Исследование влияния деформации адаптивного рабочего оборудования дорожного катка на процесс деформирования уплотняемого грунта

Save this PDF as:
 WORD  PNG  TXT  JPG

Размер: px
Начинать показ со страницы:

Download "Исследование влияния деформации адаптивного рабочего оборудования дорожного катка на процесс деформирования уплотняемого грунта"

Транскрипт

1 Исследование влияния деформации адаптивного рабочего оборудования дорожного катка на процесс деформирования уплотняемого грунта Проблема качественного и эффективного уплотнения дорожно-строительных материалов до сих пор не решена и актуальна. Это можно объяснить широким разнообразием как образующих веществ, так и внутренней структуры уплотняемых материалов. В современной строительной практике и в России, и за рубежом наиболее перспективным направлением признана обработка дорожных материалов динамическими способами. Использование вибрации позволяет за счёт уменьшения внутренних сил трения в обрабатываемой среде значительно снижать сопротивление материала деформированию, что существенно повышает интенсивность процесса уплотнения. Особенно ярко этот эффект проявляется на несвязанных материалах. Теоретические основы виброуплотнения, заложенные такими учёными, как Д.Д. Баркан, Н.Я. Хархута, Я.А. Калужский, С.А. Варганов, C.C. Вялов, Н.Н. Иванов и др., получили значительное развитие в работах В.Б. Пермякова, А.Е. Дубровина, М.П. Костельова, А.В. Захаренко и др. Теоретические исследования процесса уплотнения, как правило, проводятся в рамках построения различных реологических моделей взаимодействия уплотнителя и обрабатываемой среды. Грунты имеют достаточно сложную структуру и при приложении внешней нагрузки обладают одновременно упругими, вязкими и пластическими свойствами. В теоретических исследованиях в зависимости от вида приложения нагрузки, принятых упрощений и требуемой точности расчётов применяются различные модели. Достаточно обширная классификация реологических моделей грунтов при взаимодействии с рабочими органами (РО) строительных и дорожных машин приведена В.И. Баловневым в работе [1]. Базируясь на основных положениях, разработанных вышеназванными учёными, можно сделать вывод, что наиболее интенсивно дорожно-строительные материалы деформируются под действием внешней периодической нагрузки при соблюдении условия [2] σ т (t) < σ к (t) σ пр (t), (1) где σ т и σ пр предел текучести и прочности материала; σ к контактные напряжения. При статическом уплотнении соблюдение этого условия возможно регулированием двух параметров: массы уплотнителя и контактной площади. При виброуплотнении к статической силе воздействия добавляется вынуждающая сила виброустройства, вследствие чего увеличивается интенсивность нагружения и существенно меняется характер динамического воздействия. В этом случае на деформирование материала основное влияние оказывают её абсолютная величина, амплитуда и частота колебаний. В связи с этим задача повышения интенсивности процесса виброуплотнения грунтов приобретает особую важность. Было принято предположение, что для виброуплотнения соблюдение условия (1) необходимо выдерживать в каждом i-м цикле приложения гармонической силы F(t). Нагружение уплотняемой среды под действием гармонической силы подчиняется синусоидальному закону, а это значит, что на каждом периоде нагружения грунт деформируется, меняет свои реологические и прочностные характеристики. Вследствие этого параметры внешнего нагружения должны постоянно изменяться и в идеальном случае соответствовать условию предельного равновесия нагрузки и предела прочности среды в каждом цикле приложения нагрузки. Тогда процесс виброуплотнения дорожно-строительных материалов будет протекать с максимальной интенсивностью. Рассмотрим это предположение на примере уплотнения грунтового слоя. К послед- С.В. САВЕЛЬЕВ, канд. техн. наук (ФГБОУ ВПО «СибАДИ»), В.В. МИХЕЕВ, канд. физ-мат. наук (ФГБОУ ВПО «ОмГТУ») 45

2 Рис. 1. Схема уплотнения среды вынуждающей силой, приложенной к деформируемому РО нему была приложена циклическая динамическая нагрузка (внешняя сила), которая провела деформацию некоторого объёма грунта. Эта работа также была затрачена на преодоление сил трения и сцепления материала, которыми обусловлены упругопластичная и вязкая составляющие сил сопротивления деформации. Если добиваться некоторого пластического деформирования в каждом цикле нагружения, то общая пластическая деформация может рассматриваться как результат приложения к среде суммарной циклической нагрузки. Объясним это предположение следующим примером: уплотнитель массой 0,5 т с вынуждающей силой 50 кн начинает динамически действовать на обрабатываемый слой грунта. В течение определённого времени грунт пластически деформируется, при этом набирает прочность, которая в какой-то момент времени достигает предельного значения, и деформации прекращаются. При этом материал подобен «упругой пружине», которая будет колебаться под действием уплотнителя по синусоидальному закону с определённым запаздыванием в силу наличия вязких сопротивлений от жидкой фазы. Идеализированный грунт в этот момент становится упругим телом, а в реальности ведёт себя как упруговязкое тело Фойгта. Что же произойдёт, если изменить параметры уплотнителя, увеличив, например, массу до 1 т или вынуждающую силу до 75 кн? Грунт снова начнёт пластически деформироваться, пока опять не наступит предельное состояние равновесия приложенной внешней нагрузки к силе реакции сопротивления деформированию грунта. Таким образом, если отдельно рассматривать каждый цикл приложения динамической нагрузки, соответствующий условию предельного равновесия реакции грунта внешней нагрузке, то напряжённо-деформированное состояние грунта на каждом цикле с достаточной точностью может отражать упруговязкая реологическая модель (модель Фойгта). На основании сделанных предположений была построена математическая модель динамического деформирования грунта как упруговязкой среды с учётом заданных граничных значений плотности материала. Задача усложняется в случае необходимости учёта деформации РО уплотнителя, которая обусловлена применением адаптивных уплотнителей [3], разработанных специалистами ФГБОУ ВПО «СибАДИ» с целью интенсификации процесса уплотнения. Предлагаемая модель взаимодействия грунта и РО дорожного катка (рис. 1) должна учитывать деформацию РО, адаптируемого по параметрам контактных напряжений. При этом площадь контакта РО с грунтом и соответственно объём деформируемого грунта зависят от величины деформации РО, который принимается однородным упругим цилиндром длиной L и радиусом R, соприкасающимся с деформируемой средой своей рабочей поверхностью. В качестве уплотняемого объёма выступает равносторонняя призма длиной L и высотой h, верхнее основание которой имеет ширину области контакта с РО, а нижнее определяется углом естественного откоса уплотняемого грунта. Внешняя сила, прикладываемая к грунту, имеет гармонический характер F(t) = F 0 sin ωt = F 0 sin 2πft. При этом смещение РО в свободном состоянии x 0, а деформации РО и грунта соответственно x 1 и x 2. В каждый момент времени жёсткость как деформированного грунта, так и РО зависит от деформации последнего. Коэффициент вязкого трения грунта также зависит от величины пятна контакта и скорости его эволюции. Рассмотрение задачи о движении эффективного объёма грунта в рамках теории линейных колебательных систем не представляется возможным, поскольку параметры системы грунт РО зависят от смещений сложным образом, и даже численное решение уравнений движения становится весьма затруднительным, а точное если и возможным, то для очень небольшого количества частных случаев, навряд ли представляющих практический интерес. Решение задачи о движении эффективного объёма грунта в рамках лагранжева формализма может проводиться следующим образом. Функция Лагранжа системы эффективный объём грунта деформируемый РО с учётом действия вынуждающей силы, диссипации и зависимости характеристик РО и грунта от деформации имеет следующий вид: 46

3 (2) где диссипативная функция; с 1, с 2 и b 1, b 2 жёсткость и вязкость соответственно РО и грунта; m 1 и m 2 масса РО и деформируемого грунта; t время; x 1 и x 2 величины деформации РО и грунта, понимаемые как смещения из состояния, соответствующего устойчивому равновесию системы, которое рассматривается как состояние с накопленной пластичной деформацией в результате уплотнения. Здесь учтено, что вязкость и упругость РО зависят только от его деформации, в то время как эти параметры деформируемого объёма грунта зависят от деформации РО, как функции величины пятна контакта. В этом случае уравнения движения Эйлера-Лагранжа будут выглядеть следующим образом: Поскольку интерес представляет смещение РО, с учётом гармонического характера вынуждающей силы можно построить приближённую модель, описывающую вынужденные колебания системы около положения равновесия, аналогично процессам для недеформируемого РО с уравнением движения: Разница со стандартной линейной системой состоит в сложной зависимости коэффициентов от координат, что делает точное решение невозможным, однако можно рассмотреть физически обоснованное приближённое описание процесса в рамках линейной циклической модели, применённой в работе [4]. Уравнение динамики системы может быть записано следующим образом: F д (t) = F 1 + F 2, где F 1 сила упругой деформации РО; F 2 сила, затрачиваемая на упругую деформацию РО и вязкое сопротивление (трение) грунта. Сила упругой деформации РО, рассчитанная при условии, что деформации подвергается соприкасающаяся с грунтом часть РО, В частности, для уплотняемого объёма грунта получим: а суммарная сила упругой деформации РО и вязкого сопротивления грунта Решить эти уравнения, являющиеся нелинейными, трудно, даже предполагая, что зависимости вязкости и жёсткости от координат более слабые, по сравнению с зависимостями координат от времени, и пренебрегая членами, содержащими производные вязкости и жёсткости по координатам в выражении где E 1 и E 2 модули упругости и деформации соответственно РО и грунта, h и η 2 толщина и вязкость среды; φ угол естественного откоса грунта. Учитывая, что наибольшее сопротивление грунта деформированию будет происходить в конце процесса, а вязкость РО пренебрежительно мала по сравнению с его жёсткостью, РО считается абсолютно упругим. 47

4 48 Условие для деформации упруговязкой среды и РО будет иметь вид: (3) Полученное уравнение будет считаться правомерным с учётом следующих физически оправданных допущений: основание под деформируемым столбом грунта считается абсолютно жёстким; деформация рассматриваемого объёма линейно распределяется по высоте деформируемого слоя среды с максимального значения на поверхности до нулевого у основания; деформация происходит до тех пор, пока величина вынуждающей силы не станет меньше существенно нелинейно возрастающей с величиной деформации силы сопротивления среды. Это уравнение не может быть решено без наложения дополнительной связи. Последняя может быть получена из условия равновесия сил сопротивления деформированию грунта и РО в момент «остановки» цикла виброуплотнения. Но и это условие является нелинейным, и непосредственное использование его затруднительно. Предлагается сделать ещё одно правомерное допущение: деформации слоя грунта и РО считать малыми по сравнению с их линейными размерами и провести разложение в ряд по степеням величины, учитывая члены разложения не выше линейного. При этом погрешность, вносимая таким приближением, будет иметь значение, что для реальных соотношений величин не превышает 1%. Кроме того, предлагается рассматривать в качестве скорости смещения толщи грунта её среднее значение за четверть периода вибротрамбования. В таком приближении имеем следующие выражения для сил: Условие равенства сил будет иметь следующий вид: Это позволяет наложить связь, решить уравнение (3), а затем найти деформацию грунта в каждом цикле виброуплотнения. После преобразований уравнение (3) принимает вид: Ненулевое решение этого уравнения представляет собой деформацию РО в момент «остановки» цикла, которое после подстановки в уравнение связи (3) позволяет получить деформацию грунта x 2. Учёт изменения жёсткости и вязкости грунта в зависимости от числа циклов виброуплотнения проводится стандартным образом [4]. По аналогии с предыдущими исследованиями [4, 5] для каждого цикла вибрации показатели вязкости и упругости постоянные, тогда x i = x i (c i 1, b i 1 ), т.е. деформация на последующем шаге есть функция от значений вязкости и упругости, принятых ими для предыдущего цикла согласно приведённой зависимости. Таким образом, можем отследить общую деформацию среды за весь период уплотнения: (4) Граничные условия процесса деформирования грунта обусловлены требуемым коэффициентом уплотнения: (5) где ρ 0 и ρ конеч начальная и конечная (нормативная) плотность грунта, кг/м 3. Необходимая продолжительность процесса уплотнения определится из граничных условий для достижения требуемой плотности материала (5) в соответствии со значением общей деформации (4): t = n/f. Таким образом, зная необходимое время и частоту приложения нагрузки для достижения требуемой плотности деформируемой среды, можно определить необходимую поступательную скорость перемещения катка u к = a/t, м/с, где t время взаимодействия уплотнителя с опорным основанием, с; а длина пятна контакта с поверхностью деформируемого столба, м.

5 Для более детального изучения поведения уплотняемого грунта можно рассмотреть напряжения, возникающие в грунте в процессе деформации, которые являются неоднородными в его толще. Учитывая форму объёма уплотняемого грунта и действуя в рамках принятого приближения можно получить выражение для среднего по толщине слоя среды нормального напряжения: где Тогда, площадь сечения уплотняемой области грунта в зависимости от глубины. В качестве примера применения полученных теоретических выкладок, приведём результаты математического моделирования уплотнения суглинистого грунта катком с адаптируемым по реологическим параметрам РО. В соответствии с математической моделью определялись время и скоростной режим, необходимые для уплотнения грунта до конечной плотности с учётом рационального распределения напряжений в грунтовом слое от жёсткости РО. Результаты исследований приведены на рис Анализ изменения скорости катка от прохода к проходу (см. рис. 3) соотносится с классическим подходом к процессу уплотнения грунтов. Очевидно, что с повышением прочности материала его сопротивление деформированию возрастает, время приложения нагрузки при этом необходимо увеличивать, скорость движения катка должна снижаться, что и было получено в проведённых исследованиях. Рациональная скорость перемещения катка изменяется от 2,4 км/ч при уплотнении рыхлого грунта (K у = 0,875) до 0,4 км/ч на плотном грунте (K у = 1,0). Поскольку в реальных условиях уплотнение грунта от рыхлого состояния до нормативной плотности за один проход практически невозможно в силу упругих деформаций и циклической релаксации грунтов [2], уплотнение должно осуществляться за несколько проходов. Анализ полученных зависимостей позволяет определить необходимую поступательную скорость перемещения катка с учётом требуемого времени приложения нагрузки для достижения нормативной плотности за один условный проход (см. рис. 4). Результаты исследований позволяют сделать вывод о влиянии напряжённо-деформированного состояния и времени приложения нагрузки на интенсивность процесса уплотнения. Время приложения нагрузки определится рациональным скоростным режимом и числом проходов катка по одному следу. Результаты исследований свидетельствуют о том, что для уплотнения суглинка в рациональном диапазоне напряжений при скорости уплотнителя 3,5 км/ч и числе проходов по одному следу, равном 10, соответствуют значения реологических параметров РО с 1 = кн/м. В данном случае напряжения не превышают значения предела прочности грунта при максимальном времени приложения нагрузки. Процесс деформирования грунта при жёсткости вальца с 1 = 4260 кн/м позволяет несколько увеличить время приложения нагрузки, но в этом случае значительно выражена диссипативная составляющая от деформации РО, что приводит к низким значениям контактных напряжений. При жёсткости вальца с 1 > 4986 кн/м существенно снижается время приложения нагрузки, что также негативно сказывается на интенсивности деформирования материала. При этом напряжения могут превысить предел прочности, что приведёт к разупрочнению грунта. Рис. 2. Зависимости средних напряжений σ суглинистого грунта от деформации Δx в грунтовом слое при различной жёсткости РО, кн/м: ; ; ; Рис. 3. Зависимости скорости u к катка от коэффициента K у уплотнения суглинистого грунта при различной жёсткости РО: 1 4 то же, что на рис. 2 Рис. 4. Зависимость рациональной скорости u к катка с учётом требуемого времени приложения нагрузки от жёсткости с 1 вальца за один условный проход 49

6 Предложенная модель позволила выявить характер и дать качественное описание взаимодействия РО изменяемой реологии с деформируемым объёмом уплотняемого грунта, характеристики которого меняются в процессе уплотнения. Сформулированный подход может считаться отправным этапом для создания более точных моделей, учитывающих микроскопические характеристики грунта, внутреннюю реологию РО, характер распределения напряжений в толще грунта и эффективную форму объёма грунта, подверженного виброуплотнению. Результаты проведённых исследований позволяют с достаточной точностью описать процесс уплотнения грунтовых сред с учётом деформации РО уплотнителя, а также оценить влияние жёсткости РО и состояния обрабатываемой среды на интенсивность протекания процесса уплотнения. Доказано значительное влияние реологических параметров адаптивных катков на интенсивность протекания процесса деформирования грунтов, что подтвердилось экспериментальными исследованиями [6]. Выявлены закономерности изменения напряжённодеформированного состояния грунтов при их обработке адаптивными РО катков, зависимости изменения скорости от состояния грунта и этапа уплотнения, определено необходимое число проходов. Практическое применение и проверка результатов теоретических исследований, проведённые в ФГБОУ ВПО «СибАДИ» [6, 7], повышают энергоэффективность работ по уплотнению грунтов, снижают себестоимость и энергоёмкость процесса строительства. Список литературы 1. Баловнев В.И. Моделирование процессов взаимодействия со средой рабочих органов дорожностроительных машин: учеб. пособие для студентов вузов. М.: Высш. школа, с. 2. Пермяков В.Б. Совершенствование теории, методов расчёта и конструкций машин для уплотнения асфальтобетонных смесей: дис д-ра техн. наук. Омск: Сибирский автомоб.-дорож. ин-т, с. 3. Савельев С.В. Уплотнение грунтов катками с адаптивными рабочими органами: монография. Омск: СибАДИ, с. 4. Савельев С.В., Михеев В.В. Исследования напряжённо-деформированного состояния упруговязкой среды при вибрационном нагружении // Вестник СибАДИ (25). С Савельев С.В., Михеев В.В. Исследования деформирования упруговязкой среды при ударном нагружении // Вестник СибАДИ (26). С Савельев С.В., Лашко А.Г. Эмпирические исследования эффективности применения пневмошинного вальца с бандажами для уплотнения грунтов // Известия вузов. Строительство C Савельев С.В., Бурый Г.Г. Анализ уплотнения грунтов перспективными вибрационными катками // Строительные и дорожные машины С CДM 50

На отзыв официального оппонента представлены: диссертация в объёме 326 страниц, включая 6 приложений и автореферат в объёме 32 страницы

На отзыв официального оппонента представлены: диссертация в объёме 326 страниц, включая 6 приложений и автореферат в объёме 32 страницы МИНОБРНАУКИ РОССИИ федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования НОВОСИБИРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ (СИБСТРИН)

Подробнее

СИБИРСКИЙ ФШЕРМЬНЫЙ университет. (Гербовая печать) ОТЗЫВ

СИБИРСКИЙ ФШЕРМЬНЫЙ университет. (Гербовая печать) ОТЗЫВ МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РФ Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования «СИБИРСКИЙ ФЕДЕРАЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ». SiBGRIRH FEDERAL UNIVERSITY

Подробнее

САВЕЛЬЕВ Сергей Валерьевич РАЗВИТИЕ ТЕОРИИ И СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ КОНСТРУКЦИЙ ВИБРАЦИОННЫХ КАТКОВ С ПНЕВМОШИННЫМИ РАБОЧИМИ ОРГАНАМИ

САВЕЛЬЕВ Сергей Валерьевич РАЗВИТИЕ ТЕОРИИ И СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ КОНСТРУКЦИЙ ВИБРАЦИОННЫХ КАТКОВ С ПНЕВМОШИННЫМИ РАБОЧИМИ ОРГАНАМИ На правах рукописи САВЕЛЬЕВ Сергей Валерьевич РАЗВИТИЕ ТЕОРИИ И СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ КОНСТРУКЦИЙ ВИБРАЦИОННЫХ КАТКОВ С ПНЕВМОШИННЫМИ РАБОЧИМИ ОРГАНАМИ Специальность 5.5.4 Дорожные, строительные и подъѐмно-транспортные

Подробнее

ЗАТУХАНИЕ КОЛЕБАНИЙ. ВЫНУЖДЕННЫЕ КОЛЕБАНИЯ СИСТЕМ С ОДНОЙ СТЕПЕНЬЮ СВОБОДЫ

ЗАТУХАНИЕ КОЛЕБАНИЙ. ВЫНУЖДЕННЫЕ КОЛЕБАНИЯ СИСТЕМ С ОДНОЙ СТЕПЕНЬЮ СВОБОДЫ Л е к ц и я 4 ЗАТУХАНИЕ КОЛЕБАНИЙ. ВЫНУЖДЕННЫЕ КОЛЕБАНИЯ СИСТЕМ С ОДНОЙ СТЕПЕНЬЮ СВОБОДЫ δ T Рис. 4.1 Затухание колебаний При колебаниях реальных систем действуют силы сопротивления (силы сопротивления

Подробнее

2007 г. Н.Н. Любушкина, А.Н. Петрова, канд. техн. наук, Н.А. Тарануха, д-р техн. наук (Комсомольский-на-Амуре государственный технический университет)

2007 г. Н.Н. Любушкина, А.Н. Петрова, канд. техн. наук, Н.А. Тарануха, д-р техн. наук (Комсомольский-на-Амуре государственный технический университет) Моделирование систем 7. 5. Нагорнов В. П. Аналитическое определение параметров субструктуры деформированных поликристаллов в рентгеновском методе аппроксимации с использованием функций Коши //Аппаратура

Подробнее

3. Вынужденные колебания в линейных системах

3. Вынужденные колебания в линейных системах 3. Вынужденные колебания в линейных системах 3.. Действие гармонической внешней силы Рассмотренные в предыдущих разделах колебания возникали при создании определённых начальных условий смещения и скорости.

Подробнее

РАЗРАБОТКА РЕОЛОГИЧЕСКОЙ МОДЕЛИ УПЛОТНЕНИЯ ФОРМОВОЧНОЙ СМЕСИ

РАЗРАБОТКА РЕОЛОГИЧЕСКОЙ МОДЕЛИ УПЛОТНЕНИЯ ФОРМОВОЧНОЙ СМЕСИ УДК 6.74:669.3.7 Е.В. Филипенко, В.М. Карпенко, В.П. Самарай УО «Гомельский государственный технический университет имени П.О. Сухого», Гомель, Беларусь НТУУ «КПИ», Киев РАЗРАБОТКА РЕОЛОГИЧЕСКОЙ МОДЕЛИ

Подробнее

МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ДИНАМИЧЕСКОЙ СИСТЕМЫ «ОПОРНАЯ ПОВЕРХНОСТЬ КАТОК ОПЕРАТОР»

МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ДИНАМИЧЕСКОЙ СИСТЕМЫ «ОПОРНАЯ ПОВЕРХНОСТЬ КАТОК ОПЕРАТОР» Математические структуры и моделирование 2014. 3(31). С. 63 67 УДК 621.879 МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ДИНАМИЧЕСКОЙ СИСТЕМЫ «ОПОРНАЯ ПОВЕРХНОСТЬ КАТОК ОПЕРАТОР» Е.А. Корчагина инженер, e-mail: Korchagina72@mail.ru

Подробнее

ДИНАМИЧЕСКАЯ ЛОКАЛИЗАЦИЯ ДЕФОРМАЦИИ В ЗАДАЧЕ О РАЗУПРОЧНЯЮЩЕМСЯ СТЕРЖНЕ

ДИНАМИЧЕСКАЯ ЛОКАЛИЗАЦИЯ ДЕФОРМАЦИИ В ЗАДАЧЕ О РАЗУПРОЧНЯЮЩЕМСЯ СТЕРЖНЕ УДК 530.182:624:69 ДИНАМИЧЕСКАЯ ЛОКАЛИЗАЦИЯ ДЕФОРМАЦИИ В ЗАДАЧЕ О РАЗУПРОЧНЯЮЩЕМСЯ СТЕРЖНЕ Земляков Г.В., канд. техн. наук, доцент, Леонович С.Н., д-р техн. наук, профессор, Князев М.А., д-р. физ.-мат.

Подробнее

t. (1) Согласно нелинейной теории наследственности данную зависимость можно представить в следующем виде:

t. (1) Согласно нелинейной теории наследственности данную зависимость можно представить в следующем виде: 6. Скуднов В.А. Предельные пластические деформации металлов. - М.: Металлургия, 1989. - 176 с. 7. Челышев Н.А., Люц В.Я., Червов Г.А. Показатель напряженного состояния и параметр Надаи-Лоде. //Известия

Подробнее

ИЗУЧЕНИЕ ВЫНУЖДЕННЫХ КОЛЕБАНИЙ ПРУЖИННОГО МАЯТНИКА

ИЗУЧЕНИЕ ВЫНУЖДЕННЫХ КОЛЕБАНИЙ ПРУЖИННОГО МАЯТНИКА ТОМСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ Физический факультет ИЗУЧЕНИЕ ВЫНУЖДЕННЫХ КОЛЕБАНИЙ ПРУЖИННОГО МАЯТНИКА Методические указания для выполнения лабораторной работы Томск 14 Рассмотрено и утверждено методической

Подробнее

АНАЛИЗ СОБСТВЕННЫХ ЧАСТОТ И ФОРМ КОЛЕБАНИЙ СВОБОДНО ОПЕРТОЙ УПРУГОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ

АНАЛИЗ СОБСТВЕННЫХ ЧАСТОТ И ФОРМ КОЛЕБАНИЙ СВОБОДНО ОПЕРТОЙ УПРУГОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ УДК 539.3 АНАЛИЗ СОБСТВЕННЫХ ЧАСТОТ И ФОРМ КОЛЕБАНИЙ СВОБОДНО ОПЕРТОЙ УПРУГОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ к.ф.-м.н. 1 Чигарев А.В., асп. 2 Покульницкий А.Р. 1 Белорусский национальный технический университет,

Подробнее

4. ЭЛЕМЕНТЫ РЕОЛОГИИ (разработка Муслов С.А.)

4. ЭЛЕМЕНТЫ РЕОЛОГИИ (разработка Муслов С.А.) 4. ЭЛЕМЕНТЫ РЕОЛОГИИ (разработка Муслов С.А.) 4.1. Основные реологические модели Один из подходов в описании пассивных механических свойств биологических тканей заключается в замене реальной среды реологической

Подробнее

ВИБРАЦИОННОЕ УПРАВЛЕНИЕ РЕОЛОГИЧЕСКИМИ СВОЙСТВАМИ ТЕЛ. И.И.Блехман, Д.А.Индейцев

ВИБРАЦИОННОЕ УПРАВЛЕНИЕ РЕОЛОГИЧЕСКИМИ СВОЙСТВАМИ ТЕЛ. И.И.Блехман, Д.А.Индейцев www.vntr.ru 6 (), г. www.ntgcom.com УДК 5.9:6. ВИБРАЦИОННОЕ УПРАВЛЕНИЕ РЕОЛОГИЧЕСКИМИ СВОЙСТВАМИ ТЕЛ. И.И.Блехман, Д.А.Индейцев Обычно говорят, что под действием вибрации могут существенно изменяться реологические

Подробнее

ОЦЕНКА УПЛОТНЕНИЯ ГРУНТА ПОД СЛЕДОМ КОЛЕСА ТРАНСПОРТНОГО СРЕДСТВА

ОЦЕНКА УПЛОТНЕНИЯ ГРУНТА ПОД СЛЕДОМ КОЛЕСА ТРАНСПОРТНОГО СРЕДСТВА УДК 64.38..678.063 ОЦЕНКА УПЛОТНЕНИЯ ГРУНТА ПОД СЛЕДОМ КОЛЕСА ТРАНСПОРТНОГО СРЕДСТВА Довжик М.Я., к.т.н., доцент, Татьянченко Б.Я., к.т.н., доцент, Соларёв А.А., аспирант Сумской национальный аграрный

Подробнее

НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ МАТЕРИАЛА ПРИ УПЛОТНЕНИИ КАТКОМ С ВАКУУМНЫМ УСТРОЙСТВОМ

НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ МАТЕРИАЛА ПРИ УПЛОТНЕНИИ КАТКОМ С ВАКУУМНЫМ УСТРОЙСТВОМ УДК 325.084:62-982. С.Н. Иванченко (Хабар. гос. техн. ун-т) А.А. Шестопалов (Санкт-Питерб. гос. техн. ун-т) НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ МАТЕРИАЛА ПРИ УПЛОТНЕНИИ КАТКОМ С ВАКУУМНЫМ УСТРОЙСТВОМ

Подробнее

Мошенжал Андрей ООО «Миаком СПб»

Мошенжал Андрей ООО «Миаком СПб» Учет механизма взаимодействия геосинтетических материалов с сыпучими грунтами в расчетах сдвигоустойчивости дорожных одежд с позиции теории о механике зернистых сред Мошенжал Андрей ООО «Миаком СПб» Актуальность

Подробнее

ОСНОВЫ ТЕОРИИ СОПРОТИВЛЕНИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ. ПРОСТЕЙШИЕ СЛУЧАИ НАГРУЖЕНИЯ

ОСНОВЫ ТЕОРИИ СОПРОТИВЛЕНИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ. ПРОСТЕЙШИЕ СЛУЧАИ НАГРУЖЕНИЯ Глава 4 ОСНОВЫ ТЕОРИИ СОПРОТИВЛЕНИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ. ПРОСТЕЙШИЕ СЛУЧАИ НАГРУЖЕНИЯ Как уже говорилось выше, железобетон это анизотропный материал сложной структуры, характеризующийся нелинейной

Подробнее

ПРЕДЕЛЬНО ДОПУСТИМЫЕ ДИНАМИЧЕСКИЕ ДЕФОРМАЦИИ ЗАМКНУТЫХ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ СОСУДОВ

ПРЕДЕЛЬНО ДОПУСТИМЫЕ ДИНАМИЧЕСКИЕ ДЕФОРМАЦИИ ЗАМКНУТЫХ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ СОСУДОВ ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 1. Т. 51 N- 4 183 УДК 539.3 ПРЕДЕЛЬНО ДОПУСТИМЫЕ ДИНАМИЧЕСКИЕ ДЕФОРМАЦИИ ЗАМКНУТЫХ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ СОСУДОВ Ю. В. Немировский Институт теоретической и прикладной

Подробнее

*

* Электронный журнал «Труды МАИ». Выпуск 73 www.ma.ru/scence/trudy/ УДК 678.06:621.64 Численно-аналитический метод расчета металлокомпозитного цилиндрического баллона давления Егоров А.В.*, Азаров А.В. Московский

Подробнее

5 ИЗУЧЕНИЕ КОЛЕБАНИЙ В ЛИНЕЙНЫХ И НЕЛИНЕЙНЫХ СИСТЕМАХ

5 ИЗУЧЕНИЕ КОЛЕБАНИЙ В ЛИНЕЙНЫХ И НЕЛИНЕЙНЫХ СИСТЕМАХ Лабораторная работа 5 ИЗУЧЕНИЕ КОЛЕБАНИЙ В ЛИНЕЙНЫХ И НЕЛИНЕЙНЫХ СИСТЕМАХ Цель работы: изучение закономерностей свободных и вынужденных колебаний в линейных и нелинейных системах. Постановка задачи Колебания

Подробнее

Автомобильно-дорожный институт ГВУЗ Донецкий национальный технический университет г. Горловка

Автомобильно-дорожный институт ГВУЗ Донецкий национальный технический университет г. Горловка Технічні науки МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ НЕОДНОРОДНОЙ ПРЯМОУГОЛЬНОЙ ПЛАСТИНКИ С УЧЁТОМ ЕЁ ТЕРМОУПРУГИХ ХАРАКТЕРИСТИК Л.П. Вовк доктор технических наук Е.С. Кисель

Подробнее

УДК :534.1 СООТНОШЕНИЯ ОРТОГОНАЛЬНОСТИ В УПРУГОПЛАСТИЧЕСКИХ ДИССИПАТИВНЫХ СИСТЕМАХ

УДК :534.1 СООТНОШЕНИЯ ОРТОГОНАЛЬНОСТИ В УПРУГОПЛАСТИЧЕСКИХ ДИССИПАТИВНЫХ СИСТЕМАХ УДК 624.042.8:534.1 СООТНОШЕНИЯ ОРТОГОНАЛЬНОСТИ В УПРУГОПЛАСТИЧЕСКИХ ДИССИПАТИВНЫХ СИСТЕМАХ А.Н. Потапов Показано, что в отличие от упругих колебаний собственные формы упругопластической системы подразделяются

Подробнее

ВИБРОИЗОЛЯТОРЫ С КВАЗИНУЛЕВОЙ ЖЁСТКОСТЬЮ А. Н. ЗОТОВ. Уфимский государственный нефтяной технический университет

ВИБРОИЗОЛЯТОРЫ С КВАЗИНУЛЕВОЙ ЖЁСТКОСТЬЮ А. Н. ЗОТОВ. Уфимский государственный нефтяной технический университет УДК 6-75 ВИБРОИЗОЛЯТОРЫ С КВАЗИНУЛЕВОЙ ЖЁСТКОСТЬЮ А. Н. ЗОТОВ Уфимский государственный нефтяной технический университет Одним из наиболее распространённых методов защиты от вибрации является применение

Подробнее

ПРОГРАММА вступительного экзамена при поступлении в аспирантуру очной формы обучения по направлению подготовки Математика и механика

ПРОГРАММА вступительного экзамена при поступлении в аспирантуру очной формы обучения по направлению подготовки Математика и механика Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт физико-технических проблем Севера им. В.П. Ларионова (ИФТПС СО РАН) Сибирского отделения Российской академии наук «Утверждаю» Директор,член-корр.

Подробнее

ЧИСЛЕННО-АНАЛИТИЧЕСКИЙ МЕТОД РАСЧЕТА КОЛЕБАНИЙ УПРУГОГО ДИСКА ПЕРЕМЕННОЙ ТОЛЩИНЫ 1. Бураго Н.Г., Никитин И.С., Юшковский П.А.

ЧИСЛЕННО-АНАЛИТИЧЕСКИЙ МЕТОД РАСЧЕТА КОЛЕБАНИЙ УПРУГОГО ДИСКА ПЕРЕМЕННОЙ ТОЛЩИНЫ 1. Бураго Н.Г., Никитин И.С., Юшковский П.А. ЧИСЛЕННО-АНАЛИТИЧЕСКИЙ МЕТОД РАСЧЕТА КОЛЕБАНИЙ УПРУГОГО ДИСКА ПЕРЕМЕННОЙ ТОЛЩИНЫ 1 Бураго Н.Г., Никитин И.С., Юшковский П.А. Целью исследования является расчет напряженно-деформированного состояния упругого

Подробнее

РАСЧЁТ СООРУЖЕНИЙ ПО ДЕФОРМИРОВАННОЙ СХЕМЕ

РАСЧЁТ СООРУЖЕНИЙ ПО ДЕФОРМИРОВАННОЙ СХЕМЕ УДК 624.04 РАСЧЁТ СООРУЖЕНИЙ ПО ДЕФОРМИРОВАННОЙ СХЕМЕ Досько В.А., аспирант, Сидорович Е.М., д-р техн. наук, профессор (БНТУ) Аннотация. Проводится анализ требований, предъявляемых современными нормативными

Подробнее

Курс лекций: «Прикладная механика» Лекция 7: «Уравнение движения. Динамические свойства элементов МЭМС» Лектор: д.т.н., доцент И.Е.

Курс лекций: «Прикладная механика» Лекция 7: «Уравнение движения. Динамические свойства элементов МЭМС» Лектор: д.т.н., доцент И.Е. Курс лекций: «Прикладная механика» Лекция 7: «Уравнение движения. Динамические свойства элементов Лектор: д.т.н., доцент И.Е.Лысенко Динамические свойства любой механической системы зависят от характера

Подробнее

О ПЕРСПЕКТИВАХ РАЗВИТИЯ ПОДХОДА, ОСНОВАННОГО НА ИСПОЛЬЗОВАНИИ АЛГЕБРАИЧЕСКОЙ ПРОБЛЕМЫ КВАДРАТИЧНОГО ВИДА В ЗАДАЧАХ СТРОИТЕЛЬНОЙ МЕХАНИКИ

О ПЕРСПЕКТИВАХ РАЗВИТИЯ ПОДХОДА, ОСНОВАННОГО НА ИСПОЛЬЗОВАНИИ АЛГЕБРАИЧЕСКОЙ ПРОБЛЕМЫ КВАДРАТИЧНОГО ВИДА В ЗАДАЧАХ СТРОИТЕЛЬНОЙ МЕХАНИКИ УДК 624.04: 517.926.7+512.643.4 О ПЕРСПЕКТИВАХ РАЗВИТИЯ ПОДХОДА, ОСНОВАННОГО НА ИСПОЛЬЗОВАНИИ АЛГЕБРАИЧЕСКОЙ ПРОБЛЕМЫ КВАДРАТИЧНОГО ВИДА В ЗАДАЧАХ СТРОИТЕЛЬНОЙ МЕХАНИКИ А.Н. Потапов Рассмотрены вопросы

Подробнее

МКЭ в расчетах подпорных стен с учетом нелинейных свойств грунта

МКЭ в расчетах подпорных стен с учетом нелинейных свойств грунта Актаукенова Гулнур Сарбасовна (ЕНУ им. Л.Н.Гумилева. г.астана) МКЭ в расчетах подпорных стен с учетом нелинейных свойств грунта Numrcal calculaton of gravty rtanng wall and analyss of strss-strand condton

Подробнее

МЕХАНИЧЕСКИЙ КОНТАКТ ТВЕРДЫХ ТЕЛ В УСЛОВИЯХ УПРУГОПЛАСТИЧЕСКОГО ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ

МЕХАНИЧЕСКИЙ КОНТАКТ ТВЕРДЫХ ТЕЛ В УСЛОВИЯХ УПРУГОПЛАСТИЧЕСКОГО ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ МЕХАНИЧЕСКИЙ КОНТАКТ ТВЕРДЫХ ТЕЛ В УСЛОВИЯХ УПРУГОПЛАСТИЧЕСКОГО ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ Н.В. Котенева Рассматривается динамическая модель контактного взаимодействия твердых тел за пределом упругости при нормальном

Подробнее

Министерство образования и науки Российской Федерации

Министерство образования и науки Российской Федерации Министерство образования и науки Российской Федерации Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Сибирская государственная автомобильно-дорожная академия

Подробнее

Очевидно, что последнее равенство выполняется при условии: (400) Это и есть исходное дифференциальное уравнение для определения закона движения для вт

Очевидно, что последнее равенство выполняется при условии: (400) Это и есть исходное дифференциальное уравнение для определения закона движения для вт 16.22.2. Колебания системы с различными парциальными частотами. В качестве примера колебательной системы с двумя степенями свободы и различными парциальными частями можно рассмотреть модель, представленную

Подробнее

1. Свободные колебания пружинного маятника. Общие сведения

1. Свободные колебания пружинного маятника. Общие сведения Цель работы. Ознакомиться с основными характеристиками незатухающих и затухающих свободных механических колебаний. Задача. Определить период собственных колебаний пружинного маятника; проверить линейность

Подробнее

14.1. Система с двумя степенями свободы

14.1. Система с двумя степенями свободы Глава 14 МАЛЫЕ КОЛЕБАНИЯ СИСТЕМЫ В разделе МАЛЫЕ КОЛЕБАНИЯ СИСТЕМЫ вы научитесь определять частоты малых собственных колебаний механической системы с двумя степенями свободы. Другие темы этого раздела,

Подробнее

ВЯЗКОУПРУГИЕ КОЛЕБАНИЯ ТРЕУГОЛЬНОЙ ПЛАСТИНЫ

ВЯЗКОУПРУГИЕ КОЛЕБАНИЯ ТРЕУГОЛЬНОЙ ПЛАСТИНЫ 152 ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 2001. Т. 42, N- 3 УДК 534.121/122 ВЯЗКОУПРУГИЕ КОЛЕБАНИЯ ТРЕУГОЛЬНОЙ ПЛАСТИНЫ Н. А. Чернышов, А. Д. Чернышов Воронежская государственная технологическая академия,

Подробнее

ПРИВЕДЕННЫЕ ЖЕСТКОСТИ ВИБРАЦИОННЫХ РАБОЧИХ ОРГАНОВ, ВЗАИМОДЕЙСТВУЮЩИХ С ОБРАБАТЫВАЕМОЙ ПОВЕРХНОСТЬЮ

ПРИВЕДЕННЫЕ ЖЕСТКОСТИ ВИБРАЦИОННЫХ РАБОЧИХ ОРГАНОВ, ВЗАИМОДЕЙСТВУЮЩИХ С ОБРАБАТЫВАЕМОЙ ПОВЕРХНОСТЬЮ Budowntwo o optmownm potenje energetnm С.В. БЕЛОКОБЫЛЬСКИЙ С.В. ЕЛИСЕЕВ Л.А. МАМАЕВ В.Б. КАШУБА И.С. СИТОВ Братский государственный технический университет ПРИВЕДЕННЫЕ ЖЕСТКОСТИ ВИБРАЦИОННЫХ РАБОЧИХ ОРГАНОВ

Подробнее

ВЛИЯНИЕ ФОРМЫ ЦИКЛА НАГРУЖЕНИЯ НА СОПРОТИВЛЕНИЕ ЦИКЛИЧЕСКОМУ ДЕФОРМИРОВАНИЮ И РАЗРУШЕНИЮ КОНСТРУКЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ. М.М. Гаденин

ВЛИЯНИЕ ФОРМЫ ЦИКЛА НАГРУЖЕНИЯ НА СОПРОТИВЛЕНИЕ ЦИКЛИЧЕСКОМУ ДЕФОРМИРОВАНИЮ И РАЗРУШЕНИЮ КОНСТРУКЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ. М.М. Гаденин УДК 621.01 ВЛИЯНИЕ ФОРМЫ ЦИКЛА НАГРУЖЕНИЯ НА СОПРОТИВЛЕНИЕ ЦИКЛИЧЕСКОМУ ДЕФОРМИРОВАНИЮ И РАЗРУШЕНИЮ КОНСТРУКЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ Институт машиноведения им. А.А.Благонравова РАН, Россия, Москва Аннотация.

Подробнее

Тема 2 Основные понятия. Лекция 2

Тема 2 Основные понятия. Лекция 2 Тема 2 Основные понятия. Лекция 2 2.1 Сопротивление материалов как научная дисциплина. 2.2 Схематизация элементов конструкций и внешних нагрузок. 2.3 Допущения о свойствах материала элементов конструкций.

Подробнее

Тема 2. Затухающие колебания 1. Дифференциальное уравнение затухающих колебаний

Тема 2. Затухающие колебания 1. Дифференциальное уравнение затухающих колебаний Тема Затухающие колебания Дифференциальное уравнение затухающих колебаний Затухающие механические колебания 3 Характеристики затухающих колебаний 4 Слабое затухание, апериодическое движение 5 Затухающие

Подробнее

где k коэффициент жесткости системы) совершает затухающие с течением времени колебания с циклической частотой

где k коэффициент жесткости системы) совершает затухающие с течением времени колебания с циклической частотой УДК 53:26; 53:3716 ИСПОЛЬЗОВАНИЕ СИСТЕМЫ WOLFRAM MATHEMATICA ПРИ РЕШЕНИИ ЗАДАЧ КУРСА «ТЕОРЕТИЧЕСКАЯ МЕХАНИКА» Максименко НВ, Дерюжкова ОМ УО «Гомельский государственный университет имени Франциска Скорины»,

Подробнее

ДИНАМИЧЕСКОЕ ДЕЙСТВИЕ НАГРУЗОК. Тема XV

ДИНАМИЧЕСКОЕ ДЕЙСТВИЕ НАГРУЗОК. Тема XV Лекция 17 ДИНАМИЧЕСКОЕ ДЕЙСТВИЕ НАГРУЗОК Тема XV Рассматриваемые вопросы 15.1. Динамическое нагружение. 15.2. Учѐт сил инерции в расчѐте. 15.3. Расчѐты на ударную нагрузку. 15.4. Вычисление динамического

Подробнее

Теория расчета строительных конструкций

Теория расчета строительных конструкций УДК 624.042.8:534.1 ДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ МНОГОЭТАЖНОГО КАРКАСНОГО ЗДАНИЯ НА ДЕЙСТВИЕ ИМПУЛЬСОВ СИНУСОИДАЛЬНОЙ ФОРМЫ Л.М. Артемьева Проводится анализ колебаний многоэтажного каркасного здания, моделируемого

Подробнее

Старовойтов Э. И., Леоненко Д. В., Гу Юй

Старовойтов Э. И., Леоненко Д. В., Гу Юй Белорусский государственный университет транспорта Гомель ДЕФОРМИРОВАНИЕ ТРЕХСЛОЙНОГО УПРУГОПЛАСТИЧЕСКОГО СТЕРЖНЯ СО СЖИМАЕМЫМ ЗАПОЛНИТЕЛЕМ Старовойтов Э. И. Леоненко Д. В. Гу Юй Eastoasti sadwi ea wit

Подробнее

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ КАЗАНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ Кафедра физики МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ К ЛАБОРАТОРНЫМ РАБОТАМ ПО ФИЗИКЕ для студентов

Подробнее

УДК Мирсалимов М. В. ЗАРОЖДЕНИЕ ТРЕЩИНЫ В ПОЛОСЕ ПЕРЕМЕННОЙ ТОЛЩИНЫ. (Тульский государственный университет)

УДК Мирсалимов М. В. ЗАРОЖДЕНИЕ ТРЕЩИНЫ В ПОЛОСЕ ПЕРЕМЕННОЙ ТОЛЩИНЫ. (Тульский государственный университет) ВЕСТНИК ЧГПУ им И Я ЯКОВЛЕВА МЕХАНИКА ПРЕДЕЛЬНОГО СОСТОЯНИЯ 7 УДК 5975 Мирсалимов М В ЗАРОЖДЕНИЕ ТРЕЩИНЫ В ПОЛОСЕ ПЕРЕМЕННОЙ ТОЛЩИНЫ (Тульский государственный университет) Рассматривается задача механики

Подробнее

x m и начальной фазой. Аргумент

x m и начальной фазой. Аргумент Лабораторная работа 20б Свободные колебания двух связанных маятников Цель работы: для колебательной системы из двух связанных маятников измерить частоты нормальных колебаний и частоту биений при различной

Подробнее

ПРИБОРЫ ТОЧНОЙ МЕХАНИКИ

ПРИБОРЫ ТОЧНОЙ МЕХАНИКИ ПРИБОРЫ ТОЧНОЙ МЕХАНИКИ УДК 6.69.4 С. П. ПИРОГОВ, А. Ю. ЧУБА РАСЧЕТ ЧАСТОТ СОБСТВЕННЫХ КОЛЕБАНИЙ МАНОМЕТРИЧЕСКИХ ТРУБЧАТЫХ ПРУЖИН Представлен вывод уравнений движения манометрической трубчатой пружины.

Подробнее

АНАЛИЗ РЕЗОНАНСНЫХ ПРОЦЕССОВ ПРИ КРУТИЛЬНЫХ КОЛЕБАНИЯХ В ДВС

АНАЛИЗ РЕЗОНАНСНЫХ ПРОЦЕССОВ ПРИ КРУТИЛЬНЫХ КОЛЕБАНИЯХ В ДВС УДК 21.436 АНАЛИЗ РЕЗОНАНСНЫХ ПРОЦЕССОВ ПРИ КРУТИЛЬНЫХ КОЛЕБАНИЯХ В ДВС В.С. Попович, А.А. Жердев Работа машино-тракторного агрегата в эксплуатационных условиях вследствие нестабильности возбуждений характеризуется

Подробнее

Таблица 1 Параметры автомобиля и шин Название величин

Таблица 1 Параметры автомобиля и шин Название величин ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ АВТОМОБИЛЕЙ ПОВЫШЕННОЙ ПРОХОДИМОСТИ ПУТЕМ РЕГУЛИРОВАНИЯ ДАВЛЕНИЯ ВОЗДУХА В ШИНАХ асп. Бабийчук А.Э., д.т.н., проф. Агейкин Я.С. ФГБОУ ВПО "МГИУ" (495) 675-62-42 Современные полноприводные

Подробнее

Решение задач геотехнического обоснования строительства и реконструкции двух мостов в Санкт- Петербурге в ПК SOFiSTiK

Решение задач геотехнического обоснования строительства и реконструкции двух мостов в Санкт- Петербурге в ПК SOFiSTiK Расчет строительных конструкций зданий и сооружений Решение задач геотехнического обоснования строительства и реконструкции двух мостов в Санкт- Петербурге в ПК SOFiSTiK Лалин В.В., д.т.н., проф., Яваров

Подробнее

Запишем уравнение Лагранжа 2-го рода для данной колебательной системы T Запишем очевидные кинематические соотношения.

Запишем уравнение Лагранжа 2-го рода для данной колебательной системы T Запишем очевидные кинематические соотношения. Вариант Исходные данные кг 6 кг 3 Н/м м м/с b k Н с/м k Н Схема МКС Ход работы Для выполнения работы используем методу уравнений Лагранжа Система имеет одну степень своды s= поэтому в качестве искомой

Подробнее

Институт физики прочности и материаловедения СО РАН, Томск

Институт физики прочности и материаловедения СО РАН, Томск 150 ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 2002. Т. 43, N- 4 УДК 539 АНАЛИЗ ВЛИЯНИЯ СКОРОСТИ ДЕФОРМИРОВАНИЯ НА ХАРАКТЕР ДИАГРАММ σ ε Ю. В. Гриняев, Н. В. Чертова, М. А. Чертов Институт физики прочности

Подробнее

МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССА УПРУГО-ПЛАСТИЧЕСКОЙ ДЕФОРМАЦИИ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СТАТИЧЕСКОЙ ФУНКЦИИ НАПРЯЖЕНИЯ А. М. Володченков 1, А. В.

МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССА УПРУГО-ПЛАСТИЧЕСКОЙ ДЕФОРМАЦИИ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СТАТИЧЕСКОЙ ФУНКЦИИ НАПРЯЖЕНИЯ А. М. Володченков 1, А. В. УДК 539.37 МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССА УПРУГО-ПЛАСТИЧЕСКОЙ ДЕФОРМАЦИИ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СТАТИЧЕСКОЙ ФУНКЦИИ НАПРЯЖЕНИЯ 013 А. М. Володченков 1, А. В. Юденков 1 канд. физ.-мат. наук, доцент каф. естественно-гуманитарных

Подробнее

Теория движения автомобиля и трактора

Теория движения автомобиля и трактора Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Московский государственный технический университет имени Н. Э. Баумана» (МГТУ им. Н. Э. Баумана)

Подробнее

Репозиторий БНТУ ОГЛАВЛЕНИЕ. Предисловие... 3

Репозиторий БНТУ ОГЛАВЛЕНИЕ. Предисловие... 3 ОГЛАВЛЕНИЕ Предисловие... 3 Глава 1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ И ПОНЯТИЯ СТРОИТЕЛЬНОЙ МЕХАНИКИ... 4 1.1. Задачи и методы строительной механики... 4 1.2. Понятие о расчетной схеме сооружения и ее элементах.. 6 1.3.

Подробнее

Лабораторная работа 1.85 ОПРЕДЕЛЕНИЕ УСКОРЕНИЯ СВОБОДНОГО ПАДЕНИЯ С ПОМОЩЬЮ ОБОРОТНОГО МАЯТНИКА. Е.В. Жданова

Лабораторная работа 1.85 ОПРЕДЕЛЕНИЕ УСКОРЕНИЯ СВОБОДНОГО ПАДЕНИЯ С ПОМОЩЬЮ ОБОРОТНОГО МАЯТНИКА. Е.В. Жданова Лабораторная работа.85 ОПРЕДЕЛЕНИЕ УСКОРЕНИЯ СВОБОДНОГО ПАДЕНИЯ С ПОМОЩЬЮ ОБОРОТНОГО МАЯТНИКА. Е.В. Жданова Цель работы: изучить закономерности движения физического маятника и с помощью оборотного маятника

Подробнее

Лекция 1 (2 ч) Исследование процесса деформации металла при лезвийной обработке. План. Библиографический список. 1. Введение

Лекция 1 (2 ч) Исследование процесса деформации металла при лезвийной обработке. План. Библиографический список. 1. Введение Лекция 1 (2 ч) Исследование процесса деформации металла при лезвийной обработке План 1. Введение 2. Материалы и методы исследования 3. Результаты и их обсуждение 4. Заключение Библиографический список

Подробнее

НЕЛИНЕЙНЫЕ УЕДИНЕННЫЕ УДАРНО-ВОЛНОВЫЕ СТРУКТУРЫ В ВЯЗКОУПРУГИХ СТЕРЖНЯХ. Кубанский государственный аграрный университет Лаптев В.Н. канд. техн.

НЕЛИНЕЙНЫЕ УЕДИНЕННЫЕ УДАРНО-ВОЛНОВЫЕ СТРУКТУРЫ В ВЯЗКОУПРУГИХ СТЕРЖНЯХ. Кубанский государственный аграрный университет Лаптев В.Н. канд. техн. УДК 59:5:55 НЕЛИНЕЙНЫЕ УЕДИНЕННЫЕ УДАРНО-ВОЛНОВЫЕ СТРУКТУРЫ В ВЯЗКОУПРУГИХ СТЕРЖНЯХ Аршинов ГА канд физ-мат наук Кубанский государственный аграрный университет Лаптев ВН канд техн наук Кубанский государственный

Подробнее

Процессы сложного деформирования упругопластической стержневой системы

Процессы сложного деформирования упругопластической стержневой системы УДК 539.3 Известия Тульского государственного университета Естественные науки. 2013. Вып. 1. С. 123 131 Механика Процессы сложного деформирования упругопластической стержневой системы О. Е. Энгельман Аннотация.

Подробнее

Механические колебания

Механические колебания И. В. Яковлев Материалы по физике MahUs.ru Механические колебания Темы кодификатора ЕГЭ: гармонические колебания; амплитуда, период, частота, фаза колебаний; свободные колебания, вынужденные колебания,

Подробнее

Тема 5. Механические колебания и волны.

Тема 5. Механические колебания и волны. Тема 5. Механические колебания и волны. 5.1. Гармонические колебания и их характеристики Колебания процессы, отличающиеся той или иной степенью повторяемости. В зависимости от физической природы повторяющегося

Подробнее

7.1. Тонкий однородный стержень массы m и длины L. может вращаться вокруг неподвижной горизонтальной. оси О, проходящей через верхний конец стержня.

7.1. Тонкий однородный стержень массы m и длины L. может вращаться вокруг неподвижной горизонтальной. оси О, проходящей через верхний конец стержня. 7.. Тонкий однородный стержень массы m и длины L может вращаться вокруг неподвижной горизонтальной оси О, проходящей через верхний конец стержня. К нижнему концу стержня прикреплен конец горизонтальной

Подробнее

В.Ф. ДЕМЕНКО МЕХАНИКА МАТЕРИАЛОВ И КОНСТРУКЦИЙ

В.Ф. ДЕМЕНКО МЕХАНИКА МАТЕРИАЛОВ И КОНСТРУКЦИЙ В.Ф. ДЕМЕНКО МЕХАНИКА МАТЕРИАЛОВ И КОНСТРУКЦИЙ 2013 1 ЛЕКЦИЯ 3 Основные положения механики материалов и конструкций науки о инженерных расчетах деформируемого твердого тела на прочность, жесткость и устойчивость

Подробнее

Управление деформациями гибких фундаментов Резюме

Управление деформациями гибких фундаментов Резюме УДК.624.15.04 Управление деформациями гибких фундаментов Г.Г.Болдырев, E-mail:soil@tl.ru, С.А.Болдырев Пензенская государственная архитектурно-строительная академия 440028 Пенза, ул. Титова, 28. Тел.:

Подробнее

Колебания. Периодическая величина: функция f(t) есть периодическая функция (величина) с периодом Т если f(t)=f(t+t)

Колебания. Периодическая величина: функция f(t) есть периодическая функция (величина) с периодом Т если f(t)=f(t+t) Колебания 1 Общие сведения о колебаниях. Свободные гармонические колебания. 3 Энергия гармонического осциллятора. 4 Физический и математический маятники. Колебания Периодическая величина: функция f(t)

Подробнее

Лекция 3. Упругая волна в однородной идеальноупругой

Лекция 3. Упругая волна в однородной идеальноупругой Лекция 3. Упругая волна в однородной идеальноупругой среде 1. Базовые понятия теории волн Колебания, начавшись в одном элементе упругого вещества, передаются соседним элементам. Таким образом, происходит

Подробнее

Затухающие и вынужденные колебания

Затухающие и вынужденные колебания Затухающие и вынужденные колебания Затухающие колебания Затухание колебаний постепенное ослабление колебаний с течением времени, обусловленное потерей энергии колебательной системой Свободные колебания

Подробнее

МАЛЫЕ КОЛЕБАНИЯ СИСТЕМЫ С ДВУМЯ СТЕПЕНЯМИ СВОБОДЫ

МАЛЫЕ КОЛЕБАНИЯ СИСТЕМЫ С ДВУМЯ СТЕПЕНЯМИ СВОБОДЫ МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Оренбургский государственный университет» Кафедра теоретической механики

Подробнее

УДК :534.8 С.А. Зеньков МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ПРОЦЕССА КОПАНИЯ ГРУНТА ВИБРИРУЮЩИМ КОВШОВЫМ РАБОЧИМ ОРГАНОМ ПРИ ОТРИЦАТЕЛЬНОЙ ТЕМПЕРАТУРЕ

УДК :534.8 С.А. Зеньков МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ПРОЦЕССА КОПАНИЯ ГРУНТА ВИБРИРУЮЩИМ КОВШОВЫМ РАБОЧИМ ОРГАНОМ ПРИ ОТРИЦАТЕЛЬНОЙ ТЕМПЕРАТУРЕ Моделирование и управление в технических системах УДК 61879:58 СА Зеньков МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ РОЕССА КОАНИЯ ГРУНТА ВИБРИРУЮЩИМ КОВШОВЫМ РАБОЧИМ ОРГАНОМ РИ ОТРИАТЕЛЬНОЙ ТЕМЕРАТУРЕ редложена математическая

Подробнее

СВОБОДНЫЕ МЕХАНИЧЕСКИЕ КОЛЕБАНИЯ Методические указания для работы с программой «Открытая Физика 1.1»

СВОБОДНЫЕ МЕХАНИЧЕСКИЕ КОЛЕБАНИЯ Методические указания для работы с программой «Открытая Физика 1.1» ВИРТУАЛЬНАЯ ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА 3в (_3) СВОБОДНЫЕ МЕХАНИЧЕСКИЕ КОЛЕБАНИЯ Методические указания для работы с программой «Открытая Физика.» Цель работы: Выбор физических моделей для анализа движения тел.

Подробнее

НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ ПОДЗЕМНЫХ ГАЗОПРОВОДОВ В УСЛОВИЯХ МНОГОЛЕТНЕЙ МЕРЗЛОТЫ. Федоров Ю.Ю., Саввина А.В.

НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ ПОДЗЕМНЫХ ГАЗОПРОВОДОВ В УСЛОВИЯХ МНОГОЛЕТНЕЙ МЕРЗЛОТЫ. Федоров Ю.Ю., Саввина А.В. НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ ПОДЗЕМНЫХ ГАЗОПРОВОДОВ В УСЛОВИЯХ МНОГОЛЕТНЕЙ МЕРЗЛОТЫ Федоров Ю.Ю., Саввина А.В. В статье приводится прогноз напряженно-деформированного состояния полиэтиленового

Подробнее

ОПРЕДЕЛЕНИЕ НЕЛИНЕЙНЫХ ОСАДОК ОСНОВАНИЯ ФУНДАМЕНТОВ

ОПРЕДЕЛЕНИЕ НЕЛИНЕЙНЫХ ОСАДОК ОСНОВАНИЯ ФУНДАМЕНТОВ УДК 624.3.524 В.В. Яркин, Н.А. Петракова, Н.Г. Лобачева, канд. техн. наук, доценты А.А. Иноземцев, инженер НИИСК Донбасская национальная академия строительства и архитектуры, г. Макеевка ОПРЕДЕЛЕНИЕ НЕЛИНЕЙНЫХ

Подробнее

ВОЛНЫ НАПРЯЖЕНИЙ ПРИ ПОДЗЕМНОМ ВЗРЫВЕ

ВОЛНЫ НАПРЯЖЕНИЙ ПРИ ПОДЗЕМНОМ ВЗРЫВЕ ВОЛНЫ НАПРЯЖЕНИЙ ПРИ ПОДЗЕМНОМ ВЗРЫВЕ Шемякин Е.И. При переходе к изучению пространственных напряженных состояний рассмотрим закономерности затухания волн в среде с трением, считая это состояние предельным

Подробнее

ВОЛНОВЫЕ ПРОЦЕССЫ В УДАРНОЙ СИСТЕМЕ БОЕК-ВОЛНОВОД-ПЛАСТИНА ПРИ РАВНЫХ УДАРНЫХ ЖЕСТКОСТЯХ БОЙКА И ВОЛНОВОДА

ВОЛНОВЫЕ ПРОЦЕССЫ В УДАРНОЙ СИСТЕМЕ БОЕК-ВОЛНОВОД-ПЛАСТИНА ПРИ РАВНЫХ УДАРНЫХ ЖЕСТКОСТЯХ БОЙКА И ВОЛНОВОДА ПРИКЛАДНАЯ ФИЗИКА УДК 51 (575. (4 ВОЛНОВЫЕ ПРОЦЕССЫ В УДАРНОЙ СИСТЕМЕ БОЕК-ВОЛНОВОД-ПЛАСТИНА ПРИ РАВНЫХ УДАРНЫХ ЖЕСТКОСТЯХ БОЙКА И ВОЛНОВОДА В.Э. Еремьянц докт. техн. наук, проф., Е.Г. Климова соискатель

Подробнее

ОСНОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ, ОПРЕДЕЛЕНИЯ И ПОЯСНЕНИЯ. - параметр, имеющий размерность времени; Û - внутренняя энергия; Fˆ - свободная энергия;

ОСНОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ, ОПРЕДЕЛЕНИЯ И ПОЯСНЕНИЯ. - параметр, имеющий размерность времени; Û - внутренняя энергия; Fˆ - свободная энергия; ОСНОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ, ОПРЕДЕЛЕНИЯ И ПОЯСНЕНИЯ х ( т. е. x1, x и x3 или x, y и z или r, и z ) - координаты; t - время; - параметр, имеющий размерность времени; Û - внутренняя энергия; Fˆ - свободная энергия;

Подробнее

Расчет дорожных одежд лесовозных автомобильных

Расчет дорожных одежд лесовозных автомобильных РАСЧЕТ НЕЖЕСТКОЙ ДОРОЖНОЙ ОДЕЖДЫ ЛЕСОВОЗНОЙ АВТОМОБИЛЬНОЙ ДОРОГИ ОТ ВОЗДЕЙСТВИЯ НАГРУЗОК О.Н. БУРМИСТРОВА, доц. каф. технологии и машин лесозаготовок и прикладной геодезии УГТУ, д-р техн. наук, М.А. ВОРОНИНА,

Подробнее

Ермошенко Ю.В. Иркутский государственный университет путей сообщения, Россия, Иркутск

Ермошенко Ю.В. Иркутский государственный университет путей сообщения, Россия, Иркутск УДК 6-75 Методологические основы построения математических моделей в механических колебательных системах с рычажными связями Ермошенко Ю.В. Иркутский государственный университет путей сообщения, Россия,

Подробнее

ОПРЕДЕЛЕНИЕ МОМЕНТОВ ИНЕРЦИИ ТЕЛ МЕТОДОМ КРУТИЛЬНЫХ КОЛЕБАНИЙ. Краткие теоретические сведения

ОПРЕДЕЛЕНИЕ МОМЕНТОВ ИНЕРЦИИ ТЕЛ МЕТОДОМ КРУТИЛЬНЫХ КОЛЕБАНИЙ. Краткие теоретические сведения Лабораторная работа 5 ОПРЕДЕЛЕНИЕ МОМЕНТОВ ИНЕРЦИИ ТЕЛ МЕТОДОМ КРУТИЛЬНЫХ КОЛЕБАНИЙ Цель работы изучить основные характеристики собственных колебаний механической системы с одной степенью свободы научиться

Подробнее

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ» (МИИТ)

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ» (МИИТ) СРАВНИТЕЛЬНЫЙ АНАЛИЗ НАПРЯЖЕННО- ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ПЕРЕСЕКАЮЩИХСЯ ОБОЛОЧЕК ТОННЕЛЬНЫХ ОБДЕЛОК С УЧЕТОМ ГЕО- МЕТРИЧЕСКОЙ И ФИЗИЧЕСКОЙ НЕЛИНЕЙНОСТЕЙ ОКРУЖАЮЩИХ ГРУНТОВ, А ТАКЖЕ ПОСЛЕДОВАТЕЛЬ- НОСТИ

Подробнее

Расчет прочности и устойчивости стального стержня по СНиП II-23-81*

Расчет прочности и устойчивости стального стержня по СНиП II-23-81* Отчет 5855-1707-8333-0815 Расчет прочности и устойчивости стального стержня по СНиП II-3-81* Данный документ составлен на основе отчета о проведенном пользователем admin расчете металлического элемента

Подробнее

Совместный расчет здания и фундамента мелкого заложения в SCAD

Совместный расчет здания и фундамента мелкого заложения в SCAD Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Санкт-Петербургский государственный политехнический университет» Инженерно-строительный факультет Кафедра «Технология,

Подробнее

В. Б. ВЕСЕЛОВСКИЙ, канд. физ.-мат. наук, А. В. СЯСЕВ МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ И РЕШЕНИЕ СВЯЗАННЫХ ЗАДАЧ ТЕРМОВЯЗКОУПРУГОСТИ ДЛЯ ДВУХФАЗНЫХ ТЕЛ

В. Б. ВЕСЕЛОВСКИЙ, канд. физ.-мат. наук, А. В. СЯСЕВ МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ И РЕШЕНИЕ СВЯЗАННЫХ ЗАДАЧ ТЕРМОВЯЗКОУПРУГОСТИ ДЛЯ ДВУХФАЗНЫХ ТЕЛ УДК 539.3:519.876. В. Б. ВЕСЕЛОВСКИЙ, канд. физ.-мат. наук, А. В. СЯСЕВ МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ И РЕШЕНИЕ СВЯЗАННЫХ ЗАДАЧ ТЕРМОВЯЗКОУПРУГОСТИ ДЛЯ ДВУХФАЗНЫХ ТЕЛ В последнее время методы теории ползучести

Подробнее

Л 2. Затухающие колебания

Л 2. Затухающие колебания Л Затухающие колебания 1 Колебательный контур Добавим в колебательный контур, состоящий из конденсатора C, индуктивности L и ключа К, Замкнем ключ - по закону Ома C IR L где введены обозначения D q C dq

Подробнее

, где v линейная скорость тела

, где v линейная скорость тела 1 Лабораторная работа 16 ИЗУЧЕНИЕ ЗАТУХАЮЩИХ КОЛЕБАНИЙ Теоретическое введение Колебаниями называются процессы, при которых физическая величина принимает многократно, через равные (или почти равные) последовательные

Подробнее

Ш. С. Файзибаев, Г. А. Хромова, А. В. Федосеева

Ш. С. Файзибаев, Г. А. Хромова, А. В. Федосеева УДК 61.317.39:531.77 Ш. С. Файзибаев, Г. А. Хромова, А. В. Федосеева Ташкентский институт инженеров железнодорожного транспорта МЕТОД РАСЧЕТА КОНТАКТНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ ПРИ ВЗАИМОДЕЙСТВИИ ВЫСОКОСКОРОСТНОГО

Подробнее

Бондаренко Л.Н., к.т.н., доцент, Колбун В.В., к.т.н., доцент, ДНУЗТ Жаковский А.Д., к.т.н., доцент, ДОСЖТ

Бондаренко Л.Н., к.т.н., доцент, Колбун В.В., к.т.н., доцент, ДНУЗТ Жаковский А.Д., к.т.н., доцент, ДОСЖТ УДК 61.01 Бондаренко Л.Н., к.т.н., доцент, Колбун В.В., к.т.н., доцент, ДНУЗТ Жаковский А.Д., к.т.н., доцент, ДОСЖТ Количественная зависимость между коэффициентами трения качения и скольжения Постановка

Подробнее

Ульяновский государственный технический университет, Ульяновск

Ульяновский государственный технический университет, Ульяновск 36 ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 211. Т. 52, N- 4 УДК 622.233.6 ВЫЧИСЛЕНИЕ КРИТИЧЕСКОЙ СКОРОСТИ СТУПЕНЧАТОЙ СТЕРЖНЕВОЙ СИСТЕМЫ ПРИ ПРОДОЛЬНОМ УДАРЕ А. А. Битюрин Ульяновский государственный

Подробнее

Об усталостной прочности лопасти несущего винта вертолета при действии ветровых нагрузок

Об усталостной прочности лопасти несущего винта вертолета при действии ветровых нагрузок УД 5394 : 62972 Об усталостной прочности лопасти несущего винта вертолета при действии ветровых нагрузок АИ Братухина Статья посвящена рассмотрению вопроса о напряжениях в невращающейся лопасти и втулке

Подробнее

Б Е Л О Р У С С К И Й Н А Ц И О Н А Л Ь Н Ы Й Т Е Х Н И Ч Е С К И Й У Н И В Е Р С И Т Е Т С Т Р О И Т Е Л Ь Н Ы Й Ф А К У Л Ь Т Е Т

Б Е Л О Р У С С К И Й Н А Ц И О Н А Л Ь Н Ы Й Т Е Х Н И Ч Е С К И Й У Н И В Е Р С И Т Е Т С Т Р О И Т Е Л Ь Н Ы Й Ф А К У Л Ь Т Е Т Б Е Л О Р У С С К И Й Н А Ц И О Н А Л Ь Н Ы Й Т Е Х Н И Ч Е С К И Й У Н И В Е Р С И Т Е Т С Т Р О И Т Е Л Ь Н Ы Й Ф А К У Л Ь Т Е Т М Е Ж Д У Н А Р О Д Н А Я Н А У Ч Н О - Т Е Х Н И Ч Е С К А Я К О Н Ф

Подробнее

, (3.71) 4 где b ширина уплотняющего пояска затвора; А 1 - величина неуравновешенной площади диска (золотника). F ПР1 +G ПЧ F P2 F P1.

, (3.71) 4 где b ширина уплотняющего пояска затвора; А 1 - величина неуравновешенной площади диска (золотника). F ПР1 +G ПЧ F P2 F P1. 3.5.7 Динамика предохранительного клапана. Фазы действия клапана и соотношения сил. В работе предохранительного клапана имеются четыре фазы: клапан закрыт, клапан открывается, клапан открыт полностью и.

Подробнее

В.А. МОДЕЛИРОВАНИЕ НЕСТАЦИОНАРНЫХ ПРОЦЕССОВ В КОНСТРУКЦИЯХ РЭС ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ФОРМЫ ПРИ УДАРНОМ ВОЗБУЖДЕНИИ МОДЕЛИ

В.А. МОДЕЛИРОВАНИЕ НЕСТАЦИОНАРНЫХ ПРОЦЕССОВ В КОНСТРУКЦИЯХ РЭС ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ФОРМЫ ПРИ УДАРНОМ ВОЗБУЖДЕНИИ МОДЕЛИ Таньков Г.В., Селиванов В.Ф., Трусов В.А. МОДЕЛИРОВАНИЕ НЕСТАЦИОНАРНЫХ ПРОЦЕССОВ В КОНСТРУКЦИЯХ РЭС ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ФОРМЫ ПРИ УДАРНОМ ВОЗБУЖДЕНИИ МОДЕЛИ Действие динамических внешних нагрузок на радиоэлектронные

Подробнее

ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА 121 ОПРЕДЕЛЕНИЕ МОМЕНТА ИНЕРЦИИ ФИЗИЧЕСКОГО МАЯТНИКА. 1.Цель работы

ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА 121 ОПРЕДЕЛЕНИЕ МОМЕНТА ИНЕРЦИИ ФИЗИЧЕСКОГО МАЯТНИКА. 1.Цель работы ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА ОПРЕДЕЛЕНИЕ МОМЕНТА ИНЕРЦИИ ФИЗИЧЕСКОГО МАЯТНИКА Цель работы Экспериментальное исследование колебательного движения физического маятника на примере маятника электрических часов Определение

Подробнее

НЕЛИНЕЙНЫЕ ЗАКОНЫ СУХОГО ТРЕНИЯ В КОНТАКТНЫХ ЗАДАЧАХ ЛИНЕЙНОЙ ТЕОРИИ УПРУГОСТИ

НЕЛИНЕЙНЫЕ ЗАКОНЫ СУХОГО ТРЕНИЯ В КОНТАКТНЫХ ЗАДАЧАХ ЛИНЕЙНОЙ ТЕОРИИ УПРУГОСТИ ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 2002. Т. 43, N- 4 161 УДК 539.3 НЕЛИНЕЙНЫЕ ЗАКОНЫ СУХОГО ТРЕНИЯ В КОНТАКТНЫХ ЗАДАЧАХ ЛИНЕЙНОЙ ТЕОРИИ УПРУГОСТИ А. Е. Алексеев Институт гидродинамики им. М. А.

Подробнее

Колебания. 1Физический и математический маятники. 2 Уравнение затухающих колебаний. 3 Уравнение вынужденных колебаний. Резонанс

Колебания. 1Физический и математический маятники. 2 Уравнение затухающих колебаний. 3 Уравнение вынужденных колебаний. Резонанс Колебания 1Физический и математический маятники. Уравнение затухающих колебаний. 3 Уравнение вынужденных колебаний. Резонанс F α в R c Физический маятник Физическим маятником называется твердое тело, которое

Подробнее

m T T 2 k 2 период колебаний, когда масса будет равна сумме масс T-? Выразим массу m 1 и m 2 тогда тогда и подставим в формулу для общего периода

m T T 2 k 2 период колебаний, когда масса будет равна сумме масс T-? Выразим массу m 1 и m 2 тогда тогда и подставим в формулу для общего периода 5 Модуль Практика Задача Когда груз, совершающий колебания на вертикальной пружине, имел массу m, период колебаний был равен с, а когда масса стала равной m, период стал равен 5с Каким будет период, если

Подробнее

Лабораторная работа 3. Цель работы: определение массы тела динамическим методом. Краткая теория

Лабораторная работа 3. Цель работы: определение массы тела динамическим методом. Краткая теория Лабораторная работа 3 Динамическое определение массы с помощью инерционных весов Цель работы: определение массы тела динамическим методом. Краткая теория Понятие о массе было введено Ньютоном при установлении

Подробнее

МОДЕЛИРОВАНИЕ УПРУГИХ КОЛЕБАНИЙ КОНСТРУКЦИЙ КРАНОВЫХ УСТАНОВОК В ПАКЕТЕ COMSOL MULTIPHYSICS

МОДЕЛИРОВАНИЕ УПРУГИХ КОЛЕБАНИЙ КОНСТРУКЦИЙ КРАНОВЫХ УСТАНОВОК В ПАКЕТЕ COMSOL MULTIPHYSICS УДК 621.3.078 Д. В. Бажутин МОДЕЛИРОВАНИЕ УПРУГИХ КОЛЕБАНИЙ КОНСТРУКЦИЙ КРАНОВЫХ УСТАНОВОК В ПАКЕТЕ COMSOL MULTIPHYSICS В работе рассмотрены особенности моделирования упругих колебаний механических конструкций

Подробнее

Указания по выбору рисунка и варианта и рекомендации по оформлению курсовой работы

Указания по выбору рисунка и варианта и рекомендации по оформлению курсовой работы ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО РЫБОЛОВСТВУ ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ МУРМАНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ИНСТИТУТ ДИСТАНЦИОННОГО

Подробнее

Глава 7. Колебания П.7.1.Свободные колебания систем с одной степенью свободы. П Свободные колебания в простейших консервативных

Глава 7. Колебания П.7.1.Свободные колебания систем с одной степенью свободы. П Свободные колебания в простейших консервативных Глава 7 Колебания П7Свободные колебания систем с одной степенью свободы П7 Свободные колебания в простейших консервативных системах П7 Затухающие колебания П7 Вынужденные колебания П73 Сложение колебаний

Подробнее