ВЕСТНИК ПНИПУ. МЕХАНИКА 4, 2020 PNRPU MECHANICS BULLETIN ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССА НЕСИММЕТРИЧНОЙ ПРОКАТКИ ЗАГОТОВОК

Размер: px
Начинать показ со страницы:

Download "ВЕСТНИК ПНИПУ. МЕХАНИКА 4, 2020 PNRPU MECHANICS BULLETIN ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССА НЕСИММЕТРИЧНОЙ ПРОКАТКИ ЗАГОТОВОК"

Транскрипт

1 Ашкеев Ж.А., Андреященко В.А., Буканов Ж.У. Исследование процесса несимметричной прокатки заготовок // Вестник Пермского национального исследовательского политехнического университета. Механика.. 4. С DOI:.5593/perm.mec/.4.3 Akeyev Z.A., Andreyacenko V.A., Bukanov Z.U. Reearc of te aymmetric rolling of workpiece. PNRPU Mecanic Bulletin,, no. 4, pp DOI:.5593/perm.mec/.4.3 ВЕСТНИК ПНИПУ. МЕХАНИКА 4, PNRPU MECHANICS BULLETIN ttp://ered.ptu.ru/inde.pp/mecanic/inde DOI:.5593/perm.mec/.4.3 УДК 6.77 ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССА НЕСИММЕТРИЧНОЙ ПРОКАТКИ ЗАГОТОВОК Ж.А. Ашкеев, В.А. Андреященко, Ж.У. Буканов 3 Карагандинский индустриальный университет, Темиртау, Казахстан Екибастузский инженерно-технический институт им. акад. К. Сатпаева, Экибастуз, Казахстан 3 Карагандинский технический университет, Караганда, Казахстан О СТАТЬЕ Получена: октября г. Принята: декабря г. Опубликована: 3 декабря г. Ключевые слова: несимметричная прокатка, напряжения, валки, деформация сдвига, напряженное состояние, усилие прокатки. АННОТАЦИЯ Процесс несимметричной прокатки хорошо зарекомендовал себя как способ снижения давления на валки и усилия прокатки, улучшения механических характеристик прокатываемого металла. В качестве факторов, обеспечивающих несимметричность процесса, обычно используют рассогласование окружных скоростей рабочих валков, различные диаметры прокатных валков, коэффициенты трения и др. Особенно перспективными являются методы, обеспечивающие изменение характера течения металла за счет воздействия рабочих элементов со специальной конфигурацией рабочей поверхности. В данной статье изложены результаты исследования напряженного состояния, скоростных и силовых параметров при прокатке полосы в биконических валках с вогнутой и выпуклой поверхностями. Анализ результатов, полученных аналитическими методами, показал, что интенсивность скоростей деформации сдвига по ширине полосы составляет,36,65 с, что невозможно реализовать при прокатке в гладких цилиндрических валках, где наблюдается интенсивное вытягивание зерен по направлению прокатки. Возникновение высоких значений интенсивности деформации сдвига создает в очаге деформации благоприятные условия для предотвращения вытягивания структуры и уменьшения опасных растягивающих напряжений. Результаты исследования показали превалирование сжимающих напряжений в очаге деформации, которые препятствуют интенсивному вытягиванию зерен в продольном направлении, снижают растягивающие напряжения и способствуют выравниванию механических свойств, закрытию и завариванию внутренних дефектов. Предложены теоретические зависимости для расчета силовых параметров при несимметричной прокатке в биконических валках. Полученные модели напряженного состояния, годографа скоростей, силовых характеристик прогнозируют эффективность применения биконических валков в составе станов холодной и горячей прокатки. ПНИПУ Ашкеев Жасулан Аманжолович к.т.н., доц., : Андреященко Виолетта Александровна к.т.н., ассоц. проф., проф., : Буканов Жанат Умиртаевич магистр т.н., ст. преподаватель, : Zaulan A. Akeyev P.D. in Tecnical Science, Aociate Profeor, Docent, : Violetta A. Andreyacenko PD in Tecnical Science, Aociate Profeor, Profeor, : Zanat U. Bukanov Mater of Tecnical Science, Senior Lecturer, : Эта статья доступна в соответствии с условиями лицензии Creative Common Attribution-NonCommercial 4. International Licene (CC BY-NC 4.) Ti work i licened under a Creative Common Attribution-NonCommercial 4. International Licene (CC BY-NC 4.)

2 Akeyev Z.A., Andreyacenko V.A., Bukanov Z.U. / PNRPU Mecanic Bulletin 4 () 7-35 RESEARCH OF THE ASYMMETRIC ROLLING OF WORKPIECES Z.A. Akeyev, V.A. Andreyacenko, Z.U. Bukanov 3 Karaganda Indutrial Univerity, Temirtau, Kazaktan Ekibatuz tecnical and engineering intitute named after te academician K.Satpayev, Ekibatuz, Kazaktan 3 Karaganda Tecnical Univerity, Karaganda, Kazaktan ARTICLE INFO Received: October Accepted: December Publied: 3 December Keyword: aymmetric rolling, tree, roll, ear deformation, tre tate, rolling force. ABSTRACT Te aymmetric rolling proce a proven itelf well a a way to reduce te preure on te roll, reduce te rolling force, and improve te mecanical caracteritic of te rolled metal. A te factor providing te aymmetry of te proce, te mimatc of te circumferential peed of te work roll, te different diameter of te roll, te coefficient of friction, and oter are uually ued. Metod tat provide a cange in te nature of te metal flow due to te action of working element wit a pecial configuration of te working urface are epecially promiing. Ti article preent te reult of te tudy of te tre tate, peed and power parameter wen rolling a trip in biconical roll wit concave and conve urface. Analyi of te reult obtained by analytical metod ow tat te intenity of ear deformation rate along te trip widt i , wic i impoible to implement wen rolling in moot cylindrical roll, ince tere i an intene elongation of grain in te direction of rolling. Te occurrence of te intenity of ear deformation create favorable condition in te deformation zone to prevent tretcing of te tructure and to reduce dangerou tenile tree. Te reult of te tudy owed te prevalence of compreive tree in te deformation zone, wic prevent te intenive elongation of grain in te longitudinal direction, reduce tenile tree and contribute to te leveling of mecanical propertie, cloing and welding of internal defect. Teoretical dependencie are propoed to calculate te force parameter for aymmetric rolling in biconical roll. Te obtained model of te tre tate, velocity odograp, force caracteritic predict te efficiency of uing te biconical roll in cold and ot rolling mill. PNRPU Введение При традиционной симметричной прокатке в гладких цилиндрических валках прокатываемая полоса в основном вытягивается в направлении интенсивного течения металла, что, в свою очередь, приводит к интенсивному вытягиванию зерен в этом направлении. Одновременно с этим происходит вытягивание в том же направлении межкристаллитных прослоек, содержащих вредные неметаллические включения, которые при больших степенях деформации принимают форму цепей, образуя так называемую полосчатость макроструктуры. Возникновение полосчатости макроструктуры приводит к различию механических свойств (анизотропии механических свойств). Например, показатели пластичности вдоль и поперек волокон значительно отличаются, причем разница в их значениях возрастает с увеличением удлинения полосы. Данное явление нежелательно, особенно при последующей холодной штамповке листового проката, например при вытяжке. Из-за различия механических свойств листового проката образуется волнистая кромка (фестоны) по краям вытянутого изделия, которая подлежит обрезке []. Хотя обрезаемая кромка (фестоны) имеет небольшую массу, при производстве штампованных изделий в несколько сот тысяч штук в месяц или миллионы штук в год расход металла на обрезку будет значительным. При прокатке листового металла в промышленных условиях в большинстве случаев нейтральная ось полосы не совпадает с нейтральной осью зазора между валками []. Кроме того, прокатка в калибрах всегда является несимметричной [3]. Авторами работы [4] отмечается широкая распространенность несимметричной прокатки. Несимметричность может быть целенаправленной и вынужденной. Вынужденная несимметричность прокатки, как правило, связана с неправильной настройкой стана, неточностями изготовления оборудования и т.д. Целенаправленная несимметричность может быть реализована посредством геометрической, кинематической и трибологической несимметричности. Кроме того, авторы предприняли попытку получения математической модели уравнения регрессии для определения усилия прокатки. Рассматриваемая авторами модель предусматривает реализацию прокатки с одновременной реализацией ряда видов несимметричности: прокатка в валках разного диаметра, изготовленных из различного материала, один валок приводной, а другой неприводной, задача полосы осуществлялась под углом. В качестве влияющих факторов авторы выделяют величину относительного обжатия, отношение коэффициентов трения, скорость вращения приводного валка, отношение радиусов валков и угол входа полосы в очаг деформации. В работе [5] показано, что реализация несимметричности прокатки за счет увеличения скорости вращения ведущего (верхнего) валка способствует появлению зоны с противонаправленными силами трения. Такой подход способствует изменению составляющих скоро- 8

3 Ашкеев Ж.А., Андреященко В.А., Буканов Ж.У. / Вестник ПНИПУ. Механика 4 () 7 35 сти частиц металла по толщине полосы. В целом наблюдается снижение давления металла на валки и увеличение разовых обжатий. Однако при использовании несимметричной прокатки наблюдается изменение геометрии полосы в вертикальной и горизонтальной плоскостях при выходе из очага деформации [6]. При реализации несимметричной прокатки с различными диаметрами валков совокупность воздействия факторов, определяемых разностью окружных скоростей валков и разностью обжатий полосы каждым валком, будет регулировать положение конца полосы при выходе из зоны обжатия. При обжатиях до 5 % рассогласование скорости валков с фактором асимметрии,,5 обеспечивает получение прямой полосы. Особенности выбора рациональных режимов несимметричной прокатки с контролируемым (варьируемым) углом наклона поперечного сечения полосы на выходе из очага деформации показаны в работах [7, 8]. В частности, эффективность применения несимметричной прокатки доказана для упрочнения биметаллических материалов типа алюминий + медь, сталь + титан, сталь + алюминий, сталь + цирконий, медь + титан [9]. Несимметричность процесса обеспечивается рассогласованием окружных скоростей прокатных валков и различием коэффициентов трения. Последнее, в свою очередь, обеспечивается различными условиями взаимодействия на контактных поверхностях металл валок. Исследованию напряженного состояния в очаге деформации при несимметричной прокатке также посвящена работа []. Приводятся закономерности изменения опережения при несимметричном процессе прокатки по скоростям валков, а также системная модель, включающая качественный характер и количественную оценку воздействия скоростной несимметрии. Авторами установлено снижение средних нормальных контактных напряжений на 5 % (по сравнению с симметричной прокаткой) при скоростной несимметрии в пределах 6 %. В случае реализации несимметричной прокатки в рабочих валках с противоположным смещением их осей относительно оси станины обеспечивается снижение силы прокатки на 5 3 % по сравнению с симметричным процессом []. Также авторами представлен детальный анализ несимметричных процессов прокатки с указанием особенностей деформации металла и их влияния на изгиб переднего конца полосы, опережения и среднего нормального контактного напряжения. Стоит отметить, что реализация кинематической несимметрии в промышленных условиях (соотношение скоростей вращения валков составляло 5 %) подтвердила эффективность использования несимметричной прокатки для улучшения качества продукции прежде всего снижения продольной разнотолщинности и улучшения плоскостности полос []. Работы по промышленной реализации несимметричной прокатки с кинематической асимметрией выполнены на Магнитогорском, Новолипецком металлургических комбинатах и на предприятиях Украины на станах холодной и горячей прокатки. Перспективы заметного снижения анизотропности получаемого проката и заметного измельчения зерна при помощи манипулирования технологическими факторами несимметричной прокатки показано в работе [3]. Улучшение комплекса механических характеристик металла происходит благодаря включению сдвиговых компонентов деформации. Нарушение монотонного характера течения металла при несимметричном режиме прокатки листового металла также подтверждается результатами компьютерного моделирования процесса [4, 5]. Экспериментально доказано, что при несимметричной прокатке улучшается формуемость листа за счет сдвиговых компонентов текстуры. Исследования, выполненные при помощи EBSD-анализа, подтверждают специфическое влияние несимметричной прокатки на текстуру металла как после самого процесса прокатки, так и в течение последующего отжига [6]. Влияние сдвиговой деформации, внесенной несимметричной прокаткой, на деформационную микроструктуру в основном отражается на зернах с ориентацией {}. Несимметричная прокатка может значительно увеличить запасенную энергию деформированных зерен с ориентацией {} и таким образом ослабить зависящее от ориентации распределение накопленной энергии. Повышенная рекристаллизационная способность зерен {} способствует гомогенизации микроструктуры отжига [7]. При реализации несимметричной прокатки наблюдается меньшая плоская анизотропия и более однородный металлический лист с более мелкими зернами после отжига [8 ]. Мультимасштабное моделирование [9] продемонстрировало, что напряженно-деформированное состояние при несимметричной прокатке низкоуглеродистых марок сталей благоприятно для формирования мелкозернистой структуры. Исследуемый процесс позволяет достичь высокого уровня деформации сдвига в полосах и листах, что положительно влияет на микроструктуру и уровень механических свойств проката. В настоящее время уже имеется ряд работ, посвященных вопросам изменения характера течения металла за счет воздействия рабочих элементов со специальной конфигурацией рабочей поверхности [ 6]. В частности, использование способа несимметричной прокатки в валках с обратной конусностью обеспечивает создание более благоприятной схемы напряженно-деформированного состояния, что способствует устранению внутренних дефектов литых заготовок, а также предотвращает возникновение опасных осевых растягивающих напряжений. В результате наблюдается более равномерное распределение механических свойств и формирование более однородной структуры по объему прокатываемой полосы []. Поэтому разработка и исследование новых способов прокатки холоднокатаной полосы и деформирую- 9

4 Akeyev Z.A., Andreyacenko V.A., Bukanov Z.U. / PNRPU Mecanic Bulletin 4 () 7-35 щих валков со специальной формой рабочей поверхности является сложной, но и при этом основной задачей при получении листового проката с улучшенными механическими свойствами. В условиях производства механические свойства улучшают последующей длительной термической обработкой в колпаковых печах. Однако отжиг и выдержка листового проката в этих печах длится около 9 ч, что снижает производительность процесса производства проката. Отсюда выравнивание механических свойств проката на стадии прокатки может привести к снижению времени обработки металла в колпаковых печах, что приведет к повышению производительности процесса. Это возможно путем разработки новой конфигурации деформирующих валков, направленной на изменение однонаправленного течения металла в продольном направлении. Для устранения монотонности течения металла целесообразно применение конусообразных (биконических) валков с выпуклой и вогнутой рабочими поверхностями (рис. ). Например, скорость течения металла в центре полосы со стороны большего диаметра верхнего валка будет больше скорости течения металла со стороны меньшего диаметра нижнего валка. Аналогичное явление будет происходить по краям полосы, но в противоположном направлении, т.е. скорость течения металла со стороны большего диаметра нижнего валка будет больше скорости течения металла со стороны меньшего диаметра верхнеговалка. скольжения (л.с.), который себя хорошо зарекомендовал при решении плоских и осесимметричных задач [, 7, 8]. Построение сетки л.с. осуществляем в центральном сечении, где выпуклая поверхность верхнего валка хорошо вписывается в вогнутую поверхность нижнего валка по методике, изложенное в работе []. Линии скольжения со стороны большего диаметра валков выходят на контактную поверхность под углом φ = 5 и в узловой точке, л.с. пересекаются с главной осью у под углом 45, т.е. θ, =45. В соседней узловой точке, л.с. пересекаются с главной осью под углом θ, = 45 + θ = 6, где θ =5 угол поворота л.с. при переходе из точки. в точку.. В узловой точке. л.с. пересекаются с главной осью под углом θ, =45 θ = 3. Наконец л.с. в узловой точке. пересекают главные оси х и у под θ, +θ, углом θ, = = 45, пересечение главной оси под углом 45 говорит о правильности построения сетки л.с. (рис. ). Аналогичным образом строим сетку л.с. со стороны малого диаметра, куда л.с. выходят под углом 4 5. Тогда в соседней узловой точке. / л.с. пересекаются с главной осью у под углом 3, а в узловой точке. л.с. пересекают главную ось под углом θ, = 3 + θ = 45 (рис. ). Рис.. Схема прокатки полосы в биконических валках в составе станов холодной прокатки Fig.. Sceme of te trip rolling in biconical roll in te cold rolling mill Из-за разностей скоростей течения металла исключается или снижается однонаправленное течение металла в продольном направлении, которое выравнивается на выходе из очага пластической деформации. Можно предположить, что, помимо продольных линейных деформаций в продольном направлении полосы, возможно возникновение сдвиговых деформаций в данном направлении. Для этого необходима оценка напряженнодеформированного состояния полосы при прокатке в конусообразных валках. Воспользуемся методом линий Рис.. Расчетная схема: а, в годограф скоростей при прокатке в конусообразных валках; б поле линий скольжения Fig.. Calculation ceme: a, c odograp of velocitie wen rolling in tapered roll; b a field of lip line Теперь приступим к построению годографа скоростей. Для этого примем скорость течения на входе в очаг пластической деформации в пределах V R 5,5 6,5 м/с, которую откладываем от полюса, т.е. с неподвижной точки в масштабе : (рис., а). Из условия несжимаемости определим значения вектора скорости на выходе из очага пластической деформации со стороны большего диаметра, т.е. из соотношения R VR = VR, R 3

5 Ашкеев Ж.А., Андреященко В.А., Буканов Ж.У. / Вестник ПНИПУ. Механика 4 () 7 35 где отношение R R для рассматриваемого случая составляет,5. Аналогичным образом откладываем значение вектора скорости со стороны меньшего диаметра нижнего валка, где скорость течения металла со стороны входа в очаг деформации V r = 5, м/с. Скорость на выходе из очага деформации определим из отношения r r Vr = Vr, где отношение, 7. r = r При этом значение V r уточняем, сравнивая значения скоростей V R и V r со стороны верхнего и нижнего валков, которые относительно оси х на выходе из очага деформации должны быть равны. Хотя скорость течения металла на выходе из очага деформации выравнивается, на входе разность скоростей со стороны большего и меньшего диаметров составляет ~,65 м/с. Далее от концов векторов скоростей V R и V r под углом 45 проводим отрезки, точку пересечения которых обозначим., показывающих скорость течения металла в точке.. От проведенных отрезков проводим дуги на величину угла поворота θ =5, соединяя дуги прямыми отрезками получим точки, и,. И, наконец, проведя от указанных точек перпендикуляры, получим точку пересечения.. Соединяя данную точку с полюсом, получим скорость течения металла в точке,. При этом образованный угол φ должен совпасть с углом захвата полосы, что показывает правильность построения годографа скоростей. Приращение скорости деформации в поперечном направлении составит V,5,65 м/с. Допустим, если прокатывается полоса шириной 4 мм, тогда интенсивность деформации сдвига составит,36,65 с. Примерно такое значение получили при прокатке разноцветных слоистых пластилиновых образцов на лабораторной модели стана, изготовленной из дерева. Теперь приступим к расчету компонентов напряжения в узловых точках сетки л.с. Из условия равновесия всех сил, приложенных к пластической области справа, можем записать следующее:. dy +, ( y, y, ) + kх, +, ( y, y, ) + k. =. (). Используя соотношения Генки: π =, k θ ; 4 π, =, k θ,, 4 подставляя () в (), получим π π, kθ y, +, k θ, 4 4 ( ) y y у + k =.,,,,, () Раскрывая скобки и сократив на k, после некоторого преобразования окончательно получим π π θ, y, + θ, ( y, y,),, 4 4 =. (3) k y, y, Подставляя в полученное выражение (3) данные непосредственно из рис., в результате получим значение среднего напряжения в узловой точке,, т.е.:. =, k,84 отсюда,, = k,84, где k сопротивление деформации, k пластическая постоянная или предел текучести при сдвиге. Например, если прокатывается заготовка из стали марки 8кп, тогда при температуре Т = 85 С сопротивление деформации составит т = МПа, k = = т 3 = = 63,5 МПа, и, = 63,5,84 = 7 МПа. 3 Компоненты напряжения в узловой точке,: у, =, kinθ, = 7 63,5 = 7,5 MПa,, =, + kinθ, = , 5 = 43, 5 MПa, τ y = kcoθ, = MПa. Компоненты напряжения в соседней узловой точке,:, =, k π π = 7 63,5 π = 4,4 МПа, 3 4 у, =, kinθ, = 4, 4 in 6 = 95,, у, =, kinθ, = = 4, 4 in 6 = 95, MПa,, =, + kinθ, = 85, 4 MПa, τ y = kcoθ, = 3,75 MПa. Анализ результатов вычисления показывает, что в очаге деформации действуют сжимающие напряжения, которые препятствуют интенсивному вытягиванию зерен в продольном направлении, снижают растягивающие напряжения и способствуют выравниванию механических свойств, закрытию и завариванию внутренних дефектов. Контактное давление р у при прокатке в конусообразных валках можно определить через напряжения в узловой точке., т.е. р у = у, = 7,5 МПа. Для определения контактного давления воспользуемся методом решения дифференциальных уравнений равновесия и условия пластичности и решением аналогичной задачи, изложенной в работе [9]. Отличие заключается в том, что в данном случае учитывались некоторые факторы, которые не были учтены в работе [5]. Например, в данном случае учитывалась разность эле- 3

6 Akeyev Z.A., Andreyacenko V.A., Bukanov Z.U. / PNRPU Mecanic Bulletin 4 () 7-35 ментарных абсолютных обжатий со стороны большего и меньшего диаметров и положение нейтрального сечения в очаге пластической деформации. Для этого выделим в очаге деформации элемент abcd и рассмотрим его равновесие (рис. 3). При этом направление сил в очаге деформации, приложенных к данному элементу abcd, по сравнению силами, приложенными к элементу в работе [9], изменено. На элемент abcd действуют следующие силы: на наклонную высоту ad х, в противоположном направлении на высоту bc элемента ( х +d х ) ( d ), cо co β inϕ inϕ стороны деформирующих валков р х ( d + d) coϕ coϕ d d и τ( coϕ + co ϕ ). Проецируя эти силы на coϕ coϕ ось х и приравнивая их нулю, получим следующее: Σ = ( + d)( d) inϕ inϕ pх d pх d + coϕ coϕ d d + τ coϕ +τ coϕ =. к к coϕ coϕ (4) ( d) d dх dх рх ( d + d) +τ к + =. tqϕ tqϕ Значение в квадратных скобках можно записать так: d ( d) =, co тогда β d dх d х d рхd +τ к + =. tqϕ tqϕ При решении полученного уравнения (6) возникает dх задача установления отношения. Для этого воспользуемся соотношениями между углами φ, φ и от- dх носительными обжатиями d х и d х, известными из теории прокатки: d х = R( coφ ) и х d = r( coφ ). dх Обозначим отношение = n, тогда составляющие общего абсолютного элементарного обжатия dх n d d = ( dх + dх) : dх = d, dх =. Подставляя полученные элементарные обжатия в уравне- n + n + ние (6) и используя известное из теории обработки металлов давлением соотношение τ к = μ дифференциальное уравнение равновесия можно записать так: (5) (6) d [ dp рхd + n + μ рх + d =. ( n ) tq ( n ) tq + ϕ + ϕ (7) Рис. 3. Условие равновесия элемента abcd в очаге деформаций Fig. 3. Te equilibrium condition for element abcd in te deformation zone Используя соотношения tqφ = d х после преобразования получим следующее: d, tqφ = d х d, Вводим обозначение δ n = μ + ( n+ ) tqϕ ( n+ ) tqϕ и используем условие пластичности, записанное следующим образом: [ р х ] =, где сопротивление деформации. Дифференцируя данное соотноше- d ние, получим dp = co β, отсюда d х = dp. Подставляя полученные выражения в последнее уравнение (7), получим ( рх ) p + pδ d dp =. (8) После разделения переменных получим: dp d =, p ) δ 3

7 Ашкеев Ж.А., Андреященко В.А., Буканов Ж.У. / Вестник ПНИПУ. Механика 4 () 7 35 где, =β т β коэффициент Лодэ, принимающий при плоской деформации значение,5. После интегрирования p δ β = + C δ ln/ т / ln, отсюда C p =. + δ δ Постоянную С определяем из следующих граничных условий, т.е. при = контактное давление p = p = β т, =, отсюда С = ( co βδ ). δ Подставляя в предыдущее уравнение, окончательно получим для зоны опережения: p δ ( ( ). = + δ δ Запишем, сразу меняя знак в полученной формуле, для зоны отставания: δ ' рх = ( ( δ + ). δ Рассмотрим значения контактного давления, например, при прокатке полосы в конусообразных валках исходной высотой = 5 мм, конечной высотой к = 3 мм. Большой диаметр валка D = 3 мм, малый диаметр d = мм. Сопротивление деформации = МПа. Расчет производим следующим образом:. Абсолютное обжатие = 5 3 = мм.. Углы захвата валков и значения коэффициентов α = arcco [ ( /D)] =, φ = (/) =.5, α = = arcco[ ( /d)] = 5,8, φ = (5,8/) =,9, n =,95, δ =, Угол наклона высоты ad элемента где l D = tqβ = (l D l d )/,,5DΔ = 54,7 мм, длина дуги контакта со стороны большего диаметра, l d =,5dΔ = 44,7 мм, длина дуги контакта со стороны меньшего диаметра, тогда β =.3. Для определения нейтрального сечения приравниваем соответствующие соотношения определения контактного давления со стороны входа и выхода из очага деформации, которые после преобразования пришли к следующему виду: δ ( +δ ) X δ δ ( δ) =, где X = н. После подстановки соответствующих значений получили высоту нейтрального сечения н = = 35,78 мм. Подставляя в полученные формулы, получим: в зоне отставания (, 44 ) = 74,9МПа, в зоне опережения (, 44 + ) = 74,9 МПа. p 5 = ( +,44 35,78 ' 35, 78 р х = (, 44 3 Сравнение полученных значений контактных давлений с ранее полученным (методом л.с.) значением контактного давления (р у = у, = 7,5 МПа) показывает, что расхождение составляет,5 %. Следовательно, полученные теоретические зависимости для расчета силовых являются достоверными и могут быть использованы для решения задачи определения усилия прокатки в биконических валках. Также полученные формулы можно применять при разработке технологии прокатки полосы в биконических валках, а сами валки целесообразно использовать в составе станов холодной прокатки с целью снижения неоднородности механических свойств проката. Кроме того, предлагаемые биконические валки удобно встраивать в состав прокатнодрессировочных станов холодной прокатки, поочередно расположив с цилиндрическими валками. Следует отметить, что данный способ прокатки и биконические валки хорошо сочетаются при совмещении процессов литья и прокатки длинномерных заготовок. Таким образом, можно сделать следующий вывод. Использование биконических валков в составе станов холодной прокатки обеспечит более однородную структуру и механические свойства, что позволит улучшить качество металла. Несимметричность обеспечивается разностью скоростей со стороны верхнего и нижнего биконических валков, что, в свою очередь, доказано теоретическим методом линий скольжения, где разность скоростей со стороны большего и меньшего диаметров составляет,65 м/с, а интенсивность скоростей деформации составляет ~,65,46 с. Кроме того, теоретическими методами определено удельное контактное усилие при прокатке полосы в биконических валках. Анализ результатов исследования показывает достоверность полученных теоретических зависимостей для определения усилия прокатки в биконических валках. Формулы можно использовать при разработке технологии прокатки полосы в биконических валках.,44,44 33

8 Akeyev Z.A., Andreyacenko V.A., Bukanov Z.U. / PNRPU Mecanic Bulletin 4 () 7-35 Библиографический список. Сторожев М.В., Попов Е.А. Теория обработки металлов давлением: учебник для вузов. 4-е изд., перераб. и доп. М.: Машиностроение, с.. Kawałek A., Dyja H., Ozmegov K. Analyi of te proce of plate rolling on te revering mill // Journal of Cemical Tecnology & Metallurgy.. Vol. 9 (3). Р ttp://doi.org/.6/j.jmrt Огинский И. К. Развитие методов расчета калибровки, определение положения раската в калибре при прокатке несимметричных профилей // Обработка материалов давлением.. 3 (4). С Выдрин А.В., Иванова Е.Е. Усилие при существенно несимметричной прокатке листов // Вестник ЮУрГУ С Максимов Е.А. Исследование нового механизма снижения давления и повышения обжатий при несимметричной прокатке // Металлообработка.. (55). С Максимов Е.А. Изменение геометрии концов полосы при несимметричной прокатке // Оборудование С Колыбанов А.Н. Постановка задачи воспроизведения математической модели расчета параметров несимметричной прокатки // Калибровочное бюро С Колыбанов А.Н. Один из возможных вариантов воспроизведения математической модели расчета параметров несимметричной прокатки // Калибровочное бюро С Загорянский В.Г. Управление неравномерностью деформации при холодной прокатке биметаллических полос // Обработка материалов давлением: сб. науч. тр. 3. (35). С Николаев В.А. Продольные и нормальные напряжения в очаге деформации при несимметричной прокатке полос // Металл и литье Украины С Николаев В.А., Васильев А.Г. Параметры несимметричной прокатки полос // Science of Europe (38). С Пелленен А.П. Об использовании несимметричной прокатки для производства лент и полос // Вестник Южно- Уральского государственного университета. Серия: Металлургия.. Т.,.. С DOI:.459/met 3. Vincze G., Simõe F., Butuc M. Aymmetrical rolling of aluminum alloy and teel: a review // Metal.. Vol.. 9. Р DOI:.339/met96 4. Simulation modelling of cold rolled metal trip by aymmetric tecnology / T.A. Mavlonov, A. Akmedov, R. Saidakmedov, K. Bakadirov // IOP Conference Serie: Material Science and Engineering. IOP Publiing,. Vol Р DOI:.88/ X/883//94 5. Influence of mall microcopic groove of work roll on train gradient induced in metal eet during ymmetric and aymmetric rolling / D. Putovoytov, A. Pein, N. Lokotunina, A. Kozemiakina // Conf. proc. METAL 9: 8t International conference on metallurgy and material. Brno, 9. Р DOI:.3794/metal Evolution of ear teture during te aymmetric rolling and it annealing beavior in a twin-roll cating AA66 eet: an e-itu electron backcatter diffraction tudy / X. Ren, X. Zang, Y. Huanga, Y. Liu, L. Zao, W. Zou // Journal of Material Reearc and Tecnology.. Vol. 9 (3). Р Aymmetric cro rolling: a new tecnique for alleviating orientation-dependent microtructure inomogeneity in tantalum eet / J. Zu, S. Liu, D. Long, Y. Liu, N. Lin, X. Yuan, D. Orlov // Journal of Material Reearc and Tecnology.. Vol. 9(3). P ttp://doi.org/.6/j.jmrt Microtructure and teture evolution wit relation to mecanical propertie of compared ymmetrically and aymmetrically cold rolled aluminum alloy / J. Kraner, P. Fajfar, H. Palkowki, G. Kugler, M. Godec, I. Paulin // Metal.. Vol. (), 56. P. 4. DOI:.339/met56 9. Kontantinov D., Putovoitov D., Pein A. Influence of microtructure on inomogeneity of tre and train in te deformation zone during aymmetric cold rolling of ferritic-pearlitic teel // Procedia Manufacturing.. 5. P Kraner J., Fajfar P., Palkowki H., Godec M., Paulin, I. Aymmetric cold rolling of an AA 5 Aluminium alloy // Materiali in tenologije.. 54 (4). P Ашкеев Ж.А. Исследование напряженного состояния при несимметричной прокатке полосы в валках с обратной конусностью // Известия высших учебных заведений. Черная металлургия. 5. Т. 57,. С Naizabekov A., Andreyacenko V., Kliber J. Forming of microtructure of te al-i-fe-mn ytem alloy by equal cannel angular preing wit backpreure // Conf. proc. t International conference on metallurgy and material (Metal ). Brno,. Р Andreyacenko V.A. Finite element imulation (FES) of te fullering in device wit movable element // Metalurgija pp Tool for realization evere platic deformation / A. Naizabekov, V. Andreyacenko, J. Kliber, R. Kocic // Conf. proc. METAL 3: nd International conference on metallurgy and material. Brno, 3. Р Andreyacenko V. Evolution of Al-Si-Mn-Fe aluminum alloy microtructure in te equal-cannel angular preing wit back preure // Material letter. 9. Vol. 54. Р /j.matlet ECAP-treated aluminium alloy AA3: microtructure and mecanical propertie / V. Andreyacenko, Y. Ieva, A. Mazit, D. Imangazinova // Materiali in tenologije. 9. Vol Р DOI:.7/mit Колмогоров В.Л. Механика обработки металлов давлением: учебник для вузов. М.: Металлургия, с. 8. Томленов А.Д. Теория пластического деформирования металлов. М.: Металлургия с. 9. Ашкеев Ж.А., Андреященко В.А. Определение контактных давлений при несимметричной прокатке в биконических валках // Технология машиностроения (8). С

9 Ашкеев Ж.А., Андреященко В.А., Буканов Ж.У. / Вестник ПНИПУ. Механика 4 () 7 35 Reference. Storozev M.V., Popov E.A. Teorija obrabotki metallov davleniem [Teory of metal forming]. Mocow, Mainotroenie, 977, 43 p.. Kawałek A., Dyja H., Ozmegov K. Analyi of te proce of plate rolling on te revering mill. Journal of Cemical Tecnology & Metallurgy,, Vol. 9 (3), pp ttp://doi.org/.6/j.jmrt Oginkij I.K. Razvitie metodov raceta kalibrovki, opredelenie polozenija rakata v kalibre pri prokatke neimmetricny profilej [Development of metod for calculating te calibration, determining te poition of te roll in te caliber wen rolling aymmetric profile]. Obrabotka materialov davleniem,, 3 (4), pp Vydrin A. V., Ivanova E.E. Uilie pri uetvenno neimmetricnoj prokatke litov [Force during ubtantially aymmetrical rolling of eet]. Vetnik JuUrGU, 8, 4, pp Makimov E.A. Iledovanie novogo meanizma nizenija davlenija i povyenija obzatij pri neimmetricnoj prokatke [Invetigation of a new mecanim for reducing preure and increaing reduction in aymmetric rolling]. Metalloobrabotka,, (55), pp Makimov E.A. Izmenenie geometrii koncov poloy pri neimmetricnoj prokatke [Cange in te geometry of te end of te trip during aymmetric rolling], Oborudovanie, 8, 3, pp Kolybanov A.N. Potanovka zadaci voproizvedenija matematicekoj modeli raceta parametrov neimmetricnoj prokatki [Statement of te problem of reproducing te matematical model for calculating te parameter of aymmetric rolling]. Kalibrovocnoe bjuro, 8, 3, pp Kolybanov A.N. Odin iz vozmozny variantov voproizvedenija matematicekoj modeli raceta parametrov neimmetricnoj prokatki [One of te poible option for reproducing te matematical model for calculating te parameter of aymmetric rolling]. Kalibrovocnoe bjuro, 8, 3, pp Zagorjankij V.G. Upravlenie neravnomernot'ju deformacii pri olodnoj prokatke bimetalliceki polo [Control of uneven deformation during cold rolling of bimetallic trip]. Obrabotka materialov davleniem: bornik naucny trudov, 3, (35), pp Nikolaev V.A. Prodol'nye i normal'nye naprjazenija v ocage deformacii pri neimmetricnoj prokatke polo [Longitudinal and normal tree in te deformation zone during aymmetric rolling of trip]. Metall i lit'e Ukrainy, 9, 9. pp Nikolaev V.A., Vail'ev A.G. Parametry neimmetricnoj prokatki polo [Aymmetric trip rolling parameter]. Science of Europe, 9, 38- (38), pp Pellenen A.P. Ob ipol'zovanii neimmetricnoj prokatki dlja proizvodtva lent i polo [On te ue of aymmetric rolling for te production of trip and trip]. Vetnik Juzno-Ural'kogo goudartvennogo univeriteta. Serija: Metallurgija,, Vol.,., pp DOI:.459/met 3. Vincze G., Simõe F., Butuc M. Aymmetrical rolling of aluminum alloy and teel: a review. Metal,, Vol., 9, pp doi:.339/met96 4. Mavlonov T.A., Akmedov A., Saidakmedov R., Bakadirov K. Simulation modelling of cold rolled metal trip by aymmetric tecnology. IOP Conference Serie: Material Science and Engineering. IOP Publiing,, Vol. 883., pp doi:.88/ x/883//94 5. Putovoytov D., Pein A., Lokotunina N., Kozemiakina A. Influence of mall microcopic groove of work roll on train gradient induced in metal eet during ymmetric and aymmetric rolling. Conf. proc. METAL 9: 8t International conference on metallurgy and material. Brno, 9, pp DOI:.3794/metal Ren X., Zang X., Huanga Y., Liu Y., Zao L., Zou W. Evolution of ear teture during te aymmetric rolling and it annealing beavior in a twin-roll cating AA66 eet: an e-itu electron backcatter diffraction tudy. Journal of Material Reearc and Tecnology,, Vol. 9 (3), pp Zu J., Liu S., Long D., Liu Y., Lin N., Yuan X., Orlov D. Aymmetric cro rolling: a new tecnique for alleviating orientation-dependent microtructure inomogeneity in tantalum eet. Journal of Material Reearc and Tecnology,, 9(3), pp ttp://doi.org/.6/j.jmrt Kraner J., Fajfar P., Palkowki H., Kugler G., Godec M., Paulin I. (). Microtructure and teture evolution wit relation to mecanical propertie of compared ymmetrically and aymmetrically cold rolled aluminum alloy. Metal,, Vol. (), 56, pp. -4. doi:.339/met56 9. Kontantinov D., Putovoitov D., Pein A. Influence of microtructure on inomogeneity of tre and train in te deformation zone during aymmetric cold rolling of ferritic-pearlitic teel. Procedia Manufacturing,, 5, pp Kraner J., Fajfar P., Palkowki H., Godec M., Paulin, I. Aymmetric cold rolling of an AA 5 Aluminium alloy. Materiali in tenologije,, 54 (4), pp Akeev Z.A. Iledovanie naprjazennogo otojanija pri neimmetricnoj prokatke poloy v valka obratnoj konunot'ju [Study of te tre tate during aymmetric trip rolling in revere taper roll]. Izvetija Vyi Ucebny Zavedenij. Cernaja Metallurgija, 5, Vol. 57,., pp Naizabekov A., Andreyacenko V., Kliber J. Forming of microtructure of te Al-Si-Fe-Mn ytem alloy by equal cannel angular preing wit backpreure. Conf. proc. t International conference on metallurgy and material (Metal ). Brno,, pp Andreyacenko V.A. Finite element imulation (FES) of te fullering in device wit movable element. Metalurgija, 6, 55-4, pp Naizabekov A., Andreyacenko V., Kliber J., Kocic R. Tool for realization evere platic deformation. Conf. proc. METAL 3: nd International conference on metallurgy and material. Brno, 3, pp Andreyacenko V. Evolution of Al-Si-Mn-Fe aluminum alloy microtructure in te equal-cannel angular preing wit back preure. Material letter, 9, Vol. 54, pp /j.matlet Andreyacenko V., Ieva Y., Mazit A., Imangazinova D. ECAP-treated aluminium alloy AA3: microtructure and mecanical propertie. Materiali in tenologije, 9, Vol. 53-6, pp /mit Kolmogorov V.L. Meanika obrabotki metallov davleniem [Mecanic of metal forming]. Mocow, Metallurgija, 986, 688 p. 8. Tomlenov A.D. Teorija platicekogo deformirovanija metallov [Te teory of platic deformation of metal]. Mocow, Metallurgija, 97, 48 p. 9. Akeyev Z.A., Andreyacenko V.A. Opredelenie kontaktny davlenij pri neimmetricnoj prokatke v bikoniceki valka [Determination of contact preure during aymmetric rolling in biconical roll ]. Tenologija mainotroenija, 7, 7 (8), pp


Обработка материалов давлением 2 (23), МЕТОД РАСЧЕТА ТОЛЩИНЫ ПОЛОСЫ В НЕЙТРАЛЬНЫХ СЕЧЕНИЯХ ПРИ АСИММЕТРИЧНОЙ ПРОКАТКЕ

Обработка материалов давлением 2 (23), МЕТОД РАСЧЕТА ТОЛЩИНЫ ПОЛОСЫ В НЕЙТРАЛЬНЫХ СЕЧЕНИЯХ ПРИ АСИММЕТРИЧНОЙ ПРОКАТКЕ Обработка материалов давлением (3), 85 УДК 6.77.3 Байков Е. В. МЕТОД РАСЧЕТА ТОЛЩИНЫ ПОЛОСЫ В НЕЙТРАЛЬНЫХ СЕЧЕНИЯХ ПРИ АСИММЕТРИЧНОЙ ПРОКАТКЕ Конъюнктурные изменения на рынке металлопродукции вызывают

Подробнее

ВЛИЯНИЕ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ НА ФОРМИРОВАНИЕ СВОЙСТВ ЗАГОТОВОК, ПОЛУЧЕННЫХ РАВНОКАНАЛЬНЫМ УГЛОВЫМ ПРЕССОВАНИЕМ

ВЛИЯНИЕ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ НА ФОРМИРОВАНИЕ СВОЙСТВ ЗАГОТОВОК, ПОЛУЧЕННЫХ РАВНОКАНАЛЬНЫМ УГЛОВЫМ ПРЕССОВАНИЕМ УДК 621.771. Абдрахман Батырбекович Найзабеков доктор технических наук, академик Виолетта Александровна Андреященко магистр материаловедения и технологии новых материалов РГП «Карагандинский государственный

Подробнее

ISSN Обработка материалов давлением (36) 81

ISSN Обработка материалов давлением (36) 81 ISSN 276-25. Обработка материалов давлением. 23. 3 (36) 8 УДК 62.77.23 Василев Я. Д. Завгородний М. И. Самокиш Д. Н. Замогильный Р. А. ОПРЕДЕЛЕНИЕ НЕЙТРАЛЬНОГО УГЛА ПРИ ХОЛОДНОЙ ПРОКАТКЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ

Подробнее

ПРИМЕНЕНИЕ ПОКАЗАТЕЛЯ НАПРЯЖЁННОГО СОСТОЯНИЯ КАК СИЛОВОГО КРИТЕРИЯ РАЗРУШЕНИЯ ПРИ ВОЛОЧЕНИИ ПРОВОЛОКИ

ПРИМЕНЕНИЕ ПОКАЗАТЕЛЯ НАПРЯЖЁННОГО СОСТОЯНИЯ КАК СИЛОВОГО КРИТЕРИЯ РАЗРУШЕНИЯ ПРИ ВОЛОЧЕНИИ ПРОВОЛОКИ Г.Н. Гурьянов ООО «ФЕНИКС +», г. Белорецк ПРИМЕНЕНИЕ ПОКАЗАТЕЛЯ НАПРЯЖЁННОГО СОСТОЯНИЯ КАК СИЛОВОГО КРИТЕРИЯ РАЗРУШЕНИЯ ПРИ ВОЛОЧЕНИИ ПРОВОЛОКИ Предельное условие волочения наступает при равенстве осевого

Подробнее

52 / 1 (64), Рассмотрим задачу двумерной прокатки полосы на подвижной оправке в неприводных валках УДК

52 / 1 (64), Рассмотрим задачу двумерной прокатки полосы на подвижной оправке в неприводных валках УДК 52 / (64), 22 Te teoretical explanation of te rolling process of straps of a variable on lengt of tickness on mobile profiled mandrel is presented. It is sown tat generally te deformation center is divided

Подробнее

РОЗДІЛ «ПРОКАТНЕ ВИРОБНИЦТВО»

РОЗДІЛ «ПРОКАТНЕ ВИРОБНИЦТВО» РОЗДІЛ «ПРОКАТНЕ ВИРОБНИЦТВО» УДК 539.374..8 DOI.339/59-884.3.8.6 ЧИГИРИНСКИЙ В.В., д.т.н., профессор КОСМИНЕНКО С.А., магистр ХАЛЯВКА М.А., магистр ЛЕВИЦКАЯ В.А.*, преподаватель Днепровский государственный

Подробнее

Ю.А. ЗАКОНОМЕРНОСТИ ОБРАЗОВАНИЯ И РАЗВИТИЯ ПОВЕРХНОСТНЫХ ДЕФЕКТОВ ПРИ ПРОКАТКЕ КАЛИБРОВАННЫХ ВАЛКАХ

Ю.А. ЗАКОНОМЕРНОСТИ ОБРАЗОВАНИЯ И РАЗВИТИЯ ПОВЕРХНОСТНЫХ ДЕФЕКТОВ ПРИ ПРОКАТКЕ КАЛИБРОВАННЫХ ВАЛКАХ УДК 621.771 Уманский А.А., Мартьянов Ю.А. ЗАКОНОМЕРНОСТИ ОБРАЗОВАНИЯ И РАЗВИТИЯ ПОВЕРХНОСТНЫХ ДЕФЕКТОВ ПРИ ПРОКАТКЕ КАЛИБРОВАННЫХ ВАЛКАХ Сибирский государственный индустриальный университет В статье приведены

Подробнее

Технология ФОРМОИЗМЕНЕНИЕ МЕТАЛЛА ПРИ НЕПРЕРЫВНОМ РАВНОКАНАЛЬНОМ УГЛОВОМ ПРЕССОВАНИИ УДК А.Е. Экк, М.Ю. Семашко, В.Г.

Технология ФОРМОИЗМЕНЕНИЕ МЕТАЛЛА ПРИ НЕПРЕРЫВНОМ РАВНОКАНАЛЬНОМ УГЛОВОМ ПРЕССОВАНИИ УДК А.Е. Экк, М.Ю. Семашко, В.Г. УДК 621.731 ФОРМОИЗМЕНЕНИЕ МЕТАЛЛА ПРИ НЕПРЕРЫВНОМ РАВНОКАНАЛЬНОМ УГЛОВОМ ПРЕССОВАНИИ А.Е. Экк, М.Ю. Семашко, В.Г. Шеркунов Проведено моделирование процесса непрерывного прессования «Конформ». Показаны

Подробнее

В.А.Николаев, А.А.Васильев

В.А.Николаев, А.А.Васильев УДК 61.771 В.А.иколаев, А.А.Васильев ОЛОДАЯ РОКАТКА ОЛОС С ОДОВАЛКОВЫМ РИВОДОМ Запорожская государственная инженерная академия аведено результаты теоретичних досліджень параметрів процесу прокатки полоси

Подробнее

Рис. 1. Схема напряженно-деформированного состояния трубчатой заготовке при раздаче. а без подпора; б с подпором

Рис. 1. Схема напряженно-деформированного состояния трубчатой заготовке при раздаче. а без подпора; б с подпором РАЗДАЧА ТРУБЧАТОЙ ЗАГОТОВКИ С ОСЕВЫМ ПОДПОРОМ С ЦЕЛЬЮ УВЕЛИЧЕНИЯ ПРЕДЕЛЬНОГО ФОРМОИЗМЕНЕНИЯ Койдан И.М. МГТУ им. Н.Э.Баумана Кафедра "Технологии обработки металлов давлением" Научный руководитель: к.т.н.,

Подробнее

ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ ОЧАГА ДЕФОРМАЦИИ ПРИ НЕСТАЦИОНАРНОМ ПРОЦЕССЕ ПРОКАТКИ

ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ ОЧАГА ДЕФОРМАЦИИ ПРИ НЕСТАЦИОНАРНОМ ПРОЦЕССЕ ПРОКАТКИ університет». Наукові праці. «Металургія». 008. Випуск10(141) ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ ОЧАГА ДЕФОРМАЦИИ ПРИ НЕСТАЦИОНАРНОМ ПРОЦЕССЕ ПРОКАТКИ Крюков Ю.Б. (НИИ «УкрНИИМет» УкрГНТЦ «Энергосталь», г. Харьков)

Подробнее

РАСЧЕТ ПРОЦЕССА ХОЛОДНОЙ ОСАДКИ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ЗАГОТОВКИ ПЛОСКИМИ ПЛИТАМИ

РАСЧЕТ ПРОЦЕССА ХОЛОДНОЙ ОСАДКИ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ЗАГОТОВКИ ПЛОСКИМИ ПЛИТАМИ Министерство образования и науки Российской Федерации САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ ПОЛИТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ПЕТРА ВЕЛИКОГО В.С. Мамутов РАСЧЕТ ПРОЦЕССА ХОЛОДНОЙ ОСАДКИ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ЗАГОТОВКИ ПЛОСКИМИ ПЛИТАМИ

Подробнее

СЕНТЯБРЬ Е. Максимов, к.т.н.

СЕНТЯБРЬ Е. Максимов, к.т.н. ŒæŁ.qxd 31.08.2006 13:07 Page 45 СЕНТЯБРЬ 2006 45 Е. Максимов, к.т.н. ПЛАНШЕТНОСТЬ ЛИСТОВОГО МЕТАЛЛА СВЯЗЬ ДЕФОРМАЦИОННОГО И НОВОГО КИНЕМАТИЧЕСКОГО КРИТЕРИЕВ ПЛАНШЕТНОСТИ ПОЛОС ПРИ ПРОКАТКЕ Одним из важных

Подробнее

3.2. Прокатка. Рис Основные виды прокатки: 1 валки; 2 заготовка; 3 оправка

3.2. Прокатка. Рис Основные виды прокатки: 1 валки; 2 заготовка; 3 оправка 3.2. Прокатка Прокатка технологический процесс пластической деформации заготовок между вращающимися валками путем захвата заготовок за счет сил трения. Взаимное расположение валков и заготовки, форма и

Подробнее

Рис.1. Схема процесса равнокального углового прессования (РКУП): 1 заготовка; 2 пуансон; 3 канал.

Рис.1. Схема процесса равнокального углового прессования (РКУП): 1 заготовка; 2 пуансон; 3 канал. ИССЛЕДОВАИЕ ПРОЦЕССА РАВНОКАНАЛЬНОГО УГЛОВОГО ПРЕССОВАНИЯ Камалетдинов И.Ш., Юсупов В.С. Учреждение Российской академии наук Институт металлургии и материаловедения им. А.А.Байкова Равноканальное угловое

Подробнее

ОЦЕНКА УСТОЙЧИВОСТИ ПРОЦЕССА ПРОКАТКИ ЖЕСТИ НА СТАНЕ 1400 КарМК

ОЦЕНКА УСТОЙЧИВОСТИ ПРОЦЕССА ПРОКАТКИ ЖЕСТИ НА СТАНЕ 1400 КарМК Обработка материалов давлением 4 (25), 2010 173 УДК 621.771.01 Максименко О. П. Романюк Р. Я. ОЦЕНКА УСТОЙЧИВОСТИ ПРОЦЕССА ПРОКАТКИ ЖЕСТИ НА СТАНЕ 1400 КарМК В работах [1 3], на основе анализа средней

Подробнее

ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ПАРАМЕТРОВ МОДЕЛИ ТРЕНИЯ НА РАСПРЕДЕЛЕНИЕ КОНТАКТНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ, СИЛЫ И ТЕМПЕРАТУРЫ РЕЗАНИЯ ПРИ МЕХАНИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКЕ СТАЛЕЙ

ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ПАРАМЕТРОВ МОДЕЛИ ТРЕНИЯ НА РАСПРЕДЕЛЕНИЕ КОНТАКТНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ, СИЛЫ И ТЕМПЕРАТУРЫ РЕЗАНИЯ ПРИ МЕХАНИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКЕ СТАЛЕЙ УДК 621.7.016 Д.В. Криворучко канд.техн.наук, В.А. Залога д-р техн.наук, О.А. Залога Сумской государственный университет, г. Сумы, Украина ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ПАРАМЕТРОВ МОДЕЛИ ТРЕНИЯ НА РАСПРЕДЕЛЕНИЕ

Подробнее

Изменение размеров заготовки на начальном этапе гидромеханической вытяжки /475895

Изменение размеров заготовки на начальном этапе гидромеханической вытяжки /475895 Изменение размеров заготовки на начальном этапе гидромеханической вытяжки 77-48211/475895 # 08, август 2012 Попков В. М., Космынина Е. В., Логутенкова Е. В. УДК 621.91 Россия, КФ МГТУ им. Н.Э. Баумана

Подробнее

О РЕАЛИЗАЦИИ ИНТЕНСИВНЫХ ПЛАСТИЧЕСКИХ ДЕФОРМАЦИЙ ПРИ ПРОКАТКЕ В КАЛИБРАХ

О РЕАЛИЗАЦИИ ИНТЕНСИВНЫХ ПЛАСТИЧЕСКИХ ДЕФОРМАЦИЙ ПРИ ПРОКАТКЕ В КАЛИБРАХ УДК 62.77.25 О РЕАЛИЗАЦИИ ИНТЕНСИВНЫХ ПЛАСТИЧЕСКИХ ДЕФОРМАЦИЙ ПРИ ПРОКАТКЕ В КАЛИБРАХ А.Б. Найзабеков, Б.Б. Быхин 2, К.А. Ногаев 3, М.Б. Быхин 4 доктор технических наук, профессор, 2 кандидат технических

Подробнее

ОСОБЕННОСТИ ВЫТЯЖКИ СТУПЕНЧАТЫХ ДЕТАЛЕЙ. Я.А. Вилимок

ОСОБЕННОСТИ ВЫТЯЖКИ СТУПЕНЧАТЫХ ДЕТАЛЕЙ. Я.А. Вилимок Машиностроение и машиноведение УДК 621.983; 539.374 ОСОБЕННОСТИ ВЫТЯЖКИ СТУПЕНЧАТЫХ ДЕТАЛЕЙ Я.А. Вилимок Показано влияние относительных размеров ступеней детали, геометрии инструмента, коэффициента трения,

Подробнее

Ассиметричная прокатка полосовых заготовок переменной толщины

Ассиметричная прокатка полосовых заготовок переменной толщины 4 (58), 2010 / 117 The way of forming of variable shape strips with rolling in nondrive waves with rounding by the movable arbor strip is analyzed. The way of rolling with derivation of speeds of deforming

Подробнее

МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССА ПРОКАТКИ РЕЛЬСОВ В УНИВЕРСАЛЬНЫХ КАЛИБРАХ

МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССА ПРОКАТКИ РЕЛЬСОВ В УНИВЕРСАЛЬНЫХ КАЛИБРАХ В.А. Шилов, Д.Л. Шварц, Р.А. Литвинов, 2012 г. ФГАОУ ВПО «Уральский федеральный университет имени первого Президента России Б.Н. Ельцина» г. Екатеринбург sdl@mtf.ustu.ru МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССА ПРОКАТКИ

Подробнее

ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАПРЯЖЕНИЯ ТЕЧЕНИЯ МЕТАЛЛА С УЧЕТОМ ИСТОРИИ ПРОЦЕССА НАГРУЖЕНИЯ НА ОСНОВЕ УРАВНЕНИЯ А. НАДАИ

ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАПРЯЖЕНИЯ ТЕЧЕНИЯ МЕТАЛЛА С УЧЕТОМ ИСТОРИИ ПРОЦЕССА НАГРУЖЕНИЯ НА ОСНОВЕ УРАВНЕНИЯ А. НАДАИ ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАПРЯЖЕНИЯ ТЕЧЕНИЯ МЕТАЛЛА С УЧЕТОМ ИСТОРИИ ПРОЦЕССА НАГРУЖЕНИЯ НА ОСНОВЕ УРАВНЕНИЯ А. НАДАИ А.В.Яковченко, Н.И.Ивлева, А.А. Пугач (ДонНТУ, Донецк) Разработаны метод и компьютерная программа

Подробнее

ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ СХЕМЫ ПРОИЗВОДСТВА ТРУБ БОЛЬШОГО ДИАМЕТРА

ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ СХЕМЫ ПРОИЗВОДСТВА ТРУБ БОЛЬШОГО ДИАМЕТРА Исследование и разработка рекомендаций по совершенствованию технологических режимов работы и оборудования цеха производства труб большого диаметра Харцизского трубного завода с целью повышения качества

Подробнее

ISSN Обработка материалов давлением (41) 317

ISSN Обработка материалов давлением (41) 317 ISSN 2076-2151. Обработка материалов давлением. 2015. 2 (41) 317 УДК 621.77 ПРИМЕНЕНИЕ ДВУХ ВИДОВ АСИММЕТРИИ В ПРОЦЕССЕ ПРОКАТКИ ТОЛСТЫХ ЛИСТОВ В ЧИСТОВОЙ КЛЕТИ СТАНА 3600 Кавалек А. Из-за непостоянства

Подробнее

Обработка материалов давлением 3 (28), ИССЛЕДОВАНИЕ НЕСТАБИЛЬНОСТИ ПРОЦЕССА НЕПРЕРЫВНОЙ ОПРАВОЧНОЙ ПРОКАТКИ ТРУБ

Обработка материалов давлением 3 (28), ИССЛЕДОВАНИЕ НЕСТАБИЛЬНОСТИ ПРОЦЕССА НЕПРЕРЫВНОЙ ОПРАВОЧНОЙ ПРОКАТКИ ТРУБ Обработка материалов давлением 3 (28), 2011 211 УДК 621.77 Колповский В. Н. Дрожжа П. В. Гладкий Ю. А. Демский Н. Н. ИССЛЕДОВАНИЕ НЕСТАБИЛЬНОСТИ ПРОЦЕССА НЕПРЕРЫВНОЙ ОПРАВОЧНОЙ ПРОКАТКИ ТРУБ Известно,

Подробнее

МОДЕЛИРОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ НАТЯЖЕНИЯ НА МОЩНОСТЬ ПРОЦЕССА ХОЛОДНОЙ ПОЛОСОВОЙ ПРОКАТКИ

МОДЕЛИРОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ НАТЯЖЕНИЯ НА МОЩНОСТЬ ПРОЦЕССА ХОЛОДНОЙ ПОЛОСОВОЙ ПРОКАТКИ УДК 621.771.1.23 Я.Д. Василев Д.Н. Самокиш Национальная металлургическая академия Украины (г. Днепропетровск) МОДЕЛИРОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ НАТЯЖЕНИЯ НА МОЩНОСТЬ ПРОЦЕССА ХОЛОДНОЙ ПОЛОСОВОЙ ПРОКАТКИ В работах

Подробнее

СОВРЕМЕННОЕ СОСТОЯНИЕ И ПЕРСПЕКТИВЫ РАЗВИТИЯ ОБОРУДОВАНИЯ И ТЕХНОЛОГИИ ПРОИЗВОДСТВА ПРОКАТА

СОВРЕМЕННОЕ СОСТОЯНИЕ И ПЕРСПЕКТИВЫ РАЗВИТИЯ ОБОРУДОВАНИЯ И ТЕХНОЛОГИИ ПРОИЗВОДСТВА ПРОКАТА СОВРЕМЕННОЕ СОСТОЯНИЕ И ПЕРСПЕКТИВЫ РАЗВИТИЯ ОБОРУДОВАНИЯ И ТЕХНОЛОГИИ ПРОИЗВОДСТВА ПРОКАТА Новотроицк, 2014 1 Аннотация Курс предназначен для работников металлургических предприятий, менеджеров, управляющих,

Подробнее

С И С Т Е М А К А Ч Е С Т В А ПРОГРАММА ВСТУПИТЕЛЬНОГО ЭКЗАМЕНА В АСПИРАНТУРУ ПО СПЕЦИАЛЬНОСТИ ТЕХНОЛОГИИ И МАШИНЫ ОБРАБОТКИ ДАВЛЕНИЕМ

С И С Т Е М А К А Ч Е С Т В А ПРОГРАММА ВСТУПИТЕЛЬНОГО ЭКЗАМЕНА В АСПИРАНТУРУ ПО СПЕЦИАЛЬНОСТИ ТЕХНОЛОГИИ И МАШИНЫ ОБРАБОТКИ ДАВЛЕНИЕМ с. 2 из 5 1 ВВЕДЕНИЕ В соответствии с п. 40 «Положения о подготовке научно-педагогических и научных кадров в системе послевузовского профессионального образования в Российской Федерации», утвержденного

Подробнее

МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ ПРЕССОВАНИЯ С ПОМОЩЬЮ ПРОГРАММЫ

МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ ПРЕССОВАНИЯ С ПОМОЩЬЮ ПРОГРАММЫ УДК 621.777:519.87 МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ ПРЕССОВАНИЯ С ПОМОЩЬЮ ПРОГРАММЫ QForm Дорофеев А.С. Донской государственный технический университет Кафедра «Машины и технология обработки металлов давлением»

Подробнее

Процессы сложного деформирования упругопластической стержневой системы

Процессы сложного деформирования упругопластической стержневой системы УДК 539.3 Известия Тульского государственного университета Естественные науки. 2013. Вып. 1. С. 123 131 Механика Процессы сложного деформирования упругопластической стержневой системы О. Е. Энгельман Аннотация.

Подробнее

УДК М. П. Пузанов *, С. И. Степанов 124 Уральский федеральный университет имени первого Президента России Б. Н. Ельцина, г.

УДК М. П. Пузанов *, С. И. Степанов 124 Уральский федеральный университет имени первого Президента России Б. Н. Ельцина, г. УДК 620.172.242 М. П. Пузанов *, С. И. Степанов 124 Уральский федеральный университет имени первого Президента России Б. Н. Ельцина, г. Екатеринбург * puzanovmp@yandex.ru Научный руководитель проф., д-р

Подробнее

ДЕФОРМАЦИОННАЯ АНИЗОТРОПИЯ И СВЕРХПЛАСТИЧНОСТЬ АЛЮМИНИЕВЫХ СПЛАВОВ. Вестник КРСУ Том

ДЕФОРМАЦИОННАЯ АНИЗОТРОПИЯ И СВЕРХПЛАСТИЧНОСТЬ АЛЮМИНИЕВЫХ СПЛАВОВ. Вестник КРСУ Том УДК 539.374; 539.376 (575.2) (04) ДЕФОРМАЦИОННАЯ АНИЗОТРОПИЯ И СВЕРХПЛАСТИЧНОСТЬ АЛЮМИНИЕВЫХ СПЛАВОВ Ш.Т. Пазылов, Н.А. Оморов, А.К. Арзиматов Изучаются изменения исходной анизотропии деформационных свойств

Подробнее

ОСНОВЫ НОВОГО СПОСОБА ШАГОВОЙ ПРОКАТКИ

ОСНОВЫ НОВОГО СПОСОБА ШАГОВОЙ ПРОКАТКИ УДК 621.771.25 ОСНОВЫ НОВОГО СПОСОБА ШАГОВОЙ ПРОКАТКИ Г.И. Коваль Дальнейшим развитием процессов шаговой прокатки с подачей полосы прокатными валками без применения операции ее кантовки после каждого шага

Подробнее

ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ КИНЕМАТИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ И МОМЕНТА ПРОКАТКИ ШВЕЛЛЕРА В ДВУХВАЛКОВОМ КАЛИБРЕ

ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ КИНЕМАТИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ И МОМЕНТА ПРОКАТКИ ШВЕЛЛЕРА В ДВУХВАЛКОВОМ КАЛИБРЕ УДК 6.77 ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ КИНЕМАТИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ И МОМЕНТА ПРОКАТКИ ШВЕЛЛЕРА В ДВУХВАЛКОВОМ КАЛИБРЕ Тубольцев А. Г. /к. т. н/ Национальная металлургическая академия Украины Виходячи з умови

Подробнее

РАЗРАБОТКА ТЕОРЕТИЧЕСКИХ ОСНОВ АНАЛИЗА ВАЛЬЦЕВАНИЯ ПЕРА ЛОПАТКИ ГТД.

РАЗРАБОТКА ТЕОРЕТИЧЕСКИХ ОСНОВ АНАЛИЗА ВАЛЬЦЕВАНИЯ ПЕРА ЛОПАТКИ ГТД. УДК 621.73.047:621.45.226.2 РАЗРАБОТКА ТЕОРЕТИЧЕСКИХ ОСНОВ АНАЛИЗА ВАЛЬЦЕВАНИЯ ПЕРА ЛОПАТКИ ГТД. Смирнова Татьяна Сергеевна Студент пятого курса Кафедра «Обработка материалов давлением» ГОУ ВПО «Рыбинская

Подробнее

ISSN Обработка материалов давлением (37) 74 СИЛА ПРИ ГОРЯЧЕЙ ДЕФОРМАЦИИ МЕТАЛЛА В ЗАКРЫТЫХ ШТАМПАХ

ISSN Обработка материалов давлением (37) 74 СИЛА ПРИ ГОРЯЧЕЙ ДЕФОРМАЦИИ МЕТАЛЛА В ЗАКРЫТЫХ ШТАМПАХ ISSN 2076-2151. Обработка материалов давлением. 2013. 4 (37) 74 УДК 621.73 Николаев В. А. СИЛА ПРИ ГОРЯЧЕЙ ДЕФОРМАЦИИ МЕТАЛЛА В ЗАКРЫТЫХ ШТАМПАХ Характер напряженного состояния и особенности течения деформируемого

Подробнее

Обработка материалов давлением 2 (23),

Обработка материалов давлением 2 (23), Обработка материалов давлением (3), 9 УДК 6.77.3 Василев Я. Д. Коноводов Д. В. Дементиенко А. В. Самокиш Д. Н. Завгородний М. И. УТОЧНЕНИЕ МЕТОДИКИ РАСЧЕТА ЭНЕРГОСИЛОВЫХ ПАРАМЕТРОВ ПРИ ХОЛОДНОЙ ПОЛОСОВОЙ

Подробнее

УДК Максименко О. П. Романюк Р. Я. АНАЛИЗ РАВНОДЕЙСТВУЮЩЕЙ ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ СИЛ ПО ОПЫТНЫМ ЭПЮРАМ КОНТАКТНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ

УДК Максименко О. П. Романюк Р. Я. АНАЛИЗ РАВНОДЕЙСТВУЮЩЕЙ ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ СИЛ ПО ОПЫТНЫМ ЭПЮРАМ КОНТАКТНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ Обработка материалов давлением 2 (2), 2009 246 УДК 62.77.0 Максименко О. П. Романюк Р. Я. АНАЛИЗ РАВНОДЕЙСТВУЮЩЕЙ ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ СИЛ ПО ОПЫТНЫМ ЭПЮРАМ КОНТАКТНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ В работах [ 3] показано, что

Подробнее

С учетом принятого разделения деформационной зоны были приняты следующие допущения. 1. В деформационной зоне В действует условие пластичности в виде

С учетом принятого разделения деформационной зоны были приняты следующие допущения. 1. В деформационной зоне В действует условие пластичности в виде УДК 621.778.8 МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ВОЛОЧЕНИЯ ТОНКОЙ СТАЛЬНОЙ ЛАТУНИРОВАННОЙ ПРОВОЛОКИ Дегтярёв А.В. МГТУ им. Г.И. Носова Кафедра машиностроительных и металлургических технологий Научный руководитель:

Подробнее

т.п. Листовой металл является одним из наиболее экономичных видов проката. Мировая практика показывает, что использование

т.п. Листовой металл является одним из наиболее экономичных видов проката. Мировая практика показывает, что использование ŒæŁ.qxd 07.09.2005 17:11 Page 11 11 Е. Максимов, к.т.н. УЛУЧШЕНИЕ ПЛАНШЕТНОСТИ И ПОПЕРЕЧНОЙ РАЗНОТОЛЩИННОСТИ ПРОКАТЫВАЕМЫХ ПОЛОС Несмотря на увеличение объема производства синтетических материалов, сталь

Подробнее

Анализ напряженно-деформированного состояния зубьев цилиндрической зубчатой передачи в области контакта

Анализ напряженно-деформированного состояния зубьев цилиндрической зубчатой передачи в области контакта УДК 6.833.5 САВЕНКОВ В. Н., к.т.н., доцент (ДонНТУ); ТИМОХИН Ю. В., к.т.н., доцент (ДонИЖТ); ТИМОХИНА В. Ю., ассистент (ДонИЖТ). Анализ напряженно-деформированного состояния зубьев цилиндрической зубчатой

Подробнее

ПЛАНШЕТНОСТИ ПРОКАТЫВАЕМЫХ ПОЛОС

ПЛАНШЕТНОСТИ ПРОКАТЫВАЕМЫХ ПОЛОС MaX.qxd 8..5 6: Page Е. Максимов, к. т. н. УЛУЧШЕНИЕ УЛУЧIЕНИЕ ПЛАНШЕТНОСТИ ПРОКАТЫВАЕМЫХ ПОЛОС в о Плоскость входа Плоскость выхода Рис.. Эпюры коэффициента вытяжки и остаточных продольных напряжений

Подробнее

ТЕОРЕТИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ МОМЕНТА ПРИ ПРОКАТКЕ С НАТЯЖЕНИЕМ ПОЛОСЫ

ТЕОРЕТИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ МОМЕНТА ПРИ ПРОКАТКЕ С НАТЯЖЕНИЕМ ПОЛОСЫ ISSN 2076-25. Обработка материалов давлением. 207. (44) 99 УДК 62.77.04 Максименко О. П. Присяжный А. Г. Кухарь В. В. Кузьмин Е. В. ТЕОРЕТИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ МОМЕНТА ПРИ ПРОКАТКЕ С НАТЯЖЕНИЕМ ПОЛОСЫ Одним из

Подробнее

УДК DOI / ЧИГИРИНСКИЙ В.В., д.т.н., профессор

УДК DOI / ЧИГИРИНСКИЙ В.В., д.т.н., профессор 4 Напряженное состояние в очаге деформации определяется едиными выражениями 5 Указанные исследования показывают что решение в гармонических функциях позволяет определять напряжения для граничных условий

Подробнее

КОМПЬЮТЕРНОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ ЛИСТОВОЙ ШТАМПОВКИ

КОМПЬЮТЕРНОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ ЛИСТОВОЙ ШТАМПОВКИ КОМПЬЮТЕРНОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ ЛИСТОВОЙ ШТАМПОВКИ Лавриненко В.Ю. к.т.н., доц. кафедры «Машины и технология обработки металлов давлением», заведующий лабораторией САПР. Московский государственный

Подробнее

Прогнозирование качества прямошовных сварных труб # 06, июнь 2011 авторы: Соколова О. В., Лепестов А. Е.

Прогнозирование качества прямошовных сварных труб # 06, июнь 2011 авторы: Соколова О. В., Лепестов А. Е. Прогнозирование качества прямошовных сварных труб # 06, июнь 2011 авторы: Соколова О. В., Лепестов А. Е. УДК 621.774.21 МГТУ им. Н.Э. Баумана lepestov-anton@mail.ru Современный рынок вынуждает заводы-производители

Подробнее

ПРОГРАММНАЯ СИСТЕМА ОПРЕДЕЛЕНИЯ ТЕМПЕРАТУРНОГО ПРОФИЛЯ БОЧКИ РАБОЧИХ ВАЛКОВ ПРИ ПРОИЗВОДСТВЕ МЕТАЛЛОПРОДУКЦИИ НА СТАНАХ ГОРЯЧЕЙ ПРОКАТКИ. Кухта Ю.Б.

ПРОГРАММНАЯ СИСТЕМА ОПРЕДЕЛЕНИЯ ТЕМПЕРАТУРНОГО ПРОФИЛЯ БОЧКИ РАБОЧИХ ВАЛКОВ ПРИ ПРОИЗВОДСТВЕ МЕТАЛЛОПРОДУКЦИИ НА СТАНАХ ГОРЯЧЕЙ ПРОКАТКИ. Кухта Ю.Б. ПРОГРАММНАЯ СИСТЕМА ОПРЕДЕЛЕНИЯ ТЕМПЕРАТУРНОГО ПРОФИЛЯ БОЧКИ РАБОЧИХ ВАЛКОВ ПРИ ПРОИЗВОДСТВЕ МЕТАЛЛОПРОДУКЦИИ НА СТАНАХ ГОРЯЧЕЙ ПРОКАТКИ Кухта Ю.Б. ФГБОУ ВПО «Магнитогорский государственный технический

Подробнее

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ФОРМЫ И РАЗМЕРОВ ЗАГОТОВКИ И ПЕРЕХОДОВ ОБЖИМА

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ФОРМЫ И РАЗМЕРОВ ЗАГОТОВКИ И ПЕРЕХОДОВ ОБЖИМА ОПРЕДЕЛЕНИЕ ФОРМЫ И РАЗМЕРОВ ЗАГОТОВКИ И ПЕРЕХОДОВ ОБЖИМА А.А.Юсупов, А.А.Икрамов (Ташкентский государственный технический университет имена Ислама Каримова, г. Ташкент, Узбекистан) Для получения штампованной

Подробнее

МОДЕЛЬ ДЕФОРМАЦИОННО-КИНЕМАТИЧЕСКИХ СОСТОЯНИЙ В ОЧАГЕ ДЕФОРМАЦИИ ПРИ ПРОКАТКЕ

МОДЕЛЬ ДЕФОРМАЦИОННО-КИНЕМАТИЧЕСКИХ СОСТОЯНИЙ В ОЧАГЕ ДЕФОРМАЦИИ ПРИ ПРОКАТКЕ Обработка материалов давлением 4 (25), 2010 26 УДК 621.771. Огинский И. К. МОДЕЛЬ ДЕФОРМАЦИОННО-КИНЕМАТИЧЕСКИХ СОСТОЯНИЙ В ОЧАГЕ ДЕФОРМАЦИИ ПРИ ПРОКАТКЕ Большинство решений в теории прокатки получено на

Подробнее

КАЛИБРОВКА ВАЛКОВ ПРИ ШАГОВОЙ ПРОКАТКЕ КРУГЛЫХ ПРОФИЛЕЙ И ТРУБ ПРЯМЫМ И ОБРАТНЫМ ХОДОМ

КАЛИБРОВКА ВАЛКОВ ПРИ ШАГОВОЙ ПРОКАТКЕ КРУГЛЫХ ПРОФИЛЕЙ И ТРУБ ПРЯМЫМ И ОБРАТНЫМ ХОДОМ УДК 6.77 КАЛИБРОВКА ВАЛКОВ ПРИ ШАГОВОЙ ПРОКАТКЕ КРУГЛЫХ ПРОФИЛЕЙ И ТРУБ ПРЯМЫМ И ОБРАТНЫМ ХОДОМ Г.И. Коваль, Т.Г. Каримова ROLL CALIBRATION AT STEP-BY-STEP ROLLING OF ROUND PROFILES AND PIPES IN FORWARD

Подробнее

Тепловой эффект и точность в процессах штамповки / # 10, октябрь 2012 Ковалев В. Г.

Тепловой эффект и точность в процессах штамповки / # 10, октябрь 2012 Ковалев В. Г. Тепловой эффект и точность в процессах штамповки 77-48211/492214 # 10, октябрь 2012 Ковалев В. Г. УДК621.983.3 Россия, МГТУ им. Н.Э. Баумана ksv.gov@b.ru Температурные изменения размеров деталей могут

Подробнее

ЧИСЛЕННОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ИЗМЕНЕНИЯ СВОЙСТВ ПРОВОЛОКИ В ПРОЦЕССЕ СВИВКИ МЕТАЛЛОКОРДА С. В. Авсейков Учреждение образования «Гомельский государственный

ЧИСЛЕННОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ИЗМЕНЕНИЯ СВОЙСТВ ПРОВОЛОКИ В ПРОЦЕССЕ СВИВКИ МЕТАЛЛОКОРДА С. В. Авсейков Учреждение образования «Гомельский государственный ЧИСЛЕННОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ИЗМЕНЕНИЯ СВОЙСТВ ПРОВОЛОКИ В ПРОЦЕССЕ СВИВКИ МЕТАЛЛОКОРДА С. В. Авсейков Учреждение образования «Гомельский государственный технический университет имени П. О. Сухого», Беларусь

Подробнее

Вып С копия

Вып С копия Технологии и оборудование обработки металлов давлением Вып.. 4. С. 68-78. 5. http:// www.deform.com/products/deform-d/сохраненная копия Vu Ngoc Thuong MOELING OF WELING SEET METAL LOCAL PLASTIC EFORMATION

Подробнее

ВЛИЯНИЕ АНИЗОТРОПИИ ЗАГОТОВОК НА РАЗНОТОЛЩИННОСТЬ СТЕНКИ ИЗДЕЛИЯ ПРИ ВЫТЯЖКЕ Ф.В. Гречников, Я.А. Ерисов, А.А. Тихонова, М.Н.

ВЛИЯНИЕ АНИЗОТРОПИИ ЗАГОТОВОК НА РАЗНОТОЛЩИННОСТЬ СТЕНКИ ИЗДЕЛИЯ ПРИ ВЫТЯЖКЕ Ф.В. Гречников, Я.А. Ерисов, А.А. Тихонова, М.Н. УДК 621.983.1 ВЛИЯНИЕ АНИЗОТРОПИИ ЗАГОТОВОК НА РАЗНОТОЛЩИННОСТЬ СТЕНКИ ИЗДЕЛИЯ ПРИ ВЫТЯЖКЕ 2017 Ф.В. Гречников, Я.А. Ерисов, А.А. Тихонова, М.Н. Пигарева Самарский национальный исследовательский университет

Подробнее

В.Ф. ДЕМЕНКО МЕХАНИКА МАТЕРИАЛОВ И КОНСТРУКЦИЙ

В.Ф. ДЕМЕНКО МЕХАНИКА МАТЕРИАЛОВ И КОНСТРУКЦИЙ В.Ф. ДЕМЕНКО МЕХАНИКА МАТЕРИАЛОВ И КОНСТРУКЦИЙ 01 1 ЛЕКЦИЯ 14 Деформация плоский изгиб балки с прямолинейной продольной осью. Расчет на прочность Напомним, что деформация «плоский изгиб» реализуется в

Подробнее

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ УКРАИНЫ. Национальный аэрокосмический университет им. Н.Е. Жуковского «Харьковский авиационный институт»

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ УКРАИНЫ. Национальный аэрокосмический университет им. Н.Е. Жуковского «Харьковский авиационный институт» МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ УКРАИНЫ Национальный аэрокосмический университет им. Н.Е. Жуковского «Харьковский авиационный институт» Кафедра прочности Домашнее задание по дисциплине «Механика материалов

Подробнее

УДК Каргин С.Б. ПОСТРОЕНИЕ ПОЛЕЙ ЛИНИЙ СКОЛЬЖЕНИЯ ПРИ ПРОТЯЖКЕ КРУГЛОЙ ЗАГОТОВКИ В КОМБИНИРОВАННЫХ ПРОФИЛИРОВАННЫХ БОЙКАХ

УДК Каргин С.Б. ПОСТРОЕНИЕ ПОЛЕЙ ЛИНИЙ СКОЛЬЖЕНИЯ ПРИ ПРОТЯЖКЕ КРУГЛОЙ ЗАГОТОВКИ В КОМБИНИРОВАННЫХ ПРОФИЛИРОВАННЫХ БОЙКАХ УДК 621.73 Каргин С.Б. ПОСТРОЕНИЕ ПОЛЕЙ ЛИНИЙ СКОЛЬЖЕНИЯ ПРИ ПРОТЯЖКЕ КРУГЛОЙ ЗАГОТОВКИ В КОМБИНИРОВАННЫХ ПРОФИЛИРОВАННЫХ БОЙКАХ Ковкой изготавливают ответственные и тяжело нагружаемые детали современных

Подробнее

ВЕСЦІ НАЦЫЯНАЛЬНАЙ АКАДЭМІІ НАВУК БЕЛАРУСІ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ ПРИ ВАЛКОВОМ ОБЖИМЕ УЧАСТКОВ ТОЛСТОСТЕННЫХ ТРУБ

ВЕСЦІ НАЦЫЯНАЛЬНАЙ АКАДЭМІІ НАВУК БЕЛАРУСІ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ ПРИ ВАЛКОВОМ ОБЖИМЕ УЧАСТКОВ ТОЛСТОСТЕННЫХ ТРУБ ВЕСЦІ НАЦЫЯНАЛЬНАЙ АКАДЭМІІ НАВУК БЕЛАРУСІ 4 2014 СЕРЫЯ ФІЗІКА-ТЭХНІЧНЫХ НАВУК УДК 621.774.353 В. А. Томило, В. В. Левкович НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ ПРИ ВАЛКОВОМ ОБЖИМЕ УЧАСТКОВ ТОЛСТОСТЕННЫХ

Подробнее

ОСОБЕННОСТИ ДЕФОРМИРОВАНИЯ ЗАГОТОВОК ПРИ РАВНОКАНАЛЬНОМ УГЛОВОМ ПРЕССОВАНИИ В S-ОБРАЗНОМ КАНАЛЕ

ОСОБЕННОСТИ ДЕФОРМИРОВАНИЯ ЗАГОТОВОК ПРИ РАВНОКАНАЛЬНОМ УГЛОВОМ ПРЕССОВАНИИ В S-ОБРАЗНОМ КАНАЛЕ УДК 621.771 А.М. Золотов, Р.А. Паршиков, Н.Ю. Боклаг, С.В. Паршин, Е.В. Трутнев ОСОБЕННОСТИ ДЕФОРМИРОВАНИЯ ЗАГОТОВОК ПРИ РАВНОКАНАЛЬНОМ УГЛОВОМ ПРЕССОВАНИИ В S-ОБРАЗНОМ КАНАЛЕ Целью настоящей работы было

Подробнее

МОДЕЛЬ ДЕФОРМАЦИИ МЕТАЛЛОФТОРОПЛАСТОВОГО ПОЛОСОВОГО МАТЕРИАЛА

МОДЕЛЬ ДЕФОРМАЦИИ МЕТАЛЛОФТОРОПЛАСТОВОГО ПОЛОСОВОГО МАТЕРИАЛА МАШИНОСТРОЕНИЕ МАТЕРИАЛОВЕДЕНИЕ И МАШИНОВЕДЕНИЕ УДК 621.762 МОДЕЛЬ ДЕФОРМАЦИИ МЕТАЛЛОФТОРОПЛАСТОВОГО ПОЛОСОВОГО МАТЕРИАЛА С. В. ШИШКОВ, Ю. Л. БОБАРИКИН, А. М. УРБАНОВИЧ Учреждение оазования «Гомельский

Подробнее

*

* Электронный журнал «Труды МАИ». Выпуск 73 www.ma.ru/scence/trudy/ УДК 678.06:621.64 Численно-аналитический метод расчета металлокомпозитного цилиндрического баллона давления Егоров А.В.*, Азаров А.В. Московский

Подробнее

О ВЛИЯНИИ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ОСТАТОЧНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ НА ВЕЛИЧИНУ УПРУГОЙ ОТДАЧИ В ШТАМПОВОЧНЫХ ГИБОЧНЫХ ПРОЦЕССАХ

О ВЛИЯНИИ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ОСТАТОЧНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ НА ВЕЛИЧИНУ УПРУГОЙ ОТДАЧИ В ШТАМПОВОЧНЫХ ГИБОЧНЫХ ПРОЦЕССАХ УДК 539.373 О ВЛИЯНИИ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ОСТАТОЧНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ НА ВЕЛИЧИНУ УПРУГОЙ ОТДАЧИ В ШТАМПОВОЧНЫХ ГИБОЧНЫХ ПРОЦЕССАХ Р.Д. Шипилов, А.О. Чернявский Выполнено математическое моделирование поведения листовых

Подробнее

M. V. Odnobokova, A. N. Belyakov

M. V. Odnobokova, A. N. Belyakov УДК 539.4 М. В. Однобокова*, А. Н. Беляков30 Белгородский государственный национальный исследовательский университет, г. Белгород *odnobokova@bsu.edu.ru Научный руководитель д-р физ.-мат. наук А. Н. Беляков

Подробнее

Курс лекций на тему: "Сложное сопротивление" В.В Зернов

Курс лекций на тему: Сложное сопротивление В.В Зернов Курс лекций на тему: "Сложное сопротивление" В.В Зернов Лекция на тему: Косой изгиб. При плоском поперечном изгибе балки плоскость действия сил (силовая плоскость) и плоскость прогиба совпадали с одной

Подробнее

ТЕХНИЧЕСКАЯ МЕХАНИКА

ТЕХНИЧЕСКАЯ МЕХАНИКА Белорусский государственный университет Механико-математический факультет Кафедра теоретической и прикладной механики ТЕХНИЧЕСКАЯ МЕХАНИКА Тема 5. РАСЧЕТ ТОЛСТОСТЕННЫХ ЦИЛИНДРОВ 4.. ПОСТАНОВКА ЗАДАЧИ Цилиндр

Подробнее

ПРИМЕРЫ РЕШЕНИЯ ЗАДАЧ ПО ТЕОРИИ ПРОКАТКИ

ПРИМЕРЫ РЕШЕНИЯ ЗАДАЧ ПО ТЕОРИИ ПРОКАТКИ Румянцев М.И. ПРИМЕРЫ РЕШЕНИЯ ЗАДАЧ ПО ТЕОРИИ ПРОКАТКИ Методическая разработка для самостоятельной подготовки к вступительному экзамену в магистратуру по направлению 22.04.02 «Металлургия» (профиль «Прокатное

Подробнее

Сортопрокатное производство ОСОБЕННОСТИ СПОСОБОВ ПРОДОЛЬНОГО РАЗДЕЛЕНИЯ РАСКАТА ПРИ ПРОКАТКЕ АРМАТУРНЫХ ПРОФИЛЕЙ

Сортопрокатное производство ОСОБЕННОСТИ СПОСОБОВ ПРОДОЛЬНОГО РАЗДЕЛЕНИЯ РАСКАТА ПРИ ПРОКАТКЕ АРМАТУРНЫХ ПРОФИЛЕЙ И.В. Копылов, К.В. Волков, А.Ю. Ромадин ОАО «ЕВРАЗ Объединенный Западно-Сибирский металлургический комбинат» ОСОБЕННОСТИ СПОСОБОВ ПРОДОЛЬНОГО РАЗДЕЛЕНИЯ РАСКАТА ПРИ ПРОКАТКЕ АРМАТУРНЫХ ПРОФИЛЕЙ Увеличение

Подробнее

t. (1) Согласно нелинейной теории наследственности данную зависимость можно представить в следующем виде:

t. (1) Согласно нелинейной теории наследственности данную зависимость можно представить в следующем виде: 6. Скуднов В.А. Предельные пластические деформации металлов. - М.: Металлургия, 1989. - 176 с. 7. Челышев Н.А., Люц В.Я., Червов Г.А. Показатель напряженного состояния и параметр Надаи-Лоде. //Известия

Подробнее

ОБ УСТОЙЧИВОСТИ ТОНКОСТЕННОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ С КРУГОВЫМИ ВЫРЕЗАМИ БЕЗ РЕБЕР ЖЕСТКОСТИ ПРИ ЕЕ ОСЕВОМ СЖАТИИ

ОБ УСТОЙЧИВОСТИ ТОНКОСТЕННОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ С КРУГОВЫМИ ВЫРЕЗАМИ БЕЗ РЕБЕР ЖЕСТКОСТИ ПРИ ЕЕ ОСЕВОМ СЖАТИИ ОБ УСТОЙЧИВОСТИ ТОНКОСТЕННОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ С КРУГОВЫМИ ВЫРЕЗАМИ БЕЗ РЕБЕР ЖЕСТКОСТИ ПРИ ЕЕ ОСЕВОМ СЖАТИИ Меньшенин Александр Аркадьевич Ульяновский государственный университет Задача данного

Подробнее

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССА РАЗДАЧИ ТОНКОСТЕННЫХ ТРУБ

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССА РАЗДАЧИ ТОНКОСТЕННЫХ ТРУБ Изв. НАН РА и ГИУА. Сер. ТН. 2000. Т. LIII, 1. УДК 539. 374 МАШИНОСТРОЕНИЕ Г.Л. ПЕТРОСЯН, М.Б. САФАРЯН, А.Ф. АМБАРЦУМЯН, В.Г. ПЕТРОСЯН ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССА РАЗДАЧИ ТОНКОСТЕННЫХ ТРУБ

Подробнее

РАБОЧАЯ ПРОГРАММА ДИСЦИПЛИНЫ (МОДУЛЯ)

РАБОЧАЯ ПРОГРАММА ДИСЦИПЛИНЫ (МОДУЛЯ) Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Липецкий государственный технический университет» Утверждаю Директор МИ В.Б.Чупров 2011 г. (Номер

Подробнее

Сортопрокатное производство РАЗРАБОТКА МЕТОДИКИ РАСЧЕТА УШИРЕНИЯ ПРИ ПРОКАТКЕ В КАЛИБРАХ ПРОСТОЙ ФОРМЫ

Сортопрокатное производство РАЗРАБОТКА МЕТОДИКИ РАСЧЕТА УШИРЕНИЯ ПРИ ПРОКАТКЕ В КАЛИБРАХ ПРОСТОЙ ФОРМЫ Д.И. Кинзин ФГБОУ ВПО «Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И.Носова» РАЗРАБОТКА МЕТОДИКИ РАСЧЕТА УШИРЕНИЯ ПРИ ПРОКАТКЕ В КАЛИБРАХ ПРОСТОЙ ФОРМЫ В статье рассматривается вывод единой

Подробнее

МОДЕЛИРОВАНИЕ ГЛУБОКОЙ ВЫТЯЖКИ ТОНКОСТЕННЫХ ОСЕСИММЕТРИЧНЫХ ОБОЛОЧЕК * д.т.н. Непершин Р.И. Рис. 1. Схема вытяжки оболочки

МОДЕЛИРОВАНИЕ ГЛУБОКОЙ ВЫТЯЖКИ ТОНКОСТЕННЫХ ОСЕСИММЕТРИЧНЫХ ОБОЛОЧЕК * д.т.н. Непершин Р.И. Рис. 1. Схема вытяжки оболочки УДК 539.374 + 6.735 МОДЕЛИРОВАНИЕ ГЛУБОКОЙ ВЫТЯЖКИ ТОНКОСТЕННЫХ ОСЕСИММЕТРИЧНЫХ ОБОЛОЧЕК * д.т.н. Непершин Р.И. Московский государственный технологический университет «Станкин», Россия Глубокая вытяжка

Подробнее

ПЛЕСНЕЦОВ С.Ю., аспирант, НТУ «ХПИ» ИССЛЕДОВАНИЕ УТОНЕНИЙ И СМЕЩЕНИЯ НЕЙТРАЛЬНОГО СЛОЯ ПРИ ИЗГИБЕ ЛИСТОВОГО МЕТАЛЛА НА 180º

ПЛЕСНЕЦОВ С.Ю., аспирант, НТУ «ХПИ» ИССЛЕДОВАНИЕ УТОНЕНИЙ И СМЕЩЕНИЯ НЕЙТРАЛЬНОГО СЛОЯ ПРИ ИЗГИБЕ ЛИСТОВОГО МЕТАЛЛА НА 180º Зависимость 1 на рис.6 получена в случае, когда одна струя воды пересекала поверхность металла в месте расположения термопары, а вторая пересекала поверхность металла на расстоянии 40 мм до оси термопары.

Подробнее

БОЛЬШИЕ ДЕФОРМАЦИИ ТОНКОЙ КОЛЬЦЕВОЙ ПЛАСТИНЫ. I

БОЛЬШИЕ ДЕФОРМАЦИИ ТОНКОЙ КОЛЬЦЕВОЙ ПЛАСТИНЫ. I ºðºì²ÜÆ äºî²î²ü вزÈê²ð²ÜÆ Æî²Î²Ü îºôºî² Æð Ó ÅÍÛÅ ÇÀÏÈÑÊÈ ÅÐÅÂÀÍÑÊÎÃÎ ÃÎÑÓÄÀÐÑÒÂÅÍÍÎÃÎ ÓÍÈÂÅÐÑÈÒÅÒÀ Ý³Ï³Ý ÇïáõÃÛáõÝÝ»ñ 2, 28 Åñòåñòâåííûå íàóêè Механ и к а УДК 621.983 34 Э. А. НАЗАРЯН, М. М. АРАКЕЛЯН,

Подробнее

МЕТАЛЛУРГИЯ И МАТЕРИАЛОВЕДЕНИЕ

МЕТАЛЛУРГИЯ И МАТЕРИАЛОВЕДЕНИЕ 1 МЕТАЛЛУРГИЯ И МАТЕРИАЛОВЕДЕНИЕ ОБРАБОТКА МЕТАЛЛОВ ДАВЛЕНИЕМ Святовец, К. В., студент IV курса, Электростальский политехнический институт филиал федерального государственного бюджетного образовательного

Подробнее

ИССЛЕДОВАНИЕ ФОРМОИЗМЕНЕНИЯ МЕТАЛЛА ПРИ ПРОДОЛЬНОЙ ПРОКАТКЕ ТРУБ НА КОРОТКОЙ ОПРАВКЕ

ИССЛЕДОВАНИЕ ФОРМОИЗМЕНЕНИЯ МЕТАЛЛА ПРИ ПРОДОЛЬНОЙ ПРОКАТКЕ ТРУБ НА КОРОТКОЙ ОПРАВКЕ Д.А. Павлов, А.А. Богатов, 2012 г. ФГАОУ ВПО «Уральский федеральный университет имени первого президента России Б.Н. Ельцина» г. Екатеринбург ИССЛЕДОВАНИЕ ФОРМОИЗМЕНЕНИЯ МЕТАЛЛА ПРИ ПРОДОЛЬНОЙ ПРОКАТКЕ

Подробнее

МОДЕЛИРОВАНИЕ ТЕМПЕРАТУРНЫХ ПРОЦЕССОВ С ЦЕЛЬЮ СОВЕРШЕНСТВОВАНИЯ ТЕХНОЛОГИИ СОРТОВОЙ ПРОКАТКИ

МОДЕЛИРОВАНИЕ ТЕМПЕРАТУРНЫХ ПРОЦЕССОВ С ЦЕЛЬЮ СОВЕРШЕНСТВОВАНИЯ ТЕХНОЛОГИИ СОРТОВОЙ ПРОКАТКИ УДК 621.771.01 МОДЕЛИРОВАНИЕ ТЕМПЕРАТУРНЫХ ПРОЦЕССОВ С ЦЕЛЬЮ СОВЕРШЕНСТВОВАНИЯ ТЕХНОЛОГИИ СОРТОВОЙ ПРОКАТКИ М.А. Соседкова, Ф.С. Дубинский, В.Г. Дукмасов, А. В. Выдрин SIMULATION OF THERMAL PROCESSES WITH

Подробнее

Исходными данными для разработки являются чертеж детали, представленный на рис. 1, и номенклатура колец. Номенклатура колец.

Исходными данными для разработки являются чертеж детали, представленный на рис. 1, и номенклатура колец. Номенклатура колец. УДК 621.98.04 РАЗРАБОТКА И ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ПРОЦЕССА ШТАМПОВКИ ПРОФИЛЬНЫХ КОЛЕЦ ВОЗДУХООЧИСТИТЕЛЬНОГО АППАРАТА Петрушина М.М. МГТУ им. Н.Э.Баумана Кафедра «Технологии обработки давлением»

Подробнее

Производство специальных видов проката

Производство специальных видов проката В.Ю.Рубцов АО «ЕВРАЗ Нижнетагильский металлургический комбинат» МЕТОДИКА РАСЧЕТА УСИЛИЙ ПРИ ПОПЕРЕЧНО-ВИНТОВОЙ ПРОКАТКЕ ПЕРИОДИЧЕСКИХ ПРОФИЛЕЙ ПОЛУЭЛЛИПСОИДНОЙ ФОРМЫ НА ПРИМЕРЕ ЦИЛЬПЕБСОВ Аннотация. Для

Подробнее

С. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНО-АНАЛИТИЧЕСКИЙ МЕТОД ИССЛЕДОВАНИЯ НЕРАВНОМЕРНОСТИ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ УСИЛИЙ В БОЛТОВОМ СРЕЗНОМ СОЕДИНЕНИИ ПРИ ДЕЙСТВИИ ПРОДОЛЬНОЙ СИЛЫ

С. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНО-АНАЛИТИЧЕСКИЙ МЕТОД ИССЛЕДОВАНИЯ НЕРАВНОМЕРНОСТИ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ УСИЛИЙ В БОЛТОВОМ СРЕЗНОМ СОЕДИНЕНИИ ПРИ ДЕЙСТВИИ ПРОДОЛЬНОЙ СИЛЫ УДК:624.078.4 Вершинин Д. С. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНО-АНАЛИТИЧЕСКИЙ МЕТОД ИССЛЕДОВАНИЯ НЕРАВНОМЕРНОСТИ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ УСИЛИЙ В БОЛТОВОМ СРЕЗНОМ СОЕДИНЕНИИ ПРИ ДЕЙСТВИИ ПРОДОЛЬНОЙ СИЛЫ Кузбасский государственный

Подробнее

ПРИМЕНЕНИЕ ПРОГРАММНОГО МОДУЛЯ QFORM ДЛЯ ОПИСАНИЯ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ПРИ ПРЕССОВАНИИ

ПРИМЕНЕНИЕ ПРОГРАММНОГО МОДУЛЯ QFORM ДЛЯ ОПИСАНИЯ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ПРИ ПРЕССОВАНИИ Ю. Н. Логинов, Н. Ф. Костоусова УрФУ им. первого Президента России Б.Н. Ельцина, г. Екатеринбург j.n.loginov@urfu.ru ПРИМЕНЕНИЕ ПРОГРАММНОГО МОДУЛЯ QFORM ДЛЯ ОПИСАНИЯ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ

Подробнее

δ 11 = δ 12 = δ 21 = - 1 δ 22 = 1 δ 12 = δ 21 = 8 6 δ 22 = 82 ) = 505,9

δ 11 = δ 12 = δ 21 = - 1 δ 22 = 1 δ 12 = δ 21 = 8 6 δ 22 = 82 ) = 505,9 4. Определение перемещений. Для определения коэффициентов δ эпюру M умножаем на M : 57 δ = EI ( 2 (h 4 )2 2 3 h 4 + 2 (h 4 )2 2 3 h 4 + 2 (3 4 h)2 2 3 3 4 h) + kei l h 4 h 4 = = 29h3 + lh 2 = h 2 2 (29h

Подробнее

ПОСЛЕДСТВИЯ ХОЛОДНОЙ СВАРКИ МЕДНОЙ КАТАНКИ

ПОСЛЕДСТВИЯ ХОЛОДНОЙ СВАРКИ МЕДНОЙ КАТАНКИ УДК 621.791 Логинов Ю. Н., Илларионов А. Г., Иванова М. А. Уральский федеральный университет, г. Екатеринбург ПОСЛЕДСТВИЯ ХОЛОДНОЙ СВАРКИ МЕДНОЙ КАТАНКИ Выполнен анализ последствий применения различных

Подробнее

ISSN Обработка материалов давлением (31) 189

ISSN Обработка материалов давлением (31) 189 ISSN 2076-2151. Обработка материалов давлением. 2012. 2 (31) 189 УДК 621.771.06:621.771.251 Коренко М. Г. Староста Н. В. Иванов А. А. Букотин Д. Е. Найденов В. С. РАЗРАБОТКА ТЕХНОЛОГИИ ПРОКАТКИ СОРТОВЫХ

Подробнее

КОНЕЧНО-ЭЛЕМЕНТНОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПОВЕРХНОСТНОГО ПЛАСТИЧЕСКОГО ДЕФОРМИРОВАНИЯ МУЛЬТИРАДИУСНЫМ РОЛИКОМ

КОНЕЧНО-ЭЛЕМЕНТНОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПОВЕРХНОСТНОГО ПЛАСТИЧЕСКОГО ДЕФОРМИРОВАНИЯ МУЛЬТИРАДИУСНЫМ РОЛИКОМ УДК 621.787.4 КОНЕЧНО-ЭЛЕМЕНТНОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПОВЕРХНОСТНОГО ПЛАСТИЧЕСКОГО ДЕФОРМИРОВАНИЯ МУЛЬТИРАДИУСНЫМ РОЛИКОМ Митрофанова Кристина Сергеевна, Кузбасский государственный технический университет имени

Подробнее

ИНФОРМАЦИОННАЯ МОДЕЛЬ РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ПРОЦЕССА ГИБКИ Кузин А.О., Симагин П.С., Жабин А.С.

ИНФОРМАЦИОННАЯ МОДЕЛЬ РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ПРОЦЕССА ГИБКИ Кузин А.О., Симагин П.С., Жабин А.С. РАЗДЕЛ ИНФОРМАЦИОННЫЕ ТЕХНОЛОГИИ УДК 621.774.37 ИНФОРМАЦИОННАЯ МОДЕЛЬ РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ПРОЦЕССА ГИБКИ 2018 Кузин А.О. Симагин П.С. Жабин А.С. Самарский национальный исследовательский

Подробнее

Уральский федеральный университет имени первого Президента России Б. Н. Ельцина, г. Екатеринбург

Уральский федеральный университет имени первого Президента России Б. Н. Ельцина, г. Екатеринбург УДК 621.774 А. Г. Орлов 1*, В. В. Котов 1,2**146 1 Уральский федеральный университет имени первого Президента России Б. Н. Ельцина, г. Екатеринбург 2 Представительство компании ESI Group в Российской Федерации,

Подробнее

Математическое описание формирования пластических свойств проволоки из стали 90 при высокоскоростном волочении. Скорость деформации, с 1

Математическое описание формирования пластических свойств проволоки из стали 90 при высокоскоростном волочении. Скорость деформации, с 1 3 (61), 2011 / 61 The carried out numerical experiments subject to initial and boundary conditions indicate that mathematical model of elastic-plastic characteristics of steel 90 can be used for numerical

Подробнее

Ю.Н.ЛОГИНОВ, М.П.ПУЗАНОВ FINITE ELEMENTS MODELING OF THE UPSETTING OF AN ANISOTROPIC CYLINDRICAL WORKPIECE

Ю.Н.ЛОГИНОВ, М.П.ПУЗАНОВ FINITE ELEMENTS MODELING OF THE UPSETTING OF AN ANISOTROPIC CYLINDRICAL WORKPIECE Ю.Н.ЛОГИНОВ, М.П.ПУЗАНОВ FINITE ELEMENTS MODELING OF THE UPSETTING OF AN ANISOTROPIC CYLINDRICAL WORKPIECE КОНЕЧНО-ЭЛЕМЕНТНОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ОСАДКИ АНИЗОТРОПНОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ЗАГОТОВКИ 1. Методика расчета

Подробнее

УДК Расчетное определение глубины и степени упрочнения деталей из жаропрочных материалов при несвободном точении

УДК Расчетное определение глубины и степени упрочнения деталей из жаропрочных материалов при несвободном точении УДК 6.9 Расчетное определение глубины и степени упрочнения деталей из жаропрочных материалов при несвободном точении Михайлов С. В., Данилов С. Н., Михайлов А. С. (Костромской государственный технологический

Подробнее

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОПТИМАЛЬНЫХ ПАРАМЕТРОВ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ПРОЦЕССА РАДИАЛЬНОЙ КОВКИ

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОПТИМАЛЬНЫХ ПАРАМЕТРОВ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ПРОЦЕССА РАДИАЛЬНОЙ КОВКИ УДК 621.73.012 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОПТИМАЛЬНЫХ ПАРАМЕТРОВ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ПРОЦЕССА РАДИАЛЬНОЙ КОВКИ Погорильчук Анастасия Яковлевна студент 6 курса Российская Федерация, г. Москва, Московский Государственный

Подробнее

Институт гидродинамики им. М. А. Лаврентьева СО РАН, Новосибирск

Институт гидродинамики им. М. А. Лаврентьева СО РАН, Новосибирск 36 ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 200. Т. 42, N- 6 УДК 539.3 ПЛОСКАЯ ЗАДАЧА ТЕОРИИ УПРУГОСТИ ДЛЯ НЕОДНОРОДНОГО СЛОИСТОГО ТЕЛА А. Е. Алексеев, В. В. Алехин, Б. Д. Аннин Институт гидродинамики

Подробнее

Обработка материалов давлением 1 (26), ОПРЕДЕЛЕНИЕ КАТАЮЩЕГО ДИАМЕТРА ВАЛКОВ ПРИ ПРОКАТКЕ В ВЫТЯЖНЫХ КАЛИБРАХ

Обработка материалов давлением 1 (26), ОПРЕДЕЛЕНИЕ КАТАЮЩЕГО ДИАМЕТРА ВАЛКОВ ПРИ ПРОКАТКЕ В ВЫТЯЖНЫХ КАЛИБРАХ Обработка материалов давлением 1 (26), 2011 52 УДК 621.777 Данченко В. Н. Ремез О. А. Мроз C. Огинский И. К. Самсоненко А. А. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КАТАЮЩЕГО ДИАМЕТРА ВАЛКОВ ПРИ ПРОКАТКЕ В ВЫТЯЖНЫХ КАЛИБРАХ Определение

Подробнее

Современное прокатное. производство, наряду. с ростом. производительности, требует одновременного. улучшения качества. выпускаемой продукции.

Современное прокатное. производство, наряду. с ростом. производительности, требует одновременного. улучшения качества. выпускаемой продукции. Ł Œ.qxd 04.05.2006 15:25 Page 36 36 ОБОРУДОВАНИЕ Современное прокатное производство, наряду с ростом производительности, требует одновременного улучшения качества выпускаемой продукции. Ее конкурентоспособность

Подробнее

УДК ; Яковлев С. С. Трегубов В. И.

УДК ; Яковлев С. С. Трегубов В. И. Обработка материалов давлением ( 9 5 УДК 6.983 539.374 Яковлев С. С. Трегубов В. И. РОТАЦИОННАЯ ВЫТЯЖКА С УТОНЕНИЕМ СТЕНКИ ТРУБНЫХ ЗАГОТОВОК ИЗ АНИЗОТРОПНОГО МАТЕРИАЛА И РАЗДЕЛЕНИЕМ ОЧАГА ДЕФОРМАЦИИ При

Подробнее

ЧИСЛЕННЫЙ АНАЛИЗ ПОЛЕЙ НАПРЯЖЕНИЙ В РАЙОНЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКОГО КОНЦЕНТРАТОРА

ЧИСЛЕННЫЙ АНАЛИЗ ПОЛЕЙ НАПРЯЖЕНИЙ В РАЙОНЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКОГО КОНЦЕНТРАТОРА УДК 539.3 ЧИСЛЕННЫЙ АНАЛИЗ ПОЛЕЙ НАПРЯЖЕНИЙ В РАЙОНЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКОГО КОНЦЕНТРАТОРА А.Н. Бородой, И.А. Волков, Ю.Г. Коротких Тенденция развития конструкций и аппаратов современного машиностроения характеризуется

Подробнее