ВЛИЯНИЕ ФОРМЫ ПРЕГРАДЫ НА ЕЕ СТОЙКОСТЬ К ДЕЙСТВИЮ ВЗРЫВА

Save this PDF as:
 WORD  PNG  TXT  JPG

Размер: px
Начинать показ со страницы:

Download "ВЛИЯНИЕ ФОРМЫ ПРЕГРАДЫ НА ЕЕ СТОЙКОСТЬ К ДЕЙСТВИЮ ВЗРЫВА"

Транскрипт

1 ВЛИЯНИЕ ФОРМЫ ПРЕГРАДЫ НА ЕЕ СТОЙКОСТЬ К ДЕЙСТВИЮ ВЗРЫВА М.А. ЛЕБЕДЕВ, Д.М. ЛЕБЕДЕВ Российский федеральный ядерный центр Всероссийский НИИ технической физики им. акад. Е.И. Забабахина, Снежинск, Россия Введение При решении целого ряда прикладных задач для формирования (увеличения или снижения) воздействия взрыва используются различного вида конструктивные элементы, располагаемые на пути распространения ударных волн (УВ) и продуктов взрыва (ПВ). Форма и угловые характеристики, определяющие пространственную ориентацию отражающей поверхности, являются важным элементом управления действием взрыва не только при взаимодействии с этой поверхностью УВ и волн разгрузки, но и потоков ПВ. При этом отражающая поверхность может как уменьшать, так и увеличивать действие взрыва в требуемом направлении. В докладе рассматривается вопрос только о снижении действия взрыва с помощью конструктивных защитных элементов. Излагаемый в докладе подход основан на том, что одной из основных характеристик такого воздействия можно считать импульс, сообщаемый этой защите ПВ и зависящий от ее геометрии и ориентации относительно заряда ВВ. В начале 80-х годов при обсуждении одного из конкретных вопросов Е.И. Забабахиным было предложено исследовать поведение преграды на пути распространения ПВ в форме конуса, который при взрыве может обладать большей прочностью по сравнению с пластиной. 1. Расчетное сравнение импульсов плоской и конической преград Рассмотрим воспринимающие импульс взрыва поверхности, показанные на рис. 1. Слева показана преграда в виде плоской пластины радиусом R, расположенной на расстоянии L от центра заряда 1, а справа преграда в виде конуса, основание которого имеет такой же радиус R и расположено на том же расстоянии L от центра заряда. Рис. 1. Схема для расчета: 1 заряд ВВ; пластина; 3 конус. Полный импульс взрыва заряда согласно [1] записывается в виде где m и D масса и скорость детонации заряда ВВ. X 8 = md, 7

2 Снежинск, 8 1 сентября 003 г. Тогда импульс, приходящийся на единицу поверхности сферы радиусом Z, выражается i z = 8mD 7 4πZ. Для плоскости (пластина ), аналогично [], осевой (в направлении оси Х), удельный импульс на единицу площади на радиусе r представляется в виде i пластинна md L =, 7π ( r + L ) а полный импульс на площади диаметром R также в направлении Х записывается в виде пластина Для конуса 3 соответственно получим R iпластина 0 md R = π rdr =. (1) 7 R + L mdrsin β L + rctgβ i конус =. 7π [ r + ( L + Rctgβ) ] Тогда выражение для полного импульса, действующего на площади диаметром R в направлении Х, примет вид *) С учетом того, что L=L 1 +Rctgβ, можно записать R mdsin β R конус = π iконус rdr = 7 0 R + 1 R конус 1 ( L + ctgβ) mdsin β R =. () 7 R + L Из сравнения зависимостей (1) и () видно, что отношение К импульсов в направлении Х, воспринимаемое плоскостью и конусом, составит 1 K = пластина =. sinƒà конус Из этой зависимости видно, что преграда в виде конуса позволяет снизить действующий на нее осевой импульс от взрыва заряда в 1/sin β раз, по сравнению с плоской.. Экспериментальная проверка Для испытаний по схеме рис. 1 был выбран шаровой заряд из ТГ40/60 (ρ = 1, кг/м 3, D = 7, м/с) массой,95 кг, диаметром 150 мм, расположенный на расстоянии L = 185мм от преграды и инициировавшийся в центре одним электродетонатором (ЭД). Экспериментально проверялась стойкость к действию взрыва преграды трех видов: пластина, защемленная по контуру (в опытах - выполненная за одно целое с цилиндром); пластина, опертая по контуру; равнотолщинный конус с углом заострения 60 или 90. Эти три вида преграды в одной части опытов были открыты непосредственному воздействию УВ и ПВ заряда, а в другой части опытов закрывались накладкой из полиэтилена с плоской или конусной поверхностью со стороны заряда с углом заострения 60 или 90.. *) интегрирование проводилось по методу М.В. Остроградского [3].

3 V Забабахинские научные чтения 3.1. Защемленная по контуру пластина Постановка опытов показана на рис.. Заряд 1, инициируемый ЭД, устанавливался на деревянную подставку 3. Исследуемая преграда в виде пластины выполнялась за одно целое с цилиндром 4 из стали марки Ст.3, который для повышения жесткости опоры устанавливался на стальную плиту 5. Было проведено три опыта: в первом опыте пластина не защищалась полиэтиленовой накладкой 6; во втором пластина защищалась накладкой 6 из полиэтилена с плоскими торцами и толщиной 6 мм; в третьем опыте пластина защищалась накладкой 6 из полиэтилена с конической поверхностью (β = 90 ) согласно рис.. Рис.. Схема опыта с пластиной, защемленной по контуру: 1 заряд ВВ: ЭД; 3 подставка; 4 цилиндр с преградой; 5 опорная плита; 6 накладка После опытов цилиндры 4, вид которых показан на рис. 3, разрезались, и по центру перемычки с точностью ±0,1мм измерялись ее прогибы, как со стороны, так и с противоположной. Величины этих прогибов приведены в табл Рис. 3. Вид разрезанных после опытов цилиндров: 1 накладка отсутствовала; накладка с плоскими торцами; 3 накладка с конусом 90. опыта Накладка 6 (см. рис.) Величины прогибов пластины Прогиб пластины, мм Со стороны С противоположной 1 Отсутствует 5,9 5,8 Плоская 5,1 5, 3 С конусом,,3 Таблица 1

4 4 Снежинск, 8 1 сентября 003 г. Из сравнения величин прогибов видно, что накладка 6 уменьшает прогиб пластины: накладка плоская в 1, раза, а накладка с конусом 90 более чем в два раза. Этот результат качественно соответствует выводам п. 1, согласно которым конус уменьшает осевой импульс в 1 1 K = = = раза. sin β sin 45o Из рис. 3 также видно, что во всех опытах началось разрушение пластин с образованием кольцевой трещины в месте перехода пластины в цилиндр... Опертая по контуру пластина Как видно из результатов опытов, конструкция преграды, исследованная в п..1, является одноразовой. Поэтому, с целью упрощения и удешевления сменного элемента, было проведено исследование работоспособности пластины, опертой по контуру. Постановка опытов показана на рис.4 и аналогична постановке по п..1. Отличие заключается в том, что в этой серии опытов пластина 4 выполнена отдельно и зажата между двумя стальными цилиндрами 5. Было проведено три опыта: в первом опыте пластина не защищалась полиэтиленовой накладкой 7; во втором пластина защищалась накладкой 7 из полиэтилена с плоскими торцами и толщиной 6 мм; в третьем опыте пластина защищалась накладкой 7 из полиэтилена с конической поверхностью согласно рис.4. Рис. 4. Схема опытов с пластиной, опертой по контуру: 1 Заряд ВВ; ЭД; 3 подставка; 4 пластина; 5 цилиндры; 6 плиты; 7 накладка. 1 3 аправление 1 3 Рис. 5. Вид пластин после опытов: 1 накладка поз.7 отсутствовала; накладка с плоскими торцами; 3 накладка с конусом. После опытов эти пластины обмерялись. Измеряемые величины схематически показаны на рис. 6, а результаты измерений приведены в табл..

5 V Забабахинские научные чтения 5 Рис.6. Схематический вид пластины после опыта и измеряемые величины: h 1 и h прогиб, h 3 величина площадки смятия Таблица. опыта Накладка 7 (см. рис.4) h 1, мм h, мм h 3, мм Примечание 1 Отсутствует 11,5 11,9 1,0 Образовалась трещина Плоская 5,6 6, 1, 3 С конусом 4, 5,1 1,0 Из сравнения величин h 1 и h видно, что плоская накладка позволила уменьшить прогиб пластины в раза (большой прогиб (11,5 мм) при отсутствии накладки вызван, вероятно, резкой потерей прочности из за образования трещины), а накладка с конусом дополнительно снизить прогиб в 1, 1,3 раза. Постановка накладки позволила также исключить образование трещины на пластине. Таким образом, из результатов опытов этой и предыдущей серий видно, что накладка (особенно с конусом на воспринимающей удар ПВ поверхности) заметно повышает стойкость защиты к действию взрыва. Площадка смятия глубиной h 3, образующаяся на пластинах, показывает, что пластину необходимо выполнять из менее прочного материала, чем материал опорного кольца, чтобы избежать смятия опорной поверхности последнего, сделав его использование многоразовым..3. Равнотолщинный конус Постановка опытов показана на рис. 7 и аналогична постановке по п... Отличие заключается в том, что в качестве преграды в этой серии опытов вместо пластины использовался равнотолщинный конус 4 из стали марки Ст.3 с углами заострения β, равными 60 или 90. Рис. 7. Схема опытов с пластиной, опертой по контуру: 1 заряд ВВ; ЭД; 3 подставка; 4 конус; 5 накладка; 6 цилиндры; 7 плиты.

6 6 Снежинск, 8 1 сентября 003 г. Кроме этого, в опытах менялась форма накладки 5 из полиэтилена, а в двух опытах накладка отсутствовала. Вид конусов после опытов показан на рис. 8. Всего было проведено 7 опытов, постановка которых и результаты измерений приведены в табл. 3, а измеряемые после опыта величины показаны на рис Рис. 8. Вид конусов после опытов (номер на рисунке соответствует номеру опыта табл.3) Рис. 9. Схематический вид конуса и измеряемые величины До опыта Геометрия конуса поз.4 опыт а β O δ *, мм h 0, мм Геометрия накладки, поз.5 Геометрия конуса поз.4 После опыта h 1, мм h = h 0 -h 1 h, мм ,8 38,3 Отсутствует 35,0 3,3 1, ,8 38,3 Со стороны 35,5,8 1,3 заряда торец плоский ,8 38,3 β=90 O 37,0 1,3 0, ,8 38,3 β=90 O 36,0,3 1, Примечание ,8 38,3 β=90 O 6,3 1,0 5,5 Конус срезался у основания ,8 57,8 Отсутствует 6,0-4, - То же ,8 57,8 β=60 O 57,7 0,1 0,6 Таблица 3. *) осевая толщина стенки конуса. Из табл. 3 видно, что применение накладки, особенно с конусом со стороны заряда, позволяет уменьшить осадку h конуса. Результаты измерения угла заострения конусов вблизи вершины показывают, что угол в пределах ±1 не изменяется. Ближе к основанию происходит обжатие конуса. Наиболее сильное обжатие, сопровождающееся срезанием конуса, наблюдается в опыте 6, где отсутствовала накладка, и угол заострения конуса был равен 60. В то же время в опыте 1, где также отсутствовала накладка, но угол заострения был 90, обжатие незначительно (h = 1,1мм). Следует обратить внимание на то, что в опыте 6, при осевой толщине стенки

7 V Забабахинские научные чтения 7 конуса δ = 11,8 мм, радиальная толщина была 6,8мм, в то время как в опыте 1 радиальная и осевая толщины стенки конуса были 11,8 мм. Это и определило более высокую стойкость конуса с углом заострения 90. Влияние толщины стенок конуса на его стойкость также наглядно видно из сравнения результатов опытов 3, 4 и 5, где, при прочих одинаковых условиях, уменьшение толщины стенки с 11,8 мм до 5,8 мм привело в опыте 5 к срезанию конуса у основания и увеличению осадки конуса h с 1,3 мм до 1 мм. Из сравнения результатов всех опытов видно, что стойкость конуса к действию взрыва выше, чем у пластины такой же толщины. Так, прогибы у конуса с углом заострения 90 O в раза меньше, чем у пластины той же толщины, и на нем не образуются трещины даже при уменьшении его толщины конуса в 1,3 раза (опыт 4, п..3). Срезание конуса у основания происходит при уменьшении толщины конуса в раза (опыт 5, п..3). 3. Заключение Рассмотренные примеры наглядно показывают возможность управления действием взрыва геометрией преграды. Расчетом показано, что выполнение преграды в форме конуса с углом заострения β в сторону заряда позволяет снизить сообщаемый конусу импульс в 1/sin β раз по сравнению с импульсом, сообщаемым в этих же условиях пластине. Экспериментально подтверждено, что выполнение воспринимающей импульс взрыва поверхности в форме конуса позволяет повысить стойкость преграды (исключить образование трещин и уменьшить деформации). Полученные результаты могут быть использованы при разработке защиты для ряда объектов расположенных в ближней зоне взрыва. Авторы считают своим приятным долгом выразить искреннюю благодарность А.М. Калугину, В.В. Огородову и А.П. Руденко за помощь в подготовке и проведении опытов. Ссылки 1. Физика взрыва / Под ред. К.П. Станюковича. М.: Наука, с.. М.А. Лебедев, А.Л. Гладченко. Расчетные оценки характера взаимодействия продуктов взрыва с окружающей заряд ВВ цилиндрической оболочкой. V Харитоновские тематические научные чтения. Саров, 003. Тез. докл. С Справочник машиностроителя. М., 1956, т.1.

УСКОРИТЕЛЬ ТЕЛ ВЗРЫВНОГО ТИПА

УСКОРИТЕЛЬ ТЕЛ ВЗРЫВНОГО ТИПА УСКОРИТЕЛЬ ТЕЛ ВЗРЫВНОГО ТИПА М.А. ЛЕБЕДЕВ, М.М. РУСАКОВ* Российский федеральный ядерный центр Всероссийский НИИ технической физики им. акад. Е. И. Забабахина, Снежинск, Россия * Тольяттинский политехнический

Подробнее

Радченко А.В. 1, Радченко П.А. 2

Радченко А.В. 1, Радченко П.А. 2 Влияние ориентации механических свойств композиционных материалов на динамическое разрушение преград из них при высокоскоростном нагружении Радченко А.В. 1 Радченко П.А. 2 1 Томский государственный архитектурно-строительный

Подробнее

Прочностной расчет уникальных и высотных объектов с учетом газодинамических воздействий.

Прочностной расчет уникальных и высотных объектов с учетом газодинамических воздействий. Прочностной расчет уникальных и высотных объектов с учетом газодинамических воздействий. Доктор технических наук, профессор Голда* Ю.Л., доктор физико-математических наук Меньшов**И.С., кандидат технических

Подробнее

Расчет балки. 1 Исходные данные

Расчет балки. 1 Исходные данные Расчет балки 1 Исходные данные 1.1 Схема балки Пролет A: 6 м. Пролет B: 1 м. Пролет C: 1 м. Шаг балок: 0,5 м. 1.2 Нагрузки Наименование q н1, кг/м2 q н2, кг/м γ f k d q р, кг/м Постоянная 100 50 1 1 50

Подробнее

ВОЛНОВЫЕ ПРОЦЕССЫ В УДАРНОЙ СИСТЕМЕ БОЕК-ВОЛНОВОД-ПЛАСТИНА ПРИ РАВНЫХ УДАРНЫХ ЖЕСТКОСТЯХ БОЙКА И ВОЛНОВОДА

ВОЛНОВЫЕ ПРОЦЕССЫ В УДАРНОЙ СИСТЕМЕ БОЕК-ВОЛНОВОД-ПЛАСТИНА ПРИ РАВНЫХ УДАРНЫХ ЖЕСТКОСТЯХ БОЙКА И ВОЛНОВОДА ПРИКЛАДНАЯ ФИЗИКА УДК 51 (575. (4 ВОЛНОВЫЕ ПРОЦЕССЫ В УДАРНОЙ СИСТЕМЕ БОЕК-ВОЛНОВОД-ПЛАСТИНА ПРИ РАВНЫХ УДАРНЫХ ЖЕСТКОСТЯХ БОЙКА И ВОЛНОВОДА В.Э. Еремьянц докт. техн. наук, проф., Е.Г. Климова соискатель

Подробнее

ОПТИМИЗАЦИЯ РАБОТЫ ВЗРЫВА

ОПТИМИЗАЦИЯ РАБОТЫ ВЗРЫВА ОПТИМИЗАЦИЯ РАБОТЫ ВЗРЫВА А.Н. Шкуматов (ДонНТУ, г.донецк, Украина) Развитие угольной отрасли Украины требует дальнейшего совершенствования буровзрывной технологии, на долю которой приходится 54,5% общей

Подробнее

ГОСТ Передачи зубчатые конические. Термины, определения и обозначения

ГОСТ Передачи зубчатые конические. Термины, определения и обозначения ГОСТ 19325-73 Передачи зубчатые конические. Термины, определения и обозначения Принявший орган: Госстандарт СССР Дата введения 01.01.75 Настоящий стандарт устанавливает применяемые в науке, технике и производстве

Подробнее

УРАВНЕНИЯ СОСТОЯНИЯ ПРОДУКТОВ ВЗРЫВА КОНДЕНСИРОВАННЫХ ВВ. РФЯЦ ВНИИ технической физики им. акад. Е.И. Забабахина, Снежинск, Россия

УРАВНЕНИЯ СОСТОЯНИЯ ПРОДУКТОВ ВЗРЫВА КОНДЕНСИРОВАННЫХ ВВ. РФЯЦ ВНИИ технической физики им. акад. Е.И. Забабахина, Снежинск, Россия УРАВНЕНИЯ СОСТОЯНИЯ ПРОДУКТОВ ВЗРЫВА КОНДЕНСИРОВАННЫХ ВВ Ю.А. АМИНОВ, Ю.А. НИКИТЕНКО РФЯЦ ВНИИ технической физики им. акад. Е.И. Забабахина, Снежинск, Россия Выбор подходящего уравнения состояния для продуктов

Подробнее

ГОСТ Сверла спиральные цельные твердосплавные. Технические условия

ГОСТ Сверла спиральные цельные твердосплавные. Технические условия ГОСТ 17277-71 Сверла спиральные цельные твердосплавные. Технические условия Дата введения 1973-01-01 ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ постановлением Государственного комитета стандартов Совета Министров СССР от 17 ноября

Подробнее

О ДВИЖЕНИИ ГАЗА ЗА РАСХОДЯЩЕЙСЯ ДЕТОНАЦИОННОЙ ВОЛНОЙ ОТ ТОЧКИ НА СВО- БОДНОЙ ПОВЕРХНОСТИ

О ДВИЖЕНИИ ГАЗА ЗА РАСХОДЯЩЕЙСЯ ДЕТОНАЦИОННОЙ ВОЛНОЙ ОТ ТОЧКИ НА СВО- БОДНОЙ ПОВЕРХНОСТИ О ДВИЖЕНИИ ГАЗА ЗА РАСХОДЯЩЕЙСЯ ДЕТОНАЦИОННОЙ ВОЛНОЙ ОТ ТОЧКИ НА СВО- БОДНОЙ ПОВЕРХНОСТИ В.А. СУЧКОВ, А.С. ШНИТКО, Л.Р. ИСЛАМОВА РФЯЦ ВНИИ технической физики им. акад. Е.И. Забабахина, Снежинск, Россия

Подробнее

3 ЗАДАЧИ ДЛЯ КОНТРОЛЬНОЙ РАБОТЫ

3 ЗАДАЧИ ДЛЯ КОНТРОЛЬНОЙ РАБОТЫ ЗАДАЧИ ДЛЯ КОНТРОЛЬНОЙ РАБОТЫ Основные требования к оформлению контрольной работы Контрольная работа выполняется в рабочих тетрадях, на титульном листе которой должны быть указаны название дисциплины,

Подробнее

Лекция Продольно поперечный изгиб Концентрация напряжений Продольно поперечный изгиб.

Лекция Продольно поперечный изгиб Концентрация напряжений Продольно поперечный изгиб. Лекция 3 3 Продольно поперечный изгиб 3 Концентрация напряжений 3 Продольно поперечный изгиб Рассмотрим случай одновременного действия на стержень, например с шарнирно закрепленными концами, осевой сжимающей

Подробнее

Лабораторная работа 4 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОСЕВОГО МОМЕНТА ИНЕРЦИИ ЗВЕНА

Лабораторная работа 4 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОСЕВОГО МОМЕНТА ИНЕРЦИИ ЗВЕНА Лабораторная работа 4 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОСЕВОГО МОМЕНТА ИНЕРЦИИ ЗВЕНА Цель работы: научиться определять осевой момент инерции звеньев механизмов аналитически и методом физического маятника. Краткие теоретические

Подробнее

ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ГИПЕРБОЛОИДНЫХ ЗУБЧАТЫХ ПЕРЕДАЧ, ОПРЕДЕЛЯЮЩИЕ НЕСУЩУЮ СПОСОБНОСТЬ ПРОСТРАНСТВЕННОГО ЭЛАСТО-ГИДРОДИНАМИЧЕСКОГО КОНТАКТА

ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ГИПЕРБОЛОИДНЫХ ЗУБЧАТЫХ ПЕРЕДАЧ, ОПРЕДЕЛЯЮЩИЕ НЕСУЩУЮ СПОСОБНОСТЬ ПРОСТРАНСТВЕННОГО ЭЛАСТО-ГИДРОДИНАМИЧЕСКОГО КОНТАКТА УДК 683300 ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ГИПЕРБООИДНЫХ ЗУБЧАТЫХ ПЕРЕДАЧ, ОПРЕДЕЯЮЩИЕ НЕСУЩУЮ СПОСОБНОСТЬ ПРОСТРАНСТВЕННОГО ЭАСТО-ГИДРОДИНАМИЧЕСКОГО КОНТАКТА ДН Казарцев В работе приводится методика расчёта

Подробнее

ГОСТ Сверла центровочные комбинированные. Технические условия

ГОСТ Сверла центровочные комбинированные. Технические условия ГОСТ 14952-75 Сверла центровочные комбинированные. Технические условия Дата введения 1977-01-01 Ограничение срока действия снято по протоколу N 7-95 Межгосударственного совета по стандартизации, метрологии

Подробнее

ЗАЩИТНЫЕ СВОЙСТВА ПРОТЯЖЕННОЙ НАГРЕТОЙ ОБЛАСТИ ВОЗДУХА

ЗАЩИТНЫЕ СВОЙСТВА ПРОТЯЖЕННОЙ НАГРЕТОЙ ОБЛАСТИ ВОЗДУХА ЗАЩИТНЫЕ СВОЙСТВА ПРОТЯЖЕННОЙ НАГРЕТОЙ ОБЛАСТИ ВОЗДУХА В.Н. ОХИТИН, С.С. МЕНЬШАКОВ Московский Государственный Технический Университет им. Н. Э. Баумана, Москва, Россия В работе [1] предложен способ защиты

Подробнее

АНАЛИЗ И ОСОБЕННОСТИ МЕТОДОВ ПРИ РАСЧЕТЕ ПЛАСТИН И ОБОЛОЧЕК НА ИЗГИБ. Авторы : Косауров А.П., Тимофеев П.В Научный руководитель: доцент Скворцов В.И.

АНАЛИЗ И ОСОБЕННОСТИ МЕТОДОВ ПРИ РАСЧЕТЕ ПЛАСТИН И ОБОЛОЧЕК НА ИЗГИБ. Авторы : Косауров А.П., Тимофеев П.В Научный руководитель: доцент Скворцов В.И. АНАЛИЗ И ОСОБЕННОСТИ МЕТОДОВ ПРИ РАСЧЕТЕ ПЛАСТИН И ОБОЛОЧЕК НА ИЗГИБ Авторы : Косауров А.П., Тимофеев П.В Научный руководитель: доцент Скворцов В.И. г. Москва 03 Задачи об изгибе пластин и оболочек играют

Подробнее

Размеры установочные и присоединительные размеры, указывающие положение детали в изделии (расстояния между осями валов, осями отверстий под крепежные

Размеры установочные и присоединительные размеры, указывающие положение детали в изделии (расстояния между осями валов, осями отверстий под крепежные 1. Понятие размеров на чертеже Одной из важнейших составляющих чертежа являются размеры. Размер число, характеризующее величину отрезка прямой, дуги или угла. Размеры на чертежах проставляют так, чтобы

Подробнее

Тема: Изображения зубчатых и червячных передач, пружин. Цель занятия Методические указания

Тема: Изображения зубчатых и червячных передач, пружин. Цель занятия Методические указания Тема: Изображения зубчатых и червячных передач, пружин. Цель: Выполнение чертежа цилиндрической зубчатой передачи со шпоночным соединением вала и колес Цель занятия: Изучить правила и приемы изображения

Подробнее

УСИЛЕНИЕ ПЛИТ НА ПРОДАВЛИВАНИЕ ПОПЕРЕЧНОЙ АРМАТУРОЙ

УСИЛЕНИЕ ПЛИТ НА ПРОДАВЛИВАНИЕ ПОПЕРЕЧНОЙ АРМАТУРОЙ УСИЛЕНИЕ ПЛИТ НА ПРОДАВЛИВАНИЕ ПОПЕРЕЧНОЙ АРМАТУРОЙ к.т.н. Болгов А.Н., инж. Сокуров А.З., инж. Кузеванов Д.В. (НИИЖБ им. А.А. Гвоздева) При строительстве и эксплуатации зданий нередко возникает необходимость

Подробнее

НЕЯВНАЯ СХЕМА РЕШЕНИЯ НЕЛИНЕЙНОГО УРАВНЕНИЯ ТЕПЛОПРОВОДНОСТИ НА КВАДРАТНОЙ АДАПТИВНОЙ СЕТКЕ

НЕЯВНАЯ СХЕМА РЕШЕНИЯ НЕЛИНЕЙНОГО УРАВНЕНИЯ ТЕПЛОПРОВОДНОСТИ НА КВАДРАТНОЙ АДАПТИВНОЙ СЕТКЕ НЕЯВНАЯ СХЕМА РЕШЕНИЯ НЕЛИНЕЙНОГО УРАВНЕНИЯ ТЕПЛОПРОВОДНОСТИ НА КВАДРАТНОЙ АДАПТИВНОЙ СЕТКЕ Н.Г. КАРЛЫХАНОВ, А.В. УРАКОВА Российский федеральный ядерный центр Всероссийский НИИ технической физики им. акад.

Подробнее

ЭКЗАМЕНАЦИОННЫЙ БИЛЕТ 1. а) промежутки возрастания и убывания; 3. Вычислить площадь фигуры, ограниченной линиями:.

ЭКЗАМЕНАЦИОННЫЙ БИЛЕТ 1. а) промежутки возрастания и убывания; 3. Вычислить площадь фигуры, ограниченной линиями:. ЭКЗАМЕНАЦИОННЫЙ БИЛЕТ 1 ( 4sin x 3)(sin x 1) 0 в) наибольшее и наименьшее ее значения на промежутке [0; 4].. 4. Площадь осевого сечения цилиндра равна 0 см. Найдите площадь боковой поверхности цилиндра.

Подробнее

ЛЕКЦИЯ Элементы, подверженные действию осевой силы с изгибом Растянуто-изгибаемые и внецентреннорастянутые

ЛЕКЦИЯ Элементы, подверженные действию осевой силы с изгибом Растянуто-изгибаемые и внецентреннорастянутые ЛЕКЦИЯ 4 3.4. Элементы, подверженные действию осевой силы с изгибом 3.4.1. Растянуто-изгибаемые и внецентренно-растянутые элементы Растянуто-изгибаемые и внецентренно-растянутые элементы работают одновременно

Подробнее

Лекция 11. Полная система уравнений теории упругости. Уравнения равновесия. Соотношения Коши: (2) z yz. Соотношения Закона Гука (3)

Лекция 11. Полная система уравнений теории упругости. Уравнения равновесия. Соотношения Коши: (2) z yz. Соотношения Закона Гука (3) Полная система уравнений теории упругости si F () i Лекция Полная система уравнений теории упругости. Уравнения совместности деформаций. Уравнения Бельтрами. Уравнения Ламе. Плоское напряженное и плоское

Подробнее

Лабораторная работа 2 ИЗМЕРЕНИЕ РАДИУСОВ КРИВИЗНЫ СФЕРИЧЕСКИХ ДЕТАЛЕЙ

Лабораторная работа 2 ИЗМЕРЕНИЕ РАДИУСОВ КРИВИЗНЫ СФЕРИЧЕСКИХ ДЕТАЛЕЙ Лабораторная работа 2 ИЗМЕРЕНИЕ РАДИУСОВ КРИВИЗНЫ СФЕРИЧЕСКИХ ДЕТАЛЕЙ Цель работы изучить методы (контактные и бесконтактные) измерения радиусов кривизны сферических поверхностей; приобрести навыки измерения

Подробнее

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РФ НАЦИОНАЛЬНЫЙ ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ТОМСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ФИЗИЧЕСКИЙ ФАКУЛЬТЕТ

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РФ НАЦИОНАЛЬНЫЙ ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ТОМСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ФИЗИЧЕСКИЙ ФАКУЛЬТЕТ МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РФ НАЦИОНАЛЬНЫЙ ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ТОМСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ФИЗИЧЕСКИЙ ФАКУЛЬТЕТ ИЗМЕРЕНИЕ МАГНИТНОГО ПОЛЯ СОЛЕНОИДА ДАТЧИКОМ ХОЛЛА Методические указания для

Подробнее

Задания В3 по физике.

Задания В3 по физике. Задания В3 по физике 1. Небольшой брусок массой начинает соскальзывать без начальной скорости с вершины наклонной плоскости с углом наклона α и высотой (см. рисунок). Графики А и Б представляют изменения

Подробнее

Проектирование металлических конструкций. Балки.

Проектирование металлических конструкций. Балки. Проектирование металлических конструкций. Балки. Балки и балочные клетки Сопряжение балок Стальной плоский настил Подбор сечения прокатной балки Прокатные балки проектируются из двутавров или из швеллеров

Подробнее

Методические указания к лабораторной работе ОПРЕДЕЛЕНИЕ МОДУЛЯ УПРУГОСТИ СТАЛИ ИЗ РАСТЯЖЕНИЯ ПРОВОЛОКИ

Методические указания к лабораторной работе ОПРЕДЕЛЕНИЕ МОДУЛЯ УПРУГОСТИ СТАЛИ ИЗ РАСТЯЖЕНИЯ ПРОВОЛОКИ Министерство образования и науки, молодежи и спорта Украины Государственное высшее учебное заведение «Национальный горный университет» Методические указания к лабораторной работе 1.17 ОПРЕДЕЛЕНИЕ МОДУЛЯ

Подробнее

r 2 r. E + = 2κ a, E = 2κ a

r 2 r. E + = 2κ a, E = 2κ a 1. Электростатика 1 1. Электростатика Урок 2 Теорема Гаусса 1.1. (1.19 из задачника) Используя теорему Гаусса, найти: а) поле плоскости, заряженной с поверхностной плотностью σ; б) поле плоского конденсатора;

Подробнее

ГОСТ Цепи кинематические. Методы расчета точности.

ГОСТ Цепи кинематические. Методы расчета точности. ГОСТ 21098-82 Цепи кинематические Методы расчета точности Дата введения 1984-01-01 РАЗРАБОТАН Министерством высшего и среднего специального образования РСФСР ИСПОЛНИТЕЛИ ВАВышлов, канд техн наук (руководитель

Подробнее

ВЛИЯНИЕ КОНСТРУКТИВНЫХ ОСОБЕННОСТЕЙ ЭЛЕМЕНТОВ НЕПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ НА ВЕЛИЧИНУ УПРУГИХ И ОСТАТОЧНЫХ ДЕФОРМАЦИЙ ПРИ ДОРНОВАНИИ

ВЛИЯНИЕ КОНСТРУКТИВНЫХ ОСОБЕННОСТЕЙ ЭЛЕМЕНТОВ НЕПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ НА ВЕЛИЧИНУ УПРУГИХ И ОСТАТОЧНЫХ ДЕФОРМАЦИЙ ПРИ ДОРНОВАНИИ ВЛИЯНИЕ КОНСТРУКТИВНЫХ ОСОБЕННОСТЕЙ ЭЛЕМЕНТОВ НЕПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ НА ВЕЛИЧИНУ УПРУГИХ И ОСТАТОЧНЫХ ДЕФОРМАЦИЙ ПРИ ДОРНОВАНИИ И. С. Буканова, И. И. Ятло, О. Е. Еремина Алтайский государственный технический

Подробнее

Проектирование сварных конструкций. Фермы

Проектирование сварных конструкций. Фермы Проектирование сварных конструкций Фермы Общие сведения Фермой называют решетчатую конструкцию, состоящую из отдельных прямолинейных стержней, соединенных между собой в узлах. Работает ферма на изгиб от

Подробнее

ВОСТОК-ИНТЕР Collect fasteners (6267) 32796, МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ

ВОСТОК-ИНТЕР Collect fasteners (6267) 32796, МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ Группа Г31 МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ БОЛТЫ С ШЕСТИГРАННОЙ УМЕНЬШЕННОЙ ГОЛОВКОЙ КЛАССА ТОЧНОСТИ А ДЛЯ ОТВЕРСТИЙ ИЗ-ПОД РАЗВЕРТКИ ГОСТ 7817-80 Взамен ГОСТ 7817-72 Конструкция и размеры Product grade A

Подробнее

Рис. 1. Силы, действующие на резец

Рис. 1. Силы, действующие на резец Лабораторная работа 4 ВЛИЯНИЕ ГЛУБИНЫ РЕЗАНИЯ И ПОДАЧИ НА ВЕРТИКАЛЬНУЮ СОСТАВЛЯЮЩУЮ СИЛЫ РЕЗАНИЯ ПРИ ТОЧЕНИИ Цель работы исследование влияния глубины резания и подачи на вертикальную составляющую силы

Подробнее

НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ

НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ СОДЕРЖАНИЕ Введение.. 9 Глава 1. НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ 15 1.1. Классификация нагрузок........ 15 1.2. Комбинации (сочетания) нагрузок..... 17 1.3. Определение расчетных нагрузок.. 18 1.3.1. Постоянные

Подробнее

ОГЛАВЛЕНИЕ. Предисловие... 3 Введение... 4 Основные буквенные обозначения... 20

ОГЛАВЛЕНИЕ. Предисловие... 3 Введение... 4 Основные буквенные обозначения... 20 ОГЛАВЛЕНИЕ Предисловие... 3 Введение... 4 Основные буквенные обозначения... 20 Глава 1. Основные физико-механические свойства бетона, стальной арматуры и железобетона... 24 1.1. Бетон... 24 1.1.1. Общие

Подробнее

ДЕТОНАЦИЯ ГАЗОВОЙ СМЕСИ В ШЕРОХОВАТЫХ ТРУБАХ И ЩЕЛЯХ. Московский Государственный Технический Университет им. Н.Э. Баумана, Москва, Россия

ДЕТОНАЦИЯ ГАЗОВОЙ СМЕСИ В ШЕРОХОВАТЫХ ТРУБАХ И ЩЕЛЯХ. Московский Государственный Технический Университет им. Н.Э. Баумана, Москва, Россия ДЕТОНАЦИЯ ГАЗОВОЙ СМЕСИ В ШЕРОХОВАТЫХ ТРУБАХ И ЩЕЛЯХ В.Н. ОХИТИН С.И. КЛИМАЧКОВ И.А. ПЕРЕВАЛОВ Московский Государственный Технический Университет им. Н.Э. Баумана Москва Россия Газодинамические параметры

Подробнее

3 Определения и обозначения

3 Определения и обозначения ГОСТ 19650-97 МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ ПЕРЕДАЧИ ЧЕРВЯЧНЫЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКИЕ Расчет геометрических параметров Cylindrical worm gear pairs. Calculation of geometry 1 Область применения Дата введения 2002-01-01

Подробнее

ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА 3.06 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДЛИНЫ СВЕТОВЫХ ВОЛН МЕТОДОМ КОЛЕЦ НЬЮТОНА. Введение

ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА 3.06 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДЛИНЫ СВЕТОВЫХ ВОЛН МЕТОДОМ КОЛЕЦ НЬЮТОНА. Введение ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА 3.06 ПРОБНАЯ ВЕРСИЯ ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДЛИНЫ СВЕТОВЫХ ВОЛН МЕТОДОМ КОЛЕЦ НЬЮТОНА Цель работы изучение явления интерференции света в тонком воздушном слое и определение длины световой волны

Подробнее

Приложение 2. Измерение магнитного поля постоянного цилиндрического магнита

Приложение 2. Измерение магнитного поля постоянного цилиндрического магнита Приложение 2. Измерение магнитного поля постоянного цилиндрического магнита Для проверки указанной в главе 2 программы расчета магнитного поля был выполнен эксперимент, который описывается ниже. 2. 1.

Подробнее

ГОСТ Основные нормы взаимозаменяемости. Резьба трубная коническая.

ГОСТ Основные нормы взаимозаменяемости. Резьба трубная коническая. ГОСТ 6211-81. Основные нормы взаимозаменяемости. Резьба трубная коническая. Дата введения 01.01.83 Настоящий стандарт распространяется на трубную коническую резьбу с конусностью 1:16, применяемую в конических

Подробнее

Серия Сваи забивные железобетонные. Выпуск 8.Сваи составные сплошного квадратного сечения с ненапрягаемой арматурой.

Серия Сваи забивные железобетонные. Выпуск 8.Сваи составные сплошного квадратного сечения с ненапрягаемой арматурой. Серия 1.011.1-10 Сваи забивные железобетонные. Выпуск 8.Сваи составные сплошного квадратного сечения с ненапрягаемой арматурой Рабочие чертежи 1.Общая часть Настоящий выпуск содержит рабочие чертежи забивных

Подробнее

I. Научно-образовательное соревнование

I. Научно-образовательное соревнование ОЛИМПИАДА ШКОЛЬНИКОВ «ШАГ В БУДУЩЕЕ» Комплекс предметов «ТЕХНИКА И ТЕХНОЛОГИИ» МАТЕРИАЛЫ ОЛИМПИАДНЫХ ЗАДАНИЙ 008-009 ГОД I. Научно-образовательное соревнование ЗАДАНИЯ ПО МАТЕМАТИКЕ Решить систему уравнений

Подробнее

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР СТОЙКИ ЦИЛИНДРИЧЕСКИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ ЦЕНТРИФУГИРОВАННЫЕ ДЛЯ ОПОР ВЫСОКОВОЛЬТНЫХ ЛИНИЙ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР СТОЙКИ ЦИЛИНДРИЧЕСКИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ ЦЕНТРИФУГИРОВАННЫЕ ДЛЯ ОПОР ВЫСОКОВОЛЬТНЫХ ЛИНИЙ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ ГОСТ 22687.2-85 УДК 621.315.668.3:006.354 Группа Ж33 ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР СТОЙКИ ЦИЛИНДРИЧЕСКИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ ЦЕНТРИФУГИРОВАННЫЕ ДЛЯ ОПОР ВЫСОКОВОЛЬТНЫХ ЛИНИЙ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ Конструкция

Подробнее

Г О С У Д А Р С Т В Е Н Н Ы Й СТАНДАРТ С О Ю З А С С Р МЕТАЛЛЫ И СПЛАВЫ МЕТОД ИЗМЕРЕНИЯ ТВЕРДОСТИ ПО РОКВЕЛЛУ ПРИ МАЛЫХ НАГРУЗКАХ (ПО СУПЕР-РОКВЕЛЛУ)

Г О С У Д А Р С Т В Е Н Н Ы Й СТАНДАРТ С О Ю З А С С Р МЕТАЛЛЫ И СПЛАВЫ МЕТОД ИЗМЕРЕНИЯ ТВЕРДОСТИ ПО РОКВЕЛЛУ ПРИ МАЛЫХ НАГРУЗКАХ (ПО СУПЕР-РОКВЕЛЛУ) Г О С У Д А Р С Т В Е Н Н Ы Й СТАНДАРТ С О Ю З А С С Р МЕТАЛЛЫ И СПЛАВЫ МЕТОД ИЗМЕРЕНИЯ ТВЕРДОСТИ ПО РОКВЕЛЛУ ПРИ МАЛЫХ НАГРУЗКАХ (ПО СУПЕР-РОКВЕЛЛУ) ГОСТ 22975-78 Издание официальное 3 руб. БЗ 9 91 ГОССТАНДАРТ

Подробнее

МЕТОД ИССЛЕДОВАНИЯ ПОВЕРХНОСТИ МЕТАЛЛОВ МЕТОДОМ КЕЛЬВИНА

МЕТОД ИССЛЕДОВАНИЯ ПОВЕРХНОСТИ МЕТАЛЛОВ МЕТОДОМ КЕЛЬВИНА БЕЛСЗМ г. Гомель 5 октября г. МЕТОД ИССЛЕДОВАНИЯ ПОВЕРХНОСТИ МЕТАЛЛОВ МЕТОДОМ КЕЛЬВИНА А. Л. Жарин, Н. А. Шипица, Д. И. Сарока Научноисследовательский институт порошковой металлургии, Минск, Беларусь В

Подробнее

Расчет перфорированных элементов ВКУ и ТВС ВВЭР. к.т.н. Юременко В.П., к.т.н. Абрамов В.В., Евдокименко В.В., Элкснин В.В. (ФГУП ОКБ "ГИДРОПРЕСС")

Расчет перфорированных элементов ВКУ и ТВС ВВЭР. к.т.н. Юременко В.П., к.т.н. Абрамов В.В., Евдокименко В.В., Элкснин В.В. (ФГУП ОКБ ГИДРОПРЕСС) Расчет перфорированных элементов ВКУ и ТВС ВВЭР к.т.н. Юременко В.П., к.т.н. Абрамов В.В., Евдокименко В.В., Элкснин В.В. (ФГУП ОКБ "ГИДРОПРЕСС") 1. Расчет напряжений в перфорированных пластинах и оболочках

Подробнее

ГОСТ Тиски ручные. Технические условия

ГОСТ Тиски ручные. Технические условия ГОСТ 28241-89. Тиски ручные. Технические условия Дата введения 1991-01-01 ИНФОРМАЦИОННЫЕ ДАННЫЕ 1. РАЗРАБОТАН И ВНЕСЕН Министерством станкостроительной и инструментальной промышленности СССР 2. УТВЕРЖДЕН

Подробнее

База нормативной документации: ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР МЕТАЛЛЫ МЕТОД ИЗМЕРЕНИЯ ТВЕРДОСТИ ПО БРИНЕЛЛЮ ГОСТ

База нормативной документации:  ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР МЕТАЛЛЫ МЕТОД ИЗМЕРЕНИЯ ТВЕРДОСТИ ПО БРИНЕЛЛЮ ГОСТ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР МЕТАЛЛЫ МЕТОД ИЗМЕРЕНИЯ ТВЕРДОСТИ ПО БРИНЕЛЛЮ ГОСТ 9012-59 (СТ СЭВ 468-88) ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР ПО СТАНДАРТАМ Москва ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР МЕТАЛЛЫ

Подробнее

ϕ 2 (x) 2 q l ln x a + A, A = q ( 2 q l ln 1 + q l B = q l C = ϕ 3 (0) = q B = ϕ 1 (x) = q x.

ϕ 2 (x) 2 q l ln x a + A, A = q ( 2 q l ln 1 + q l B = q l C = ϕ 3 (0) = q B = ϕ 1 (x) = q x. Урок 2 Емкость Задача 20) Оценить емкость: а) металлической пластинки с размерами h a и б) цилиндра с a Решение а) Рассмотрим потенциал пластины на расстояниях x На этом расстоянии можно всю пластину считать

Подробнее

ОГНЕСТОЙКОСТЬ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ

ОГНЕСТОЙКОСТЬ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОГО ТРАНСПОРТА ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ «МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ»

Подробнее

КОЛЕБАНИЯ В СИСТЕМЕ КОНСЕРВАТИВНЫХ И НЕКОНСЕРВАТИВНЫХ СИЛ

КОЛЕБАНИЯ В СИСТЕМЕ КОНСЕРВАТИВНЫХ И НЕКОНСЕРВАТИВНЫХ СИЛ МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ВОЛЖСКИЙ ПОЛИТЕХНИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ (ФИЛИАЛ) ФЕДЕРАЛЬНОГО ГОСУДАРСТВЕННОГО БЮДЖЕТНОГО ОБРАЗОВАТЕЛЬНОГО УЧРЕЖДЕНИЯ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ

Подробнее

Уральский Государственный Технический Университет. Кафедра ФИЗИКИ ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАДИУСА КРИВИЗНЫ ЛИНЗЫ С ПОМОЩЬЮ ЯВЛЕНИЯ ИНТЕРФЕРЕНЦИИ.

Уральский Государственный Технический Университет. Кафедра ФИЗИКИ ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАДИУСА КРИВИЗНЫ ЛИНЗЫ С ПОМОЩЬЮ ЯВЛЕНИЯ ИНТЕРФЕРЕНЦИИ. Уральский Государственный Технический Университет Кафедра ФИЗИКИ ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАДИУСА КРИВИЗНЫ ЛИНЗЫ С ПОМОЩЬЮ ЯВЛЕНИЯ ИНТЕРФЕРЕНЦИИ Руководство к лабораторной работе по физике Филиал УГТУ-УПИ Верхняя Салда

Подробнее

Расчеты статической и усталостной прочности оси

Расчеты статической и усталостной прочности оси Расчеты статической и усталостной прочности оси 1. Аннотация В данной работе представлен расчет статической и усталостной прочности оси. 2. Описание Ось предназначена для передачи радиальной и осевой нагрузки

Подробнее

Теорема Гаусса. Применение теоремы Гаусса к расчету полей

Теорема Гаусса. Применение теоремы Гаусса к расчету полей Теорема Гаусса Применение теоремы Гаусса к расчету полей Основные формулы Электростатическое поле можно задать, указав для каждой точки величину и направление вектора Совокупность этих векторов образует

Подробнее

ГОСТ Передачи червячные цилиндрические. Расчет геометрических параметров

ГОСТ Передачи червячные цилиндрические. Расчет геометрических параметров ГОСТ 1965097 Передачи червячные цилиндрические. Расчет геометрических параметров Принявший орган: Госстандарт России Дата введения 01.01.2002 Предисловие 1РАЗРАБОТАН Межгосударственным Техническим комитетом

Подробнее

Министерство образования и науки Российской Федерации

Министерство образования и науки Российской Федерации Министерство образования и науки Российской Федерации Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Московский государственный технический университет имени Н.Э. Баумана»

Подробнее

Результат интерференции двух плоских волн, распространяющихся под углом q к оси z, определяется соотношением

Результат интерференции двух плоских волн, распространяющихся под углом q к оси z, определяется соотношением Цель работы: получение интерференционной картины, измерение длины волны света и распределения интенсивности света в картине интерференции. Элементы теории Интерференция двух квазиплоских волн может быть

Подробнее

В. И. Тарасов, Ю. В. Янилкин, Ю. А. Ведерников 181 нение при моделировании цилиндрических зарядов [5, 6]. Как уже отмечалось выше, задача расчета эффе

В. И. Тарасов, Ю. В. Янилкин, Ю. А. Ведерников 181 нение при моделировании цилиндрических зарядов [5, 6]. Как уже отмечалось выше, задача расчета эффе 180 Физика горения и взрыва, 2000, т. 36, N- 6 ТРЕХМЕРНОЕ ЧИСЛЕННОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ КУМУЛЯТИВНЫХ ЗАРЯДОВ СО ЗВЕЗДООБРАЗНОЙ ФОРМОЙ ОБЛИЦОВКИ В. И. Тарасов, Ю. В. Янилкин, Ю. А. Ведерников УДК 532.593 РФЯЦ,

Подробнее

Q = 60 кн, M = 120 кнм, α = 45, β = 30, f = 0.1. B Q A

Q = 60 кн, M = 120 кнм, α = 45, β = 30, f = 0.1. B Q A 80 Равновесие при наличии трения Раздел 3 0. C β Q P α 4 4 Q = 60 кн, = 0 кнм, α = 45, β =, f = 0.. B 4 7 Ответы P min N (min) P max N (max) 35.09 8.38 5.080 05.97 47.39.76 54.669 7.08 3 48.95 36.66 63.360

Подробнее

1. Электростатика Урок 5 Уравнение Пуассона и Лапласа Решение

1. Электростатика Урок 5 Уравнение Пуассона и Лапласа Решение 1. Электростатика 1 1. Электростатика Урок 5 Уравнение Пуассона и Лапласа Уравнение для потенциала с источниками зарядами) уравнение Пуассона и уравнение без источников уравнение Лапласа Уравнение Пуассона

Подробнее

СОДЕРЖАНИЕ СПРАВОЧНОГО МАТЕРИАЛА ПО ТИПАМ ПОДШИПНИКОВ 1. РАДИАЛЬНЫЕ ПОДШИПНИКИ. Шарикоподшипники. Роликоподшипники 2. РАДИАЛЬНО-УПОРНЫЕ ПОДШИПНИКИ

СОДЕРЖАНИЕ СПРАВОЧНОГО МАТЕРИАЛА ПО ТИПАМ ПОДШИПНИКОВ 1. РАДИАЛЬНЫЕ ПОДШИПНИКИ. Шарикоподшипники. Роликоподшипники 2. РАДИАЛЬНО-УПОРНЫЕ ПОДШИПНИКИ СОДЕРЖАНИЕ СПРАВОЧНОГО МАТЕРИАЛА ПО ТИПАМ ПОДШИПНИКОВ Эскиз Тип типа Номер стандарта на подшипник Направление и относительная величина воспринимаемых нагрузок Примечание Номер таблицы. РАДИАЛЬНЫЕ ПОДШИПНИКИ

Подробнее

ОПЫТНОЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ МОМЕНТА ИНЕРЦИИ МАССИВНОГО КОЛЬЦА С ПОМОЩЬЮ МАЯТНИКА МАКСВЕЛЛА

ОПЫТНОЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ МОМЕНТА ИНЕРЦИИ МАССИВНОГО КОЛЬЦА С ПОМОЩЬЮ МАЯТНИКА МАКСВЕЛЛА Лабораторная работа 7 ОПЫТНОЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ МОМЕНТА ИНЕРЦИИ МАССИВНОГО КОЛЬЦА С ПОМОЩЬЮ МАЯТНИКА МАКСВЕЛЛА Цель работы изучение плоского движения твердого тела на примере маятника Максвелла; определение

Подробнее

Анкерный болт FBN II. (495) ,

Анкерный болт FBN II.  (495) , 120 ВЫСОКОЭФФЕКТИВНЫЕ СТАЛЬНЫЕ АНКЕРЫ ОБЗОР Анкерный болт FBN II, Анкерный болт FBN II A4, нержавеющая сталь A4 Допущен для применения в: Сжатом бетоне C20/25 до C50/60 Также пригоден для: Бетона C12/15

Подробнее

26 февраля 05.1 Ударно-откольная асимметрия в проблеме высокоскоростного соударения твердых тел И.Е. Хорев Томский университет систем управления и радиоэлектроники E-mail: khorev@main.tusur.ru Поступило

Подробнее

В.А. МОДЕЛИРОВАНИЕ НЕСТАЦИОНАРНЫХ ПРОЦЕССОВ В КОНСТРУКЦИЯХ РЭС ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ФОРМЫ ПРИ УДАРНОМ ВОЗБУЖДЕНИИ МОДЕЛИ

В.А. МОДЕЛИРОВАНИЕ НЕСТАЦИОНАРНЫХ ПРОЦЕССОВ В КОНСТРУКЦИЯХ РЭС ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ФОРМЫ ПРИ УДАРНОМ ВОЗБУЖДЕНИИ МОДЕЛИ Таньков Г.В., Селиванов В.Ф., Трусов В.А. МОДЕЛИРОВАНИЕ НЕСТАЦИОНАРНЫХ ПРОЦЕССОВ В КОНСТРУКЦИЯХ РЭС ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ФОРМЫ ПРИ УДАРНОМ ВОЗБУЖДЕНИИ МОДЕЛИ Действие динамических внешних нагрузок на радиоэлектронные

Подробнее

ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАГРУЗОК НА УПЛОТНЯЮЩИЕ ЗАТВОРЫ ПОНТОНОВ РВС С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ПРОГРАММНОГО ПАКЕТА FLOWVISION

ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАГРУЗОК НА УПЛОТНЯЮЩИЕ ЗАТВОРЫ ПОНТОНОВ РВС С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ПРОГРАММНОГО ПАКЕТА FLOWVISION УДК 622.692.23 ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАГРУЗОК НА УПЛОТНЯЮЩИЕ ЗАТВОРЫ ПОНТОНОВ РВС С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ПРОГРАММНОГО ПАКЕТА FLOWVISION Лукьянова И.Э. Уфимский государственный нефтяной технический университет, кафедра

Подробнее

Т.Г. Джугурян, д-р техн. наук, А.М. Голобородько, Л.М. Перпери, канд. техн. наук, Одесса, Украина

Т.Г. Джугурян, д-р техн. наук, А.М. Голобородько, Л.М. Перпери, канд. техн. наук, Одесса, Украина УДК621.951 Т.Г. Джугурян, д-р техн. наук, А.М. Голобородько, Л.М. Перпери, канд. техн. наук, Одесса, Украина ВЫБОР ПАРАМЕТРОВ И ГЕОМЕТРИИ АБРАЗИВНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ КОНИЧЕСКОЙ АБРАЗИВНО-ВЫГЛАЖИВАЮЩЕЙ РАЗВЕРТКИ

Подробнее

Ашишин А.А., старший преподаватель, Гусаров В.В., к.т.н., профессор, Мылов А.А., к.т.н., доцент УРАВНОВЕШИВАНИЕ ДВС КОНСТРУКТИВНОЙ СХЕМЫ V-6

Ашишин А.А., старший преподаватель, Гусаров В.В., к.т.н., профессор, Мылов А.А., к.т.н., доцент УРАВНОВЕШИВАНИЕ ДВС КОНСТРУКТИВНОЙ СХЕМЫ V-6 УДК 61.4 Ашишин А.А., старший преподаватель, Гусаров В.В., к.т.н., профессор, Мылов А.А., к.т.н., доцент УРАВНОВЕШИВАНИЕ ДВС КОНСТРУКТИВНОЙ СХЕМЫ V-6 В настоящей работе проанализирована уравновешенность

Подробнее

ИССЛЕДОВАНИЕ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ БЕЗВОЗДУШНЫХ ШИН

ИССЛЕДОВАНИЕ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ БЕЗВОЗДУШНЫХ ШИН 12 Исследования, конструкции, технологии 4 (99) 2016 УДК 629.331 ИССЛЕДОВАНИЕ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ БЕЗВОЗДУШНЫХ ШИН А. В. Михеев, инж. / З. А. Кострова, асп. / В. В. Беляков, д. т. н., проф. / В. С. Макаров,

Подробнее

НОВОСИБИРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ. Специализированный учебно-научный центр ЭЛЕКТРИЧЕСКОЕ ПОЛЕ НОВОСИБИРСК

НОВОСИБИРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ. Специализированный учебно-научный центр ЭЛЕКТРИЧЕСКОЕ ПОЛЕ НОВОСИБИРСК НОВОСИБИРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ Специализированный учебно-научный центр ЭЛЕКТРИЧЕСКОЕ ПОЛЕ НОВОСИБИРСК 1. Закон Кулона. Подобно гравитационной силе, описываемой законом всемирного тяготения m

Подробнее

В.В. Воронько, д-р техн. наук Я.С. Жовноватюк

В.В. Воронько, д-р техн. наук Я.С. Жовноватюк 56 УДК 621.7.044 В.В. Воронько, д-р техн. наук Я.С. Жовноватюк ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ТОЧНОСТИ ОТВЕРСТИЙ, ПЕРФОРИРУЕМЫХ В ЛИСТОВЫХ ДЕТАЛЯХ АВИАЦИОННЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ СПОСОБОМ ЭЛЕКТРОГИДРАВЛИЧЕСКОЙ

Подробнее

Механика. Лабораторный практикум по физике. Измерение скорости полета пули с помощью баллистического маятника

Механика. Лабораторный практикум по физике. Измерение скорости полета пули с помощью баллистического маятника Лабораторный практикум по физике Механика Измерение скорости полета пули с помощью баллистического маятника Губайдулина Т.В., Салецкий А.М., Слепков А.И., Чистякова Н.И. Москва - 00 Цель работы Использование

Подробнее

Федеральное агентство по образованию Московский государственный технический университет «МАМИ» Кафедра «Технология машиностроения»

Федеральное агентство по образованию Московский государственный технический университет «МАМИ» Кафедра «Технология машиностроения» Федеральное агентство по образованию Московский государственный технический университет «МАМИ» Кафедра «Технология машиностроения» Доцент, к.т.н. Васильев А.Н. УТВЕРЖДЕНО Методической комиссией Факультета

Подробнее

7.4. Удар материальной точки о неподвижную поверхность

7.4. Удар материальной точки о неподвижную поверхность ЛЕКЦИЯ 6 74 Удар материальной точки о неподвижную поверхность 74 Прямой удар Удар называется прямым если скорость точки перед ударом направлена по нормали к поверхности в точке удара М (рис 77) Для оценки

Подробнее

«КОЛЕБАНИЯ И ВОЛНЫ» ИНДИВИДУАЛЬНОЕ ЗАДАНИЕ 1. Вариант 3

«КОЛЕБАНИЯ И ВОЛНЫ» ИНДИВИДУАЛЬНОЕ ЗАДАНИЕ 1. Вариант 3 «КОЛЕБАНИЯ И ВОЛНЫ» ИНДИВИДУАЛЬНОЕ ЗАДАНИЕ 1. Вариант 1. 1. На какую часть длины нужно уменьшить длину математического маятника, чтобы период его колебаний на высоте 10 км был бы равен периоду его колебаний

Подробнее

Пульсации давления, случайные гидродинамические нагрузки и вибрации пучков твэлов в ТВС ВВЭР

Пульсации давления, случайные гидродинамические нагрузки и вибрации пучков твэлов в ТВС ВВЭР Пульсации давления, случайные гидродинамические нагрузки и вибрации пучков твэлов в ТВС ВВЭР # 09, сентябрь 2011 автор: Перевезенцев В. В. УДК 621.039.524 МГТУ им. Н.Э. Баумана vpereves@power.bmstu.ru

Подробнее

ГОСТ Шкивы для приводных клиновых ремней нормальных сечений. Общие технические условия.

ГОСТ Шкивы для приводных клиновых ремней нормальных сечений. Общие технические условия. ГОСТ 20889-88. Шкивы для приводных клиновых ремней нормальных сечений. Общие технические условия. ОКП 41 8520 Срок действия с 01.01.89 до 01.01.94* * Ограничение срока действия снято по протоколу N 3-93

Подробнее

RU (11) (51) МПК B02C 17/00 ( )

RU (11) (51) МПК B02C 17/00 ( ) РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ (19) RU (11) (51) МПК B02C 17/00 (2006.01) 173 347 (13) U1 R U 1 7 3 3 4 7 U 1 ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ (12) ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ (21)(22)

Подробнее

УДК Артюх Г.В. К ВОПРОСУ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА ПУАССОНА

УДК Артюх Г.В. К ВОПРОСУ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА ПУАССОНА УДК 620.178.6 Артюх Г.В. К ВОПРОСУ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА ПУАССОНА Практика проектирования и эксплуатации машин различного назначения характеризуется широким применением новых конструкционных материалов

Подробнее

Лекция 8 Влияние различных факторов на силы резания и качество обработки

Лекция 8 Влияние различных факторов на силы резания и качество обработки Лекция 8 Влияние различных факторов на силы резания и качество обработки 1. Факторы процесса резания древесины В процессе резания древесины участвуют три объекта: заготовка, режущий инструмент и станок.

Подробнее

ЗАКЛЮЧИТЕЛЬНЫЙ ЭТАП АКАДЕМИЧЕСКОГО СОРЕВНОВАНИЯ ОЛИМПИАДЫ ШКОЛЬНИКОВ «ШАГ В БУДУЩЕЕ» ПО ОБЩЕОБРАЗОВАТЕЛЬНОМУ ПРЕДМЕТУ «ФИЗИКА».

ЗАКЛЮЧИТЕЛЬНЫЙ ЭТАП АКАДЕМИЧЕСКОГО СОРЕВНОВАНИЯ ОЛИМПИАДЫ ШКОЛЬНИКОВ «ШАГ В БУДУЩЕЕ» ПО ОБЩЕОБРАЗОВАТЕЛЬНОМУ ПРЕДМЕТУ «ФИЗИКА». ЗАКЛЮЧИТЕЛЬНЫЙ ЭТАП АКАДЕМИЧЕСКОГО СОРЕВНОВАНИЯ ОЛИМПИАДЫ ШКОЛЬНИКОВ «ШАГ В БУДУЩЕЕ» ПО ОБЩЕОБРАЗОВАТЕЛЬНОМУ ПРЕДМЕТУ «ФИЗИКА» 0 ГОД ВАРИАНТ З А Д А Ч А Маленький шарик падает с высоты = м без начальной

Подробнее

Ìåõàíè åñêàÿ îáðàáîòêà ñòàëè

Ìåõàíè åñêàÿ îáðàáîòêà ñòàëè Ìåõàíè åñêàÿ îáðàáîòêà ñòàëè Износостойкая листовая сталь и высокопрочная конструкционная листовая сталь относятся к маркам стали, механическую обработку которых можно выполнять инструментами из быстрорежущей

Подробнее

УДК Обеспечение надежности шагового двигателя на стадии проектирования

УДК Обеспечение надежности шагового двигателя на стадии проектирования УДК 681.313 Обеспечение надежности шагового двигателя на стадии проектирования В.Н.КИТАЕВ, Е.Н.КИТАЕВА, Н.А.ИКОННИКОВА ФГУП «Российский Федеральный ядерный центр Всероссийский научноисследовательский институт

Подробнее

ОЦЕНКА ПОСЛЕДСТВИЙ НАЕЗДА АГРЕГАТА 4АН-700 НА ФОНТАННУЮ АРМАТУРУ СКВАЖИНЫ

ОЦЕНКА ПОСЛЕДСТВИЙ НАЕЗДА АГРЕГАТА 4АН-700 НА ФОНТАННУЮ АРМАТУРУ СКВАЖИНЫ ОЦЕНКА ПОСЛЕДСТВИЙ НАЕЗДА АГРЕГАТА 4АН-700 НА ФОНТАННУЮ АРМАТУРУ СКВАЖИНЫ (ОАО «Техдиагностика», Госгортехнадзор России, Оренбургский округ Госгортехнадзора России) В декабре 1996 г. на скважине 2616 нефтяного

Подробнее

Содержание 2 стр. Технические требования 3 стр. Рабочие чертежи. 1.Общая часть

Содержание 2 стр. Технические требования 3 стр. Рабочие чертежи. 1.Общая часть Серия 1.020-1/87 Конструкции каркаса межвидового применения для многоэтажных общественных зданий, производственных и вспомогательных зданий промышленных предприятий. Выпуск 3-7 Ригели высотой 450 мм для

Подробнее

ЧИСЛЕННОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ЗАДАЧИ О ПРОДОЛЬНОМ УДАРЕ ПО ПРИЗМАТИЧЕСКОМУ СТЕРЖНЮ Д.В. Косолапов СКТБ «Наука» КНЦ СО РАН, Красноярск

ЧИСЛЕННОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ЗАДАЧИ О ПРОДОЛЬНОМ УДАРЕ ПО ПРИЗМАТИЧЕСКОМУ СТЕРЖНЮ Д.В. Косолапов СКТБ «Наука» КНЦ СО РАН, Красноярск ЧИСЛЕННОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ЗАДАЧИ О ПРОДОЛЬНОМ УДАРЕ ПО ПРИЗМАТИЧЕСКОМУ СТЕРЖНЮ Д.В. Косолапов СКТБ «Наука» КНЦ СО РАН, Красноярск NUMERICAL INVESTIGATION OF THE LONGITUDINAL IMPACT ON PRISMATIC BAR PROBLEM

Подробнее

ЭВМ и выражаются графически (рис. 1, 2). Были исследованы четыре типа рабочих органов, условно названные нами: чашечным

ЭВМ и выражаются графически (рис. 1, 2). Были исследованы четыре типа рабочих органов, условно названные нами: чашечным УДК 6.79.9 ОЦЕНКА ЭНЕРГОЁМКОСТИ ПРОЦЕССА РЕЗАНИЯ ПОРОСЛИ ДЛЯ РАЗЛИЧНЫХ ТИПОВ АКТИВНЫХ РАБОЧИХ ОРГАНОВ С УЧЁТОМ РЕЖИМА ИХ РАБОТЫ С.В. Пономарев ГОУ ВПО «Воронежская государственная лесотехническая академия»

Подробнее

РАЗРАБОТКА МЕТОДИКИ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ РВС ПО ДАННЫМ ЛАЗЕРНОГО СКАНИРОВАНИЯ

РАЗРАБОТКА МЕТОДИКИ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ РВС ПО ДАННЫМ ЛАЗЕРНОГО СКАНИРОВАНИЯ УДК 528.48 А.В. Середович, А.В. Иванов СГГА, Новосибирск РАЗРАБОТКА МЕТОДИКИ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ РВС ПО ДАННЫМ ЛАЗЕРНОГО СКАНИРОВАНИЯ ВВЕДЕНИЕ На объектах добычи и переработки нефти и

Подробнее

Министерство образования и науки Российской Федерации

Министерство образования и науки Российской Федерации Министерство образования и науки Российской Федерации Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Московский государственный технический университет имени Н.Э. Баумана»

Подробнее

Направляющая LM с рельсом в качестве конструктивного элемента модели JR

Направляющая LM с рельсом в качестве конструктивного элемента модели JR Направляющая LM с рельсом в качестве конструктивного элемента модели Верхняя пластина Каретка LM Торцевая пластина Торцевое уплотнение Смазочный штуцер Рельс LM Боковое уплотнение Шарик Нижняя пластина

Подробнее

УДК СРАВНЕНИЕ ТЕОРЕТИЧЕСКИХ И ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ДАННЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ ВИБРОПЛОЩАДОК С ВЕРТИКАЛЬНО НАПРАВЛЕННЫМИ КОЛЕБАНИЯМИ

УДК СРАВНЕНИЕ ТЕОРЕТИЧЕСКИХ И ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ДАННЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ ВИБРОПЛОЩАДОК С ВЕРТИКАЛЬНО НАПРАВЛЕННЫМИ КОЛЕБАНИЯМИ УДК 666.97.33.16 СРАВНЕНИЕ ТЕОРЕТИЧЕСКИХ И ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ДАННЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ ВИБРОПЛОЩАДОК С ВЕРТИКАЛЬНО НАПРАВЛЕННЫМИ КОЛЕБАНИЯМИ Иткин А.Ф., к.т.н., генеральный директор ИТЭСУ «Нефтегазстройизоляция»

Подробнее

ФРЕЗЫ КОНЦЕВЫЕ С МЕХАНИЧЕСКИМ КРЕПЛЕНИЕМ МНОГОГРАННЫХ ТВЕРДОСПЛАВНЫХ ПЛАСТИН

ФРЕЗЫ КОНЦЕВЫЕ С МЕХАНИЧЕСКИМ КРЕПЛЕНИЕМ МНОГОГРАННЫХ ТВЕРДОСПЛАВНЫХ ПЛАСТИН ГОСТ 2836-90 М Е Ж Г О С У Д А Р С Т В Е Н Н Ы Й С Т А Н Д А Р Т ФРЕЗЫ КОНЦЕВЫЕ С МЕХАНИЧЕСКИМ КРЕПЛЕНИЕМ МНОГОГРАННЫХ ТВЕРДОСПЛАВНЫХ ПЛАСТИН ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ Издание официальное ЬЗ 10-2 0 0 Н о ам

Подробнее

Анкерный болт FAZ II. (495) ,

Анкерный болт FAZ II.  (495) , www.фишер.рф (49) 61 1 1, 92 3 3 www.fischer-fix.ru 114 ОБЗОР ВЫСОКОЭФФЕКТИВНЫЕ СТАЛЬНЫЕ АНКЕРЫ Надежный анкерный болт, лучший в своём классе., оцинкованная сталь Анкерный болт FAZ II A4, нержавеющая сталь

Подробнее

ОЦЕНКА ОПАСНОСТИ ЭКСПЛУАТАЦИИ ГАЗОПРОВОДА СРЕДНЯЯ АЗИЯ-ЦЕНТР С ПОВЕРХНОСТНЫМИ ДЕФЕКТАМИ ЭЛЛИПТИЧЕСКОГО ТИПА МЕТОДОМ КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

ОЦЕНКА ОПАСНОСТИ ЭКСПЛУАТАЦИИ ГАЗОПРОВОДА СРЕДНЯЯ АЗИЯ-ЦЕНТР С ПОВЕРХНОСТНЫМИ ДЕФЕКТАМИ ЭЛЛИПТИЧЕСКОГО ТИПА МЕТОДОМ КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ОЦЕНКА ОПАСНОСТИ ЭКСПЛУАТАЦИИ ГАЗОПРОВОДА СРЕДНЯЯ АЗИЯ-ЦЕНТР С ПОВЕРХНОСТНЫМИ ДЕФЕКТАМИ ЭЛЛИПТИЧЕСКОГО ТИПА МЕТОДОМ КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ Климов П.В. АО «Интергаз Центральная Азия», г. Астана Бердин Н.К.

Подробнее

ГОСТ Подшипники шариковые радиальные однорядные с защитными шайбами. Технические условия.

ГОСТ Подшипники шариковые радиальные однорядные с защитными шайбами. Технические условия. ГОСТ 7242-81. Подшипники шариковые радиальные однорядные с защитными шайбами. Технические условия. ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ постановлением Государственного комитета СССР по стандартам от 16 марта 1981 г. N 1359

Подробнее

ГОСТ Передачи зубчатые конические с круговыми зубьями. Расчет геометрии

ГОСТ Передачи зубчатые конические с круговыми зубьями. Расчет геометрии ГОСТ 19326-73 Передачи зубчатые конические с круговыми зубьями. Расчет геометрии Принявший орган: Госстандарт СССР Дата введения 01.01.1975 Постановлением Государственного комитета стандартов Совета Министров

Подробнее

УСТОЙЧИВОСТЬ ПРЯМОУГОЛЬНЫХ В ПЛАНЕ ОБОЛОЧЕК ПРИ КОМБИНИРОВАННОМ НАГРУЖЕНИИ

УСТОЙЧИВОСТЬ ПРЯМОУГОЛЬНЫХ В ПЛАНЕ ОБОЛОЧЕК ПРИ КОМБИНИРОВАННОМ НАГРУЖЕНИИ УДК 64953 УСТОЙЧИВОСТЬ ПРЯМОУГОЛЬНЫХ В ПЛАНЕ ОБОЛОЧЕК ПРИ КОМБИНИРОВАННОМ НАГРУЖЕНИИ 1 Агаев ВН, 1 Мартыненко ТМ, 1 Лахвич ВВ, Мартыненко ИМ 1 Университет гражданской защиты МЧС Республики Беларусь, Минск

Подробнее

Изучение магнитного поля на оси соленоида

Изучение магнитного поля на оси соленоида Лабораторная работа 3 Изучение магнитного поля на оси соленоида Цель работы. Исследование распределения индукции магнитного поля вдоль оси соленоида. Приборы и оборудование. Генератор синусоидального тока,

Подробнее