L, м и более K e 1 0,9 0,8 0,7 0,6

Save this PDF as:
 WORD  PNG  TXT  JPG

Размер: px
Начинать показ со страницы:

Download "L, м и более K e 1 0,9 0,8 0,7 0,6"

Транскрипт

1 РАСЧЕТ УСТОЙЧИВОСТИ КРЕПЛЕНИЙ ЗЕМЛЯНЫХ ОТКОСОВ, ВЫПОЛНЕННЫХ ИЗ УНИВЕРСАЛЬНЫХ ГИБКИХ ЗАЩИТНЫХ БЕТОННЫХ МАТОВ, ПРИ ВОЗДЕЙСТВИИ НА НИХ СТАТИЧЕСКОЙ НАГРУЗКИ ОТ ТЕРМИЧЕСКИ РАСШИРЯЮЩЕГОСЯ СПЛОШНОГО ЛЕДЯНОГО ПОКРОВА 1. Постановка задачи Для укрепления откосов различных гидротехнических сооружений и берегов водоемов и водотоков находят широкое применение универсальные гибкие защитные бетонные маты (УГЗБМ), представляющие бетонные блоки, скрепленные между собой соединительным канатом. В настоящее время ООО «Спецпром1» разработаны и серийно изготовляются различные модели УГЗБМ, отличающиеся между собой размерами и формой входящих в них бетонных блоков. Описание различных моделей УГЗБМ представлено в ТУ , [1]. По сравнению с другими защитными покрытиями, например, выполненными сплошными из монолитного железобетона или сборными из железобетонных плит, покрытие из УГЗБМ обладает рядом достоинств. Однако покрытия, выполненные из УГЗБМ для защиты земляных откосов берегов водохранилищ, водотоков и водоемов, работают в сложных условиях, характеризуемых воздействием разнообразных гидродинамических, климатических, ледовых, гидрогеологических и других процессов. Особенно неблагоприятное влияние на работу креплений из УГЗБМ оказывает действие ледяного покрова. Согласно рекомендациям СНиП , [2], расчеты креплений земляных откосов на прочность при действии ледовых нагрузок должны проводиться от следующих факторов: 1) от ударов отдельно плавающих льдин; 2) от сплошного ледяного покрова при его термическом решении; 3) от навала ледяного поля; 4) от ледяного поля, примерзшего к креплению и деформирующегося при изменениях уровня воды. В настоящей работе приводятся результаты расчетно-теоретического исследования воздействия на крепления берегового откоса, выполненного из УГЗБМ, от сплошного ледяного покрова при его термическом расширении. Это проявляется в зимний период при резком повышении температуры воздуха, что приводит к расширению льда и его давлению на защитное покрытие. Очевидно, что характер воздействия ледяного покрова при его температурном расширении существенно зависит от толщины и механических свойств льда, уклона откоса, модели УГЗБМ и его положения на грунте. Поэтому расчеты были проведены при различной толщине ледяного покрова, меняющейся от 0,2 до 1,2м через каждые 0,2м, при трех значениях коэффициента заложения откоса: m = 2,3 и 4.

2 УГЗБМ могут укладываться на подготовленный грунт откоса в свободном положении без скрепления отдельных матов между собой и в скрепленном положении, когда каждый мат соединяется с соседним с помощью специальных крепежных зажимов. В этом последнем случае на устойчивость УГЗБМ будет влиять сила реакции матов, расположенных под водой, ниже ледяного покрова, зависящая от глубины водоема. Поэтому для этого случая расчеты выполнены для береговых откосов водоемов различной глубины, меняющейся от 1 до 5м. При расчетах определялась толщина сплошного ледяного покрова, способного деформировать покрытие из УГЗБМ при температурном расширении льда. 2. Физико-математическое обеспечение задачи При замерзании вода увеличивает свой объем приблизительно на 9%, но давление ледяного поля в процессе его формирования незначительно. Последующее понижение температуры воздуха приводит к понижению температуры льда и уменьшению его объема, как всякого твердого тела, а повышение температуры к расширению. При этом, если расширению ледяного поля препятствует противоположный берег, то на покрытие откоса, смерзшемуся с ледяным полем, будет действовать сила давления от температурного расширения льда: F = K e b h л p, (1) где b ширина фронта соприкосновения льда с покрытием по урезу воды (принимается b = 1м); h л толщина льда; p удельное давление льда; определяемое по СНиП [2]; K e коэффициент, снижающий силу давления льда с увеличением протяженности L ледяного покрова в направлении от откоса до противоположного берега, принимаемый по табл.1 Таблица 1 L, м и более K e 1 0,9 0,8 0,7 0,6 Согласно [2] давление p за счет упругой и пластической деформации, МПа, при температурном расширении льда, определяется по формуле P = 0, Vήφ, (2)

3 где V максимальная скорость повышения температуры воздуха, 0 С/ч за время t, ч. (6 часов при 4 срочных наблюдениях); ή коэффициент вязкости льда, МПа ч, определяемый по формулам: при t С η = (3,3-0,28t л +0,083 t л 2 ) 10 2 ; (3) при t л С η = (3,3-1,85 t л ) 10 2 ; (4) Здесь t л температура льда, 0 С, определяется по формуле: ν τ л = t вη + ψ, (5) 2 t 0 где t в начальная температура воздуха, 0 С, от которой начинается ее повышение; ή 0 относительная толщина ледяного покрова с учетом влияния снега, определяемая по формуле: η = h л 0, h (6) где h п приведенная толщина снежного покрова, м, определяемая по формуле: п 2.3 h п = h л + 1,43h c +, (7) α где h с наименьшая толщина снежного покрова, определяется по данным натурных наблюдений, а при их отсутствии необходимо принимать h е = 0; α коэффициент теплоотдачи от воздуха к поверхности снежного покрова, Вт/м 2, принимаемый равным 23 v в+ 0, 3 при наличии снега, или ν в 6 + 0, 3 при отсутствии снега. Безразмерные коэффициенты φ и ψ, входящие в формулы (2) и (5), определяются по графикам рис.1 и 2 при заданных значениях относительной τ толщины ледяного покрова ή 0 и безразмерной величины F0 = 2. h п Рассчитанные ледовые нагрузки по формуле (1) составляют усилия, действующие в горизонтальном направлении. Нормальные к откосу составляющие от этих нагрузок при угле наклона откоса к горизонту α определяется по формуле: F н = F Sin α, (8) А продольная нагрузка, действующая вдоль откоса и сдвигающая отдельные элементы защитного покрытия, равна: F п = F Cos α, (9)

4 Рис.1 Графики значений коэффициента φ Рис.2 Графики значений коэффициента ψ Если УГЗБМ укладывается на подготовленный грунт откоса в свободном положении, без соединения отдельных матов между собой, то сила F у, удерживающая элементы покрытия от сдвига, определяется по формуле: F у = (G +G л ) Sin α + F т, (10) где G вес УГЗБМ в пределах «смерзшегося массива», G л вес льда в пределах «смерзшегося массива»; F т сила трения, которая возникает на контакте нижней грани элемента покрытая с поверхностью подстилающей подготовки. Контактная сила трения определяется с учетом нормальной составляющей силы ледовой нагрузки F н и суммарной силы тяжести расчетного элемента крепления УГЗБМ G и веса льда G л в пределах «смерзшегося массива»: F т = [(G+ G л ) Cos α+ F н ] f, (11) где f коэффициент трения покрытия по подстилающему слою подготовки откоса (при контакте УГЗБМ с крупнообломочным грунтом подготовки откоса f = 0,5-0,6, [3]). При этом предполагается, что все блоки УГЗБМ, находящегося в «смерзшемся массиве» равномерно прижимаются к грунтовому основанию, а сила смерзания льда с поверхностью крепления превышает значение внешней силы, приложенной к креплению и вызывающей его деформацию. Вес УГЗБМ в пределах, «смерзшегося массива» определяется исходя из границы применения льда к покрытию и образования наледи толщиной h н = 1,2h л, по формуле:

5 G = G м h н b, S Sinα м (12) где G м и S м вес и габаритная площадь одного мата УГЗБМ соответствующей модели Вес льда в пределах «смерзшегося массива» определяется как произведение объемного веса льда γ л = 920 кг/м 3 на объем «смерзшегося массива», который можно принять равным половине объема прямоугольного параллелепипеда: G л =γ л 1 2 h н l b, (13) где l длина наледи (l = mh н ). Если при выполнении покрытия все полотна УГЗБМ прочно связываются между собой соединительными комнатами, то в состав удерживающих сил необходимо также включить реактивные силы N с, возникающие в соединительных канатах УГЗБМ от бетонных блоков покрытия, расположенных под водой ниже ледяного покрова: N с = G б (Sin α + f Cos α), (14) где G б вес всех бетонных блоков УГЗБМ, расположенных под водой с учетом выталкивающей архимедовой силы. Если предположить, что покрытие уложено на всю ширину откоса, доходящего до дна водоема, в этом случае вес погонного метра УГЗБМ, находящегося в воде, можно определить по формуле: G б γ в h = (1 ) γ S б в м G м, Sinα (15) где γ в, γ б объемный вес воды и бетона соответственно; h в глубина воды от нижней кромки льда до дна водоема. Проверка устойчивости крепления на откосе от сдвигающей силы температурного расширения льда производится по формуле: F K = у + где K 1 коэффициент запаса устойчивости. F п N е, (16)

6 3. Результаты вычислений и их анализ При расчете силы давления льда на береговой откос рассмотрен наиболее неблагоприятный случай, когда на ледяном покрове отсутствует снег, т.е. h с = 0. При вычислении коэффициента теплоотдачи от воздуха к поверхности ледяного покрова принималась средняя скорость ветра, равная ν в = 5 м/с. Максимальная скорость повышения температуры воздуха принята равной 1 0 С/ч за время τ = 6 часов, а начальная температура воздуха, от которой начинается ее повышение взята равной t в = С. Результаты расчета силы давления льда на береговой откос при различных значениях толщины ледяного покрова приведены в табл.2. При расчете предполагалось, что сплошное ледяное поле обладает достаточно большой длиной в направлении его температурного расширения, L>150м, поэтому коэффициент, снижающий нагрузки, был принят К е = 0,6. Таблица 2 Результаты расчета силы давления льда на береговой откос при его температурном расширении Толщина ледяного 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 1,2 покрова, h л,м Приведенная 0,367 0,567 0,767 0,967 1,167 1,367 толщина ледяного покрова, h п,м Относительная 0,545 0,705 0,782 0,827 0,857 0,878 толщина ледяного покрова, η 0 Величина F 0 0,178 0,075 0,041 0,026 0,018 0,013 Коэффициент φ 0,4 0,3 0,2 0,1 0,08 0,06 Коэффициент ψ 0,23 0,25 0,27 0,3 0,33 0,35 Температура льда -10,2-13,3-14,8-15,6-16,2-16,5 t л, 0 С Коэффициент 14, , , , , , вязкости льда, η, МПа ч Удельное давление 0,115 0,122 0,106 0,081 0,076 0,07 льда, p, МПа Сила давления льда, 13,8 29,3 38,2 38,9 45,6 50,4 F, KH- числитель, тонн - знаменатель 1,4 2,98 3,89 3,96 4,65 5,13 Как видно из таблицы с увеличением толщины ледяного покрова сила давления F при его температурном расширении увеличивается, но это

7 увеличение не пропорционально толщине льда. Это обусловлено снижением удельного давления льда p при увеличении его толщины, так как более тонкий лед быстрее прогревается при увеличении температуры воздуха. В табл. 3 и 4 приведены результаты расчетов устойчивости различных моделей УГЗБМ, защищающих береговые откосы с коэффициентами заложения m = 2 и m = 4. При этом считалось, что отдельные полотна УГЗБМ укладывались свободно на грунт без соединения матов между собой, причем на откосе образуется утолщенная наледь, в пределах которой толщина наледи h н на 20% превышает толщину ледяного покрова h л, [3]. При определении коэффициента запаса устойчивости, K, по формуле (16) в данном случае не учитывалась сила реакции связи в соединительных канатах N с. Таблица 3 Результаты расчета устойчивости УГЗБМ различных моделей, уложенных на откосе m = 2 (α = 26,5 0 ) без соединения матов между собой Толщина ледяного покрова, h л,м 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 1,2 Толщина наледи, h н, м 0,24 0,48 0,72 0,96 1,2 1,44 Длина наледи, l, м 0,48 0,96 1,44 1,92 2,4 2,88 Вес льда в пределах «смерзшегося массива», G л, кг Нормальная составляющая ледовой нагрузки, F н, кг Сила, действующая вдоль откоса, F п, кг Вес УГЗБМ в пределах «смерзшегося массива» G, кг Сила трения, F т, кг Удерживающая сила, F у, кг Коэффициент запаса устойчивости, K ,493 0,389 0, ,521 0,422 0, ,599 0,486 0, ,751 0,603 0, ,842 0,685 0, ,958 0,786 0,871

8 Таблица 4 Результаты расчета устойчивости УГЗБМ различных моделей, уложенных на откосе m = 4 (α = 14 0 ) без соединения матов между собой Толщина ледяного покрова, h л,м 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 1,2 Толщина наледи, h н, м 0,24 0,48 0,72 0,96 1,2 1,44 Длина наледи, l, м 0,96 1,92 2,88 3,84 4,8 5,76 Вес льда в пределах «смерзшегося массива», G л, кг Сила, действующая вдоль откоса, F п, кг Нормальная составляющая ледовой нагрузки, F н, кг Вес УГЗБМ в пределах «смерзшегося массива» G, кг Сила трения, F т, кг Удерживающая сила, F у, кг Коэффициент запаса устойчивости, K ,429 0,28 0, ,455 0,316 0, ,594 0,495 0, ,823 0,612 0, ,963 0,738 0, ,14 0,908 1,02 Как видно из таблиц при защите откосов с коэффициентами заложения 2 m 4 практически все модели УГЗБМ имеют недостаточный запас K на устойчивость от воздействия термически расширяющегося ледяного покрова. Только при пологом откосе m > 4 и большой толщине льда h л > 1,2м УГЗБМ, уложенные без соединения матов между собой, обладают достаточным запасом устойчивости K > 1. Из таблиц также видно, что наиболее устойчивыми являются УГЗБМ модели 1, а наименее устойчивыми - УГЗБМ модели 2, однако коэффициенты запаса устойчивости УГЗБМ различных моделей мало отличаются друг от друга. В большей степени значения этих коэффициентов зависят от толщины ледяного покрова h л. Для выяснения влияния крутизны откоса на устойчивость покрытия из УГЗБМ были рассчитаны коэффициенты запаса устойчивости УГЗБМ модели 1 в большом диапазоне изменения коэффициента заложения откоса 1 m 12. Результаты этих расчетов приведены в табл. 5 и на рис.3.

9 Таблица 5 Расчетные значения коэффициента запаса устойчивости K УГЗБМ модели 1, уложенных на откосы различной крутизны без соединения матов между собой Толщина льда, 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 1,2 h л, м Коэффициент откоса, m m = 1; α = ,69 0,7 0,73 0,8 0,833 0,88 m = 2; α = 26,5 0 0,493 0,521 0,599 0,751 0,842 0,958 m = 4; α = ,429 0,455 0,594 0,823 0,963 1,14 m = 8; α = 7,12 0 0,629 0,716 0,951 1,4 1,68 2,03 m = 1; α = ,878 1,01 1,36 2,04 2,46 2,98 Рис.3. График зависимости коэффициента запаса устойчивости K УГЗБМ модели 1 от коэффициента заложения откоса m и толщины ледяного покрова 1 - h л = 0,2м; 2-0,6м; 3-0,8м; 4-1м; 5-1,2м Как видно из рисунка, существует определенное значение коэффициента заложения откоса, при котором запас устойчивости УГЗБМ минимален. Это значение зависит от толщины ледяного покрова. Таким образом, результаты расчетов показывают, что покрытие из УГЗБМ обладает доставочным запасом устойчивости от воздействия ледяного покрова при его температурном расширении только для очень пологих откосов, с коэффициентом их заложения m > 12, или угле наклона их к горизонту α < 4 0.

10 Если все полотна УГЗБМ прочно связываются между собой соединительными канатами, то в состав удерживающих сил включаются реактивные силы N с, возникающие в соединительных канатах УГЗБМ от бетонных блоков, расположенных под водой ниже ледяного покрова. Результаты расчетов этих сил по формулам (14), (15) приведены в табл.6. При расчетах принимались следующие значения: γ в = 1 т/м 3 ; γ б = 2,3 т/м 3 ; S м = 3,37м 2 ; f = 0,5. Таблица 6 Расчетные значения реактивных сил N с, кг, от бетонных блоков, расположенных под водой Глубина воды, УГЗБМ модели 1 УГЗБМ модели 2 УГЗБМ модели 4 h в,м m = 2 m = 4 m = 2 m = 4 m = 2 m = 4 1, , , , , Как видно из таблицы, значение реактивной силы существенно зависит от заглубления покрытия под воду. В табл.7 приводятся расчетные значения коэффициента запаса устойчивости K, определенные по формуле (16) для различных моделей УГЗБМ. Анализ данных табл.7 показывает, что устойчивость покрытия из УГЗБМ от воздействия термически расширяющегося ледяного покрова существенно зависит от крутизны защищаемого откоса и заглубления матов под уровень воды. Так для откоса с коэффициентом заложения m > 4 достаточным запасом устойчивости K > 1 обладают УГЗБМ модели 1, уложенные на грунт откоса с соединением матов между собой и заглубленные под уровень воды на глубину более 3м; для УГЗБМ модели 4 на глубину более 4м; УГЗБМ модели 2 не обладают достаточным запасом устойчивости практически во всем исследованном диапазоне изменения параметров.

11 Таблица 7 Расчетные значения коэффициента запаса устойчивости K УГЗБМ различных моделей уложенных на откосе m = 2 (числитель) и m = 4 (знаменатель) с соединением матов между собой h в, м h л, м 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 1,2 1,0 модель 1 0,82 0,675 0,717 0,867 0,941 1,05 0,882 0,668 0,757 0,983 1,1 1,26 модель 2 0,49 0,47 0,52 0,64 0,716 0,814 0,424 0,383 0,547 0,663 0,743 0,947 модель 4 0,654 0,571 0,618 0,75 0,826 0,929 0,647 0,522 0,617 0,819 0,936 1,1 2,0 модель 1 1,15 0,828 0,834 0,982 1,04 1,14 1,33 0,88 0,92 1,14 1,24 1,39 модель 2 0,597 0,519 0,561 0,676 0,747 0,843 0,567 0,451 0,598 0,714 0,824 0,986 модель 4 0,867 0,671 0,694 0,826 0,89 0,987 0,942 0,661 0,723 0,923 1,02 1,18 3,0 модель 1 1,47 0,982 0,952 1,1 1,14 1,23 1,79 1,09 1,08 1,3 1,37 1,51 модель 2 0,7 0,568 0,598 0,713 0,779 0,871 0,71 0,518 0,65 0,764 0,868 1,03 модель 4 1,08 0,771 0,77 0,91 0,954 1,05 1,24 0,799 0,829 1,03 1,11 1,26 4,0 модель 1 1,8 1,14 1,07 1,21 1,24 1,32 2,24 1,31 1,25 1,46 1,51 1,63 модель 2 0,804 0,617 0,635 0,75 0,81 0,899 0,854 0,586 0,702 0,815 0,911 1,06 модель 4 1,29 0,871 0,848 0,976 1,02 1,1 1,53 0,937 0,934 1,13 1,2 1,34 5,0 модель 1 2,13 1,29 1,19 1,33 1,34 1,4 2,7 1,51 1,41 1,63 1,65 1,76 модель 2 0,908 0,666 0,673 0,786 0,841 0,928 0,998 0,653 0,753 0,866 0,954 1,1 модель 4 1,51 0,972 0,925 1,05 1,08 1,16 1,83 1,08 1,04 1,24 1,29 1,42

12 Выводы и предложения 1. Результаты вычислений показали, что в зависимости от крутизны защищаемого откоса и толщины ледяного поля различные модели УГЗБМ обладают различной сопротивляемостью воздействия ледяного покрова, при его термическом расширении. 2. При выполнении покрытия откоса из УГЗБМ без соединения отдельных матов между собой достаточным запасом устойчивости обладает только покрытие УГЗБМ модели 1, уложенное на достаточно пологий откос с углом наклона его к горизонту α < При выполнении покрытия откоса из УГЗБМ с соединением матов между собой устойчивость покрытия существенно зависит от глубины заложения матов под уровень воды. При выполнении покрытия на откосе c m >4. УГЗБМ модели 1 обладает достаточным запасом устойчивости при заглублении матов на глубину h в > 3м, а УГЗБМ модели 4 на глубину h в > 4м. 4. УГЗБМ модели 2 во всем расчетном диапазоне изменения коэффициента откоса 2 m 4, толщины ледяного покрова 02 h л 1м и глубины воды h в 5м не имеет достаточного запаса по устойчивости покрытия от воздействия ледяного покрова при его термическом расширении. Список использованной литературы 1. Универсальный гибкий защитный бетонный мат (УГЗБМ) // ТУ Воронеж : ООО «Спецпром 1», с. 2. СНиП Нагрузки и воздействия на гидротехнические сооружения (волновые, ледовые и от судов). М. : Стройиздат, с. 3. Шайтан В.С. Крепления земляных откосов гидротехнических сооружений. М. : Стройиздат, с. Расчет выполнил профессор кафедры Гидравлики, водоснабжения и водоотведения Воронежского государственного архитектурно-строительного университета, к.т.н. Е.В. Дроздов

РЕФЕРАТ. Отчет содержит 20 страниц текста, 3 таблицы и 4 рисунка.

РЕФЕРАТ. Отчет содержит 20 страниц текста, 3 таблицы и 4 рисунка. РЕФЕРАТ Отчет содержит 20 страниц текста, 3 таблицы и 4 рисунка. Ключевые слова: универсальные гибкие защитные бетонные маты, откосы грунтовые, эффективность защиты от размыва потоками воды, волновыми

Подробнее

К ВОПРОСУ ПРОЕКТИРОВАНИЯ И СТРОИТЕЛЬСТВА СООРУЖЕНИЙ ОТКОСНОГО ПРОФИЛЯ ПРИ ОСВОЕНИИ НЕФТЯНЫХ МЕСТОРОЖДЕНИЙ В АЗЕРБАЙДЖАНСКОМ СЕКТОРЕ КАСПИЙСКОГО МОРЯ

К ВОПРОСУ ПРОЕКТИРОВАНИЯ И СТРОИТЕЛЬСТВА СООРУЖЕНИЙ ОТКОСНОГО ПРОФИЛЯ ПРИ ОСВОЕНИИ НЕФТЯНЫХ МЕСТОРОЖДЕНИЙ В АЗЕРБАЙДЖАНСКОМ СЕКТОРЕ КАСПИЙСКОГО МОРЯ К ВОПРОСУ ПРОЕКТИРОВАНИЯ И СТРОИТЕЛЬСТВА СООРУЖЕНИЙ ОТКОСНОГО ПРОФИЛЯ ПРИ ОСВОЕНИИ НЕФТЯНЫХ МЕСТОРОЖДЕНИЙ В АЗЕРБАЙДЖАНСКОМ СЕКТОРЕ КАСПИЙСКОГО МОРЯ 1 А.А. МИРГЕЙДАРОВ (Азербайджанская Республика, ГосНИПИ

Подробнее

Лекция 7 Материал подпорных стен Условия работы и предельные состояния подпорных стен

Лекция 7 Материал подпорных стен Условия работы и предельные состояния подпорных стен 1 Лекция 7 Материал подпорных стен Для бетонных и железобетонных подпорных стен необходимо применять бетоны по прочности на сжатие от В15 до В35. Для бетонной подготовки применяется бетон класса В3,5 и

Подробнее

Рис. 1. Подпорные стены. b c

Рис. 1. Подпорные стены. b c 1 Лекция 6 Типы и конструкции подпорных стен Подпорной стеной называется сооружение, удерживающее грунт от обрушения в откосах насыпей и выемок. Различные примеры применения подпорных стен представлены

Подробнее

Расчет монолитной наружной стены подвала нужно ввести вычисляется в этих пунктах нужно проверить выполнение условий.

Расчет монолитной наружной стены подвала нужно ввести вычисляется в этих пунктах нужно проверить выполнение условий. Расчет монолитной наружной стены подвала нужно ввести вычисляется в этих пунктах нужно проверить выполнение условий Исходные данные 1 Коэффициенты 1.1 Коэффициент надежности по нагрузке (для железобетона

Подробнее

Лекция 9 Механический расчет воздушных линий 1. Определение механических нагрузок на провода

Лекция 9 Механический расчет воздушных линий 1. Определение механических нагрузок на провода Лекция 9 Механический расчет воздушных линий 1. Определение механических нагрузок на провода Воздушная линия должна быть достаточно прочной, чтобы выдержать механические нагрузки. Для надежной работы проводов,

Подробнее

Московский государственный университет леса. С. П. Карпачев

Московский государственный университет леса. С. П. Карпачев 1 Московский государственный университет леса С. П. Карпачев ЗАДАЧИ ДЛЯ САМОСТОЯТЕЛЬНОГО РЕШЕНИЯ ПО КУРСУ МЕЛИОРАЦИЯ ЛЕСОСПЛАВНЫХ ПУТЕЙ И ГИДРОТЕХНИЧЕСКИЕ СООРУЖЕНИЯ Здача 1 Учебное пособие для студентов

Подробнее

РАСЧЕТ СКЛОНОВ ОДЕССКОГО ПОБЕРЕЖЬЯ

РАСЧЕТ СКЛОНОВ ОДЕССКОГО ПОБЕРЕЖЬЯ УДК 69.05:658.562:728.1 РАСЧЕТ СКЛОНОВ ОДЕССКОГО ПОБЕРЕЖЬЯ Гришин В.А., Дорофеев В.С., Мартынов Г.А. (Одесская государственная академия строительства и архитектуры, г. Одесса) Розглядається новий метод

Подробнее

Метод расчета устойчивости борта котлована, укрепленного гибкой подпорной стеной и анкерами

Метод расчета устойчивости борта котлована, укрепленного гибкой подпорной стеной и анкерами Метод расчета устойчивости борта котлована, укрепленного гибкой подпорной стеной и анкерами А.Г. Малинин, академик МАУ, П.А. Малинин, аспирант ПГТУ, С.А.Чернопазов, профессор ЗАО «ИнжПроектСтрой» Расчет

Подробнее

Бетон Арматура Арматура трубы

Бетон Арматура Арматура трубы УДК 539.3+622.83+519.682.6 Данилов В.И. ФГУП «ГУССТ 8 при Спецстрое России», г. Ижевск МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЕКТОВ БЕЗОПАСНОЙ РЕКОНСТРУКЦИИ СУЩЕСТВУЮЩИХ СТРОЕНИЙ, РАСПОЛОЖЕННЫХ НА ТЕРРИТОРИЯХ РАЗВИТИЯ КАРСТА,

Подробнее

Устойчивость откосов

Устойчивость откосов Устойчивость откосов В дождливую осень 1927г. поезд «Москва-Ленинград» попал в яму, возникшую в результате сползания насыпи из-за значительного увлажнения. 1 м оползень 10 м 1. Причины, приводящие к нарушению

Подробнее

ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАЗМЕРОВ КОТЛОВАНОВ И ТРАНШЕЙ Автор: Б.Ф. Белецкий

ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАЗМЕРОВ КОТЛОВАНОВ И ТРАНШЕЙ Автор: Б.Ф. Белецкий ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАЗМЕРОВ КОТЛОВАНОВ И ТРАНШЕЙ Автор: Б.Ф. Белецкий Чтобы определить объёмы земляных работ по устройству под водопроводно-канализационные сооружения или траншеи для прокладки сетей водопроводов

Подробнее

2. Исходная информация и постановка задач

2. Исходная информация и постановка задач Содержание 1. Введение... 3 2. Исходная информация и постановка задач... 4 3. Задачи расчетных исследований... 4 4. Нагрузки и воздействия. Основные расчетные положения... 5 4.1. Виды нагрузок на конструкцию

Подробнее

УДК И.В.Смирнов (3 курс, каф. ТОЭС) ТЕПЛОИЗОЛИРОВАННЫЕ ФУНДАМЕНТЫ МЕЛКОГО ЗАЛОЖЕНИЯ.

УДК И.В.Смирнов (3 курс, каф. ТОЭС) ТЕПЛОИЗОЛИРОВАННЫЕ ФУНДАМЕНТЫ МЕЛКОГО ЗАЛОЖЕНИЯ. УДК 699.86 И.В.Смирнов (3 курс, каф. ТОЭС) ТЕПЛОИЗОЛИРОВАННЫЕ ФУНДАМЕНТЫ МЕЛКОГО ЗАЛОЖЕНИЯ. В условиях современного российского рынка при строительстве зданий и сооружений целесообразно использовать новые

Подробнее

Государственное высшее учебное заведение «ДОНЕЦКИЙ НАЦИОНАЛЬНЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ» ОТЧЁТ по лабораторной работе 4

Государственное высшее учебное заведение «ДОНЕЦКИЙ НАЦИОНАЛЬНЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ» ОТЧЁТ по лабораторной работе 4 Государственное высшее учебное заведение «ДОНЕЦКИЙ НАЦИОНАЛЬНЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ» Кафедра физики ОТЧЁТ по лабораторной работе 4 ИЗМЕРЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ТРЕНИЯ СКОЛЬЖЕНИЯ Выполнил студент группы Преподаватель

Подробнее

ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ

ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ профилей системы ÑÈÀË ÊÏ60 СИСТЕМА ÑÈÀË ÊÏ60 ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ 172 ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ 173 ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ 174 ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ

Подробнее

РАСЧЕТ ПЛИТНОГО ФУНДАМЕНТА ЖИЛОГО ДОМА МЕТОДОМ КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ПРОГРАММ SCAD И ANSYS. Г.Г.Болдырев, А.Ю.Трегуб

РАСЧЕТ ПЛИТНОГО ФУНДАМЕНТА ЖИЛОГО ДОМА МЕТОДОМ КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ПРОГРАММ SCAD И ANSYS. Г.Г.Болдырев, А.Ю.Трегуб РАСЧЕТ ПЛИТНОГО ФУНДАМЕНТА ЖИЛОГО ДОМА МЕТОДОМ КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ПРОГРАММ SCAD И ANSYS Г.Г.Болдырев, А.Ю.Трегуб Пензенский государственный университет архитектуры и строительства В июле

Подробнее

516 - Свайный фундамент с ленточным ростверком

516 - Свайный фундамент с ленточным ростверком 516 - Свайный фундамент с ленточным ростверком 1 2 Программа предназначена для проектирования свайного фундамента с ленточным ростверком согласно СП 50-102-2003 [1] или СНиП 2.02.03-85 [2]. Предусмотрены

Подробнее

536 Поле столбчатых фундаментов под железобетонные колонны

536 Поле столбчатых фундаментов под железобетонные колонны 536 Поле столбчатых фундаментов под железобетонные колонны 1 2 Программа предназначена для проектирования поля столбчатых фундаментов под железобетонные колонны согласно СП 52-101-03 [1] или СНиП 2.03.01-84*

Подробнее

Управление деформациями гибких фундаментов Резюме

Управление деформациями гибких фундаментов Резюме УДК.624.15.04 Управление деформациями гибких фундаментов Г.Г.Болдырев, E-mail:soil@tl.ru, С.А.Болдырев Пензенская государственная архитектурно-строительная академия 440028 Пенза, ул. Титова, 28. Тел.:

Подробнее

535 - Отдельный фундамент под железобетонную колонну

535 - Отдельный фундамент под железобетонную колонну 535 - Отдельный фундамент под железобетонную колонну 1 2 Программа предназначена для проектирования отдельного фундамента под железобетонную колонну согласно СП 52-101-03 [1] или СНиП 2.03.01-84* [2] или

Подробнее

Расчет оснований по несущей способности

Расчет оснований по несущей способности Министерство образования и науки Российской Федерации Федеральное агентство по образованию Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Нижегородский государственный

Подробнее

Хозяйкина Н.В., к.т.н., доц., Солдатова Б.С. студ. гр. ПБ 13-1-М Государственное ВУЗ "Национальный горный университет", г. Днепропетровск, Украина

Хозяйкина Н.В., к.т.н., доц., Солдатова Б.С. студ. гр. ПБ 13-1-М Государственное ВУЗ Национальный горный университет, г. Днепропетровск, Украина УДК 624.15.001 Хозяйкина Н.В., к.т.н., доц., Солдатова Б.С. студ. гр. ПБ 13-1-М Государственное ВУЗ "Национальный горный университет", г. Днепропетровск, Украина ЛОКАЛЬНАЯ ОЦЕНКА УСТОЙЧИВОСТИ СКЛОНОВ Сегодня

Подробнее

ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ЭФФЕКТИВНОСТИ ПРИМЕНЕНИЯ УНИВЕРСАЛЬНЫХ ГИБКИХ ЗАЩИТНЫХ БЕТОННЫХ МАТОВ (УГЗБМ) ДЛЯ ЗАЩИТЫ ПОДВОДНЫХ ТРУБОПРОВОДОВ

ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ЭФФЕКТИВНОСТИ ПРИМЕНЕНИЯ УНИВЕРСАЛЬНЫХ ГИБКИХ ЗАЩИТНЫХ БЕТОННЫХ МАТОВ (УГЗБМ) ДЛЯ ЗАЩИТЫ ПОДВОДНЫХ ТРУБОПРОВОДОВ Общество с ограниченной ответственностью «Спецпром 1» Согласовано Управление Роспотребнадзора по Воронежской области Утверждаю Директор ООО «Спецпром 1» Д.П. Марков мая 2010 г. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ

Подробнее

ПРОБЛЕМЫ ПРОЧНОСТИ И ПЛАСТИЧНОСТИ, вып. 67, 2005 г.

ПРОБЛЕМЫ ПРОЧНОСТИ И ПЛАСТИЧНОСТИ, вып. 67, 2005 г. ПРОБЛЕМЫ ПРОЧНОСТИ И ПЛАСТИЧНОСТИ, вып. 67, 5 г. УДК 539.3 ЧИСЛЕННОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ЗАДАЧ ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ СООРУЖЕНИЙ С ДВУХСЛОЙНЫМ ГРУНТОВЫМ ОСНОВАНИЕМ ПРИ СЕЙСМИЧЕСКИХ ВОЗДЕЙСТВИЯХ В.Г. Баженов, С.В. Зефиров,

Подробнее

Расчет подземных коммуникаций, расположенных в зоне влияния строительства, по предельным состояниям

Расчет подземных коммуникаций, расположенных в зоне влияния строительства, по предельным состояниям Приложение Л (рекомендуемое) Расчет подземных коммуникаций, расположенных в зоне влияния строительства, по предельным состояниям Л.1. Существующие подземные коммуникации рассчитываются по двум группам

Подробнее

Технический отчет. Расчет несущей конструкции купольного здания Z14. Самара Рычков С. П. Сайт: dobrosfera.com Страница 1

Технический отчет. Расчет несущей конструкции купольного здания Z14. Самара Рычков С. П. Сайт: dobrosfera.com Страница 1 Технический отчет Расчет несущей конструкции купольного здания Z14 Рычков С. П. Самара 2017 Сайт: dobrosfera.com Страница 1 ОГЛАВЛЕНИЕ 1. Исходные данные для расчёта... 3 1.1 Общее описание... 3 1.2 Применяемые

Подробнее

Содержание РЭ. Универсальный гибкий защитный бетонный мат

Содержание РЭ. Универсальный гибкий защитный бетонный мат Содержание Изм. Разраб. Пров. Н.контр. 1 Описание и работа... 3 1.1 Назначение... 3 1.2 Технические характеристики... 3 1.3 Обозначение модели... 3 1.4 Состав изделия... 4 1.5 Маркировка и пломбирование...

Подробнее

Мошенжал Андрей ООО «Миаком СПб»

Мошенжал Андрей ООО «Миаком СПб» Учет механизма взаимодействия геосинтетических материалов с сыпучими грунтами в расчетах сдвигоустойчивости дорожных одежд с позиции теории о механике зернистых сред Мошенжал Андрей ООО «Миаком СПб» Актуальность

Подробнее

РЭ. Универсальный гибкий защитный бетонный мат. Содержание

РЭ. Универсальный гибкий защитный бетонный мат. Содержание Содержание Изм. Разраб. Пров. Н.контр. 1 Описание и работа... 4 1.1 Назначение... 4 1.2 Технические характеристики... 4 1.3 Обозначение модели... 4 1.4 Состав изделия... 5 1.5 Маркировка и пломбирование...

Подробнее

Расчет устойчивости откоса

Расчет устойчивости откоса ООО «БелЭкспертПроект» ООО «ЭкспертПроектСтрой» Реконструкция биогазовой станции «Лучки» расположенной в с. Лучки, Прохоровского района, Белгородской области Расчет устойчивости откоса Навозонакопители

Подробнее

Расчет оснований зданий по критическим предельным состояниям (Еврокод)

Расчет оснований зданий по критическим предельным состояниям (Еврокод) УДК 624.131 Расчет оснований зданий по критическим предельным состояниям (Еврокод) А.А. ЖАКУЛИНА, к.т.н., доцент, Карагандинский государственный технический университет, кафедра СМиТ Ключевые слова: грунт,

Подробнее

Эффективные способы защиты подводных переходов магистральных трубопроводов

Эффективные способы защиты подводных переходов магистральных трубопроводов Эффективные способы защиты подводных переходов магистральных трубопроводов В процессе строительства и эксплуатации подводных переходов магистральных трубопроводов через водные преграды требуется эффективная

Подробнее

Институт машиноведения и металлургии ДВО РАН, Комсомольск-на-Амуре

Институт машиноведения и металлургии ДВО РАН, Комсомольск-на-Амуре ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 008. Т. 9, N- УДК 59. ЭВОЛЮЦИЯ ПРОЦЕССА НАРУШЕНИЯ СПЛОШНОСТИ ПРИ РАЗРУШЕНИИ ЛЕДЯНОГО ПОКРОВА В. И. Одиноков, А. М. Сергеева Институт машиноведения и металлургии

Подробнее

3. СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ

3. СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ 3. СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ 3.1. Сопротивление материалов. Задачи и определения. Сопротивление материалов - наука о прочности, жесткости и устойчивости элементов инженерных конструкций. Первая задача сопротивления

Подробнее

3) Определение устойчивости откоса: а) до укладки на него конструкции укрепления; б) после укладки конструкции укрепления. В данных методических

3) Определение устойчивости откоса: а) до укладки на него конструкции укрепления; б) после укладки конструкции укрепления. В данных методических СОДЕРЖАНИЕ Стр. Введение. Описание УГЗБМ.. 6. Расчет устойчивости УГЗБМ на откосах автомобильных дорог.... 8.. Определение коэффициента устойчивости.... 8.. Расчет дополнительного крепления конструкции

Подробнее

Технический отчет. Расчет несущей конструкции купольного здания Z10HL. Рычков С.П.

Технический отчет. Расчет несущей конструкции купольного здания Z10HL. Рычков С.П. Технический отчет Расчет несущей конструкции купольного здания Z10HL Рычков С.П. Самара 2018 ОГЛАВЛЕНИЕ ВВЕДЕНИЕ...3 1. Исходные данные для расчёта...3 1.1 Общее описание...3 1.2 Применяемые материалы

Подробнее

ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ КАРТА НА УСТРОЙСТВО ТЕПЛОИЗОЛИРОВАННЫХ ФУНДАМЕНТОВ МЕЛКОГО ЗАЛОЖЕНИЯ

ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ КАРТА НА УСТРОЙСТВО ТЕПЛОИЗОЛИРОВАННЫХ ФУНДАМЕНТОВ МЕЛКОГО ЗАЛОЖЕНИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ КАРТА НА УСТРОЙСТВО ТЕПЛОИЗОЛИРОВАННЫХ ФУНДАМЕНТОВ МЕЛКОГО ЗАЛОЖЕНИЯ 1. ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ проектирование и строительство теплоизолированных фундаментов мелкого заложения (ТФМЗ) на естественном

Подробнее

ОСОБЕННОСТИ ПРИМЕНЕНИЯ РЕКОМЕНДАЦИЙ ПО ПРОИЗВОДСТВУ БЕТОННЫХ РАБОТ В ЗИМНИЙ ПЕРИОД (Р НОСТРОЙ )

ОСОБЕННОСТИ ПРИМЕНЕНИЯ РЕКОМЕНДАЦИЙ ПО ПРОИЗВОДСТВУ БЕТОННЫХ РАБОТ В ЗИМНИЙ ПЕРИОД (Р НОСТРОЙ ) Южно-Уральский государственный университет Кафедра «Технология строительного производства» ОСОБЕННОСТИ ПРИМЕНЕНИЯ РЕКОМЕНДАЦИЙ ПО ПРОИЗВОДСТВУ БЕТОННЫХ РАБОТ В ЗИМНИЙ ПЕРИОД (Р НОСТРОЙ 9-2014) К.М. Мозгалёв,

Подробнее

Прочностные свойства стекла. Несущая способность. Расчет на прочность. Допустимые напряжения при изгибе

Прочностные свойства стекла. Несущая способность. Расчет на прочность. Допустимые напряжения при изгибе Прочностные свойства стекла. Несущая способность. Расчет на прочность. Допустимые напряжения при изгибе Прочностные свойства стекла. Несущая способность. Расчет на прочность. Допустимые напряжения при

Подробнее

Общество с ограниченной ответственностью «Баутехнолоджи» П Р О Ч Н О С Т Н О Й Р А С Ч Е Т навесной фасадной системы с воздушным зазором АЛЬТ-ФАСАД-11 для Жилого комплекса, расположенного по адресу: Московская

Подробнее

1 570 Шпунтовая стенка

1 570 Шпунтовая стенка 570 Шпунтовая стенка 1 2 Программа предназначена для проектирования и расчёта шпунтовой стенки свободно защемленной или заделанной в грунте с возможностью установки анкеров. В качестве нагрузок, кроме

Подробнее

ИНТЕГРАЛЬНЫЙ АНАЛИЗ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ЗОН УПРОЧНЕНИЯ ГРУНТОВЫХ ОСНОВАНИЙ ПРИ ГОРИЗОНТАЛЬНОЙ НАГРУЗКЕ

ИНТЕГРАЛЬНЫЙ АНАЛИЗ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ЗОН УПРОЧНЕНИЯ ГРУНТОВЫХ ОСНОВАНИЙ ПРИ ГОРИЗОНТАЛЬНОЙ НАГРУЗКЕ УДК 64.0.7:64.048 ИНТЕГРАЛЬНЫЙ АНАЛИЗ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ЗОН УПРОЧНЕНИЯ ГРУНТОВЫХ ОСНОВАНИЙ ПРИ ГОРИЗОНТАЛЬНОЙ НАГРУЗКЕ М.В. Соколов, аспирант, М.В. Варлакова, ст. гр. ФПс- Научный руководитель:

Подробнее

Основные принципы динамики. Силы: тяжести, реакции, упругости

Основные принципы динамики. Силы: тяжести, реакции, упругости Занятие 3. Основные принципы динамики. Силы: тяжести, реакции, упругости Вариант 3... На тело массой 0 кг действуют несколько сил, равнодействующая которых постоянна и равна 5 Н. Относительно инерциальной

Подробнее

А.Ш. Мамедов. Устойчивые сечения подводящих и отводящих русел водозаборных и водосбросных сооружений

А.Ш. Мамедов. Устойчивые сечения подводящих и отводящих русел водозаборных и водосбросных сооружений А.Ш. Мамедов Устойчивые сечения подводящих и отводящих русел водозаборных и водосбросных сооружений НИПИ «Суканал», Азербайджан Правильный прогноз русловых деформаций при проектировании земляных каналов

Подробнее

МОДЕЛИРОВАНИЕ И РАСЧЕТ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ СОСТАВНОЙ КОНСТРУКЦИИ БАЗЫ СТАЛЕЖЕЛЕЗОБЕТОННОЙ КОЛОННЫ

МОДЕЛИРОВАНИЕ И РАСЧЕТ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ СОСТАВНОЙ КОНСТРУКЦИИ БАЗЫ СТАЛЕЖЕЛЕЗОБЕТОННОЙ КОЛОННЫ МОДЕЛИРОВАНИЕ И РАСЧЕТ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ СОСТАВНОЙ КОНСТРУКЦИИ БАЗЫ СТАЛЕЖЕЛЕЗОБЕТОННОЙ КОЛОННЫ Россия, 105005, г. Москва, наб. Академика Туполева, д. 15, корп. 15... Тел: +7 (495) 500-5571 Email: info@gorproject.ru

Подробнее

СРАВНИТЕЛЬНАЯ ОЦЕНКА РЕЗУЛЬТАТОВ РАСЧЕТА ФУНДАМЕНТНОЙ ПЛИТЫ РАЗЛИЧНЫМИ МЕТОДАМИ

СРАВНИТЕЛЬНАЯ ОЦЕНКА РЕЗУЛЬТАТОВ РАСЧЕТА ФУНДАМЕНТНОЙ ПЛИТЫ РАЗЛИЧНЫМИ МЕТОДАМИ СРАВНИТЕЛЬНАЯ ОЦЕНКА РЕЗУЛЬТАТОВ РАСЧЕТА ФУНДАМЕНТНОЙ ПЛИТЫ РАЗЛИЧНЫМИ МЕТОДАМИ Болдырев Г.Г., Гордеев А.В. Пензенский государственный университет архитектуры и строительства В соответствии с заданием

Подробнее

S S U. Лекция 12 Проектирования фундаментов по предельным состояниям. Р пр очень большое значение и не удовлетворяет величине предельнодопустимых

S S U. Лекция 12 Проектирования фундаментов по предельным состояниям. Р пр очень большое значение и не удовлетворяет величине предельнодопустимых Лекция 12 Проектирования фундаментов по предельным состояниям До 1962 г. фундаменты проектировали по допускаемым нагрузкам, а затем перешли к проектированию по предельным состояниям. Сейчас в расчете оснований

Подробнее

Методические рекомендации по применению материала «ПЛАНТЕР» в конструкциях земляного полотна и дорожных одежд на участках строящихся и

Методические рекомендации по применению материала «ПЛАНТЕР» в конструкциях земляного полотна и дорожных одежд на участках строящихся и Методические рекомендации по применению материала «ПЛАНТЕР» в конструкциях земляного полотна и дорожных одежд на участках строящихся и реконструируемых дорог Москва 2010 Предисловие 1. Разработаны впервые.

Подробнее

Инженерный метод расчета нагрузок на сваи, устраиваемых с применением JET технологий для усиления фундаментных плит

Инженерный метод расчета нагрузок на сваи, устраиваемых с применением JET технологий для усиления фундаментных плит Инженерный метод расчета нагрузок на сваи, устраиваемых с применением JET технологий для усиления фундаментных плит А.Г. Малинин, канд.техн.наук, технический директор С.А. Чернопазов, докт.техн.,наук,

Подробнее

ПРОЕКТИРОВАНИЕ ФУНДАМЕНТА НА ЕСТЕСТВЕННОМ И МОДИФИЦИРОВАННОМ ОСНОВАНИИ

ПРОЕКТИРОВАНИЕ ФУНДАМЕНТА НА ЕСТЕСТВЕННОМ И МОДИФИЦИРОВАННОМ ОСНОВАНИИ ПРОЕКТИРОВАНИЕ ФУНДАМЕНТА НА ЕСТЕСТВЕННОМ И МОДИФИЦИРОВАННОМ ОСНОВАНИИ Болдырев Г.Г., Гордеев А.В. Пензенский государственный университет архитектуры и строительства Новичков А.Г. ООО «Строй-Тех», Пенза

Подробнее

ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ПАРАМЕТРОВ МОДЕЛИ ТРЕНИЯ НА РАСПРЕДЕЛЕНИЕ КОНТАКТНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ, СИЛЫ И ТЕМПЕРАТУРЫ РЕЗАНИЯ ПРИ МЕХАНИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКЕ СТАЛЕЙ

ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ПАРАМЕТРОВ МОДЕЛИ ТРЕНИЯ НА РАСПРЕДЕЛЕНИЕ КОНТАКТНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ, СИЛЫ И ТЕМПЕРАТУРЫ РЕЗАНИЯ ПРИ МЕХАНИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКЕ СТАЛЕЙ УДК 621.7.016 Д.В. Криворучко канд.техн.наук, В.А. Залога д-р техн.наук, О.А. Залога Сумской государственный университет, г. Сумы, Украина ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ПАРАМЕТРОВ МОДЕЛИ ТРЕНИЯ НА РАСПРЕДЕЛЕНИЕ

Подробнее

Расчет дорожных одежд лесовозных автомобильных

Расчет дорожных одежд лесовозных автомобильных РАСЧЕТ НЕЖЕСТКОЙ ДОРОЖНОЙ ОДЕЖДЫ ЛЕСОВОЗНОЙ АВТОМОБИЛЬНОЙ ДОРОГИ ОТ ВОЗДЕЙСТВИЯ НАГРУЗОК О.Н. БУРМИСТРОВА, доц. каф. технологии и машин лесозаготовок и прикладной геодезии УГТУ, д-р техн. наук, М.А. ВОРОНИНА,

Подробнее

НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ ПОДЗЕМНЫХ ГАЗОПРОВОДОВ В УСЛОВИЯХ МНОГОЛЕТНЕЙ МЕРЗЛОТЫ. Федоров Ю.Ю., Саввина А.В.

НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ ПОДЗЕМНЫХ ГАЗОПРОВОДОВ В УСЛОВИЯХ МНОГОЛЕТНЕЙ МЕРЗЛОТЫ. Федоров Ю.Ю., Саввина А.В. НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ ПОДЗЕМНЫХ ГАЗОПРОВОДОВ В УСЛОВИЯХ МНОГОЛЕТНЕЙ МЕРЗЛОТЫ Федоров Ю.Ю., Саввина А.В. В статье приводится прогноз напряженно-деформированного состояния полиэтиленового

Подробнее

Предварительно напряженная ребристая панель ТТ

Предварительно напряженная ребристая панель ТТ Предварительно напряженная ребристая панель ТТ Закрытое акционерное общество «Т-Бетон» изготавливает ребристые панели с предварительно напряженной арматурой под наименованием изделия «ТТ-панели» в соответствии

Подробнее

ОСАДКА НАСЫПИ НА БОЛОТЕ. 1 Критерий устойчивости

ОСАДКА НАСЫПИ НА БОЛОТЕ. 1 Критерий устойчивости ОСАДА НАСЫПИ НА БОЛОТЕ 1 ритерий устойчивости В соответствии с [1] три вида болот. Болото типа I болото, заполненное болотными унтами, прочность которых в природном состоянии обеспечивает возможность возведения

Подробнее

Лекция 7 Устойчивость откосов

Лекция 7 Устойчивость откосов Лекция 7 Устойчивость откосов В дождливую осень 97г. поезд «Москва-Ленинград» попал в яму, возникшую в результате сползания насыпи из-за значительного увлажнения. м оползень 0 м. Причины, приводящие к

Подробнее

Терещук Р.Н., доцент, к.т.н., Логунова А.О., аспирантка, Терещук В.Р. студ. гр. ГРб-12-1, Государственный ВУЗ «НГУ», г. Днепропетровск, Украина

Терещук Р.Н., доцент, к.т.н., Логунова А.О., аспирантка, Терещук В.Р. студ. гр. ГРб-12-1, Государственный ВУЗ «НГУ», г. Днепропетровск, Украина Материалы конференции Перспективы развития строительных технологий УДК 622.281.74 Терещук Р.Н., доцент, к.т.н., Логунова А.О., аспирантка, Терещук В.Р. студ. гр. ГРб-12-1, Государственный ВУЗ «НГУ», г.

Подробнее

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ КАЗАНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АРХИТЕКТУРНО- СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ КАЗАНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АРХИТЕКТУРНО- СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ КАЗАНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АРХИТЕКТУРНО- СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ МАЛОГО МОСТА Методические указания к выполнению курсового проекта

Подробнее

Механические свойства грунтов.

Механические свойства грунтов. Механические свойства грунтов. Механическими называются те свойства грунтов, которые характеризуют их поведение под нагрузкой. Все механические характеристики грунта делятся на 3 группы: I гр. для оценки

Подробнее

Б Е Л О Р У С С К И Й Н А Ц И О Н А Л Ь Н Ы Й Т Е Х Н И Ч Е С К И Й У Н И В Е Р С И ТЕТ С Т Р О И Т Е Л Ь Н Ы Й Ф А К У Л Ь Т Е Т

Б Е Л О Р У С С К И Й Н А Ц И О Н А Л Ь Н Ы Й Т Е Х Н И Ч Е С К И Й У Н И В Е Р С И ТЕТ С Т Р О И Т Е Л Ь Н Ы Й Ф А К У Л Ь Т Е Т Б Е Л О Р У С С К И Й Н А Ц И О Н А Л Ь Н Ы Й Т Е Х Н И Ч Е С К И Й У Н И В Е Р С И ТЕТ С Т Р О И Т Е Л Ь Н Ы Й Ф А К У Л Ь Т Е Т Н А У Ч Н О - Т Е Х Н И Ч Е С К И Й С Е М И Н А Р ВОПРОСЫ ПЕРЕХОДА НА ЕВРОПЕЙСКИЕ

Подробнее

Тема 2 Основные понятия. Лекция 2

Тема 2 Основные понятия. Лекция 2 Тема 2 Основные понятия. Лекция 2 2.1 Сопротивление материалов как научная дисциплина. 2.2 Схематизация элементов конструкций и внешних нагрузок. 2.3 Допущения о свойствах материала элементов конструкций.

Подробнее

Моделирование свайного основания как системы узлов с парным взаимодействием: сравнительный анализ результатов моделирования. А.И.

Моделирование свайного основания как системы узлов с парным взаимодействием: сравнительный анализ результатов моделирования. А.И. УДК 6.5 (075.8) Моделирование свайного основания как системы узлов с парным взаимодействием: сравнительный анализ результатов моделирования А.И. Русаков Адекватность расчетов фундаментных плит на сваях

Подробнее

Экспериментальные исследования деформативности грунтового основания, укрепленного грунтоцементными колоннами

Экспериментальные исследования деформативности грунтового основания, укрепленного грунтоцементными колоннами Экспериментальные исследования деформативности грунтового основания, укрепленного грунтоцементными колоннами Малинин А.Г., Гладков И.Л., Жемчугов А.А., Салмин И.А. (ГК «ИнжПроектСтрой») В настоящее время

Подробнее

3.6 ПРОЕКТИРОВАНИЕ МАЛЫХ МОСТОВ Расчет бытовой глубины и бытовой скорости потока в русле

3.6 ПРОЕКТИРОВАНИЕ МАЛЫХ МОСТОВ Расчет бытовой глубины и бытовой скорости потока в русле .6 ПРОЕКТИРОВАНИЕ МАЛЫХ МОСТОВ.6.1. Расчет бытовой глубины и бытовой скорости потока в русле Глубину и среднюю скорость воды в русле соответствующие расчетному расходу Q р в бытовых условиях (т.е. до строительства

Подробнее

Рис.1. Рис.2. Поперечные профили конуса насыпи ГВВ ГВВ. 6-8 м 30% до 6 м. 4 м

Рис.1. Рис.2. Поперечные профили конуса насыпи ГВВ ГВВ. 6-8 м 30% до 6 м. 4 м 1 Лекция 15 Эксплуатация подходов к мостам и регуляционных сооружений Подход к мосту это участок насыпи земляного полотна дороги, примыкающий к мосту и служащий для въезда и съезда с моста транспортных

Подробнее

Радченко А.В. 1, Радченко П.А. 2

Радченко А.В. 1, Радченко П.А. 2 Влияние ориентации механических свойств композиционных материалов на динамическое разрушение преград из них при высокоскоростном нагружении Радченко А.В. 1 Радченко П.А. 2 1 Томский государственный архитектурно-строительный

Подробнее

Д.В. Иванов * ПРИМЕНЕНИЕ ЭКСТРУЗИОННОГО ПЕНОПОЛИСТИРОЛА В КАЧЕСТВЕ ТЕПЛОИЗОЛИРУЮЩЕГО СЛОЯ В КОНСТРУКЦИИ АВТОМОБИЛЬНЫХ ДОРОГ

Д.В. Иванов * ПРИМЕНЕНИЕ ЭКСТРУЗИОННОГО ПЕНОПОЛИСТИРОЛА В КАЧЕСТВЕ ТЕПЛОИЗОЛИРУЮЩЕГО СЛОЯ В КОНСТРУКЦИИ АВТОМОБИЛЬНЫХ ДОРОГ УДК 699.86 Д.В. Иванов * ПРИМЕНЕНИЕ ЭКСТРУЗИОННОГО ПЕНОПОЛИСТИРОЛА В КАЧЕСТВЕ ТЕПЛОИЗОЛИРУЮЩЕГО СЛОЯ В КОНСТРУКЦИИ АВТОМОБИЛЬНЫХ ДОРОГ Согласно Федеральной программе развития транспортной сети России до

Подробнее

Работа выполняется ООО «Центр инженерных услуг «МОДЕЛЬЕР». В процессе работы ставятся и решаются следующие задачи:

Работа выполняется ООО «Центр инженерных услуг «МОДЕЛЬЕР». В процессе работы ставятся и решаются следующие задачи: 1. Содержание 2. Введение... 3 3. Исходная информация и постановка задач... 4 4. Задачи расчетных исследований... 4 5. Нагрузки и воздействия. Основные расчетные положения... 5 5.1. Виды нагрузок на конструкцию

Подробнее

МЕХАНИКА ГРУНТОВ. ОСНОВАНИЯ И ФУНДАМЕНТЫ Методические указания по выполнению Контрольной работы

МЕХАНИКА ГРУНТОВ. ОСНОВАНИЯ И ФУНДАМЕНТЫ Методические указания по выполнению Контрольной работы МИНОБРНАУКИ РОССИИ федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Санкт-петербургский государственный технологический институт (технический университет)»

Подробнее

Устойчивое и неустойчивое упругое равновесие. Критическая сила. Критическое напряжение. Гибкость стержня

Устойчивое и неустойчивое упругое равновесие. Критическая сила. Критическое напряжение. Гибкость стержня Устойчивое и неустойчивое упругое равновесие. Критическая сила. Критическое напряжение. Гибкость стержня 1.Критическое напряжение в сжатом стержне большой гибкости определяется по формуле ОТВЕТ: 1) 2)

Подробнее

СТРОИТЕЛЬСТВО ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ НА ПОДРАБАТЫВАЕМЫХ ТЕРРИТОРИЯХ

СТРОИТЕЛЬСТВО ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ НА ПОДРАБАТЫВАЕМЫХ ТЕРРИТОРИЯХ В.П. Пустовойтенко, Е.Э. Мансуров УДК 624.159:622.1/2 Пустовойтенко В.П., д.т.н., проф. каф. СГГМ, Мансуров Е.Э., студ. гр. ПБ-13-1м, Государственный ВУЗ «НГУ», Днепропетровск, Украина СТРОИТЕЛЬСТВО ЗДАНИЙ

Подробнее

Воздействие взрыва на заглубленный объект

Воздействие взрыва на заглубленный объект Воздействие взрыва на заглубленный объект В работе средствами пакета LS-DYNA версии 960 моделировалось воздействие взрыва на грунт и заглубленный объект. По условию задачи заряд тротила массой 1000 кг

Подробнее

РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ БУРОЗАВИНЧИВАЕМЫХ СВАЙ KRINNER В СЕЙСМИЧЕСКИХ РАЙОНАХ

РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ БУРОЗАВИНЧИВАЕМЫХ СВАЙ KRINNER В СЕЙСМИЧЕСКИХ РАЙОНАХ РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ БУРОЗАВИНЧИВАЕМЫХ СВАЙ KRINNER В СЕЙСМИЧЕСКИХ РАЙОНАХ 2.1 При проектировании свайных фундаментов в сейсмических районах кроме требований СНиП РК 5.01-03-2002 «Свайные фундаменты»,

Подробнее

ОЦЕНКА УПЛОТНЕНИЯ ГРУНТА ПОД СЛЕДОМ КОЛЕСА ТРАНСПОРТНОГО СРЕДСТВА

ОЦЕНКА УПЛОТНЕНИЯ ГРУНТА ПОД СЛЕДОМ КОЛЕСА ТРАНСПОРТНОГО СРЕДСТВА УДК 64.38..678.063 ОЦЕНКА УПЛОТНЕНИЯ ГРУНТА ПОД СЛЕДОМ КОЛЕСА ТРАНСПОРТНОГО СРЕДСТВА Довжик М.Я., к.т.н., доцент, Татьянченко Б.Я., к.т.н., доцент, Соларёв А.А., аспирант Сумской национальный аграрный

Подробнее

Изменение 1 к СП «СНиП * Нагрузки и воздействия»

Изменение 1 к СП «СНиП * Нагрузки и воздействия» ОКС 91.040. Изменение 1 к СП 0.13330.011 «СНиП.01.07-85* Нагрузки и воздействия» 1. Статья 5.5, после пункта е) добавить пункт «ж) иные аварийные воздействия, которые могут вызвать разрушение элементов

Подробнее

ООО «Драфт» Поверочный расчет фундаментов башни высотой Н=95м, для размещения антенного оборудования. Генеральный директор. Главный инженер проекта

ООО «Драфт» Поверочный расчет фундаментов башни высотой Н=95м, для размещения антенного оборудования. Генеральный директор. Главный инженер проекта ООО «Драфт» Поверочный расчет фундаментов башни высотой Н=95м, для размещения антенного оборудования Генеральный директор Главный инженер проекта г. Санкт-Петербург 2016 г. Содержание 1. Исходные данные..

Подробнее

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ» (МИИТ)

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ» (МИИТ) СРАВНИТЕЛЬНЫЙ АНАЛИЗ НАПРЯЖЕННО- ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ПЕРЕСЕКАЮЩИХСЯ ОБОЛОЧЕК ТОННЕЛЬНЫХ ОБДЕЛОК С УЧЕТОМ ГЕО- МЕТРИЧЕСКОЙ И ФИЗИЧЕСКОЙ НЕЛИНЕЙНОСТЕЙ ОКРУЖАЮЩИХ ГРУНТОВ, А ТАКЖЕ ПОСЛЕДОВАТЕЛЬ- НОСТИ

Подробнее

6 Стадии напряженнодефрмированного

6 Стадии напряженнодефрмированного 6 Стадии напряженнодефрмированного состояния (НДС) Основныезадачитеории сопротивленияжелезобетона Оценка напряженно-деформированного состояния железобетонной конструкции. Определение конфигурации элемента.

Подробнее

Условия сцепления Размещение стержней Минимальная толщина слоя С min,b 1 )

Условия сцепления Размещение стержней Минимальная толщина слоя С min,b 1 ) УДК 624.012.45 Анализ и особенности требований по назначению номинальной толщины защитного слоя бетона по нормативным документам СНБ 5.0.3.01-02 и ТКП EN 1992-1-1-2009. Лученок Т.П., Шилов А.А. (Научный

Подробнее

Кузьмичев Сергей Дмитриевич

Кузьмичев Сергей Дмитриевич Кузьмичев Сергей Дмитриевич 2 СОДЕРЖАНИЕ ЛЕКЦИИ 10 Элементы теории упругости и гидродинамики. 1. Деформации. Закон Гука. 2. Модуль Юнга. Коэффициент Пуассона. Модули всестороннего сжатия и одностороннего

Подробнее

ТЕРМОНАПРЯЖЕННОЕ СОСТОЯНИЕ БЕТОНА ФРАГМЕНТА ВОДОСЛИВНОЙ СЕКЦИИ ПЛОТИНЫ

ТЕРМОНАПРЯЖЕННОЕ СОСТОЯНИЕ БЕТОНА ФРАГМЕНТА ВОДОСЛИВНОЙ СЕКЦИИ ПЛОТИНЫ ТЕРМОНАПРЯЖЕННОЕ СОСТОЯНИЕ БЕТОНА ФРАГМЕНТА ВОДОСЛИВНОЙ СЕКЦИИ ПЛОТИНЫ Л.В. КОРСАКОВА, ст. н. с., кандидат технических наук Д.Е. ГАЛАКТИОНОВ ВНИИГ им. Б.Е. Веденеева, Санкт-Петербург, Россия 1. Постановка

Подробнее

7 семестр. Раздел 1 Общие сведения об инженерных сооружениях на автомобильных дорогах

7 семестр. Раздел 1 Общие сведения об инженерных сооружениях на автомобильных дорогах Тезисный курс лекций по дисциплине «Инженерные сооружения в транспортном строительстве. Мосты, транспортные тоннели и путепроводы» Специальность 270205 «Мосты и транспортные тоннели» 7 семестр Раздел 1

Подробнее

Инструкция по подбору секций для обогрева бетона КДБС

Инструкция по подбору секций для обогрева бетона КДБС Инструкция по подбору секций для обогрева бетона КДБС 1. Определить требуемый перепад температур по формуле требуемая температура поддержания бетона, С; температура окружающей среды, С. Требуемая температура

Подробнее

16 2 СТАИВАНИЕ ЛЬДА И СНЕГА

16 2 СТАИВАНИЕ ЛЬДА И СНЕГА 16 2 СТАИВАНИЕ ЛЬДА И СНЕГА 2.2 Установки на грунте Автостоянки, дороги, тротуары, наружные ступени, погрузочные рампы и мосты наиболее распространенные места установок систем стаивания снега и льда DEVI

Подробнее

РАСЧЕТ УСТОЙЧИВОСТИ ГРУНТОВОГО ОТКОСА

РАСЧЕТ УСТОЙЧИВОСТИ ГРУНТОВОГО ОТКОСА Министерство образования и науки Российской Федерации Новосибирский государственный архитектурностроительный университет (Сибстрин) Кафедра инженерной геологии, оснований и фундаментов РАСЧЕТ УСТОЙЧИВОСТИ

Подробнее

АНАЛИТИЧЕСКОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ СПОСОБОВ ПОВЫШЕНИЯ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ МОНОЛИТНОЙ БЕТОННОЙ КРЕПИ ВЕРТИКАЛЬНЫХ СТВОЛОВ Семинар 4

АНАЛИТИЧЕСКОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ СПОСОБОВ ПОВЫШЕНИЯ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ МОНОЛИТНОЙ БЕТОННОЙ КРЕПИ ВЕРТИКАЛЬНЫХ СТВОЛОВ Семинар 4 УДК 6.5.(6) М.С. Плешко М.С. Плешко, 8 АНАЛИТИЧЕСКОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ СПОСОБОВ ПОВЫШЕНИЯ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ МОНОЛИТНОЙ БЕТОННОЙ КРЕПИ ВЕРТИКАЛЬНЫХ СТВОЛОВ Семинар 4 М онолитной бетонной крепью в угольной

Подробнее

ИССЛЕДОВАНИЕ КОЛЕБАНИЙ ПОДЗЕМНЫХ ОБОЛОЧЕК В ПОДАТЛИВЫХ ИНЕРЦИОННЫХ СРЕДАХ ПРИ ДЕЙСТВИИ ПОДВИЖНЫХ НАГРУЗОК. Владимир Львовский

ИССЛЕДОВАНИЕ КОЛЕБАНИЙ ПОДЗЕМНЫХ ОБОЛОЧЕК В ПОДАТЛИВЫХ ИНЕРЦИОННЫХ СРЕДАХ ПРИ ДЕЙСТВИИ ПОДВИЖНЫХ НАГРУЗОК. Владимир Львовский ИССЛЕДОВАНИЕ КОЛЕБАНИЙ ПОДЗЕМНЫХ ОБОЛОЧЕК В ПОДАТЛИВЫХ ИНЕРЦИОННЫХ СРЕДАХ ПРИ ДЕЙСТВИИ ПОДВИЖНЫХ НАГРУЗОК Владимир Львовский Автор работы поставил целью выяснить почему произошли несчастные случаи в подземных

Подробнее

1. Область применения

1. Область применения Содержание 1. Область применения... 3 1.1. Краткое описание документа... 3 1.2. Сфера применения... 3 1.3. Модели и характеристики УГЗБМ... 3 1.4. Дополнительные сведения и документация... 3 2. Организация

Подробнее

Порядок расчета ленточного фундамента.

Порядок расчета ленточного фундамента. Государственное бюджетное образовательное учреждение Астраханской области среднего профессионального образования «Астраханский колледж строительства и экономики» Порядок расчета ленточного фундамента.

Подробнее

УДК РАСЧЕТНО-ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ ЗИМНЕЙ ТЕХНОЛОГИИ СБОРНО-МОНОЛИТНОГО МАЛОЭТАЖНОГО ДОМОСТРОЕНИЯ

УДК РАСЧЕТНО-ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ ЗИМНЕЙ ТЕХНОЛОГИИ СБОРНО-МОНОЛИТНОГО МАЛОЭТАЖНОГО ДОМОСТРОЕНИЯ Научно-практическая конференция «Энерго- и ресурсоэффективность малоэтажных жилых зданий» Институт теплофизики им. С.С. Кутателадзе СО РАН, 19 20 марта 2013 г. УДК.693.547 РАСЧЕТНО-ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ

Подробнее

СНиП IV Сметные нормы и правила. Глава 14. Правила разработки и применения укрупненных сметных норм и расценок

СНиП IV Сметные нормы и правила. Глава 14. Правила разработки и применения укрупненных сметных норм и расценок ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА (ГОССТРОЙ СССР) СНиП IV-14-84 СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА Часть IV Сметные нормы и правила Глава 14 Правила разработки и применения укрупненных сметных

Подробнее

Лекция 3. Автор: Муравьев Сергей Евгеньевич кандидат физико-математических наук, доцент кафедры теоретической ядерной физики НИЯУ МИФИ

Лекция 3. Автор: Муравьев Сергей Евгеньевич кандидат физико-математических наук, доцент кафедры теоретической ядерной физики НИЯУ МИФИ Лекция 3. Автор: Муравьев Сергей Евгеньевич кандидат физико-математических наук, доцент кафедры теоретической ядерной физики НИЯУ МИФИ Домашняя работа. Тело двигалось прямолинейно и равноускоренно с начальной

Подробнее

Инструкция по проектированию подпорных стен из блоков LammiMuuri

Инструкция по проектированию подпорных стен из блоков LammiMuuri Инструкция по проектированию подпорных стен из блоков LammiMuuri ОГЛАВЛЕНИЕ 1. КОНСТРУКЦИЯ И СВОЙСТВА БЛОКОВ «ЛАММИМУУРИ» ДЛЯ КЛАДКИ ПОДПОРНЫХ СТЕН. ПРИМЕНЕНИЕ 3. ТИПЫ СТЕН 4. РАСЧЁТЫ 4.1. Свойства материалов

Подробнее

ОГЛАВЛЕНИЕ. Предисловие... 3 Введение... 4 Основные буквенные обозначения... 20

ОГЛАВЛЕНИЕ. Предисловие... 3 Введение... 4 Основные буквенные обозначения... 20 ОГЛАВЛЕНИЕ Предисловие... 3 Введение... 4 Основные буквенные обозначения... 20 Глава 1. Основные физико-механические свойства бетона, стальной арматуры и железобетона... 24 1.1. Бетон... 24 1.1.1. Общие

Подробнее

Расчет бетонного подстилающего слоя, армированного базальтопластиковыми стержнями

Расчет бетонного подстилающего слоя, армированного базальтопластиковыми стержнями Расчет бетонного подстилающего слоя, армированного базальтопластиковыми стержнями Нагрузка на пол от автопогрузчика 4043М; грунт основания искусственный песок. Грунтовые воды отсутствуют. Транспорт - автопогрузчик

Подробнее

НЕСТАЦИОНАРНАЯ АНИЗОТРОПНАЯ ФИЛЬТРАЦИЯ И ЕЕ ВЛИЯНИЕ НА УСТОЙЧИВОСТЬ ОТКОСОВ ГРУНТОВОЙ ПЛОТИНЫ

НЕСТАЦИОНАРНАЯ АНИЗОТРОПНАЯ ФИЛЬТРАЦИЯ И ЕЕ ВЛИЯНИЕ НА УСТОЙЧИВОСТЬ ОТКОСОВ ГРУНТОВОЙ ПЛОТИНЫ Его используют более ста известных компании-изготовителей аппаратных средств индустрии автоматизации. CoDeSys может генерировать машинный код для большинства распространенных процессоров (Motorola, Hitachi,

Подробнее

Проектирование подпорных стенок. Методы борьбы с оползнями

Проектирование подпорных стенок. Методы борьбы с оползнями 1 Kvartira-online.com.ua Недвижимость в Украине, Бесплатные объявления Проектирование подпорных стенок. Методы борьбы с оползнями Методы борьбы с оползнями Вопрос о принятии мер по увеличению устойчивости

Подробнее