К вопросу о концентрации напряжений в резьбовом соединении главного уплотнения

Save this PDF as:
 WORD  PNG  TXT  JPG

Размер: px
Начинать показ со страницы:

Download "К вопросу о концентрации напряжений в резьбовом соединении главного уплотнения"

Транскрипт

1 К вопросу о концентрации напряжений в резьбовом соединении главного уплотнения реактора типа ВВЭР Т.А. Комарова; Ю.С. Кузьмин, В.Г. Федосов ОАО «Ижорские заводы», Санкт-Петербург, Россия Резьбовые соединения большого диаметра (М170 6, М190 6) применяются в конструкции водо-водяных ядерных реакторов (ВВЭР) для уплотнения фланцевого разъема крышки и корпуса. Очевидно, что эти соединения являются одними из наиболее нагруженных и ответственных элементов конструкции ядерного реактора. Уникальность резьб таких типоразмеров при отсутствии теоретических разработок по обоснованию их прочности и долговечности предопределяет особое внимание к проблемам статической и циклической прочности таких резьбовых соединений. И если статическая прочность резьбовых соединений большого диаметра наряду с расчетными оценками подтверждается также натурными испытаниями (см. например [1]) и опытом эксплуатации, то обеспечение назначенного ресурса, как правило, целиком и полностью базируется на расчетах циклической прочности, выполняемых в соответствии с требованиями Норм [2]. Основным вопросом при проведении расчета на циклическую прочность является обоснованный выбор теоретического коэффициента концентрации напряжений в резьбе. В настоящей работе выполнено численное исследование концентрации напряжений в резьбовом соединении большого диаметра. Численное исследование выполнено на примере соединений шпильки М190 6 с гайкой (далее "шпилька-гайка") и фланцем корпуса (далее "шпилька-фланец") узла разъема корпуса с крышкой реактора ВВЭР Выбор и построение расчетных моделей. Определению усилий и напряжений в резьбовых соединениях наиболее распространенных типоразмеров посвящено достаточно большое количество теоретических и экспериментальных работ. Так в работе [3] численным методом была решена задача о распределении нагрузки по виткам и концентрации напряжений в резьбе. Задача решалась применительно к резьбе М10. На основе результатов численного исследования напряженно-деформированного состояния в резьбовом соединении со стандартной гайкой в [3] была получена формула для определения теоретического коэффициента концентрации напряжений в резьбе. Эта формула используется в Нормах расчета на прочность [2] для общего случая определения напряжений в резьбе с учетом концентрации. В настоящей работе для определения коэффициента концентрации напряжений в резьбовом соединении М190 6 использовался метод конечных элементов (МКЭ), реализованный в программном комплексе COSMOS/M. При этом конечно-элементный анализ обоих резьбовых соединений ("шпилька-гайка" и "шпилька-фланец") проводился в два этапа. На первом этапе с использованием укрупненных расчетных моделей (рис. 1-2) определялось распределение усилий по виткам резьбы и анализировалось распределение коэффициентов концентрации напряжений в соединениях "шпилька-гайка" и "шпилькафланец". Резьбовые части шпильки, гайки и гнезда фланца в укрупненных расчетных моделях рассматривались без учета радиусов закругления во впадинах резьбы, а полученные результаты расчета использовались для выбора объекта для дальнейшего анализа. Из анализа результатов, полученных на укрупненных расчетных моделях, для дальнейшего рассмотрения выбирались витки резьбы, в которых был зафиксирован наиболее высокий уровень напряжений. На втором этапе с использованием локальных расчетных моделей наиболее нагруженных витков (рис. 3), в которых детально проработаны радиусы закругления во впадинах резьбы, определялись уточненные значения коэффициентов концентрации в резьбе. При этом, в качестве граничных условий на контуре конечно-элементной разбивки в

2 шпилька гайка Y XХ 950 ось шпильки р 1 Рис. 1. Вид конечно-элементной модели в районе соединения "шпилька-гайка"

3 Рис. 2. Вид конечно-элементной модели в районе соединения "шпилька-фланец"

4 Рис. 3. Общий вид локальной конечно-элементной модели двух рабочих витков резьбы шпильки локальных моделях использовались значения перемещений, полученные при решении задачи на укрупненной модели резьбового соединения. При построении укрупненных и локальных расчетных моделей использовались элементы типа PLANE2D из библиотеки конечных элементов программного комплекса COSMOS/M в их осесимметричной интерпретации. Сетка конечных элементов в укрупненных расчетных моделях строилась таким образом, чтобы узлы сетки на контактных поверхностях витков резьбы шпильки и гайки противостояли друг другу. Между противоположными узлами по боковым сторонам возможного контакта резьбы шпильки с гайкой и шпильки с фланцем введены двухузловые контактные элементы типа GAP, усилия в которых появляются только после сближения узлов в направлении перпендикулярном к поверхности контакта больше наперед заданного начального зазора (в данном случае Δ k =0). При разработке укрупненной расчетной модели резьбового соединения "шпилькафланец" варьировалась толщина эквивалентной круглой охватывающей детали (t ф ), моделирующей фланцевую часть корпуса. Вариации включали в себя девять размеров t ф : два основных (39 мм и 131,25 мм) и семь дополнительных (45; 60; 80; 85; 105; 120; и 200 мм). Основные размеры были определены следующим образом: 39 мм толщина, рассчитанная, как половина расстояния между кромками отверстий под шпильки по длине дуги расположения шпилек; 131,25 мм толщина, рассчитанная как среднее значение между толщинами фланца по обе стороны от кромок отверстий под шпильки в радиальном направлении. Резьбовое соединение шпильки с гнездом фланца корпуса в основных эксплуатационных режимах работает как "стяжка", поэтому при анализе оно и рассматривалось как "стяжка". Укрупненные расчетные модели нагружались единичной равномерно распределенной по сечению стебля шпильки нагрузкой, равной 1 МПа.

5 Коэффициенты концентрации напряжений определялись как отношение максимальных местных напряжений во впадинах витков резьбы к номинальным напряжениям в стебле шпильки.. При определении уточненного коэффициента концентрации напряжений на локальных моделях для оценки точности определения коэффициента концентрации применялись различные варианты разбивки на конечные элементы, отличающиеся степенью сгущения сетки у основания витков. При этом рассматривались варианты выполнения профиля резьбы, отличающиеся радиусами закругления во впадинах резьбы (R min, R max, R k ). Для метрической резьбы с шагом S z =6 мм, в качестве основных вариаций радиуса принимались: R min =0,108 S z =0,65 мм минимальный радиус, обеспечиваемый инструментом для неконтролируемой резьбы; R mаx =0,144 S z =0,87 мм максимальный радиус, обеспечиваемый инструментом для неконтролируемой резьбы; R k =0,75 мм радиус закругления в соответствии с требованиями конструкторской документации. Результаты расчета по укрупненным моделям В результате расчетов напряженного состояния с использованием укрупненных расчетных моделей было получено распределение нагрузки по виткам резьбы и определены коэффициенты концентрации напряжений в резьбовых соединениях "шпилька-гайка" и "шпилька-фланец". Распределение нагрузки по виткам резьбы шпильки в соединении "шпилька-гайка" и "шпилька-фланец" показано на рис. 4, где приведены кривые, полученные как из результатов расчета с использованием конечно-элементного анализа, так и рассчитанные в соответствии с законом гиперболического косинуса [3]. Анализ полученных результатов показывает, что основная нагрузка в соединении "шпилька-гайка" приходится на первый рабочий виток зацепления резьбы шпильки и гайки и составляет примерно 15% от общей величины нагрузки. Нагрузка, приходящая на второй рабочий виток, в 1,7 раза меньше, чем нагрузка на первый виток. В соединении "шпилька-фланец" основная нагрузка также приходится на первый рабочий виток зацепления резьбы шпильки и фланца и составляет около 10 % от общей величины нагрузки. Нагрузка, приходящая на второй рабочий виток, в 1,5 раза меньше, чем нагрузка на первый виток. Из проведенного анализа видно, что при определении нагрузки на первый виток имеет место достаточно хорошее совпадение результатов расчетов с данными, приведенными в [3]. Максимальный коэффициент концентрации напряжений в резьбовом соединении "шпилька-гайка" (рис. 5а) имеет место во впадине под первым рабочим витком шпильки, находящимся в зацеплении с резьбой гайки, и составляет К σ =4,88. Наибольшие напряжения растяжения действуют в сечении, расположенном под углом около 20 относительно центра впадины в направлении рабочей поверхности первого витка. Аналогично, в резьбовом соединении "шпилька-фланец" (рис. 5б) концентрация напряжений достигает максимума во впадине под первым рабочим витком шпильки, находящимся в зацеплении с резьбой фланца, и составляет К σ =3,93 (для варианта с эквивалентной толщиной t ф =39 мм). В наибольшей степени напряжения как в гайке, так и в гнезде фланца концентрируются в галтельном переходе от резьбовой части к гладкой, где коэффициенты концентрации составляют соответственно: К σ =4,16 в гайке; К σ =1,87 в верхней части резьбы фланца; К σ =2,30 в нижней части резьбы фланца.

6 Нагрузка по виткам Номер витка а) Нагрузка по виткам Номер витка б) Рис. 4. Распределение усилий по виткам резьбы шпильки в соединении "шпилька-гайка" (а) и "шпилька-фланец" (б) распределение усилий по виткам, полученные с использованием МКЭ; распределение усилий по виткам по закону гиперболического косинуса в соответствии с [3] Концентрация напряжений во впадинах резьбы гайки и фланца существенно меньше, чем в резьбе шпильки, поэтому далее при оценке коэффициентов концентрации на локальных моделях рассматривалось нагружение витков резьбы шпильки. При этом также учитывалось, что напряжения в галтельном переходе гайки с коэффициентом концентрации К σ =4,16 и резьбы фланца с коэффициентом концентрации К σ =2,30 являются сжимающими и в отношении циклической прочности менее опасны. Как отмечалось выше, для обобщенной расчетной модели резьбового соединения "шпилька-фланец" исследовалось влияние расчетной толщины фланца на концентрацию напряжений в шпильке и гнезде фланца. Анализ данных изменения максимальных значений коэффициентов концентрации в резьбе шпильки и гнезда в зависимости от эквивалентной толщины фланца показывает, что коэффициенты концентрации как в резьбе шпильки так и в резьбе гнезда фланца мало чувствительны к вариациям толщин фланца. Так коэффициент концентрации напряжений в резьбе шпильки составляет в среднем около 4,0, остальные значения отличаются не более, чем на 3%. Аналогичная картина наблюдается и в резьбе гнезда фланца, где максимальное значение коэффициента концентрации составляет 2,6. Проведенные расчеты показали, что при эквивалентной толщине фланца t ф =80 мм имеет

7 место экстремум функциональной зависимости коэффициента концентрации в резьбе шпильки от толщины охватывающей детали. Для дальнейшей оценки уточненной величины коэффициента концентрации напряжений в резьбе шпильки в качестве основной была принята расчетная модель с эквивалентной толщиной фланца t ф =80 мм. Кσ = 1.72 Кσ = 2.3 Кσ = 2.0 Кσ = 2.5 Кσ = 3.0 Кσ = 2.44 Кσ = 1.42 фланец шпилька Кσ = 2.0 Кσ = 1.87 шпилька Кσ = 2.38 гайка Кσ = 3.93 Кσ = 4.88 Кσ = 2.84 Кσ = 4.16 Кσ = 2.05 Кσ = 1.67 а) Кσ = 1.58 б) Кσ = 0.92 Кσ = 0.97 Кσ = 2.3 гнездо фланца шпилька Кσ = 1.8 в) Рис. 5. Распределение приведенных напряжений и оценка коэффициента концентрации напряжений в нижних витках соединения "шпилька-гайка"(а) и верхних (б) и нижних (в) витках соединения "шпилька-фланец"

8 Результаты расчета по локальным моделям В результате расчетов наиболее нагруженных витков резьбы шпильки с использованием локальных моделей (рис. 3) были получены уточненные значения коэффициентов концентрации напряжений в резьбе шпильки для соединений "шпилька-гайка" и "шпилькафланец". Результаты расчета коэффициентов концентрации напряжений представлены на рис. 6 в виде графиков. Для сравнения, на графики рис. 6 нанесены значения коэффициентов концентрации напряжений, рассчитанные по формулам Норм расчета на прочность [2]. Согласно Нормам [2] коэффициент концентрации напряжений в резьбе в общем случае определяется по формуле Kσ = K s ( 1+ 1,57 S z / R), (1) где К s = 1 коэффициент, зависящий от типа гайки; S z = 6 мм шаг резьбы; R радиус закругления во впадине резьбы. При расчете резьбовой части шпильки, вворачиваемой во фланец корпуса, в случае, если имеется различие механических свойств материала шпильки и фланца, коэффициент концентрации напряжений рассчитывается по формуле Kσ = K s K w ( 1+ 1,57 S z / R), (2) где К s =0,75 коэффициент, выбранный из условия, что длина ввернутой части шпильки во фланец больше диаметра шпильки; К w =0,814 коэффициент учитывающий соотношение механических свойств материалов фланца и шпильки. Из графиков рис. 6 видно, что результаты расчета коэффициентов концентрации напряжений, полученные с использованием программного комплекса COSMOS/M, хорошо согласуются с численными значениями коэффициентов концентрации, рассчитанными в соответствии с Нормами [2] по формулам (1-2). На рис. 6б значения К σ [2] получены с учетом коэффициента К w =0,814, учитывающего различие временного сопротивления материалов шпильки и фланца. Наибольшее расхождение в величинах коэффициента концентрации К σ в резьбе шпильки соединения "шпилька-гайка"наблюдается при радиусе закругления во впадине резьбы R min =0,65 мм и составляет 4,5 %. При R k =0,75 мм расхождение не превышает 1%, а при R max =0,87 мм коэффициенты концентрации практически совпадают. В резьбе шпильки соединения "шпилька-фланец" расхождение в величинах коэффициентов концентрации К σ представляет собой практически постоянную величину, не превышающую 10%. При этом коэффициенты К σ, полученные в расчете по МКЭ, выше, чем рассчитанные по формуле (2). Следует отметить, что формула (2) не в полной мере соответствует определению теоретического коэффициента концентрации напряжений, так как в ней учитывается разница в механических свойствах материалов фланца и шпильки, что свойственно понятию эффективного коэффициента концентрации. Кроме того, необходимо иметь ввиду, что коэффициент К s =0,75, учитывающий конструктивные особенности резьбового соединения типа «стяжки» и рекомендуемый Нормами [2], является приблизительным. Результаты выполненных с использованием МКЭ расчетов резьбового соединения «шпилька-фланец» резьбы М190х6 дают значение коэффициента К s =0,83, что и обусловливает 10% расхождение результатов в определении коэффициентов концентрации.

9 Кσ МКЭ [2] R, мм а) МКЭ [2] 3.4 Кσ R, мм б) Рис. 6. График зависимости максимального значения коэффициента концентрации К σ от радиуса закругления в основании витка для соединений "шпилька-гайка"(а) и "шпилька-фланец" (б) Заключение По результатам проведенного исследования можно сделать следующие выводы. Наибольший уровень напряжений в витках резьбового соединения большого диаметра имеет место в резьбе шпильки в соединении «шпилька-гайка» (рис.6). Результаты, полученные при численном исследовании концентрации напряжений в резьбовом соединении большого диаметра, достаточно хорошо совпадают с данными, приведенными в [3], и с результатами, полученными по имеющейся в Нормах [2] формуле для определения К σ в соединении «шпилька-гайка». Формула (2) из Норм [2] дает достаточно точный результат не только для резьбовых соединений, широко применяемых типоразмеров, но и для резьбовых соединений большого диаметра с соотношением диаметра к шагу порядка 30. При этом в конструкции резьбового соединения должно обеспечиваться следующее: отношение высоты гайки к диаметру резьбы H/d 1,3;

10 на нижнем торце гайки должна быть предусмотрена кольцевая выточка для увеличения податливости гайки в районе первых витков резьбового зацепления; резьба шпильки ниже опорной поверхности гайки должна иметь несколько витков свободной от зацепления резьбы. Численный анализ напряжений в резьбовом соединении «шпилька-фланец» выявил более высокое значение коэффициента К σ по сравнению с результатом, рассчитанным по формуле Норм [2]. Это, очевидно, связано с рекомендацией Норм [2] по назначению коэффициента К s =0,75, принимаемого из условия, что длина ввернутой части шпильки во фланец больше диаметра шпильки. По результатам проведенного численного исследования для этого случая можно рекомендовать к применению значение коэффициента К s =0,83. Список литературы 1. Марков В.Н., Постнов Л.М., Кизима В.А. "Комплексные испытания материалов и узлов энергетического оборудования на машинах большой мощности". Энергомашиностроение, 3, Нормы расчета на прочность оборудования и трубопроводов атомных энергетических установок ПНАЭ Г , Москва, "Энергоатомиздат", Биргер И.А., Иосилевич Г.Б. «Резьбовые и фланцевые соединения», «Машиностроение», М., 1990.

ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА НА ЦИКЛИЧЕСКУЮ ПРОЧНОСТЬ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ С НЕПОЛНЫМ ПРОПЛАВЛЕНИЕМ

ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА НА ЦИКЛИЧЕСКУЮ ПРОЧНОСТЬ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ С НЕПОЛНЫМ ПРОПЛАВЛЕНИЕМ ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА НА ЦИКЛИЧЕСКУЮ ПРОЧНОСТЬ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ С НЕПОЛНЫМ ПРОПЛАВЛЕНИЕМ Д.Е. Бесчеров, В.А. Панов, А.С. Марков АО «ОКБМ Африкантов» г. Н. Новгород Актуальность проблемы При расчетах на

Подробнее

РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ МЕХАНИКИ РАЗРУШЕНИЯ ПРИ ОЦЕНКЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ ХРУПКОМУ РАЗРУШЕНИЮ КОРПУСОВ ВОДО-ВОДЯНЫХ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ РЕАКТОРОВ

РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ МЕХАНИКИ РАЗРУШЕНИЯ ПРИ ОЦЕНКЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ ХРУПКОМУ РАЗРУШЕНИЮ КОРПУСОВ ВОДО-ВОДЯНЫХ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ РЕАКТОРОВ РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ МЕХАНИКИ РАЗРУШЕНИЯ ПРИ ОЦЕНКЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ ХРУПКОМУ РАЗРУШЕНИЮ КОРПУСОВ ВОДО-ВОДЯНЫХ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ РЕАКТОРОВ Руководитель И. Ф. Акбашев В. В. Матковский ВВЕДЕНИЕ Сопротивление хрупкому

Подробнее

Расчет перфорированных элементов ВКУ и ТВС ВВЭР. к.т.н. Юременко В.П., к.т.н. Абрамов В.В., Евдокименко В.В., Элкснин В.В. (ФГУП ОКБ "ГИДРОПРЕСС")

Расчет перфорированных элементов ВКУ и ТВС ВВЭР. к.т.н. Юременко В.П., к.т.н. Абрамов В.В., Евдокименко В.В., Элкснин В.В. (ФГУП ОКБ ГИДРОПРЕСС) Расчет перфорированных элементов ВКУ и ТВС ВВЭР к.т.н. Юременко В.П., к.т.н. Абрамов В.В., Евдокименко В.В., Элкснин В.В. (ФГУП ОКБ "ГИДРОПРЕСС") 1. Расчет напряжений в перфорированных пластинах и оболочках

Подробнее

ЧИСЛЕННЫЙ АНАЛИЗ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ СТАЦИОНАРНЫХ ОТСЕЧНЫХ УСТРОЙСТВ

ЧИСЛЕННЫЙ АНАЛИЗ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ СТАЦИОНАРНЫХ ОТСЕЧНЫХ УСТРОЙСТВ ЧИСЛЕННЫЙ АНАЛИЗ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ СТАЦИОНАРНЫХ ОТСЕЧНЫХ УСТРОЙСТВ Н.Новгород 2006 г. 2 РЕФЕРАТ В отчете 16 листов, 8 рисунков, 4 использованных источника. КЛЮЧЕВЫЕ СЛОВА: стационарное

Подробнее

Perspektywy rozwoju nauki

Perspektywy rozwoju nauki Perspektywy rozwoju nauki ПОД-СЕКЦИЯ 6. Машиноведение и машиностроение Марьина Н.Л. Кандидат технических наук, доцент, Балаковский институт техники, технологии и управления, г. Балаково, Россия Марьин

Подробнее

ВЫБОР И ОБОСНОВАНИЕ РАСЧЕТНОЙ МОДЕЛИ ДЛЯ ОЦЕНКИ РЕСУРСА РАБОТЫ ТРИБОСОПРЯЖЕНИЯ ПО УСЛОВИЮ ПРЕДЕЛЬНО ДОПУСТИМОГО ИЗНОСА. В.Г.

ВЫБОР И ОБОСНОВАНИЕ РАСЧЕТНОЙ МОДЕЛИ ДЛЯ ОЦЕНКИ РЕСУРСА РАБОТЫ ТРИБОСОПРЯЖЕНИЯ ПО УСЛОВИЮ ПРЕДЕЛЬНО ДОПУСТИМОГО ИЗНОСА. В.Г. УДК 531.4 ВЫБОР И ОБОСНОВАНИЕ РАСЧЕТНОЙ МОДЕЛИ ДЛЯ ОЦЕНКИ РЕСУРСА РАБОТЫ ТРИБОСОПРЯЖЕНИЯ ПО УСЛОВИЮ ПРЕДЕЛЬНО ДОПУСТИМОГО ИЗНОСА Износ относится к типовым видам разрушения поверхностных слоев деталей машин,

Подробнее

БАК. Расчет на прочность ХХХ РП

БАК. Расчет на прочность ХХХ РП БАК Расчет на прочность Инв. подл. Взам. Инв. Инв. дубл. Перв. примен. Содержание 1 Исходные данные для расчета...4 1.1 Расчетные параметры...4 1.2 Допускаемые напряжения...4 1.3 Давление и температура

Подробнее

ВЕРИФИКАЦИЯ ПРОГРАММЫ COSMOS/M ДЛЯ РАСЧЕТА НАПРЯЖЕННО- ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ И УЗЛОВ ОБОРУДОВАНИЯ И ТРУБОПРОВОДОВ АЭУ

ВЕРИФИКАЦИЯ ПРОГРАММЫ COSMOS/M ДЛЯ РАСЧЕТА НАПРЯЖЕННО- ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ И УЗЛОВ ОБОРУДОВАНИЯ И ТРУБОПРОВОДОВ АЭУ ВЕРИФИКАЦИЯ ПРОГРАММЫ COSMOS/M ДЛЯ РАСЧЕТА НАПРЯЖЕННО- ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ И УЗЛОВ ОБОРУДОВАНИЯ И ТРУБОПРОВОДОВ АЭУ В.Д. Белоусов, Г.П. Копенкина, Л.В. Короткая, Н.И. Мишустин, К.Г.Ротов

Подробнее

ИССЛЕДОВАНИЕ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ БОЛТОВЫХ СОЕДИНЕНИЙ РАБОЧЕГО КОЛЕСА ГИДРОТУРБИНЫ

ИССЛЕДОВАНИЕ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ БОЛТОВЫХ СОЕДИНЕНИЙ РАБОЧЕГО КОЛЕСА ГИДРОТУРБИНЫ УДК 539.3.534:621.22.011 А.А.ВОДКА, аспирант, НТУ «ХПИ»; А.С.СТЕПЧЕНКО, канд. техн. наук, доцент, НТУ «ХПИ»; А.И.ТРУБАЕВ, канд. техн. наук, доцент, НТУ «ХПИ» ИССЛЕДОВАНИЕ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ

Подробнее

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОПТИМАЛЬНЫХ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ РАЗМЕРОВ КИСЛОРОДНЫХ АДСОРБЕРОВ РАЗЛИЧНЫХ ТИПОВ

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОПТИМАЛЬНЫХ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ РАЗМЕРОВ КИСЛОРОДНЫХ АДСОРБЕРОВ РАЗЛИЧНЫХ ТИПОВ ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОПТИМАЛЬНЫХ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ РАЗМЕРОВ КИСЛОРОДНЫХ АДСОРБЕРОВ РАЗЛИЧНЫХ ТИПОВ Киялбаев Д.А. (ОАО Криогенмаш ) 1. Назначение и описание работы адсорбера. Этот тип адсорберов предназначен для получения

Подробнее

Расчеты статической и усталостной прочности оси

Расчеты статической и усталостной прочности оси Расчеты статической и усталостной прочности оси 1. Аннотация В данной работе представлен расчет статической и усталостной прочности оси. 2. Описание Ось предназначена для передачи радиальной и осевой нагрузки

Подробнее

КАМЕРА Расчет на прочность ХХХ РП

КАМЕРА Расчет на прочность ХХХ РП КАМЕРА Расчет на прочность Инв. подл. Взам. Инв. Инв. дубл. Перв. примен. Справ. Содержание 1 Исходные данные для расчета...4 1.1 Расчетные параметры...4 1.2 Материалы и допускаемые напряжения...4 2 Методика

Подробнее

Сосуды и аппараты НОРМЫ И МЕТОДЫ РАСЧЕТА НА ПРОЧНОСТЬ. Предисловие

Сосуды и аппараты НОРМЫ И МЕТОДЫ РАСЧЕТА НА ПРОЧНОСТЬ. Предисловие ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ТЕХНИЧЕСКОМУ РЕГУЛИРОВАНИЮ И МЕТРОЛОГИИ НАЦИОНАЛЬНЫЙ СТАНДАРТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ГОСТ Р 52857.11-2007 Сосуды и аппараты НОРМЫ И МЕТОДЫ РАСЧЕТА НА ПРОЧНОСТЬ Метод расчета на прочность

Подробнее

Двигатели и энергоустановки аэрокосмических летательных аппаратов 81

Двигатели и энергоустановки аэрокосмических летательных аппаратов 81 Двигатели и энергоустановки аэрокосмических летательных аппаратов 81 УДК 629.7.036 : 539.4 Р.П. ПРИДОРОЖНЫЙ 1 А.В. ШЕРЕМЕТЬЕВ 1 А.П. ЗИНЬКОВСКИЙ 2 В.М. МЕРКУЛОВ 1 Н.Н. ФЕДОРЧЕНКО 1 1 Государственное предприятие

Подробнее

Рассмотрим стержень упруго растянутый центрально приложенными сосредоточенными

Рассмотрим стержень упруго растянутый центрально приложенными сосредоточенными Растяжение (сжатие) элементов конструкций. Определение внутренних усилий, напряжений, деформаций (продольных и поперечных). Коэффициент поперечных деформаций (коэффициент Пуассона). Гипотеза Бернулли и

Подробнее

ЧИСЛЕННОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССА РАЗВАЛЬЦОВКИ ТРУБЫ В ТРУБНОЙ РЕШЕТКЕ ТЕПЛООБМЕННИКА

ЧИСЛЕННОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССА РАЗВАЛЬЦОВКИ ТРУБЫ В ТРУБНОЙ РЕШЕТКЕ ТЕПЛООБМЕННИКА ЧИСЛЕННОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССА РАЗВАЛЬЦОВКИ ТРУБЫ В ТРУБНОЙ РЕШЕТКЕ ТЕПЛООБМЕННИКА Гиззатуллин А.А., Ризванов Р.Г., Хабирова Г.Ф. Уфимский государственный нефтяной технический университет При проведении

Подробнее

Расчет проводится на соответствие конструкции требованиям по обеспечению работоспособности при воздействии внешних факторов.

Расчет проводится на соответствие конструкции требованиям по обеспечению работоспособности при воздействии внешних факторов. 1. Содержание 1. Введение... 3 2. Исходная информация и постановка задач... 4 3. Задачи расчетных исследований... 4 4. Нагрузки и воздействия. Основные расчетные положения... 5 4.1. Виды нагрузок на конструкцию

Подробнее

Предотвращение аварий зданий и сооружений ЦИКЛИЧЕСКИЕ ИСПЫТАНИЯ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ СВАРНЫХ ФЕРМ ГНУТОСВАРНЫХ ПРОФИЛЕЙ

Предотвращение аварий зданий и сооружений ЦИКЛИЧЕСКИЕ ИСПЫТАНИЯ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ СВАРНЫХ ФЕРМ ГНУТОСВАРНЫХ ПРОФИЛЕЙ ЦИКЛИЧЕСКИЕ ИСПЫТАНИЯ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ СВАРНЫХ ФЕРМ ГНУТОСВАРНЫХ ПРОФИЛЕЙ Еремин К.И., Левитанский И.В., Севрюгин В.В., Абрам З.П. Известно, что фермы перекрытия промышленных зданий с подвесными кранами

Подробнее

Методические указания к лабораторной работе 2 по деталям машин

Методические указания к лабораторной работе 2 по деталям машин Министерство образования Российской Федерации Липецкий государственный технический университет Кафедра прикладной механики Определение сдвигающего усилия и коэффициента трения между деталями болтового

Подробнее

Определение собственных частот колебаний теплообменных труб модели ПГ РУ БН Руководитель: А.А. Шевкопляс Автор: Н.В. Жаров

Определение собственных частот колебаний теплообменных труб модели ПГ РУ БН Руководитель: А.А. Шевкопляс Автор: Н.В. Жаров Определение собственных частот колебаний теплообменных труб модели ПГ РУ БН - 1200 Руководитель: А.А. Шевкопляс Автор: Н.В. Жаров Введение Исследование вибрации теплообменных труб ПГ РУ БН - 1200 является

Подробнее

Практическое занятие 1 (2 часа)

Практическое занятие 1 (2 часа) Практическое занятие 1 (2 часа) Изображение, обозначение резьбы Вопросы, выносимые на занятие 1. Образование резьбы 2. Параметры, характеризующие резьбу 3. Стандартные резьбы. 4. Изображение резьбы на

Подробнее

y 2 x 2 x y ; (3) y + F y = 0. (4) + 2 E y = 0. (5) E y y 2 x = 0, E x x G

y 2 x 2 x y ; (3) y + F y = 0. (4) + 2 E y = 0. (5) E y y 2 x = 0, E x x G ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 200. Т. 42, N- 79 УДК 628.23 РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ ЛОПАТКИ КАК ОРТОТРОПНОЙ ПЛАСТИНКИ ЛИНЕЙНО-ПЕРЕМЕННОЙ ТОЛЩИНЫ В. И. Соловьев Новосибирский военный институт, 6307

Подробнее

Конструкция и прочность ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ РАБОЧЕГО КОЛЕСА ТУРБИНЫ ГТД НА ОСНОВЕ МАТЕМАТИЧЕСКОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ ОБЪЕМНОГО НДС СРЕДСТВАМИ ANSYS

Конструкция и прочность ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ РАБОЧЕГО КОЛЕСА ТУРБИНЫ ГТД НА ОСНОВЕ МАТЕМАТИЧЕСКОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ ОБЪЕМНОГО НДС СРЕДСТВАМИ ANSYS 10 УДК 61.45:59.4 А.Л. МИХАЙЛОВ, В.В. КУЧИН, С.В. КРЮКОВ ОАО НПО «Сатурн», Рыбинск, Россия ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ РАБОЧЕГО КОЛЕСА ТУРБИНЫ ГТД НА ОСНОВЕ МАТЕМАТИЧЕСКОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ ОБЪЕМНОГО НДС СРЕДСТВАМИ

Подробнее

Анкерная тяга АТ. Расчет на прочность.

Анкерная тяга АТ. Расчет на прочность. Анкерная тяга АТ Расчет на прочность Содержание 1 Условные обозначения... 2 Исходные данные для расчета...5 2.1 Расчетные параметры...5 2.2 Механические характеристики...6 2.3 Расчетные характеристики...6

Подробнее

Домашнее задание по курсу «Детали машин» 2. «Проектировочный расчет закрытой зубчатой передачи»

Домашнее задание по курсу «Детали машин» 2. «Проектировочный расчет закрытой зубчатой передачи» Домашнее задание по курсу «Детали машин» «Проектировочный расчет закрытой зубчатой передачи» . Выбор материала для шестерни и зубчатого колеса редуктора Нагружение шестерни больше, чем у зубчатого колеса,

Подробнее

Math-Net.Ru Общероссийский математический портал

Math-Net.Ru Общероссийский математический портал Math-Net.Ru Общероссийский математический портал И. Г. Емельянов, А. В. Кузнецов, В. И. Миронов, Об одном подходе определения напряженного состояния и ресурса работы оболочечной конструкции, лежащей на

Подробнее

отдела расчёта на прочность, Акционерное общество «Центральное конструкторское бюро нефтеаппаратуры», г. Подольск

отдела расчёта на прочность, Акционерное общество «Центральное конструкторское бюро нефтеаппаратуры», г. Подольск Основы методики расчёта на статическую прочность устройств сужающих быстросменных, изготовленных по ТУ 51-72-87 Крылов Д. И. 1, Лебедев Н. С. 2, Макеев М. В. 3, Мищенко И. Г. 4, Рамзин А. Б. 5, Элкснин

Подробнее

ОЦЕНКА ОПАСНОСТИ ЭКСПЛУАТАЦИИ ГАЗОПРОВОДА СРЕДНЯЯ АЗИЯ-ЦЕНТР С ПОВЕРХНОСТНЫМИ ДЕФЕКТАМИ ЭЛЛИПТИЧЕСКОГО ТИПА МЕТОДОМ КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

ОЦЕНКА ОПАСНОСТИ ЭКСПЛУАТАЦИИ ГАЗОПРОВОДА СРЕДНЯЯ АЗИЯ-ЦЕНТР С ПОВЕРХНОСТНЫМИ ДЕФЕКТАМИ ЭЛЛИПТИЧЕСКОГО ТИПА МЕТОДОМ КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ОЦЕНКА ОПАСНОСТИ ЭКСПЛУАТАЦИИ ГАЗОПРОВОДА СРЕДНЯЯ АЗИЯ-ЦЕНТР С ПОВЕРХНОСТНЫМИ ДЕФЕКТАМИ ЭЛЛИПТИЧЕСКОГО ТИПА МЕТОДОМ КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ Климов П.В. АО «Интергаз Центральная Азия», г. Астана Бердин Н.К.

Подробнее

УДК :

УДК : УДК 629.113.012.1:629.113.002 ОЦЕНКА НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ВЕДУЩИХ МОСТОВ АВТОТРАНСПОРТНОЙ ТЕХНИКИ МАЗ А.Р.Гороновский, к.т.н., доц.; С.П.Мохов, к.т.н., доц.; С.А. Голякевич, аспирант,

Подробнее

РЕЛАКСАЦИЯ ОСТАТОЧНЫХ СВАРОЧНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ ВО ВНУТРИКОРПУСНОЙ ШАХТЕ РЕАКТОРА ВВЭР-1000 ПОД ДЕЙСТВИЕМ РАДИАЦИОННОГО ОБЛУЧЕНИЯ

РЕЛАКСАЦИЯ ОСТАТОЧНЫХ СВАРОЧНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ ВО ВНУТРИКОРПУСНОЙ ШАХТЕ РЕАКТОРА ВВЭР-1000 ПОД ДЕЙСТВИЕМ РАДИАЦИОННОГО ОБЛУЧЕНИЯ РЕЛАКСАЦИЯ ОСТАТОЧНЫХ СВАРОЧНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ ВО ВНУТРИКОРПУСНОЙ ШАХТЕ РЕАКТОРА ВВЭР- ПОД ДЕЙСТВИЕМ РАДИАЦИОННОГО ОБЛУЧЕНИЯ О.В. Махненко, И.В. Мирзов Институт электросварки им. Е. О. Патона НАН Украины Введение

Подробнее

СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ГЕОМЕТРИИ И ПОВЫШЕНИЕ НА- ДЕЖНОСТИ ЕЛОЧНЫХ ХВОСТОВЫХ СОЕДИНЕНИЙ ДЛИННЫХ ЛОПАТОК ПАРОВЫХ ТУРБИН

СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ГЕОМЕТРИИ И ПОВЫШЕНИЕ НА- ДЕЖНОСТИ ЕЛОЧНЫХ ХВОСТОВЫХ СОЕДИНЕНИЙ ДЛИННЫХ ЛОПАТОК ПАРОВЫХ ТУРБИН УДК 621.165 А. Ю. Бояршинов Институт проблем машиностроения им. А. Н Подгорного НАН Украины (г. Харьков, e-mail: shuben@kharkov.ua) СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ГЕОМЕТРИИ И ПОВЫШЕНИЕ НА- ДЕЖНОСТИ ЕЛОЧНЫХ ХВОСТОВЫХ

Подробнее

П.Н.ДЕМИДОВ, аспирант, НТУ «ХПИ»; А.И.ТРУБАЕВ, канд. техн. наук, доцент, НТУ «ХПИ»

П.Н.ДЕМИДОВ, аспирант, НТУ «ХПИ»; А.И.ТРУБАЕВ, канд. техн. наук, доцент, НТУ «ХПИ» УДК 539.4 П.Н.ДЕМИДОВ, аспирант, НТУ «ХПИ»; А.И.ТРУБАЕВ, канд. техн. наук, доцент, НТУ «ХПИ» ПРОГНОЗИРОВАНИЕ ОСТАТОЧНОГО РЕСУРСА ТРУБОПРОВОДОВ С УЧЕТОМ ЭРОЗИОННО- КОРРОЗИОННОГО ИЗНОСА У роботі досліджувався

Подробнее

ОПОРЫ КОЛОННЫХ АППАРАТОВ ИЗДАТЕЛЬСТВО ТГТУ

ОПОРЫ КОЛОННЫХ АППАРАТОВ ИЗДАТЕЛЬСТВО ТГТУ ОПОРЫ КОЛОННЫХ АППАРАТОВ ИЗДАТЕЛЬСТВО ТГТУ УДК 66.01.001. ББК Л11-5-04я73-5 К65 Утверждено Редакционно-издательским советом университета Р е ц е н з е н т Доцент кафедры ТО и ПТ Е.В. Хабарова С о с т а

Подробнее

ВЛИЯНИЕ РАДИУСА ЗАКРУГЛЕНИЯ ОПОР НА ТОЧНОСТЬ ОПРЕДЕЛЕНИЯ МЕЖСЛОЙНОГО МОДУЛЯ СДВИГА АРМИРОВАННЫХ ПЛАСТИКОВ ИЗ ИСПЫТАНИЙ КОРОТКИХ БАЛОК НА ИЗГИБ

ВЛИЯНИЕ РАДИУСА ЗАКРУГЛЕНИЯ ОПОР НА ТОЧНОСТЬ ОПРЕДЕЛЕНИЯ МЕЖСЛОЙНОГО МОДУЛЯ СДВИГА АРМИРОВАННЫХ ПЛАСТИКОВ ИЗ ИСПЫТАНИЙ КОРОТКИХ БАЛОК НА ИЗГИБ Известия Челябинского научного центра, вып. 2 (11), 2001 МЕХАНИКА ДЕФОРМИРУЕМОГО ТВЕРДОГО ТЕЛА УДК 539.3 ВЛИЯНИЕ РАДИУСА ЗАКРУГЛЕНИЯ ОПОР НА ТОЧНОСТЬ ОПРЕДЕЛЕНИЯ МЕЖСЛОЙНОГО МОДУЛЯ СДВИГА АРМИРОВАННЫХ

Подробнее

2. ЦЕЛЬ ВСТУПИТЕЛЬНЫХ ИСПЫТАНИЙ

2. ЦЕЛЬ ВСТУПИТЕЛЬНЫХ ИСПЫТАНИЙ 1.ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ К вступительным испытаниям в магистратуру допускаются лица, имеющие документ государственного образца о высшем образовании любого уровня (диплом бакалавра или специалиста). Лица, предъявившие

Подробнее

Компьютерная система для анализа напряженно-деформированного состояния болтовых соединений гидротурбины

Компьютерная система для анализа напряженно-деформированного состояния болтовых соединений гидротурбины Открытые информационные и компьютерные интегрированные технологии 50, 20 УДК 539.3.534:62.22.0 А.А. Водка, А.С. Степченко, А.И. Трубаев Компьютерная система для анализа напряженно-деформированного состояния

Подробнее

ОБОСНОВАНИЕ МЕТОДИКИ РАСЧЕТА ДОЛГОВЕЧНОСТИ ПРОДОЛЬНЫХ СТЫКОВ КРЫЛА С УЧЕТОМ КОНТАКТНОЙ ПЕРЕДАЧИ УСИЛИЙ

ОБОСНОВАНИЕ МЕТОДИКИ РАСЧЕТА ДОЛГОВЕЧНОСТИ ПРОДОЛЬНЫХ СТЫКОВ КРЫЛА С УЧЕТОМ КОНТАКТНОЙ ПЕРЕДАЧИ УСИЛИЙ 84 УДК 629.735.33 С.В. Вакуленко ОБОСНОВАНИЕ МЕТОДИКИ РАСЧЕТА ДОЛГОВЕЧНОСТИ ПРОДОЛЬНЫХ СТЫКОВ КРЫЛА С УЧЕТОМ КОНТАКТНОЙ ПЕРЕДАЧИ УСИЛИЙ Усталостные разрушения конструкции самолета обусловлены концентрацией

Подробнее

РАСЧЕТ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ЭВОЛЬВЕНТНЫХ ПЕРЕДАЧ С НЕСИММЕТРИЧНЫМИ ЗУБЬЯМИ

РАСЧЕТ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ЭВОЛЬВЕНТНЫХ ПЕРЕДАЧ С НЕСИММЕТРИЧНЫМИ ЗУБЬЯМИ УДК 621.833 Б.П.ТИМОФЕЕВ, Д.А.ФРОЛОВ РАСЧЕТ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ЭВОЛЬВЕНТНЫХ ПЕРЕДАЧ С НЕСИММЕТРИЧНЫМИ ЗУБЬЯМИ Введение Передачи, составленные из зубчатых колес с несимметричными зубьями,

Подробнее

Болты шестигранные с фланцем

Болты шестигранные с фланцем UDK 621.882.211 НЕМЕЦКИЙ СТАНДАРТ Июнь 1983 Болты шестигранные с фланцем DIN 6921 Sechskantschrauben mit Flansch В соответствии со сложившейся практикой в стандартах, опубликованных Международной организацией

Подробнее

ИРКУТСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫХ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ (ИрГУПС)

ИРКУТСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫХ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ (ИрГУПС) ИРКУТСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫХ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ (ИрГУПС) ПРЕДЕЛЬНОЕ СОСТОЯНИЕ МАТЕРИАЛА ПРИ ДВУХОСНОМ РАСТЯЖЕНИИ ДЛЯ ПОВЫШЕНИЯ ДОСТОВЕРНОСТИ РАСЧЕТОВ ДЕТАЛЕЙ С КОНЦЕНТРАТОРАМИ НАПРЯЖЕНИЙ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ

Подробнее

Проектирование металлических конструкций. Балки.

Проектирование металлических конструкций. Балки. Проектирование металлических конструкций. Балки. Балки и балочные клетки Сопряжение балок Стальной плоский настил Подбор сечения прокатной балки Прокатные балки проектируются из двутавров или из швеллеров

Подробнее

ДЕТАЛИ МАШИН И ОСНОВЫ КОНСТРУИРОВАНИЯ

ДЕТАЛИ МАШИН И ОСНОВЫ КОНСТРУИРОВАНИЯ Министерство образования и науки Российской Федерации Федеральное бюджетное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования " САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ПОЛИТЕХНИЧЕСКИЙ

Подробнее

ВОЗМОЖНЫЕ ИСХОДНЫЕ РЕЕЧНЫЕ КОНТУРЫ ДЛЯ НАРЕЗА- НИЯ ЗУБЧАТЫХ КОЛЕС С НЕСИММЕТРИЧНЫМ ПРОФИЛЕМ

ВОЗМОЖНЫЕ ИСХОДНЫЕ РЕЕЧНЫЕ КОНТУРЫ ДЛЯ НАРЕЗА- НИЯ ЗУБЧАТЫХ КОЛЕС С НЕСИММЕТРИЧНЫМ ПРОФИЛЕМ Зубчатые механизмы УДК 621.833 Б.П. ТИМОФЕЕВ., Д..А. ФРОЛОВ ВОЗМОЖНЫЕ ИСХОДНЫЕ РЕЕЧНЫЕ КОНТУРЫ ДЛЯ НАРЕЗА- НИЯ ЗУБЧАТЫХ КОЛЕС С НЕСИММЕТРИЧНЫМ ПРОФИЛЕМ 1.Введение Две стороны профиля зуба зубчатого колеса

Подробнее

В.Н. Павленко, С.А. Полтарушников, В.Н. Сапрыкин

В.Н. Павленко, С.А. Полтарушников, В.Н. Сапрыкин 212 УДК 621.7.044 В.Н. Павленко, С.А. Полтарушников, В.Н. Сапрыкин Национальный аэрокосмический университет им. Н.Е. Жуковского «Харьковский авиационный институт», Украина ПРОЧНОСТНОЙ РАСЧЕТ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО

Подробнее

ОЦЕНКА ВЕРОЯТНОСТИ ОТРЫВА КРЫШКИ КОЛЛЕКТОРА ПГВ-1000 С ПРИМЕНЕНИЕМ ВЕРОЯТНОСТНЫХ МЕТОДОВ МЕХАНИКИ РАЗРУШЕНИЯ

ОЦЕНКА ВЕРОЯТНОСТИ ОТРЫВА КРЫШКИ КОЛЛЕКТОРА ПГВ-1000 С ПРИМЕНЕНИЕМ ВЕРОЯТНОСТНЫХ МЕТОДОВ МЕХАНИКИ РАЗРУШЕНИЯ ОЦЕНКА ВЕРОЯТНОСТИ ОТРЫВА КРЫШКИ КОЛЛЕКТОРА ПГВ-000 С ПРИМЕНЕНИЕМ ВЕРОЯТНОСТНЫХ МЕТОДОВ МЕХАНИКИ РАЗРУШЕНИЯ Стобецкий А.А., Григорьев В.А., Уланов В.В ФГУП ОКБ «ГИДРОПРЕСС», г. Подольск, Московская область,

Подробнее

РАСЧЕТНО-ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ РАСХОДОВ В МОДЕЛИ АКТИВНОЙ ЗОНЫ ДВУХПЕТЛЕВОЙ РЕАКТОРНОЙ УСТАНОВКИ ТИПА ВВЭР

РАСЧЕТНО-ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ РАСХОДОВ В МОДЕЛИ АКТИВНОЙ ЗОНЫ ДВУХПЕТЛЕВОЙ РЕАКТОРНОЙ УСТАНОВКИ ТИПА ВВЭР Наиболее полно отвечающей конструкции моделируемой РУ является схема 5 а, поскольку включает в себя четыре питательных насоса как и в натурном реакторе. Однако в ходе выполнения оценочных расчетов было

Подробнее

МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССА ДРОБЛЕНИЯ ГОРНОЙ ПОРОДЫ В СЛОЕ МЕЖДУ ПРОКАТНЫМИ ВАЛКАМИ ПОД ДАВЛЕНИЕМ С ПРИМЕНЕНИЕМ КОМПЛЕСОВ MSC ADAMS, PATRAN, MARC

МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССА ДРОБЛЕНИЯ ГОРНОЙ ПОРОДЫ В СЛОЕ МЕЖДУ ПРОКАТНЫМИ ВАЛКАМИ ПОД ДАВЛЕНИЕМ С ПРИМЕНЕНИЕМ КОМПЛЕСОВ MSC ADAMS, PATRAN, MARC Иркутский национальный исследовательский технический университет Иркутский государственный университет путей сообщения МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССА ДРОБЛЕНИЯ ГОРНОЙ ПОРОДЫ В СЛОЕ МЕЖДУ ПРОКАТНЫМИ ВАЛКАМИ ПОД

Подробнее

Задачи к экзамену Задача 1. Задача 2.

Задачи к экзамену Задача 1. Задача 2. Вопросы к экзамену 1. Модель упругого тела, основные гипотезы и допущения. Механика твердого тела, основные разделы. 2. Внешние и внутренние силы, напряжения и деформации. Принцип независимого действия

Подробнее

Исследование НДС дисков колес малотоннажных грузовых автомобилей

Исследование НДС дисков колес малотоннажных грузовых автомобилей Исследование НДС дисков колес малотоннажных грузовых автомобилей Проф., д.т.н. Балабин И.В., доц., к.т.н. Чабунин И.С., Груздев А.С., Лукьянов М.Н. Московский государственный технический университет «МАМИ»

Подробнее

1. Обечайка цилиндрическая 1

1. Обечайка цилиндрическая 1 1. Обечайка цилиндрическая 1 1.1. Исходные данные Материал: 09Г2С Внутр. диаметр, D: 800 мм Толщина стенки, s: 6 мм Прибавка для компенсации коррозии и эрозии, c 1 : 2 мм Прибавка для компенсации минусового

Подробнее

ГОСТ Соединения трубопроводов резьбовые. Порядок проведения испытаний на вибропрочность

ГОСТ Соединения трубопроводов резьбовые. Порядок проведения испытаний на вибропрочность ГОСТ 27456-87 Соединения трубопроводов резьбовые. Порядок проведения испытаний на вибропрочность Принявший орган: Госстандарт СССР Дата введения 01.01.1989 ИНФОРМАЦИОННЫЕ ДАННЫЕ 1. РАЗРАБОТАН И ВНЕСЕН

Подробнее

3.2. Расчет гидравлических прессов

3.2. Расчет гидравлических прессов 3. Прессовое оборудование 73 3.. Расчет гидравлических прессов 3... Усилия, развиваемые прессами Номинальное усилие (F н ) гидравлического пресса любой конструкции с одним рабочим цилиндром определяется

Подробнее

УЧЕТ КОНЦЕНТРАЦИИ НАПРЯЖЕНИЙ В РАСЧЕТЕ ДОЛГОВЕЧНОСТИ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ ПО НОМИНАЛЬНЫМ НАПРЯЖЕНИЯМ

УЧЕТ КОНЦЕНТРАЦИИ НАПРЯЖЕНИЙ В РАСЧЕТЕ ДОЛГОВЕЧНОСТИ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ ПО НОМИНАЛЬНЫМ НАПРЯЖЕНИЯМ 53 УДК 635.33 П.А. Фомичев, д-р техн. наук, Т.С. Бойко УЧЕТ КОНЦЕНТРАЦИИ НАПРЯЖЕНИЙ В РАСЧЕТЕ ДОЛГОВЕЧНОСТИ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ ПО НОМИНАЛЬНЫМ НАПРЯЖЕНИЯМ Введение При проведении расчетов ресурса силовую

Подробнее

И.Н. СМИРНОВА, Р.Ю. БАННИКОВ Пермский государственный технический университет

И.Н. СМИРНОВА, Р.Ю. БАННИКОВ Пермский государственный технический университет 7 Вестник ПГТУ. Механика. 009. УДК 539.3 И.Н. СМИРНОВА, Р.Ю. БАННИКОВ Пермский государственный технический университет ЧИСЛЕННОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ДЕФЕКТОВ СТЫКОВЫХ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ ТИПА УГЛОВАТОСТЬ И ДЕПЛАНАЦИЯ

Подробнее

ПРИМЕНЕНИЕ СПИР ДЛЯ ОБОСНОВАНИЯ ПРОЧНОСТИ И ОПРЕДЕЛЕНИЯ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ ОПОРНОЙ КОНСТРУКЦИИ РЕАКТОРА ВВЭР БЛОКА КОЛЬСКОЙ АЭС

ПРИМЕНЕНИЕ СПИР ДЛЯ ОБОСНОВАНИЯ ПРОЧНОСТИ И ОПРЕДЕЛЕНИЯ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ ОПОРНОЙ КОНСТРУКЦИИ РЕАКТОРА ВВЭР БЛОКА КОЛЬСКОЙ АЭС ПРИМЕНЕНИЕ СПИР ДЛЯ ОБОСНОВАНИЯ ПРОЧНОСТИ И ОПРЕДЕЛЕНИЯ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ ОПОРНОЙ КОНСТРУКЦИИ РЕАКТОРА ВВЭР- 440 3 БЛОКА КОЛЬСКОЙ АЭС Руководитель: Л.А.Лякишев Автор: С.А.Фризен Введение Длительное время

Подробнее

Лабораторная работа 3 РАСЧЕТ БАЛКИ НА ПРОЧНОСТЬ И ЖЕСТКОСТЬ ПРИ ИЗГИБЕ

Лабораторная работа 3 РАСЧЕТ БАЛКИ НА ПРОЧНОСТЬ И ЖЕСТКОСТЬ ПРИ ИЗГИБЕ Лабораторная работа 3 РАСЧЕТ БАЛКИ НА ПРОЧНОСТЬ И ЖЕСТКОСТЬ ПРИ ИЗГИБЕ Цель работы: произвести проверочный и проектировочный расчеты прямоугольной балки на прочности и жесткость при изгибе. Замечание:

Подробнее

Вопросы для самопроверки

Вопросы для самопроверки Вопросы для самопроверки 1. Для какой резьбы угол между гранями витка равен нулю? 1. Метрической 2. Трапецеидальной 3. Прямоугольной 4. Упорной 2. Для какой резьбы угол между гранями витка равен 30 градусам?

Подробнее

Расчеты на прочность

Расчеты на прочность Расчеты на прочность Различают два вида расчетов: проектный (проектировочный) и проверочный (поверочный). Проектирование детали можно вести в следующей последовательности: 1. Составляют расчетную схему

Подробнее

Экспериментальное исследование крутильной жесткости волновой зубчатой передачи

Экспериментальное исследование крутильной жесткости волновой зубчатой передачи Экспериментальное исследование крутильной жесткости волновой зубчатой передачи # 10, октябрь 2015 Андриенко Л.А. 1,*, Шешулина Н.Б. 1 УДК 621.83 1 Россия, МГТУ им. Н.Э. Баумана Введение Анализ результатов

Подробнее

Теория расчета строительных конструкций

Теория расчета строительных конструкций Теория расчета строительных конструкций УДК 624.014.001.2 ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ МОДЕЛИ ПОКРЫТИЯ ЛЕДОВОГО ДВОРЦА В г. ЧЕЛЯБИНСКЕ В.Ф. Сабуров, Ю.А. Ивашенко, Н.Б. Козьмин, Н.В. Гусева В статье

Подробнее

Stress concentration around filled holes under transverse strip bending in its plane

Stress concentration around filled holes under transverse strip bending in its plane БУЛАНОВ Владимир Борисович доцент СЕМЕНОВ-ЕЖОВ Игорь Евгеньевич доцент ШИРШОВ Анатолий Артемович доцент кафедры «Прикладная механика» (МГТУ им Н.Э. Баумана) e-mail: chirchovaa@mail.ru УДК 539.013 Концентрация

Подробнее

МОДИФИКАЦИЯ ПЛАСТИН ЗВЕНЬЕВ ПРИВОДНЫХ РОЛИКОВЫХ ЦЕПЕЙ

МОДИФИКАЦИЯ ПЛАСТИН ЗВЕНЬЕВ ПРИВОДНЫХ РОЛИКОВЫХ ЦЕПЕЙ УДК 621.85.055 Каменев С.В., Лапынина М.Ю., Фот А.П. Оренбургский государственный университет E-mail: kamenev_segey@mail.u Концентрация напряжений в сечениях пластин звеньев приводных цепей является одним

Подробнее

РОССИЙСКАЯ АССОЦИАЦИЯ ЭКСПЕРТНЫХ ОРГАНИЗАЦИЙ ТЕХНОГЕННЫХ ОБЪЕКТОВ ПОВЫШЕННОЙ ОПАСНОСТИ РОСТЕХЭКСПЕРТИЗА. Серия 03

РОССИЙСКАЯ АССОЦИАЦИЯ ЭКСПЕРТНЫХ ОРГАНИЗАЦИЙ ТЕХНОГЕННЫХ ОБЪЕКТОВ ПОВЫШЕННОЙ ОПАСНОСТИ РОСТЕХЭКСПЕРТИЗА. Серия 03 РОССИЙСКАЯ АССОЦИАЦИЯ ЭКСПЕРТНЫХ ОРГАНИЗАЦИЙ ТЕХНОГЕННЫХ ОБЪЕКТОВ ПОВЫШЕННОЙ ОПАСНОСТИ РОСТЕХЭКСПЕРТИЗА Серия 03 Нормативные документы межотраслевого применения по вопросам промышленной безопасности и

Подробнее

Рисунок 1 - Конечно-элементная модель несущей системы большегрузного автомобиля самосвала

Рисунок 1 - Конечно-элементная модель несущей системы большегрузного автомобиля самосвала Расчетный метод оценки усталостной долговечности несущих элементов конструкции грузовых автомобилей Галимянов И.Д. Камская Государственная инженерно-экономическая академия, г. Набережные Челны. Введение

Подробнее

Г О С У Д А Р С Т В Е Н Н Ы Й С Т А Н Д А Р Т С О Ю З А С С Р ФЛАНЦЕВЫЕ СОЕДИНЕНИЯ УСТЬЕВОГО ОБОРУДОВАНИЯ ТИПЫ, ОСНОВНЫЕ ПАРАМЕТРЫ И РАЗМЕРЫ

Г О С У Д А Р С Т В Е Н Н Ы Й С Т А Н Д А Р Т С О Ю З А С С Р ФЛАНЦЕВЫЕ СОЕДИНЕНИЯ УСТЬЕВОГО ОБОРУДОВАНИЯ ТИПЫ, ОСНОВНЫЕ ПАРАМЕТРЫ И РАЗМЕРЫ Г О С У Д А Р С Т В Е Н Н Ы Й С Т А Н Д А Р Т С О Ю З А С С Р ФЛАНЦЕВЫЕ СОЕДИНЕНИЯ УСТЬЕВОГО ОБОРУДОВАНИЯ ТИПЫ, ОСНОВНЫЕ ПАРАМЕТРЫ И РАЗМЕРЫ ГОСТ 28919-91 ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР ПО УПРАВЛЕНИЮ КАЧЕСТВОМ

Подробнее

Семейство программных комплексов АСТРА-НОВА 2017 (релиз ) Верификационный отчет по новым возможностям

Семейство программных комплексов АСТРА-НОВА 2017 (релиз ) Верификационный отчет по новым возможностям Научно-исследовательский центр СтаДиО Семейство программных комплексов АСТРА-НОВА 2017 (релиз 201611) Верификационный отчет по новым возможностям Том 2. Упругопластические расчеты и практические приложения

Подробнее

2.3. СВАРНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ Расчет нахлесточного сварного соединения. = 400 МПа. Расчет. S y

2.3. СВАРНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ Расчет нахлесточного сварного соединения. = 400 МПа. Расчет. S y .. СВАРНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ..1. Расчет нахлесточного сварного соединения Рассчитать нахлесточное сварное соединение, изображенное на рис...1.1, если а 50 мм. Соединение нагружено силой F 0 кн, действующей под

Подробнее

ОПЫТ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ПРОГРАММ ФИРМЫ MSC ДЛЯ РАСЧЕТА ДИНАМИКИ И ПРОЧНОСТИ ТУРБОГЕНЕРАТОРОВ

ОПЫТ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ПРОГРАММ ФИРМЫ MSC ДЛЯ РАСЧЕТА ДИНАМИКИ И ПРОЧНОСТИ ТУРБОГЕНЕРАТОРОВ ОПЫТ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ПРОГРАММ ФИРМЫ MSC ДЛЯ РАСЧЕТА ДИНАМИКИ И ПРОЧНОСТИ ТУРБОГЕНЕРАТОРОВ Б.В.Рыжик Санкт-Петербург, АО Электросила 1.Введение Требования, предъявляемые к надежности и эксплуатационным характеристикам

Подробнее

5. Расчет остова консольного типа

5. Расчет остова консольного типа 5. Расчет остова консольного типа Для обеспечения пространственной жесткости остовы поворотных кранов обычно выполняют из двух параллельных ферм, соединенных между собой, где это возможно, планками. Чаще

Подробнее

РАСЧЕТ НА ЦИКЛИЧЕСКУЮ ПРОЧНОСТЬ РЕГЕНЕРАТОРА И ТРУБОПРОВОДОВ ОБВЯЗКИ ВОЗДУХОРАЗДЕЛИТЕЛЬНЫХ УСТАНОВОК Киялбаев Д.А. ОАО Криогенмаш

РАСЧЕТ НА ЦИКЛИЧЕСКУЮ ПРОЧНОСТЬ РЕГЕНЕРАТОРА И ТРУБОПРОВОДОВ ОБВЯЗКИ ВОЗДУХОРАЗДЕЛИТЕЛЬНЫХ УСТАНОВОК Киялбаев Д.А. ОАО Криогенмаш РАСЧЕТ НА ЦИКЛИЧЕСКУЮ ПРОЧНОСТЬ РЕГЕНЕРАТОРА И ТРУБОПРОВОДОВ ОБВЯЗКИ ВОЗДУХОРАЗДЕЛИТЕЛЬНЫХ УСТАНОВОК Киялбаев Д.А. ОАО Криогенмаш 1. РЕГЕНЕРАТОР. После 10 лет эксплуатации возникла необходимость в оценке

Подробнее

УСИЛЕНИЕ ПЛИТ НА ПРОДАВЛИВАНИЕ ПОПЕРЕЧНОЙ АРМАТУРОЙ

УСИЛЕНИЕ ПЛИТ НА ПРОДАВЛИВАНИЕ ПОПЕРЕЧНОЙ АРМАТУРОЙ УСИЛЕНИЕ ПЛИТ НА ПРОДАВЛИВАНИЕ ПОПЕРЕЧНОЙ АРМАТУРОЙ к.т.н. Болгов А.Н., инж. Сокуров А.З., инж. Кузеванов Д.В. (НИИЖБ им. А.А. Гвоздева) При строительстве и эксплуатации зданий нередко возникает необходимость

Подробнее

Секция 4 «МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ И ОПТИМИЗАЦИЯ КОНСТРУКЦИИ АВТОТРАНСПОРТНЫХ СРЕДСТВ»

Секция 4 «МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ И ОПТИМИЗАЦИЯ КОНСТРУКЦИИ АВТОТРАНСПОРТНЫХ СРЕДСТВ» Секция «МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ И ОПТИМИЗАЦИЯ КОНСТРУКЦИИ РАСЧЕТНО-ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ СТОЙКОСТИ КОМПОЗИТНОЙ КЕРАМИЧЕСКОЙ БРОНИ ПРИ ВОЗДЕЙСТВИИ ПУЛЬ И ВЫСОКОСКОРОСТНЫХ ОСКОЛКОВ к.ф.-м.н.,

Подробнее

ГОСТ Передачи зубчатые цилиндрические эвольвентные внутреннего зацепления. Расчет геометрии

ГОСТ Передачи зубчатые цилиндрические эвольвентные внутреннего зацепления. Расчет геометрии ГОСТ 19274-73 Передачи зубчатые цилиндрические эвольвентные внутреннего зацепления. Расчет геометрии Принявший орган: Госстандарт СССР Дата введения 01.01.1975 Постановлением Государственного комитета

Подробнее

Расчеты стержней на прочность и жесткость

Расчеты стержней на прочность и жесткость Расчеты стержней на прочность и жесткость 1. Стержень с квадратным поперечным сечением а=20см (см. рисунок) нагружен силой. Модуль упругости материала E=200ГПа.. Допускаемое напряжение. Допустимое перемещение

Подробнее

Расчеты коэффициентов интенсивности напряжений для типовых авиационных конструкций с трещинами

Расчеты коэффициентов интенсивности напряжений для типовых авиационных конструкций с трещинами Электронный журнал «Труды МАИ». Выпуск 45 www.mai.ru/science/trudy/ УДК 530.43.620.178.3 Расчеты коэффициентов интенсивности напряжений для типовых авиационных конструкций с трещинами В.В.Сысоева Аннотация

Подробнее

Разработка трехмерной конечно элементной динамической модели ВКУ ВВЭР-1000 для обоснования прочности при сейсмических нагрузках

Разработка трехмерной конечно элементной динамической модели ВКУ ВВЭР-1000 для обоснования прочности при сейсмических нагрузках Разработка трехмерной конечно элементной динамической модели ВКУ ВВЭР-1000 для обоснования прочности при сейсмических нагрузках В.В.Абрамов, Л.А.Лякишев, В.А.Пиминов, В.П.Юременко ФГУП ОКБ «ГИДРОПРЕСС»,

Подробнее

РЕШЕНИЕ УПРУГОПЛАСТИЧЕСКОЙ ЗАДАЧИ С УЧЕТОМ ПОЛЗУЧЕСТИ НА ПРИМЕРЕ ЭЛЕМЕНТОВ ПАРОГЕНЕРАТОРА РУ БН-600

РЕШЕНИЕ УПРУГОПЛАСТИЧЕСКОЙ ЗАДАЧИ С УЧЕТОМ ПОЛЗУЧЕСТИ НА ПРИМЕРЕ ЭЛЕМЕНТОВ ПАРОГЕНЕРАТОРА РУ БН-600 РЕШЕНИЕ УПРУГОПЛАСТИЧЕСКОЙ ЗАДАЧИ С УЧЕТОМ ПОЛЗУЧЕСТИ НА ПРИМЕРЕ ЭЛЕМЕНТОВ ПАРОГЕНЕРАТОРА РУ БН-600 Введение М.Д. Лякишева А.А. Халутин В настоящем докладе рассмотрена апробация положений разрабатываемой

Подробнее

ПЕРЕМЕЩЕНИЯ ПРИ ИЗГИБЕ

ПЕРЕМЕЩЕНИЯ ПРИ ИЗГИБЕ ПЕРЕМЕЩЕНИЯ ПРИ ИЗГИБЕ Задача 1 Однопролетная балка длиной l, высотой h нагружена равномерно распределенной нагрузкой. Радиус кривизны нейтрального слоя балки в середине пролета равен. Жесткость поперечного

Подробнее

ТЕОРИЯ НАИБОЛЕЕ СЛАБОГО ЗВЕНА КАК ЯДРО МЕТОДОЛОГИИ ПРОГНОЗИРОВАНИЯ СОПРОТИВЛЕНИЯ УСТАЛОСТИ

ТЕОРИЯ НАИБОЛЕЕ СЛАБОГО ЗВЕНА КАК ЯДРО МЕТОДОЛОГИИ ПРОГНОЗИРОВАНИЯ СОПРОТИВЛЕНИЯ УСТАЛОСТИ ТЕОРИЯ НАИБОЛЕЕ СЛАБОГО ЗВЕНА КАК ЯДРО МЕТОДОЛОГИИ ПРОГНОЗИРОВАНИЯ СОПРОТИВЛЕНИЯ УСТАЛОСТИ к.т.н., доц. Лисин А.Н. ЭПИ НИТУ МИСиС, к.т.н., доц. Мозалев В.В. Авиационная корпорация «Рубин» rub.lab280@yandex.ru,

Подробнее

P сж = f h сж при n = 1 представляет собой квадратичную параболу, а при n < 1

P сж = f h сж при n = 1 представляет собой квадратичную параболу, а при n < 1 148 ISSN 1813-7911. Интеллектуальные системы в производстве. 2008. 2 (12) ( ) P сж = f h сж при n = 1 представляет собой квадратичную параболу, а при n < 1 параболическую кривую высшего порядка. В принятом

Подробнее

Применение пакета MSC PATRAN/NASTRAN в расчетах механики гидрогенераторов.

Применение пакета MSC PATRAN/NASTRAN в расчетах механики гидрогенераторов. Применение пакета MSC PATRAN/NASTRAN в расчетах механики гидрогенераторов. В.Э.Школьник, П.В.Антонов АО "Электросила", г. Санкт-Петербург Тезисы В настоящее время в АО "Электросила" все более широкое применение

Подробнее

ИССЛЕДОВАНИЕ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ БЕЗВОЗДУШНЫХ ШИН

ИССЛЕДОВАНИЕ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ БЕЗВОЗДУШНЫХ ШИН 12 Исследования, конструкции, технологии 4 (99) 2016 УДК 629.331 ИССЛЕДОВАНИЕ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ БЕЗВОЗДУШНЫХ ШИН А. В. Михеев, инж. / З. А. Кострова, асп. / В. В. Беляков, д. т. н., проф. / В. С. Макаров,

Подробнее

С. В. Доронин, Л. Ф. Москвичева (Институт вычислительного моделирования СО РАН, Красноярский государственный технический университет)

С. В. Доронин, Л. Ф. Москвичева (Институт вычислительного моделирования СО РАН, Красноярский государственный технический университет) Технология решения многоуровневых задач при проектировании крановых металлоконструкций С. В. Доронин, Л. Ф. Москвичева (Институт вычислительного моделирования СО РАН, Красноярский государственный технический

Подробнее

ОЦЕНКА ПОСЛЕДСТВИЙ НАЕЗДА АГРЕГАТА 4АН-700 НА ФОНТАННУЮ АРМАТУРУ СКВАЖИНЫ

ОЦЕНКА ПОСЛЕДСТВИЙ НАЕЗДА АГРЕГАТА 4АН-700 НА ФОНТАННУЮ АРМАТУРУ СКВАЖИНЫ ОЦЕНКА ПОСЛЕДСТВИЙ НАЕЗДА АГРЕГАТА 4АН-700 НА ФОНТАННУЮ АРМАТУРУ СКВАЖИНЫ (ОАО «Техдиагностика», Госгортехнадзор России, Оренбургский округ Госгортехнадзора России) В декабре 1996 г. на скважине 2616 нефтяного

Подробнее

РАЗРАБОТКА ПЕРСПЕКТИВНЫХ НЕСУЩИХ КОНСТРУКЦИЙ ПНЕВМОПОДВЕСОК ГРУЗОВЫХ АВТОМОБИЛЕЙ. Капуста П.П., Швец И.В.

РАЗРАБОТКА ПЕРСПЕКТИВНЫХ НЕСУЩИХ КОНСТРУКЦИЙ ПНЕВМОПОДВЕСОК ГРУЗОВЫХ АВТОМОБИЛЕЙ. Капуста П.П., Швец И.В. УДК 621.81 РАЗРАБОТКА ПЕРСПЕКТИВНЫХ НЕСУЩИХ КОНСТРУКЦИЙ ПНЕВМОПОДВЕСОК ГРУЗОВЫХ АВТОМОБИЛЕЙ Капуста П.П., Швец И.В. УО «Белорусский национальный технический университет», Минск Расчет разрабатываемых конструкции

Подробнее

а б в Страница 1

а б в  Страница 1 Управление шириной щелевого зазора фильтрующей структуры, получаемой методом деформирующего резания # 05, май 2011 авторы: Зубков Н. Н., Слепцов А. Д. УДК 621.91.01, 542.67 МГТУ им. Н.Э. Баумана zoubkovn@bmstu.ru

Подробнее

модуль упругости материала при растяжении, МПа».

модуль упругости материала при растяжении, МПа». УДК 622.23.05 МЕТОДИКИ РАСЧЕТА ПЛАШЕЧНЫХ ПРЕВЕНТОРОВ С ГИДРАВЛИЧЕСКИМ ПРИВОДОМ Пущаев С.Н., Научный руководитель: Макушкин Д.О. Сибирский федеральный университет Методики расчета корпуса плашечного превентора,

Подробнее

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ УКРАИНЫ ВОСТОЧНОУКРАИНСКИЙ НАЦИОНАЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ИМЕНИ ВЛАДИМИРА ДАЛЯ СЕВЕРОДОНЕЦКИЙ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ УКРАИНЫ ВОСТОЧНОУКРАИНСКИЙ НАЦИОНАЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ИМЕНИ ВЛАДИМИРА ДАЛЯ СЕВЕРОДОНЕЦКИЙ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ УКРАИНЫ ВОСТОЧНОУКРАИНСКИЙ НАЦИОНАЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ИМЕНИ ВЛАДИМИРА ДАЛЯ СЕВЕРОДОНЕЦКИЙ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ РАСЧЕТ ВЫПУКЛЫХ И ПЛОСКИХ ДНИЩ И КРЫШЕК, КОНИЧЕСКИХ ОБЕЧАЕК,

Подробнее

В.В. Воронько, д-р техн. наук Я.С. Жовноватюк

В.В. Воронько, д-р техн. наук Я.С. Жовноватюк 56 УДК 621.7.044 В.В. Воронько, д-р техн. наук Я.С. Жовноватюк ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ТОЧНОСТИ ОТВЕРСТИЙ, ПЕРФОРИРУЕМЫХ В ЛИСТОВЫХ ДЕТАЛЯХ АВИАЦИОННЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ СПОСОБОМ ЭЛЕКТРОГИДРАВЛИЧЕСКОЙ

Подробнее

Budownictwo o zoptymalizowanym potencjale energetycznym

Budownictwo o zoptymalizowanym potencjale energetycznym Budownictwo o zoptymalizowanym potencjale energetycznym Н.Н. ШАЛОБЫТА, Т.П. ШАЛОБЫТА Брестский государственный технический университет НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ И МЕТОДИКА РАСЧЕТА НА ПРОЧНОСТЬ

Подробнее

Г.А. Василенко, инж., Ю.П. Манжос, инж. РАСЧЕТ УСТОЙЧИВОСТИ ГИДРОЦИЛИНДРА С ДВУХСТОРОННИМ ШТОКОМ С УЧЕТОМ ПОГРЕШНОСТЕЙ ЕГО ИЗГОТОВЛЕНИЯ

Г.А. Василенко, инж., Ю.П. Манжос, инж. РАСЧЕТ УСТОЙЧИВОСТИ ГИДРОЦИЛИНДРА С ДВУХСТОРОННИМ ШТОКОМ С УЧЕТОМ ПОГРЕШНОСТЕЙ ЕГО ИЗГОТОВЛЕНИЯ кгц кгц 8 кгц. На рис. 6 представлена конечно-элементная модель двигателя (~ 00 тыс. степеней свободы) использовавшаяся при расчете вибрации. Рис. 7. Контур гранично-элементной модели и суммарное поле

Подробнее

1. РАСЧЕТ ПРЯМОЗУБОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ПЕРЕДАЧИ

1. РАСЧЕТ ПРЯМОЗУБОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ПЕРЕДАЧИ . РАСЧЕТ ПРЯМОЗУБОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ПЕРЕДАЧИ Исходные данные: Мощность на ведущем вала P = квт частота вращения ведущего вала n = 800 мин - передаточное отношение u = 4. 4 5 3. шестерня. колесо 3. корпус

Подробнее

ГОСТ Пружины винтовые цилиндрические сжатия и растяжения из стали круглого сечения. Обозначение параметров, методика определения размеров.

ГОСТ Пружины винтовые цилиндрические сжатия и растяжения из стали круглого сечения. Обозначение параметров, методика определения размеров. ГОСТ 13765-86. Пружины винтовые цилиндрические сжатия и растяжения из стали круглого сечения. Обозначение параметров, методика определения размеров. Дата введения 1988-07-01 ИНФОРМАЦИОННЫЕ ДАННЫЕ 1. РАЗРАБОТЧИКИ

Подробнее

АНАЛИЗ КОНСТРУКЦИИ ТОРЦЕВЫХ ГАЕК ВАГОННЫХ ОСЕЙ ПОДВИЖНОГО СОСТАВА ЖЕЛЕЗНЫХ ДОРОГ И МЕТРОПОЛИТЕНА

АНАЛИЗ КОНСТРУКЦИИ ТОРЦЕВЫХ ГАЕК ВАГОННЫХ ОСЕЙ ПОДВИЖНОГО СОСТАВА ЖЕЛЕЗНЫХ ДОРОГ И МЕТРОПОЛИТЕНА УДК 629.4.027.51 А. М. Будюкин, В. Г. Кондратенко Петербургский государственный университет путей сообщения Императора Александра I М. Ю. Розов ГУП «Петербургский метрополитен» АНАЛИЗ КОНСТРУКЦИИ ТОРЦЕВЫХ

Подробнее

APM FEM Система прочностного анализа. для КОМПАС-3D. Сергей Розинский

APM FEM Система прочностного анализа. для КОМПАС-3D. Сергей Розинский APM FEM Система прочностного анализа для КОМПАС-3D Сергей Розинский О компании Компания НТЦ АПМ Научно-технический центр «АПМ» работает на рынке IT-технологий с 1992 года и занимается: ü Разработкой CAE-систем

Подробнее

ГОСТ Основные нормы взаимозаменяемости. Резьба метрическая с профилем MJ. Профиль, диаметры и шаги, допуски.

ГОСТ Основные нормы взаимозаменяемости. Резьба метрическая с профилем MJ. Профиль, диаметры и шаги, допуски. ГОСТ 30892-2002. Основные нормы взаимозаменяемости. Резьба метрическая с профилем MJ. Профиль, диаметры и шаги, допуски. Дата введения 2004-01-01 Предисловие 1 РАЗРАБОТАН Научно-исследовательским и конструкторским

Подробнее

Конструкция и прочность 119 ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ РОТОРА КОМПРЕССОРА ГТД МЕТОДОМ КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

Конструкция и прочность 119 ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ РОТОРА КОМПРЕССОРА ГТД МЕТОДОМ КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ Конструкция и прочность 119 УДК 629.7.036:539.4 В.Н. ДЕНИСЮК, Т.И. ПРИБОРА ГП Ивченко-Прогресс, Запорожье, Украина ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ РОТОРА КОМПРЕССОРА ГТД МЕТОДОМ КОНЕЧНЫХ

Подробнее

Резьбовые соединения.

Резьбовые соединения. Резьбовые соединения. В различных строительных конструкциях, деталях и узлах санитарно-технических систем выполненных из трубных деталей, а так же в машиностроении широко применяют разъемные соединения,

Подробнее