ПЕРЕСТРОЙКА ГАРМОНИК ПРИ ИЗГИБЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ ВСЛЕДСТВИЕ ДИНАМИЧЕСКОГО СЖАТИЯ. М. А. Ильгамов

Save this PDF as:
 WORD  PNG  TXT  JPG

Размер: px
Начинать показ со страницы:

Download "ПЕРЕСТРОЙКА ГАРМОНИК ПРИ ИЗГИБЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ ВСЛЕДСТВИЕ ДИНАМИЧЕСКОГО СЖАТИЯ. М. А. Ильгамов"

Транскрипт

1 ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 2. Т. 52, N- 67 УДК 54 ПЕРЕСТРОЙКА ГАРМОНИК ПРИ ИЗГИБЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ ВСЛЕДСТВИЕ ДИНАМИЧЕСКОГО СЖАТИЯ М. А. Ильгамов Институт механики Уфимского научного центра РАН, 4554 Уфа Рассматривается реакция цилиндрической оболочки на внешнее динамическое давление. Задается распределение начального прогиба по гармоникам, от которого зависит развитие выпучивания. Установлено, что в различные моменты выпучивания функция, определяющая прогиб, состоит из разных гармоник, причем выделяется преобладающая гармоника. Рассматриваются случаи длинной оболочки и оболочки конечной длины. Ключевые слова: цилиндрическая оболочка, динамика, сжатие, гармоники.. Постановка задачи. Форма тонкостенных оболочек практически всегда имеет некоторое отклонение от заданной идеальной формы, возникающее при их изготовлении, хранении, перевозке, монтаже и т. д. Чем меньше относительная толщина оболочки, тем больше вероятность возникновения начальных прогибов, которые оказывают значительное влияние на ее устойчивость при сжатии [, 2]. Как правило, амплитуды гармоник прогибов уменьшаются по мере увеличения их номера. Распределение начального прогиба по гармоникам определяется в результате обработки измерений отклонений от заданной формы. В данной работе принимается, что начальный прогиб цилиндрической оболочки имеет n волн в окружном направлении. Номер волны с наибольшей амплитудой обозначим через n. Амплитуда гармоник убывает как при уменьшении числа волн n по сравнению с n, так и при его увеличении. Деформация длинной цилиндрической оболочки, лежащей на горизонтальной поверхности, под действием собственного веса происходит таким образом, что основной является гармоника с n = 2 (амплитуды следующих гармоник убывают как n 4. В случае короткой оболочки остаточное волнообразование может возникать в результате различных технологических процессов, а также вследствие равномерного статического сжатия оболочки при n = n E (n E число волн деформации, при котором достигается критическое значение статической нагрузки. В коротких оболочках образуется большое число волн (n > 2. В частности, это имеет место при контакте оболочки с другими средами, например со сплошным упругим телом []. При различных значениях n амплитуды могут иметь разные знаки, но в данной работе знаки амплитуд всех гармоник начального прогиба полагаются одинаковыми. Изменение амплитуд в зависимости от n может быть описано разными способами, например зависимостью вида n α, распределением Гаусса и т. д. С учетом сказанного выше выражения для малых начальных прогибов цилиндрической оболочки можно представить в виде ( n w = W F (x ( + n n α + ( n + n α cos nθ, (. n +

2 68 ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 2. Т. 52, N- где x, θ продольная и окружная координаты; α мера затухания по гармоникам. Равномерному распределению начального прогиба по гармоникам соответствует значение α =. Десять членов в окрестности n имеют один порядок, если α /2. Амплитуда волны с n = n равна W (поскольку в этом случае n < n +, вторая сумма в (. не рассматривается. В указанном выше примере для длинной оболочки, находящейся под действием собственного веса, α = 4, F (x =. В настоящей работе рассматривается реакция цилиндрической оболочки на внешнее равномерное давление на ее поверхности в виде ступеньки по времени (p = при <, p = cons при. На торцевые поверхности оболочки давление не действует. В такой постановке динамическое поведение длинной цилиндрической оболочки с равномерным распределением начального прогиба по гармоникам впервые рассмотрено в работе [4]. В [4] и других работах определялась преобладающая гармоника при динамическом выпучивании. В экспериментах М. А. Лаврентьева [4] и в теоретических исследованиях установлено, что при динамической потере устойчивости число волн больше, чем при статической потере, и оно тем больше, чем больше величина внезапно приложенной нагрузки. В указанных работах существенным является допущение о равномерности распределения гармоник начальных возмущений или об одинаковом порядке их амплитуд, кроме того, в них не прослеживается ускоряющийся процесс выпучивания во времени. Неравномерность распределения начального прогиба по гармоникам приводит к существенному изменению поведения оболочки, в частности к перестройке гармоник в процессе динамического выпучивания. Решение уравнений динамики оболочки будем искать в виде w = W n (F (x cos nθ. (.2 Это решение должно удовлетворять условиям закрепления оболочки на ее кромках и начальным условиям w = 2 w x 2 = (x =, L, w = w, w = ( =, (. где w задается выражением (.. Предполагается, что величина w существенно меньше толщины стенки оболочки. 2. Выпучивание длинной цилиндрической оболочки. Уравнение динамики длинной цилиндрической оболочки (кольца, записанное с учетом инерционных сил в направлениях нормали и касательной, но без учета относительного удлинения срединной поверхности, имеет вид [, 2] 6 w θ w θ w θ 2 + pr ( 4 w D θ w θ 2 + ρhr4 2 ( 2 w D 2 θ 2 w =, (2. где R, h радиус и толщина стенки; ρ, D плотность материала и жесткость оболочки на изгиб. Подставляя в (2. сумму (.2 при F (x =, получаем уравнение d 2 W n d 2 k 2 nw n =, k n = ( (n 2 n 2 ρhr(n 2 + ( p n2 /2, p E (2.2 где p E = D/R наименьшее значение статического давления, при котором происходит потеря устойчивости (n = 2. Решение W n = A n exp (k n + B n exp ( k n уравнения (2.2 должно удовлетворять начальным условиям (., (.. Для этого необходимо задать число n. В настоящей работе принимается одно из возможных значений n = 2. Такой выбор обусловлен тем, что при

3 М. А. Ильгамов 69 многих видах воздействия поперечное сечение длинной оболочки принимает форму эллипса. Это утверждение верно, по крайней мере, в указанных выше случаях нагружения (нагружение собственным весом и внешним давлением, при которых происходит статическое выпучивание. Тогда решение (2.2 принимает вид W n = W (n α (e kn + e kn /2. (2. Из (2.2, (2. следует, что в зависимости от p E, p, n имеет место как колебательный режим, так и экспоненциальное возрастание малых начальных прогибов: { W (n α cos k n, p < (n 2 p E, W n = W (n α ch k n, p > (n 2 (2.4 p E. Более высоким гармоникам (согласно (. число n задается начальным прогибом соответствует первое решение в (2.4, а более низким гармоникам второе решение в (2.4. Число волн n R, разделяющее эти режимы, определяется из условия k n = : n R = (p/p E + /2. (2.5 Значение n R необходимо округлять до ближайшего меньшего целого числа. С учетом сказанного выше решение (.2, (2.4 можно записать в виде ( n R w = W (n α ch k n + (n α cos k n cos nθ. (2.6 n R + Из (2.6 и выражения для k n в (2.2 следует, что рост возмущений происходит тем быстрее, чем больше давление p и меньше плотность и толщина стенки оболочки. Число волн n = n L, при котором прогиб возрастает наиболее быстро, определяется из условия dw/dn =. Соответствующее уравнение содержит все входные параметры и время. Оценку для числа n L нетрудно получить при α =, когда указанное условие равносильно уравнению dk n /dn =, из которого при допущении n 4, n 4 R находим или n 2 L 4 n 2 L (n2 R 2 + n R(n 2 R + 2/2 /4 (2.7 ( p ( p /2 ( p / (2.8 p E p E p E Из (2.8 следует, что с увеличением отношения p/p E наиболее быстро возрастают более высокие гармоники. Однако согласно (2.7 значение n L всегда несколько меньше значения n R. Это означает, что наиболее быстро возрастает амплитуда гармоники, соответствующей переходу от экспоненциального роста к колебаниям. Например, при p/p E = n R = 5,8 и рост возмущений описывается суммой гармоник от n = 2 до n = 5, а начиная с n = 6 происходят колебания около основного движения с возрастающей частотой и уменьшающейся амплитудой. В этом случае решение имеет вид w W = ( 5 (n α ch k n + (n α cos k n cos nθ, (2.9 n=6 причем аргументы функций ch k n и cos k n равны соответственно ( n 2 /2τ; k n = n n 2 + (5,82 n 2 (2. k n = n(n 2 5,8 2 /2 τ. (2.

4 7 ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 2. Т. 52, N- Здесь τ = (p E /(ρhr /2 ; для высоких мод учтено, что n 2. Несмотря на то что число n R нужно округлять до целого, при вычислении выражений (2., (2. необходимо использовать истинное значение n R = 5,8. На рис. показаны зависимости первых четырех членов в скобках в (2.9, обозначенных через W n /W, от τ. В соответствии с (2.7, (2.8 n L 4,2. При равномерном распределении начального прогиба по гармоникам (случай Лаврентьева Ишлинского (α = в начале процесса преобладающей гармоникой является гармоника с n = 4, однако до момента времени τ =,5 амплитуды гармоник с n = и n = 5 остаются величинами одного порядка с амплитудой гармоники с n = 4 (амплитуда гармоники с n = 2 значительно меньше. При α = в начале процесса преобладает гармоника с n = 2, так как начальной гармоникой является гармоника с n = n E = 2. При τ =,2 преобладает гармоника с n = 4. Однако увеличивающийся прогиб определяется всеми четырьмя гармониками (при τ >,5 лишь одной гармоникой с n = 4. При α 2 в начале процесса четко выделяется гармоника с n = 2, а точкам пересечения кривых зависимостей W n /W соответствуют значения τ >,5. Таким образом, при динамическом выпучивании оболочки с неравномерным распределением малого начального прогиба по гармоникам происходит их перестройка. В начале процесса преобладает гармоника с наибольшей амплитудой в начальном прогибе, в дальнейшем преобладают другие гармоники. При б ольших значениях времени преобладающей становится гармоника n L, определенная в [4]. Если имеются какие-либо ограничители перемещения по нормали к поверхности оболочки, например контактирующие среды, то гармоника n L может и не стать преобладающей. Это может иметь место также при учете нелинейностей.. Выпучивание цилиндрической оболочки конечной длины. Предположим, что в окружном направлении происходит волнообразование с большим числом волн (n 2. При этом будем учитывать инерционные силы, направленные только по нормали к срединной поверхности. Тогда уравнение движения принимает вид [] 8 w + Eh 4 w DR 2 x 4 + p DR 4( 2 w θ 2 + ρh 2 D 2 ( 4 w =, 2 = 2 x R 2 θ 2. (. Подставляя в (. выражение (.2 при F (x = sin (πx/l, получаем уравнение (2.2, где [ pn kn 2 2 = ( + π2 R 2 2 ( n 4 ( DR n 2 L 2 + π2 R 2 4 Eh ( πr 4 ]/[ ρh ( R n 2 L 2 DR 2 + π2 R 2 2 ] nl D n 2 L 2. (.2 При R/L уравнение (.2 совпадает с выражением (2.2, если в последнем единица пренебрежимо мала по сравнению с n 2. Ниже для упрощения анализа рассматривается случай, когда параметры оболочки удовлетворяют условию При этом (.2 принимает вид (πr/(nl 2. (. k 2 n = pr n 6 Dn 8 π 4 EhR 6 L 4 ρhr 4 n 4. (.4 Из условия k n = следует связь между параметрами в статической задаче p = Eh ( h 2 n 2 R 2( ν 2 + π4 R 6 L 4 n 6. (.5 Определяя n из уравнения dp/dn =, при коэффициенте Пуассона ν =, получаем n = n E = 2,74(R /(L 2 h /4. (.6

5 М. А. Ильгамов 7 W n /W à á,,2,,4,5 W n /W ,,2,,4,5 W n /W â ,,2,,4,5 W n /W ã ,,2,,4,5 Рис.. Зависимости отношений максимальных значений гармоник прогиба в окружном направлении (θ = длинной оболочки к максимальному значению начального прогиба от безразмерного времени, полученные по соотношениям (2.9 (2. при p/p E = : а α = ; б α = ; в α = 2; г α = 4

6 72 ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 2. Т. 52, N- Подставляя (.6 в (.5, находим критическое значение давления p E =,92(ER/L(h/R 5/2. Для оболочек с параметрами R/L =,5, R/h = 5 в соответствии с (.6 n E 8,5. Округляя это значение до целого числа, получаем n E = 9. При этом условие (. выполняется. В соответствии с (.5 уменьшение и увеличение n по сравнению с n E приводит к росту значения p. В отличие от случая длинной оболочки в данном случае не удается исключить параметры D, E в выражении (.4 с помощью выражения для p E. Для того чтобы решение уравнения (2.2 удовлетворяло заданным выше начальным условиям, необходимо задать число n. Так же как в случае длинной оболочки, принимаем одно из возможных значений n = n E. Тогда вместо (2. имеем { W ( + n E n α (e kn + e kn /2, 2 n n E, W n = W ( n E + n α (e kn + e kn /2, n E + n <. Значение n R, разделяющее режимы экспоненциального роста прогиба и колебаний, определяется из условия k n = или из (.5. Полагая n R > n E, как и в случае длинной оболочки, можно сделать вывод, что по мере увеличения n вклад последнего члена в (.5 быстро уменьшается. Тогда, используя два приближения, получаем n 2 R pr D ( π4 D Eh p 4 R 6 L 4 /4. (.7 В случае L (.7 совпадает с выражением (2.5, если в (2.5 пренебречь последним членом и учесть, что p E = D/R. В случае оболочки конечной длины решение задачи имеет вид w W = [( n E ( + n E n α + n R n E + ( n E + n α ch k n + + n R + ] ( n E + n α cos k n cos nθ. (.8 Как указано выше, на разных стадиях динамического выпучивания преобладают разные гармоники. Число волн n L определим при α =, когда на протяжении всего процесса выпучивания преобладает одна гармоника. Тогда условие dk n /dn = равносильно условию максимума функции (.8: pr n 6 5Dn 8 + π 4 EhR 6 L 4 =. (.9 Как и в случае длинной оболочки, на основе оценки n E < n L < n R можно сделать вывод, что последний член в (.9 меньше второго члена. Поэтому два последовательных приближения дают следующее выражение для n L : n 2 L pr 5D ( + 4,6π4 D Eh p 4 R 6 L 4 /4. (. Справедливо приближенное соотношение (n L /n R 2 = /5. Число n E зависит только от отношений размеров оболочки R/L и h/r, а числа n R, n L и от отношения динамического давления к модулю упругости материала оболочки p/e. При R/L =,5, R/h = 5, ν =,, E/p = 5 6 (при этом p/p E = 2,4 согласно (.7, (. n R = 6, n L =, согласно (.6 n E = 9. В соответствии с (.4 при 8 n 4 значение k n изменяется медленно, поэтому в данном примере наибольшие амплитуды

7 М. А. Ильгамов 7 W n /W à n=8 W n /W 4 2 -,2,4,6,8, á 9 n=8,2,4,6,8, Рис. 2. Зависимости отношений максимальных значений гармоник прогиба в окружном направлении (θ = оболочки к максимальному значению гармоники начального прогиба от безразмерного времени, полученные по соотношениям (. при R/L =,5, R/h = 5, ν =,, E/p = 5 6 : а α = ; б α = 4 гармоник близки к n E = 9. Полагая α = 4 и не учитывая в (.8 гармоники с амплитудами порядка 4 и меньше, решение можно записать в виде w W = 6 ch 97τ cos 8θ + ch 4τ cos 9θ + 6 τ = (D/(ρhR 4 /2. ch 25τ cos θ, (. В (. учтено, что при больших значениях n члены в третьей сумме в правой части (.8 малы по сравнению с членами в первых двух суммах. Таким образом, колебательные составляющие движения пренебрежимо малы. При более равномерном распределении по гармоникам в начальном отклонении (α < 4 в (. появляются также другие члены. Предполагается также ограничение по времени и величине прогиба, что обусловлено применимостью линейной теории. Таким образом, при α = 4 гармоника с числом волн n L не возрастает. Гармоника с максимальной скоростью возрастания появляется при меньших значениях α. При этом, так же как и в случае длинной оболочки, происходит перестройка гармоник в процессе динамического выпучивания оболочки конечной длины. На рис. 2 приведены зависимости W n /W от τ (θ =. Заключение. В работе рассмотрено неравномерное распределение малого начального прогиба оболочки по гармоникам. В качестве гармоники с наибольшей амплитудой принимается гармоника, при которой достигается критическое статическое давление (для

8 74 ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 2. Т. 52, N- длинной оболочки две волны в окружном направлении, для оболочки конечной длины большее число волн. Начальная скорость полагается равной нулю. Рассматривается случай ступенчатого возрастания давления, которое в дальнейшем остается постоянным. Прогиб представляет собой сумму двух составляющих, описывающих экспоненциальный рост во времени и колебательный режим. Реализация этих режимов зависит от параметров оболочки и величины приложенного давления. Определяется преобладающая гармоника в различные моменты динамического выпучивания. В начале процесса преобладает гармоника с наибольшей амплитудой в начальном прогибе, в дальнейшем быстрее возрастают другие гармоники и происходит их перестройка. При использовании линейной теории в процессе динамического выпучивания при больших значениях времени преобладающей становится гармоника с номером, зависящим от отношения приложенного давления к статическому критическому давлению. При ограничении времени процесса (или величины прогиба указанная гармоника может быть не преобладающей. Для того чтобы это установить, необходимо учитывать нелинейность и наличие возможных физических ограничителей прогиба. ЛИТЕРАТУРА. Вольмир А. С. Устойчивость деформируемых систем. М.: Наука, Прочность, устойчивость, колебания: Справ. В т. / Под ред. И. А. Биргера, Я. Г. Пановко. М.: Машиностроение, Ильгамов М. А. Прочность, устойчивость и динамика оболочек с упругим заполнителем / М. А. Ильгамов, В. А. Иванов, Б. В. Гулин. М.: Наука, Лаврентьев М. А., Ишлинский А. Ю. Динамические формы потери устойчивости упругих систем // Докл. АН СССР Т. 64, 6. С Поступила в редакцию 25/III 2 г.

Ульяновский государственный технический университет, Ульяновск

Ульяновский государственный технический университет, Ульяновск 36 ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 211. Т. 52, N- 4 УДК 622.233.6 ВЫЧИСЛЕНИЕ КРИТИЧЕСКОЙ СКОРОСТИ СТУПЕНЧАТОЙ СТЕРЖНЕВОЙ СИСТЕМЫ ПРИ ПРОДОЛЬНОМ УДАРЕ А. А. Битюрин Ульяновский государственный

Подробнее

АНАЛИЗ СОБСТВЕННЫХ ЧАСТОТ И ФОРМ КОЛЕБАНИЙ СВОБОДНО ОПЕРТОЙ УПРУГОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ

АНАЛИЗ СОБСТВЕННЫХ ЧАСТОТ И ФОРМ КОЛЕБАНИЙ СВОБОДНО ОПЕРТОЙ УПРУГОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ УДК 539.3 АНАЛИЗ СОБСТВЕННЫХ ЧАСТОТ И ФОРМ КОЛЕБАНИЙ СВОБОДНО ОПЕРТОЙ УПРУГОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ к.ф.-м.н. 1 Чигарев А.В., асп. 2 Покульницкий А.Р. 1 Белорусский национальный технический университет,

Подробнее

ОПРЕДЕЛЕНИЕ КРИТИЧЕСКОЙ ДИНАМИЧЕСКОЙ НАГРУЗКИ КОМПОЗИЦИОННОЙ ОБОЛОЧКИ ПРИ СЛОЖНОМ ТЕРМОСИЛОВОМ НАГРУЖЕНИИ. Е.А.Ларичев, В.С. Сафронов, И.К.

ОПРЕДЕЛЕНИЕ КРИТИЧЕСКОЙ ДИНАМИЧЕСКОЙ НАГРУЗКИ КОМПОЗИЦИОННОЙ ОБОЛОЧКИ ПРИ СЛОЖНОМ ТЕРМОСИЛОВОМ НАГРУЖЕНИИ. Е.А.Ларичев, В.С. Сафронов, И.К. удк:69.7..:6.9() ОПРЕДЕЛЕНИЕ КРИТИЧЕСКОЙ ДИНАМИЧЕСКОЙ НАГРУЗКИ КОМПОЗИЦИОННОЙ ОБОЛОЧКИ ПРИ СЛОЖНОМ ТЕРМОСИЛОВОМ НАГРУЖЕНИИ. Е.А.Ларичев, В.С. Сафронов, И.К.Туркин В статье представлена методика определения

Подробнее

АНАЛИЗ СОБСТВЕННЫХ ЧАСТОТ И ФОРМ КОЛЕБАНИЙ ПРЯМОУГОЛЬНОЙ ПЛАСТИНЫ, ЗАЩЕМЛЕННОЙ ПО ДВУМ ПРОТИВОПОЛОЖНЫМ КРАЯМ

АНАЛИЗ СОБСТВЕННЫХ ЧАСТОТ И ФОРМ КОЛЕБАНИЙ ПРЯМОУГОЛЬНОЙ ПЛАСТИНЫ, ЗАЩЕМЛЕННОЙ ПО ДВУМ ПРОТИВОПОЛОЖНЫМ КРАЯМ ТЕХНИКА УДК.. (.) (0) АНАЛИЗ СОБСТВЕННЫХ ЧАСТОТ И ФОРМ КОЛЕБАНИЙ ПРЯМОУГОЛЬНОЙ ПЛАСТИНЫ ЗАЩЕМЛЕННОЙ ПО ДВУМ ПРОТИВОПОЛОЖНЫМ КРАЯМ В.Э. Еремьянц докт. техн. наук профессор Л.Т. Панова канд. техн. наук доцент

Подробнее

ИЗГИБ СТЕРЖНЕЙ ПОД ДЕЙСТВИЕМ СЛЕДЯЩЕЙ НАГРУЗКИ

ИЗГИБ СТЕРЖНЕЙ ПОД ДЕЙСТВИЕМ СЛЕДЯЩЕЙ НАГРУЗКИ ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 24. Т. 45, N- 5 67 УДК 539.3 ИЗГИБ СТЕРЖНЕЙ ПОД ДЕЙСТВИЕМ СЛЕДЯЩЕЙ НАГРУЗКИ Ю. В. Захаров, К. Г. Охоткин, А. Д. Скоробогатов Институт физики им. Л. В. Киренского

Подробнее

ТОЧНЫЕ И ПРИБЛИЖЕННЫЕ ФОРМУЛЫ ДЛЯ ПРОГИБОВ УПРУГО ЗАКРЕПЛЕННОГО СТЕРЖНЯ ПОД ДЕЙСТВИЕМ ПОПЕРЕЧНОЙ НАГРУЗКИ

ТОЧНЫЕ И ПРИБЛИЖЕННЫЕ ФОРМУЛЫ ДЛЯ ПРОГИБОВ УПРУГО ЗАКРЕПЛЕННОГО СТЕРЖНЯ ПОД ДЕЙСТВИЕМ ПОПЕРЕЧНОЙ НАГРУЗКИ ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 007. Т. 48, N- 5 УДК 539.3 ТОЧНЫЕ И ПРИБЛИЖЕННЫЕ ФОРМУЛЫ ДЛЯ ПРОГИБОВ УПРУГО ЗАКРЕПЛЕННОГО СТЕРЖНЯ ПОД ДЕЙСТВИЕМ ПОПЕРЕЧНОЙ НАГРУЗКИ Ю. В. Захаров, К. Г. Охоткин,

Подробнее

ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОДОЛЬНО-СЖАТЫХ СТЕРЖНЕЙ ПЕРЕМЕННОЙ ЖЕСТКОСТИ

ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОДОЛЬНО-СЖАТЫХ СТЕРЖНЕЙ ПЕРЕМЕННОЙ ЖЕСТКОСТИ 5 УДК 69.7..44 В.Е. Приходько ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОДОЛЬНО-СЖАТЫХ СТЕРЖНЕЙ ПЕРЕМЕННОЙ ЖЕСТКОСТИ Оценивание несущей способности конструкции помимо прочностного расчета должна включать вопросы устойчивости всей

Подробнее

РЕШЕНИЕ КОНТАКТНЫХ ЗАДАЧ НА ОСНОВЕ УТОЧНЕННОЙ ТЕОРИИ ПЛАСТИН И ОБОЛОЧЕК. Ю. М. Волчков,, Д. В. Важева

РЕШЕНИЕ КОНТАКТНЫХ ЗАДАЧ НА ОСНОВЕ УТОЧНЕННОЙ ТЕОРИИ ПЛАСТИН И ОБОЛОЧЕК. Ю. М. Волчков,, Д. В. Важева ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 28. Т. 49, N- 5 69 УДК 539.3 РЕШЕНИЕ КОНТАКТНЫХ ЗАДАЧ НА ОСНОВЕ УТОЧНЕННОЙ ТЕОРИИ ПЛАСТИН И ОБОЛОЧЕК Ю. М. Волчков,, Д. В. Важева Институт гидродинамики им. М.

Подробнее

Институт физики им. Л. В. Киренского СО РАН, Красноярск Сибирский государственный технологический университет, Красноярск

Институт физики им. Л. В. Киренского СО РАН, Красноярск Сибирский государственный технологический университет, Красноярск 124 ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 22. Т. 43, N- 5 УДК 539.3 НЕЛИНЕЙНЫЙ ИЗГИБ ТОНКИХ УПРУГИХ СТЕРЖНЕЙ Ю. В. Захаров, К. Г. Охоткин Институт физики им. Л. В. Киренского СО РАН, 6636 Красноярск

Подробнее

b + a + l + (Рис. 1) (8.2)

b + a + l + (Рис. 1) (8.2) Лекция 8. Теория упругости 8.. Закон Гука и принцип суперпозиции 8.. Однородная деформация. Всестороннее сжатие 8.3.Однородная деформация. Сдвиг 8.4. Деформация зажатого бруска 8.5. Продольный звук 8.6.

Подробнее

ДИНАМИКА ОБМОЛАЧИВАЕМОЙ МАССЫ В МСУ

ДИНАМИКА ОБМОЛАЧИВАЕМОЙ МАССЫ В МСУ ДИНАМИКА ОБМОЛАЧИВАЕМОЙ МАССЫ В МСУ Профессор, д.т.н. Богус Ш.Н., студент КубГАУ Лысов Д.С., Пономарев Р.В. Кубанский государственный аграрный университет Краснодар, Россия При увеличении пропускной способности

Подробнее

О двойственности решения задачи отыскания относительной жесткости упругих краевых ребер цилиндрической оболочки

О двойственности решения задачи отыскания относительной жесткости упругих краевых ребер цилиндрической оболочки УДК 534.113 + 517.984.54 О двойственности решения задачи отыскания относительной жесткости упругих краевых ребер цилиндрической оболочки по двум собственным частотам ее осесимметричных колебаний А. М.

Подробнее

Сибирский научно-исследовательский институт авиации им. С. А. Чаплыгина, Новосибирск

Сибирский научно-исследовательский институт авиации им. С. А. Чаплыгина, Новосибирск ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 2001. Т. 42, N- 5 193 УДК 539.3 ОБ УРАВНЕНИЯХ КОНЕЧНОГО ИЗГИБА ТОНКОСТЕННЫХ КРИВОЛИНЕЙНЫХ ТРУБ С. В. Левяков Сибирский научно-исследовательский институт авиации

Подробнее

РАСЧЕТ ОБОЛОЧЕК ВРАЩЕНИЯ ПЕРЕМЕННОЙ ТОЛЩИНЫ ПРИ ОСЕСИММЕТРИЧНОМ НАГРУЖЕНИИ ПО МЕТОДУ КВАДРАТУР И. С. Ахмедьянов

РАСЧЕТ ОБОЛОЧЕК ВРАЩЕНИЯ ПЕРЕМЕННОЙ ТОЛЩИНЫ ПРИ ОСЕСИММЕТРИЧНОМ НАГРУЖЕНИИ ПО МЕТОДУ КВАДРАТУР И. С. Ахмедьянов УДК 59. РАСЧЕТ ОБОЛОЧЕК ВРАЩЕНИЯ ПЕРЕМЕННОЙ ТОЛЩИНЫ ПРИ ОСЕСИММЕТРИЧНОМ НАГРУЖЕНИИ ПО МЕТОДУ КВАДРАТУР 7 И. С. Ахмедьянов Самарский государственный аэрокосмический университет Рассматривается применение

Подробнее

ОБРАЗОВАНИЕ ЗОНЫ КОНТАКТА ПРИ СЖАТИИ ПЛАСТИНЫ С ЭЛЛИПТИЧЕСКИМ ОТВЕРСТИЕМ

ОБРАЗОВАНИЕ ЗОНЫ КОНТАКТА ПРИ СЖАТИИ ПЛАСТИНЫ С ЭЛЛИПТИЧЕСКИМ ОТВЕРСТИЕМ ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 00. Т. 5 N- 3 65 УДК 539.74375 ОБРАЗОВАНИЕ ЗОНЫ КОНТАКТА ПРИ СЖАТИИ ПЛАСТИНЫ С ЭЛЛИПТИЧЕСКИМ ОТВЕРСТИЕМ М. Е. Кожевникова Институт гидродинамики им. М. А. Лаврентьева

Подробнее

РАСЧЕТ ГОФРИРОВАННОЙ ПО ДВУМ КООРДИНАТНЫМ ОСЯМ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ

РАСЧЕТ ГОФРИРОВАННОЙ ПО ДВУМ КООРДИНАТНЫМ ОСЯМ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ УДК 64.074.4 РАСЧЕТ ГОФРИРОВАННОЙ ПО ДВУМ КООРДИНАТНЫМ ОСЯМ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ В.Ф. УВАКИН, В.Б. ОЛЬКОВА Институт техники, технологии и управления Балаково При расчете упругой характеристики гофрированная

Подробнее

НЕКОТОРЫЕ ГЕОМЕТРИЧЕСКИ НЕЛИНЕЙНЫЕ ЗАДАЧИ ФОРМОИЗМЕНЕНИЯ НЕУПРУГИХ ПЛАСТИН И ПОЛОГИХ ОБОЛОЧЕК

НЕКОТОРЫЕ ГЕОМЕТРИЧЕСКИ НЕЛИНЕЙНЫЕ ЗАДАЧИ ФОРМОИЗМЕНЕНИЯ НЕУПРУГИХ ПЛАСТИН И ПОЛОГИХ ОБОЛОЧЕК ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 2005. Т. 46, N- 2 151 УДК 539.37 НЕКОТОРЫЕ ГЕОМЕТРИЧЕСКИ НЕЛИНЕЙНЫЕ ЗАДАЧИ ФОРМОИЗМЕНЕНИЯ НЕУПРУГИХ ПЛАСТИН И ПОЛОГИХ ОБОЛОЧЕК И. Ю. Цвелодуб Институт гидродинамики

Подробнее

ВЛИЯНИЕ МАГНИТНОГО ПОЛЯ НА КОЛЕБАНИЯ КОНТАКТНЫХ СЕРДЕЧНИКОВ ГЕРКОНОВ

ВЛИЯНИЕ МАГНИТНОГО ПОЛЯ НА КОЛЕБАНИЯ КОНТАКТНЫХ СЕРДЕЧНИКОВ ГЕРКОНОВ ВЛИЯНИЕ МАГНИТНОГО ПОЛЯ НА КОЛЕБАНИЯ КОНТАКТНЫХ СЕРДЕЧНИКОВ ГЕРКОНОВ В.Е. Хроматов, к.т.н., Т.Н. Голубева 5, Россия, г. Москва, ул. Красноказарменная, 4 Московский энергетический институт (Технический

Подробнее

ПРОСТРАНСТВЕННЫЕ КОЛЕБАНИЯ ТРУБОПРОВОДА ПОД ДЕЙСТВИЕМ ПЕРЕМЕННОГО ВНУТРЕННЕГО ДАВЛЕНИЯ

ПРОСТРАНСТВЕННЫЕ КОЛЕБАНИЯ ТРУБОПРОВОДА ПОД ДЕЙСТВИЕМ ПЕРЕМЕННОГО ВНУТРЕННЕГО ДАВЛЕНИЯ Уфа : УГАТУ, 1 Т. 14, (37). С. 3 35 МАШИНОСТРОЕНИЕ ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ МАШИНЫ, ГИДРОПНЕВМОАГРЕГАТЫ УДК 61.6 А. Г. ХАКИМОВ, М. М. ШАКИРЬЯНОВ ПРОСТРАНСТВЕННЫЕ КОЛЕБАНИЯ ТРУБОПРОВОДА ПОД ДЕЙСТВИЕМ ПЕРЕМЕННОГО

Подробнее

Матрица жесткости отсека анизотропной цилиндрической оболочки с произвольным поперечным сечением при изгибе, поперечном сдвиге и кручении

Матрица жесткости отсека анизотропной цилиндрической оболочки с произвольным поперечным сечением при изгибе, поперечном сдвиге и кручении Электронный журнал «Труды МАИ». Выпуск 4 www.mai.ru/cience/trudy/ УДК 539.3 Матрица жесткости отсека анизотропной цилиндрической оболочки с произвольным поперечным сечением при изгибе поперечном сдвиге

Подробнее

КОРОТКИЕ КАПИЛЛЯРНЫЕ ВОЛНЫ НА ПОВЕРХНОСТИ РАСТЯГИВАЮЩЕЙСЯ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ СТРУИ ВЯЗКОЙ ЖИДКОСТИ

КОРОТКИЕ КАПИЛЛЯРНЫЕ ВОЛНЫ НА ПОВЕРХНОСТИ РАСТЯГИВАЮЩЕЙСЯ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ СТРУИ ВЯЗКОЙ ЖИДКОСТИ 56 ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 21. Т. 42, N- 3 УДК 532.522.2.13.4:532.594 КОРОТКИЕ КАПИЛЛЯРНЫЕ ВОЛНЫ НА ПОВЕРХНОСТИ РАСТЯГИВАЮЩЕЙСЯ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ СТРУИ ВЯЗКОЙ ЖИДКОСТИ Ю. Г. Чесноков Санкт-Петербургский

Подробнее

1. Рассматривается оболочка вращения, срединная поверхность которой представляет собой катеноид поверхность, образуемую вращением цепной линии.

1. Рассматривается оболочка вращения, срединная поверхность которой представляет собой катеноид поверхность, образуемую вращением цепной линии. УДК 59.7 НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ КАТЕНОИДНОЙ ОБОЛОЧКИ ВРАЩЕНИЯ ИЗ ОРТОТРОПНОГО МАТЕРИАЛА М.С. Ганеева З.В. Скворцова ganeeva@kfti.knc.ru ara.skvortsova@mail.ru Для катеноидной оболочки из

Подробнее

ВОЛНОВЫЕ ПРОЦЕССЫ В УДАРНОЙ СИСТЕМЕ БОЕК-ВОЛНОВОД-ПЛАСТИНА ПРИ РАВНЫХ УДАРНЫХ ЖЕСТКОСТЯХ БОЙКА И ВОЛНОВОДА

ВОЛНОВЫЕ ПРОЦЕССЫ В УДАРНОЙ СИСТЕМЕ БОЕК-ВОЛНОВОД-ПЛАСТИНА ПРИ РАВНЫХ УДАРНЫХ ЖЕСТКОСТЯХ БОЙКА И ВОЛНОВОДА ПРИКЛАДНАЯ ФИЗИКА УДК 51 (575. (4 ВОЛНОВЫЕ ПРОЦЕССЫ В УДАРНОЙ СИСТЕМЕ БОЕК-ВОЛНОВОД-ПЛАСТИНА ПРИ РАВНЫХ УДАРНЫХ ЖЕСТКОСТЯХ БОЙКА И ВОЛНОВОДА В.Э. Еремьянц докт. техн. наук, проф., Е.Г. Климова соискатель

Подробнее

Министерство образования и науки Российской Федерации. Нижегородский государственный университет им. Н.И. Лобачевского

Министерство образования и науки Российской Федерации. Нижегородский государственный университет им. Н.И. Лобачевского Министерство образования и науки Российской Федерации Нижегородский государственный университет им. Н.И. Лобачевского Национальный исследовательский университет Учебно-научный и инновационный комплекс

Подробнее

ВОЛНЫ КОНЕЧНОЙ АМПЛИТУДЫ В ОДНОРОДНОЙ ЖИДКОСТИ С ПЛАВАЮЩЕЙ УПРУГОЙ ПЛАСТИНОЙ

ВОЛНЫ КОНЕЧНОЙ АМПЛИТУДЫ В ОДНОРОДНОЙ ЖИДКОСТИ С ПЛАВАЮЩЕЙ УПРУГОЙ ПЛАСТИНОЙ ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 009. Т. 50, N- 5 67 УДК 53.59:539.3:534. ВОЛНЫ КОНЕЧНОЙ АМПЛИТУДЫ В ОДНОРОДНОЙ ЖИДКОСТИ С ПЛАВАЮЩЕЙ УПРУГОЙ ПЛАСТИНОЙ А. Е. Букатов, А. А. Букатов Морской гидрофизический

Подробнее

Потеря устойчивости круговой цилиндрической оболочки под действием равномерного осевого сжатия. Если приведенная длина оболочки

Потеря устойчивости круговой цилиндрической оболочки под действием равномерного осевого сжатия. Если приведенная длина оболочки Потеря устойчивости круговой цилиндрической оболочки под действием равномерного осевого сжатия При осевом сжатии цилиндрическая оболочка может сохранять свою первоначальную цилиндрическую форму лишь при

Подробнее

НЕЛИНЕЙНЫЕ ЗАКОНЫ СУХОГО ТРЕНИЯ В КОНТАКТНЫХ ЗАДАЧАХ ЛИНЕЙНОЙ ТЕОРИИ УПРУГОСТИ

НЕЛИНЕЙНЫЕ ЗАКОНЫ СУХОГО ТРЕНИЯ В КОНТАКТНЫХ ЗАДАЧАХ ЛИНЕЙНОЙ ТЕОРИИ УПРУГОСТИ ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 2002. Т. 43, N- 4 161 УДК 539.3 НЕЛИНЕЙНЫЕ ЗАКОНЫ СУХОГО ТРЕНИЯ В КОНТАКТНЫХ ЗАДАЧАХ ЛИНЕЙНОЙ ТЕОРИИ УПРУГОСТИ А. Е. Алексеев Институт гидродинамики им. М. А.

Подробнее

ИССЛЕДОВАНИЕ КОЛЕБАНИЙ ПОДЗЕМНЫХ ОБОЛОЧЕК В ПОДАТЛИВЫХ ИНЕРЦИОННЫХ СРЕДАХ ПРИ ДЕЙСТВИИ ПОДВИЖНЫХ НАГРУЗОК. Владимир Львовский

ИССЛЕДОВАНИЕ КОЛЕБАНИЙ ПОДЗЕМНЫХ ОБОЛОЧЕК В ПОДАТЛИВЫХ ИНЕРЦИОННЫХ СРЕДАХ ПРИ ДЕЙСТВИИ ПОДВИЖНЫХ НАГРУЗОК. Владимир Львовский ИССЛЕДОВАНИЕ КОЛЕБАНИЙ ПОДЗЕМНЫХ ОБОЛОЧЕК В ПОДАТЛИВЫХ ИНЕРЦИОННЫХ СРЕДАХ ПРИ ДЕЙСТВИИ ПОДВИЖНЫХ НАГРУЗОК Владимир Львовский Автор работы поставил целью выяснить почему произошли несчастные случаи в подземных

Подробнее

3. СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ

3. СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ 3. СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ 3.1. Сопротивление материалов. Задачи и определения. Сопротивление материалов - наука о прочности, жесткости и устойчивости элементов инженерных конструкций. Первая задача сопротивления

Подробнее

УДК Мирсалимов М. В. ЗАРОЖДЕНИЕ ТРЕЩИНЫ В ПОЛОСЕ ПЕРЕМЕННОЙ ТОЛЩИНЫ. (Тульский государственный университет)

УДК Мирсалимов М. В. ЗАРОЖДЕНИЕ ТРЕЩИНЫ В ПОЛОСЕ ПЕРЕМЕННОЙ ТОЛЩИНЫ. (Тульский государственный университет) ВЕСТНИК ЧГПУ им И Я ЯКОВЛЕВА МЕХАНИКА ПРЕДЕЛЬНОГО СОСТОЯНИЯ 7 УДК 5975 Мирсалимов М В ЗАРОЖДЕНИЕ ТРЕЩИНЫ В ПОЛОСЕ ПЕРЕМЕННОЙ ТОЛЩИНЫ (Тульский государственный университет) Рассматривается задача механики

Подробнее

О ПЕРЕДАЧЕ ВРАЩЕНИЯ ПОСРЕДСТВОМ ГИБКОГО ВАЛА

О ПЕРЕДАЧЕ ВРАЩЕНИЯ ПОСРЕДСТВОМ ГИБКОГО ВАЛА О передаче вращения посредством гибкого вала УДК 539.3 В.В. ЕЛИСЕЕВ, Т.В. ЗИНОВЬЕВА О ПЕРЕДАЧЕ ВРАЩЕНИЯ ПОСРЕДСТВОМ ГИБКОГО ВАЛА Гибкий упругий стержень вставлен в жесткую трубку-оболочку и приводится

Подробнее

Тема 2 Основные понятия. Лекция 2

Тема 2 Основные понятия. Лекция 2 Тема 2 Основные понятия. Лекция 2 2.1 Сопротивление материалов как научная дисциплина. 2.2 Схематизация элементов конструкций и внешних нагрузок. 2.3 Допущения о свойствах материала элементов конструкций.

Подробнее

УСТОЙЧИВОСТЬ КОЛЬЦЕВОЙ ПЛАСТИНЫ ИЗ СПЛАВА С ПАМЯТЬЮ ФОРМЫ. А. А. Мовчан, И. А. Мовчан, Л. Г. Сильченко

УСТОЙЧИВОСТЬ КОЛЬЦЕВОЙ ПЛАСТИНЫ ИЗ СПЛАВА С ПАМЯТЬЮ ФОРМЫ. А. А. Мовчан, И. А. Мовчан, Л. Г. Сильченко 44 ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 0. Т. 5, N- УДК 539.4 УСТОЙЧИВОСТЬ КОЛЬЦЕВОЙ ПЛАСТИНЫ ИЗ СПЛАВА С ПАМЯТЬЮ ФОРМЫ А. А. Мовчан, И. А. Мовчан, Л. Г. Сильченко Институт прикладной механики РАН,

Подробнее

Вопросы к вступительным экзаменам в аспирантуру по специальности « Строительная механика»

Вопросы к вступительным экзаменам в аспирантуру по специальности « Строительная механика» Вопросы к вступительным экзаменам в аспирантуру по специальности «05.23.17 Строительная механика» СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ Основные понятия 1. Задачи сопротивления материалов. Стержень. Основные гипотезы

Подробнее

ФИЗИКА ТВЕРДОГО ТЕЛА И ЭЛЕКТРОНИКА

ФИЗИКА ТВЕРДОГО ТЕЛА И ЭЛЕКТРОНИКА ФИЗИКА ТВЕРДОГО ТЕЛА И ЭЛЕКТРОНИКА УДК 539.3 А. В. Михеев ЛОКАЛЬНАЯ УСТОЙЧИВОСТЬ ПСЕВДОСФЕРИЧЕСКИХ ОРТОТРОПНЫХ ОБОЛОЧЕК НА УПРУГОМ ОСНОВАНИИ Рассматривается вопрос расчета устойчивости ортотропных псевдосферических

Подробнее

Труды международного симпозиума «Надежность и качество 2009», Пенза том 1

Труды международного симпозиума «Надежность и качество 2009», Пенза том 1 Труды международного симпозиума «Надежность и качество 009», Пенза том Горячев ВЯ, Савин АВ ОПРЕДЕЛЕНИЕ СВЯЗИ МЕЖДУ УСКОРЕНИЕМ И ПОПЕРЕЧНОЙ ДЕФОРМАЦИЕЙ УПРУГОГО ЭЛЕМЕНТА ДАТЧИКА Упругий элемент является

Подробнее

МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ РАСПРОСТРАНЕНИЯ ВОЛНЫ ДАВЛЕНИЯ В ПОТОКЕ ЖИДКОСТИ ВНУТРИ ИЗОГНУТОГО ПОДЗЕМНОГО ТРУБОПРОВОДА

МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ РАСПРОСТРАНЕНИЯ ВОЛНЫ ДАВЛЕНИЯ В ПОТОКЕ ЖИДКОСТИ ВНУТРИ ИЗОГНУТОГО ПОДЗЕМНОГО ТРУБОПРОВОДА Вычислительные технологии Том 3 996 МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ РАСПРОСТРАНЕНИЯ ВОЛНЫ ДАВЛЕНИЯ В ПОТОКЕ ЖИДКОСТИ ВНУТРИ ИЗОГНУТОГО ПОДЗЕМНОГО ТРУБОПРОВОДА О. П. Ткаченко Вычислительный центр ДВО РАН Хабаровск

Подробнее

Дифракция Фраунгофера от цилиндрического источника упругих волн

Дифракция Фраунгофера от цилиндрического источника упругих волн Динамические системы, вып. 28 (2010), 183 187 УДК 539.3 Дифракция Фраунгофера от цилиндрического источника упругих волн А. Р. Сницер Таврический национальный университет им. В.И.Вернадского, НИИ Проблем

Подробнее

ВЯЗКОУПРУГИЕ КОЛЕБАНИЯ ТРЕУГОЛЬНОЙ ПЛАСТИНЫ

ВЯЗКОУПРУГИЕ КОЛЕБАНИЯ ТРЕУГОЛЬНОЙ ПЛАСТИНЫ 152 ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 2001. Т. 42, N- 3 УДК 534.121/122 ВЯЗКОУПРУГИЕ КОЛЕБАНИЯ ТРЕУГОЛЬНОЙ ПЛАСТИНЫ Н. А. Чернышов, А. Д. Чернышов Воронежская государственная технологическая академия,

Подробнее

2013 г. А. К. БЕЛЯЕВ, Д. Н. ИЛЬИН, Н. Ф. МОРОЗОВ ДИНАМИЧЕСКИЙ ПОДХОД К ЗАДАЧЕ ИШЛИНСКОГО ЛАВРЕНТЬЕВА

2013 г. А. К. БЕЛЯЕВ, Д. Н. ИЛЬИН, Н. Ф. МОРОЗОВ ДИНАМИЧЕСКИЙ ПОДХОД К ЗАДАЧЕ ИШЛИНСКОГО ЛАВРЕНТЬЕВА МЕХАНИКА ТВЕРДОГО ТЕЛА 5 03 А.К. Беляев, Д.Н. Ильин, Н.Ф. Морозов УДК 539.37 8 03 г. А. К. БЕЛЯЕВ, Д. Н. ИЛЬИН, Н. Ф. МОРОЗОВ ДИНАМИЧЕСКИЙ ПОДХОД К ЗАДАЧЕ ИШЛИНСКОГО ЛАВРЕНТЬЕВА Рассматривается задача

Подробнее

О ПЕРЕДАЧЕ ВРАЩЕНИЯ ПОСРЕДСТВОМ ГИБКОГО ВАЛА

О ПЕРЕДАЧЕ ВРАЩЕНИЯ ПОСРЕДСТВОМ ГИБКОГО ВАЛА УДК 539.3 В.В. ЕЛИСЕЕВ, Т.В. ЗИНОВЬЕВА О ПЕРЕДАЧЕ ВРАЩЕНИЯ ПОСРЕДСТВОМ ГИБКОГО ВАЛА Гибкий упругий стержень вставлен в жесткую трубку-оболочку и приводится во вращение от одного конца (рис. ). Трения о

Подробнее

УДК ОЦЕНКА ДИНАМИКИ ВАФЕЛЬНОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ ПРИ ПОПЕРЕЧНОМ УДАРНОМ ВОЗДЕЙСТВИИ

УДК ОЦЕНКА ДИНАМИКИ ВАФЕЛЬНОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ ПРИ ПОПЕРЕЧНОМ УДАРНОМ ВОЗДЕЙСТВИИ УДК61.316.3.08 ОЦЕНКА ДИНАМИКИ ВАФЕЛЬНОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ ПРИ ПОПЕРЕЧНОМ УДАРНОМ ВОЗДЕЙСТВИИ Е.С. Онучин, Ю.М. Хищенко Решены задачи линейной динамики элементов вафельной цилиндрической оболочки,

Подробнее

ЧИСЛЕННО-АНАЛИТИЧЕСКИЙ МЕТОД РАСЧЕТА КОЛЕБАНИЙ УПРУГОГО ДИСКА ПЕРЕМЕННОЙ ТОЛЩИНЫ 1. Бураго Н.Г., Никитин И.С., Юшковский П.А.

ЧИСЛЕННО-АНАЛИТИЧЕСКИЙ МЕТОД РАСЧЕТА КОЛЕБАНИЙ УПРУГОГО ДИСКА ПЕРЕМЕННОЙ ТОЛЩИНЫ 1. Бураго Н.Г., Никитин И.С., Юшковский П.А. ЧИСЛЕННО-АНАЛИТИЧЕСКИЙ МЕТОД РАСЧЕТА КОЛЕБАНИЙ УПРУГОГО ДИСКА ПЕРЕМЕННОЙ ТОЛЩИНЫ 1 Бураго Н.Г., Никитин И.С., Юшковский П.А. Целью исследования является расчет напряженно-деформированного состояния упругого

Подробнее

А. А. Семенов, А. А. Овчаров. Математическая модель деформирования ортотропных конических оболочек

А. А. Семенов, А. А. Овчаров. Математическая модель деформирования ортотропных конических оболочек А. А. Семенов, А. А. Овчаров Математическая модель деформирования ортотропных конических оболочек Введение Наиболее широкое применение конические оболочки находят в авиационной технике и машиностроении.

Подробнее

К теории устойчивости оболочек

К теории устойчивости оболочек Научные сообщения Вестник ДВО РАН. 2006. 4 В.В.ПИКУЛЬ К теории устойчивости оболочек Предложен метод построения физически состоятельной теории устойчивости оболочек. Приведены примеры определения критических

Подробнее

В.А. МОДЕЛИРОВАНИЕ НЕСТАЦИОНАРНЫХ ПРОЦЕССОВ В КОНСТРУКЦИЯХ РЭС ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ФОРМЫ ПРИ УДАРНОМ ВОЗБУЖДЕНИИ МОДЕЛИ

В.А. МОДЕЛИРОВАНИЕ НЕСТАЦИОНАРНЫХ ПРОЦЕССОВ В КОНСТРУКЦИЯХ РЭС ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ФОРМЫ ПРИ УДАРНОМ ВОЗБУЖДЕНИИ МОДЕЛИ Таньков Г.В., Селиванов В.Ф., Трусов В.А. МОДЕЛИРОВАНИЕ НЕСТАЦИОНАРНЫХ ПРОЦЕССОВ В КОНСТРУКЦИЯХ РЭС ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ФОРМЫ ПРИ УДАРНОМ ВОЗБУЖДЕНИИ МОДЕЛИ Действие динамических внешних нагрузок на радиоэлектронные

Подробнее

Н.А. ШЕВЕЛЕВ, И.В. ДОМБРОВСКИЙ Пермский государственный технический университет ЧИСЛЕННОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ДИНАМИЧЕСКОГО ПОВЕДЕНИЯ ВРАЩАЮЩИХСЯ КОНСТРУКЦИЙ

Н.А. ШЕВЕЛЕВ, И.В. ДОМБРОВСКИЙ Пермский государственный технический университет ЧИСЛЕННОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ДИНАМИЧЕСКОГО ПОВЕДЕНИЯ ВРАЩАЮЩИХСЯ КОНСТРУКЦИЙ Вестник ПГТУ. Механика. 9. 5 УДК 539.3: 534. Н.А. ШЕВЕЛЕВ, И.В. ДОМБРОВСКИЙ Пермский государственный технический университет ЧИСЛЕННОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ДИНАМИЧЕСКОГО ПОВЕДЕНИЯ ВРАЩАЮЩИХСЯ КОНСТРУКЦИЙ Предлагается

Подробнее

Аннотация рабочей программы дисциплины «СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ»

Аннотация рабочей программы дисциплины «СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ» Аннотация рабочей программы дисциплины «СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ» 1. Цель и задачи освоения дисциплины Для студентов направления подготовки 08.03.01. «Строительство» сопротивление материалов является одной

Подробнее

2007 г. Н.Н. Любушкина, А.Н. Петрова, канд. техн. наук, Н.А. Тарануха, д-р техн. наук (Комсомольский-на-Амуре государственный технический университет)

2007 г. Н.Н. Любушкина, А.Н. Петрова, канд. техн. наук, Н.А. Тарануха, д-р техн. наук (Комсомольский-на-Амуре государственный технический университет) Моделирование систем 7. 5. Нагорнов В. П. Аналитическое определение параметров субструктуры деформированных поликристаллов в рентгеновском методе аппроксимации с использованием функций Коши //Аппаратура

Подробнее

Расчет элементов стальных конструкций.

Расчет элементов стальных конструкций. Расчет элементов стальных конструкций. План. 1. Расчет элементов металлических конструкций по предельным состояниям. 2. Нормативные и расчетные сопротивления стали 3. Расчет элементов металлических конструкций

Подробнее

Об определении переменной жёсткости круглой пластины

Об определении переменной жёсткости круглой пластины Вычислительные технологии Том 17, 6, 212 Об определении переменной жёсткости круглой пластины Т. А. Аникина 1, А. О. Ватульян 2, П. С. Углич 3 1 Донской государственный технический университет, Ростов-на-Дону,

Подробнее

ЭФФЕКТЫ ВТОРОГО ПОРЯДКА И ПРИНЦИП СЕН-ВЕНАНА В ЗАДАЧЕ КРУЧЕНИЯ НЕЛИНЕЙНО-УПРУГОГО СТЕРЖНЯ

ЭФФЕКТЫ ВТОРОГО ПОРЯДКА И ПРИНЦИП СЕН-ВЕНАНА В ЗАДАЧЕ КРУЧЕНИЯ НЕЛИНЕЙНО-УПРУГОГО СТЕРЖНЯ ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 26. Т. 47, N- 6 129 УДК 539.3 ЭФФЕКТЫ ВТОРОГО ПОРЯДКА И ПРИНЦИП СЕН-ВЕНАНА В ЗАДАЧЕ КРУЧЕНИЯ НЕЛИНЕЙНО-УПРУГОГО СТЕРЖНЯ В. В. Калашников, М. И. Карякин Ростовский

Подробнее

y 2 x 2 x y ; (3) y + F y = 0. (4) + 2 E y = 0. (5) E y y 2 x = 0, E x x G

y 2 x 2 x y ; (3) y + F y = 0. (4) + 2 E y = 0. (5) E y y 2 x = 0, E x x G ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 200. Т. 42, N- 79 УДК 628.23 РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ ЛОПАТКИ КАК ОРТОТРОПНОЙ ПЛАСТИНКИ ЛИНЕЙНО-ПЕРЕМЕННОЙ ТОЛЩИНЫ В. И. Соловьев Новосибирский военный институт, 6307

Подробнее

УСТОЙЧИВОСТЬ ВЫШЕК БУРОВЫХ УСТАНОВОК. Ф.Л. Шевченко, Ю.В. Петтик, ГВУЗ «Донецкий национальный технический университет», Украина

УСТОЙЧИВОСТЬ ВЫШЕК БУРОВЫХ УСТАНОВОК. Ф.Л. Шевченко, Ю.В. Петтик, ГВУЗ «Донецкий национальный технический университет», Украина УСТОЙЧИВОСТЬ ВЫШЕК БУРОВЫХ УСТАНОВОК ФЛ Шевченко, ЮВ Петтик, ГВУЗ «Донецкий национальный технический университет», Украина В работе рассматривается актуальная задача расчета буровых вышек на устойчивость,

Подробнее

Рабочая программа дисциплины (с аннотацией) Математические модели процесса потери устойчивости динамических систем

Рабочая программа дисциплины (с аннотацией) Математические модели процесса потери устойчивости динамических систем Министерство образования и науки Российской Федерации ФГБОУ ВО «Тверской государственный университет» Утверждаю: Руководитель ООП: 20 г. Рабочая программа дисциплины (с аннотацией) Математические модели

Подробнее

СРАВНЕНИЕ МЕХАНИЧЕСКИХ МОДЕЛЕЙ КОЛЕБАНИЯ ЛЕПЕСТКОВОГО КЛАПАНА

СРАВНЕНИЕ МЕХАНИЧЕСКИХ МОДЕЛЕЙ КОЛЕБАНИЯ ЛЕПЕСТКОВОГО КЛАПАНА 6 УДК 69.75. И.П. Бойчук, С.Н. Ларьков, канд. техн. наук, В.Ю. Силевич СРАВНЕНИЕ МЕХАНИЧЕСКИХ МОДЕЛЕЙ КОЛЕБАНИЯ ЛЕПЕСТКОВОГО КЛАПАНА Главным фактором, определяющим ресурс пульсирующего воздушно-реактивного

Подробнее

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ 1 к практическому занятию по «Прикладной механике» для студентов II курса медико-биологического факультета.

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ 1 к практическому занятию по «Прикладной механике» для студентов II курса медико-биологического факультета. МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ 1 ТЕМА Введение. Инструктаж по технике безопасности. Входной контроль. ВВЕДЕНИЕ В ПРАКТИЧЕСКИЕ ЗАНЯТИЯ ПО КУРСУ «ПРИКЛАДНАЯ МЕХЕНИКА». ИНСТРУКТАЖ ПО ПОЖАРО- И ЭЛЕКТРОБЕЗОПАСНОСТИ.

Подробнее

ВОЗНИКНОВЕНИЕ ТОРНАДОПОДОБНЫХ ВИХРЕЙ ВО ВРАЩАЮЩЕЙСЯ ЖИДКОСТИ ПРИ ВЫНУЖДЕННЫХ ИНЕРЦИОННЫХ КОЛЕБАНИЯХ БОЛЬШОЙ АМПЛИТУДЫ

ВОЗНИКНОВЕНИЕ ТОРНАДОПОДОБНЫХ ВИХРЕЙ ВО ВРАЩАЮЩЕЙСЯ ЖИДКОСТИ ПРИ ВЫНУЖДЕННЫХ ИНЕРЦИОННЫХ КОЛЕБАНИЯХ БОЛЬШОЙ АМПЛИТУДЫ ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 2002. Т. 43, N- 2 87 УДК 532.5 ВОЗНИКНОВЕНИЕ ТОРНАДОПОДОБНЫХ ВИХРЕЙ ВО ВРАЩАЮЩЕЙСЯ ЖИДКОСТИ ПРИ ВЫНУЖДЕННЫХ ИНЕРЦИОННЫХ КОЛЕБАНИЯХ БОЛЬШОЙ АМПЛИТУДЫ Д. Г. Ахметов,

Подробнее

РАСПРОСТРАНЕНИЕ УПРУГИХ ВОЛН В ОДНОРОДНЫХ ПО СЕЧЕНИЮ КРУГЛЫХ СТЕРЖНЯХ. Е. В. Баянов, А. И. Гулидов

РАСПРОСТРАНЕНИЕ УПРУГИХ ВОЛН В ОДНОРОДНЫХ ПО СЕЧЕНИЮ КРУГЛЫХ СТЕРЖНЯХ. Е. В. Баянов, А. И. Гулидов ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 211. Т. 52, N- 5 155 УДК 539.3 РАСПРОСТРАНЕНИЕ УПРУГИХ ВОЛН В ОДНОРОДНЫХ ПО СЕЧЕНИЮ КРУГЛЫХ СТЕРЖНЯХ Е. В. Баянов, А. И. Гулидов Новосибирский государственный

Подробнее

. После нахождения искомых коэффициентов разложения, определяются дополнительные напряжения на всех контурах по формулам:

. После нахождения искомых коэффициентов разложения, определяются дополнительные напряжения на всех контурах по формулам: Л.А. Данилова ( )() известных коэффициентов c ( ) в нулевой итерации которого полагается ( ) C ( ). После нахождения искомых коэффициентов разложения определяются дополнительные напряжения на всех контурах

Подробнее

Министерство образования и науки Российской Федерации

Министерство образования и науки Российской Федерации Министерство образования и науки Российской Федерации Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Московский государственный технический университет имени Н.. Баумана»

Подробнее

Нелинейная задача динамического изгиба стержня после потери устойчивости

Нелинейная задача динамического изгиба стержня после потери устойчивости Электронный журнал «Труды МАИ». Выпуск 7 www.mai.ru/siene/trud/ УДК 9.:. Нелинейная задача динамического изгиба стержня после потери устойчивости И.Н. Воробьев Т.В. Гришанина Аннотация Решена плоская задача

Подробнее

ОЦЕНКА ОПАСНОСТИ ЭКСПЛУАТАЦИИ ГАЗОПРОВОДА СРЕДНЯЯ АЗИЯ-ЦЕНТР С ПОВЕРХНОСТНЫМИ ДЕФЕКТАМИ ЭЛЛИПТИЧЕСКОГО ТИПА МЕТОДОМ КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

ОЦЕНКА ОПАСНОСТИ ЭКСПЛУАТАЦИИ ГАЗОПРОВОДА СРЕДНЯЯ АЗИЯ-ЦЕНТР С ПОВЕРХНОСТНЫМИ ДЕФЕКТАМИ ЭЛЛИПТИЧЕСКОГО ТИПА МЕТОДОМ КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ОЦЕНКА ОПАСНОСТИ ЭКСПЛУАТАЦИИ ГАЗОПРОВОДА СРЕДНЯЯ АЗИЯ-ЦЕНТР С ПОВЕРХНОСТНЫМИ ДЕФЕКТАМИ ЭЛЛИПТИЧЕСКОГО ТИПА МЕТОДОМ КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ Климов П.В. АО «Интергаз Центральная Азия», г. Астана Бердин Н.К.

Подробнее

УПРУГОПЛАСТИЧЕСКИЙ НЕОСЕСИММЕТРИЧНЫЙ УДАР ПАРАБОЛИЧЕСКОГО ТЕЛА ПО СФЕРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКЕ

УПРУГОПЛАСТИЧЕСКИЙ НЕОСЕСИММЕТРИЧНЫЙ УДАР ПАРАБОЛИЧЕСКОГО ТЕЛА ПО СФЕРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКЕ ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 25. Т. 46, N- 1 181 УДК 539.3 УПРУГОПЛАСТИЧЕСКИЙ НЕОСЕСИММЕТРИЧНЫЙ УДАР ПАРАБОЛИЧЕСКОГО ТЕЛА ПО СФЕРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКЕ Д. Г. Бирюков, И. Г. Кадомцев Ростовский государственный

Подробнее

Оглавление Введение... 3

Оглавление Введение... 3 Оглавление Введение... 3 Глава 1. Основные предпосылки, понятия и определения, используемые в курсе сопротивления материалов - механике материалов и конструкций... 4 1.1. Модель материала. Основные гипотезы

Подробнее

Учет стеснения депланации сечения при кручении слоистой балки типа торсион из композиционных материалов

Учет стеснения депланации сечения при кручении слоистой балки типа торсион из композиционных материалов Электронный журнал «Труды МАИ». Выпуск 37 www.mai.ru/science/trud/ Учет стеснения депланации сечения при кручении слоистой балки типа торсион из композиционных материалов А.А. Дудченко Е.А. Башаров Аннотация

Подробнее

ТЕМА 2. ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНОЕ ИСЧИСЛЕНИЕ ФУНКЦИЙ ДВУХ И ТРЕХ ПЕРЕМЕННЫХ

ТЕМА 2. ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНОЕ ИСЧИСЛЕНИЕ ФУНКЦИЙ ДВУХ И ТРЕХ ПЕРЕМЕННЫХ МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ К РАСЧЕТНЫМ ЗАДАНИЯМ ПОКУРСУ ВЫСШЕЙ МАТЕМАТИКИ «ИНТЕГРАЛЬНОЕ ИСЧИСЛЕНИЕ ФУНКЦИИ ОДНОГО ПЕРЕМЕННОГО ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНОЕ ИСЧИСЛЕНИЕ ФУНКЦИЙ ДВУХ И ТРЕХ ПЕРЕМЕННЫХ» ЧАСТЬ II ТЕМА ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНОЕ

Подробнее

Институт вычислительного моделирования СО РАН, Красноярск

Институт вычислительного моделирования СО РАН, Красноярск ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 2001. Т. 42, N- 2 141 УДК 539.370 ЧИСЛЕННЫЙ АНАЛИЗ РАЗВЕТВЛЕННЫХ ФОРМ ИЗГИБА СТЕРЖНЕЙ Л. И. Шкутин Институт вычислительного моделирования СО РАН, 660036 Красноярск

Подробнее

Тема 2. Затухающие колебания 1. Дифференциальное уравнение затухающих колебаний

Тема 2. Затухающие колебания 1. Дифференциальное уравнение затухающих колебаний Тема Затухающие колебания Дифференциальное уравнение затухающих колебаний Затухающие механические колебания 3 Характеристики затухающих колебаний 4 Слабое затухание, апериодическое движение 5 Затухающие

Подробнее

Процессы сложного деформирования упругопластической стержневой системы

Процессы сложного деформирования упругопластической стержневой системы УДК 539.3 Известия Тульского государственного университета Естественные науки. 2013. Вып. 1. С. 123 131 Механика Процессы сложного деформирования упругопластической стержневой системы О. Е. Энгельман Аннотация.

Подробнее

Тычина К.А. XIV Б е з м о м е н т н а я т е о р и я о б о л о ч е к в р а щ е н и я.

Тычина К.А. XIV Б е з м о м е н т н а я т е о р и я о б о л о ч е к в р а щ е н и я. www.ychina.pro Тычина К.А. XIV Б е з м о м е н т н а я т е о р и я о б о л о ч е к в р а щ е н и я. Вспоминаем: Оболочка это тело, один из размеров которого много меньше двух других. Этот наименьший размер

Подробнее

Несущая способность цилиндрических оболочек c локальными отклонениями геометрии поверхности от идеальной при осевом сжатии

Несущая способность цилиндрических оболочек c локальными отклонениями геометрии поверхности от идеальной при осевом сжатии УДК 54. Несущая способность цилиндрических оболочек c локальными отклонениями геометрии поверхности от идеальной при осевом сжатии С.А. Петроковский, А.П. Тимофеев (Государственный Космический Научно-Производственный

Подробнее

Механика ПОТЕРЯ УСТОЙЧИВОСТИ ОДНОРОДНОГО СТЕРЖНЯ ПРИ ПРОДОЛЬНОМ УДАРЕ О СТЕРЖЕНЬ, ВЗАИМОДЕЙСТВУЮЩИЙ С ЖЕСТКОЙ ПРЕГРАДОЙ УДК А.А.

Механика ПОТЕРЯ УСТОЙЧИВОСТИ ОДНОРОДНОГО СТЕРЖНЯ ПРИ ПРОДОЛЬНОМ УДАРЕ О СТЕРЖЕНЬ, ВЗАИМОДЕЙСТВУЮЩИЙ С ЖЕСТКОЙ ПРЕГРАДОЙ УДК А.А. УДК 622.233.6 ПОТЕРЯ УСТОЙЧИВОСТИ ОДНОРОДНОГО СТЕРЖНЯ ПРИ ПРОДОЛЬНОМ УДАРЕ О СТЕРЖЕНЬ, ВЗАИМОДЕЙСТВУЮЩИЙ С ЖЕСТКОЙ ПРЕГРАДОЙ А.А. Битюрин Осуществляется математическое моделирование продольного упругого

Подробнее

РАСЧЕТ КОМПОЗИТНЫХ ОБОЛОЧЕК ВРАЩЕНИЯ, КОМБИНИРОВАННЫХ СОСУДОВ ДАВЛЕНИЯ И РЕЗЕРВУАРОВ

РАСЧЕТ КОМПОЗИТНЫХ ОБОЛОЧЕК ВРАЩЕНИЯ, КОМБИНИРОВАННЫХ СОСУДОВ ДАВЛЕНИЯ И РЕЗЕРВУАРОВ РАСЧЕТ КОМПОЗИТНЫХ ОБОЛОЧЕК ВРАЩЕНИЯ, КОМБИНИРОВАННЫХ СОСУДОВ ДАВЛЕНИЯ И РЕЗЕРВУАРОВ Голушко К.С. Институт вычислительных технологий СО РАН, г. Новосибирск Конструкции, содержащие тонкостенные элементы,

Подробнее

НОВЫЙ СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПЕРЕМЕЩЕНИЙ СТЕРЖНЯ МАЛОЙ ЖЕСТКОСТИ ПРИ ПРОДОЛЬНО-ПОПЕРЕЧНОМ ИЗГИБЕ

НОВЫЙ СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПЕРЕМЕЩЕНИЙ СТЕРЖНЯ МАЛОЙ ЖЕСТКОСТИ ПРИ ПРОДОЛЬНО-ПОПЕРЕЧНОМ ИЗГИБЕ УДК 59. 6 П. В. Кауров А. А. Тимофеев НОВЫЙ ПООБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПЕРЕМЕЩЕНИЙ ТЕРЖНЯ МАЛОЙ ЖЕТКОТИ ПРИ ПРОДОЛЬНО-ПОПЕРЕЧНОМ ИЗГИБЕ Предложен способ определения перемещений стержня малой жесткости при продольно-поперечном

Подробнее

Институт импульсных процессов и технологий НАН Украины, Николаев, Украина

Институт импульсных процессов и технологий НАН Украины, Николаев, Украина ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 2001. Т. 42, N- 6 93 УДК 532 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ГИДРОДИНАМИЧЕСКОЙ НАГРУЗКИ НА СТЕНКУ НЕФТЯНОЙ СКВАЖИНЫ, ФОРМИРУЕМОЙ ЭЛЕКТРИЧЕСКИМ РАЗРЯДОМ Г. А. Барбашова, В. М. Косенков

Подробнее

СОДЕРЖАНИЕ

СОДЕРЖАНИЕ СОДЕРЖАНИЕ 1. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ 2 2. РАСЧЕТ КОЭФФИЦИЕНТОВ КОНВЕКТИВНОЙ ТЕПЛООТДАЧИ 3 3. РАСЧЕТ ПРЕДВАРИТЕЛЬНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ ЗУБЬЕВ 4 4. РАСЧЕТНАЯ МОДЕЛЬ 5 5. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА 8 5.1 Результаты теплового анализа.

Подробнее

Задачи к экзамену Задача 1. Задача 2.

Задачи к экзамену Задача 1. Задача 2. Вопросы к экзамену 1. Модель упругого тела, основные гипотезы и допущения. Механика твердого тела, основные разделы. 2. Внешние и внутренние силы, напряжения и деформации. Принцип независимого действия

Подробнее

Новосибирский государственный технический университет, Новосибирск

Новосибирский государственный технический университет, Новосибирск ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 2003. Т. 44, N- 5 177 УДК 534 СИНХРОНИЗАЦИЯ ХОДА МАЯТНИКОВЫХ ЧАСОВ, ПОДВЕШЕННЫХ НА УПРУГОЙ БАЛКЕ А. Ю. Канунников, Р. Е. Лампер Новосибирский государственный технический

Подробнее

Тычина К.А. В в е д е н и е.

Тычина К.А. В в е д е н и е. www.tchina.pro Тычина К.А. I В в е д е н и е. «Теоретическая механика» разработала уравнения равновесия тел, считая их абсолютно твёрдыми и неразрушимыми. Курс «Сопротивление материалов», следующий шаг

Подробнее

Исследование процессов гидроупругости ребристой трубы кольцевого профиля при воздействии вибрации

Исследование процессов гидроупругости ребристой трубы кольцевого профиля при воздействии вибрации Электронный журнал «Труды МАИ». Выпуск 78.ai./science/d/ УДК 57.958:6.5:6.5 Исследование процессов гидроупругости ребристой трубы кольцевого профиля при воздействии вибрации Кондратов Д.В., * Калинина

Подробнее

ИЗГИБ ПРЯМОУГОЛЬНОЙ КОНСОЛЬНОЙ ПЛАСТИНЫ С УЧЁТОМ ДЕФОРМАЦИИ ПОПЕРЕЧНОГО СДВИГА М. В. Сухотерин

ИЗГИБ ПРЯМОУГОЛЬНОЙ КОНСОЛЬНОЙ ПЛАСТИНЫ С УЧЁТОМ ДЕФОРМАЦИИ ПОПЕРЕЧНОГО СДВИГА М. В. Сухотерин УДК 539.38 ИЗГИБ ПРЯМОУГОЛЬНОЙ КОНСОЛЬНОЙ ПЛАСТИНЫ С УЧЁТОМ ДЕФОРМАЦИИ ПОПЕРЕЧНОГО СДВИГА 008 М. В. Сухотерин Санкт Петербургский государственный университет водных коммуникаций Предложен итерационный

Подробнее

РАСЧЕТ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ ОБОЛОЧЕК СПЛАЙНОВЫМ ВАРИАНТОМ МЕТОДА КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

РАСЧЕТ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ ОБОЛОЧЕК СПЛАЙНОВЫМ ВАРИАНТОМ МЕТОДА КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ УДК 59. Х.Г. Киямов кандидат технических наук доцент кафедры прикладной математики Н.М. Якупов доктор технических наук профессор кафедры строительной механики заведующий лабораторией ИММ КазНЦ РАН И.Х.

Подробнее

14.1. Система с двумя степенями свободы

14.1. Система с двумя степенями свободы Глава 14 МАЛЫЕ КОЛЕБАНИЯ СИСТЕМЫ В разделе МАЛЫЕ КОЛЕБАНИЯ СИСТЕМЫ вы научитесь определять частоты малых собственных колебаний механической системы с двумя степенями свободы. Другие темы этого раздела,

Подробнее

Вертикальное нагружение шины на жёсткой опорной поверхности Мартынов В.К., Лукьянов А.С. МГТУ «МАМИ» Пневматические шины - это одно из значимых

Вертикальное нагружение шины на жёсткой опорной поверхности Мартынов В.К., Лукьянов А.С. МГТУ «МАМИ» Пневматические шины - это одно из значимых Вертикальное нагружение шины на жёсткой опорной поверхности Мартынов В.К., Лукьянов А.С. МГТУ «МАМИ» Пневматические шины - это одно из значимых изобретений человека. Правильно считать, что современный

Подробнее

ЛЕКЦИЯ 25 Устойчивость продольно сжатых стержней

ЛЕКЦИЯ 25 Устойчивость продольно сжатых стержней В.Ф. ДЕМЕНКО МЕХАНИКА МАТЕРИАЛОВ И КОНСТРУКЦИЙ 013 1 ЛЕКЦИЯ 5 Устойчивость продольно сжатых стержней 1 Понятие об устойчивости форм равновесия. Критическая сила Под устойчивостью механической системы вообще

Подробнее

Моделирование волн деформаций в физически нелинейной оболочке, содержащей вязкую несжимаемую жидкость

Моделирование волн деформаций в физически нелинейной оболочке, содержащей вязкую несжимаемую жидкость Электронный журнал «Труды МАИ». Выпуск 69 www.ai./siee/dy/ УДК 5.8:5.56 Моделирование волн деформаций в физически нелинейной оболочке содержащей вязкую несжимаемую жидкость Блинков Ю. А. * Иванов С. В.

Подробнее

родность закрепления без снижения прочностных параметров.

родность закрепления без снижения прочностных параметров. Коммунальное хозяйство городов родность закрепления без снижения прочностных параметров. Плотность раствора силиката, г/см 3 : ο силикат калия; силикат натрия 1.Бронжаев М.Ф. Метод расчёта параметров химического

Подробнее

МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ДВИЖЕНИЯ ЖИДКОСТИ, ЧАСТИЧНО ЗАПОЛНЯЮЩЕЙ ВРАЩАЮЩИЙСЯ ЦИЛИНДР С РАДИАЛЬНО РАСПОЛОЖЕННЫМИ РЕБРАМИ

МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ДВИЖЕНИЯ ЖИДКОСТИ, ЧАСТИЧНО ЗАПОЛНЯЮЩЕЙ ВРАЩАЮЩИЙСЯ ЦИЛИНДР С РАДИАЛЬНО РАСПОЛОЖЕННЫМИ РЕБРАМИ 100 ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 2011. Т. 52, N- 4 УДК 531.3 МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ДВИЖЕНИЯ ЖИДКОСТИ, ЧАСТИЧНО ЗАПОЛНЯЮЩЕЙ ВРАЩАЮЩИЙСЯ ЦИЛИНДР С РАДИАЛЬНО РАСПОЛОЖЕННЫМИ РЕБРАМИ И.

Подробнее

N, кн ,4 а. б Рис. П1.1. Схема нагружения стержня (а), эпюра внутренних усилий (б), эпюра напряжений (в), эпюра перемещения сечений (г)

N, кн ,4 а. б Рис. П1.1. Схема нагружения стержня (а), эпюра внутренних усилий (б), эпюра напряжений (в), эпюра перемещения сечений (г) ПРИЛОЖЕНИЕ 1 ПРИМЕРЫ РЕШЕНИЯ ЗАДАЧ Задача 1 Ступенчатый брус из стали Ст нагружен, как показано на рис. П.1.1, а. Из условия прочности подобрать размеры поперечного сечения. Построить эпюру перемещения

Подробнее

Метод решения задач на собственные значения механики деформирования оболочек и тонкостенных конструкций /597802

Метод решения задач на собственные значения механики деформирования оболочек и тонкостенных конструкций /597802 Метод решения задач на собственные значения механики деформирования оболочек и тонкостенных конструкций 77-48/5978 # 8, август 3 Виноградов Ю. И., Беляев А. В. УДК 59.7 Введение Россия, МГТУ им. Н.Э. Баумана

Подробнее

Math-Net.Ru Общероссийский математический портал

Math-Net.Ru Общероссийский математический портал Math-NetRu Общероссийский математический портал Л И Фридман К С Моргачев Решение стационарной динамической задачи для кольцевой пластины в рамках модели Тимошенко Вестн Сам гос техн ун-та Сер Физ-мат науки

Подробнее

Сравнение результатов расчетов динамических моделей манометрических трубчатых пружин

Сравнение результатов расчетов динамических моделей манометрических трубчатых пружин 114 С.П. Пирогов, А.Ю. Чуба С.П. Пирогов, А.Ю. Чуба piro-gow@yandex.ru, aleksandr-chuba@mail.ru УДК 622.691.4 Сравнение результатов расчетов динамических моделей манометрических трубчатых пружин АННОТАЦИЯ.

Подробнее

Следующим шагом является отыскание x наиболее напряженного сечения. Для этого A

Следующим шагом является отыскание x наиболее напряженного сечения. Для этого A Лекция 05 Изгиб Проверка прочности балок Опыт показывает, что при нагружении призматического стержня с прямой осью силами и парами сил, расположенными в плоскости симметрии, наблюдаются деформации изгиба

Подробнее

Устойчивое и неустойчивое упругое равновесие. Критическая сила. Критическое напряжение. Гибкость стержня

Устойчивое и неустойчивое упругое равновесие. Критическая сила. Критическое напряжение. Гибкость стержня Устойчивое и неустойчивое упругое равновесие. Критическая сила. Критическое напряжение. Гибкость стержня 1.Критическое напряжение в сжатом стержне большой гибкости определяется по формуле ОТВЕТ: 1) 2)

Подробнее

В.М. Козин, В.Ю. Верещагин ВЛИЯНИЕ СНЕЖНОГО ПОКРОВА НА ПАРАМЕТРЫ ИЗГИБНО-ГРАВИТАЦИОННЫХ ВОЛН, ВОЗБУЖДАЕМЫХ В ЛЕДЯНОМ ПОКРОВЕ

В.М. Козин, В.Ю. Верещагин ВЛИЯНИЕ СНЕЖНОГО ПОКРОВА НА ПАРАМЕТРЫ ИЗГИБНО-ГРАВИТАЦИОННЫХ ВОЛН, ВОЗБУЖДАЕМЫХ В ЛЕДЯНОМ ПОКРОВЕ УДК 69.14.791 В.М. Козин, В.Ю. Верещагин ВЛИЯНИЕ СНЕЖНОГО ПОКРОВА НА ПАРАМЕТРЫ ИЗГИБНО-ГРАВИТАЦИОННЫХ ВОЛН, ВОЗБУЖДАЕМЫХ В ЛЕДЯНОМ ПОКРОВЕ Представлена численная модель для анализа напряженно-деформированного

Подробнее

НЕЛИНЕЙНЫЕ УЕДИНЕННЫЕ УДАРНО-ВОЛНОВЫЕ СТРУКТУРЫ В ВЯЗКОУПРУГИХ СТЕРЖНЯХ. Кубанский государственный аграрный университет Лаптев В.Н. канд. техн.

НЕЛИНЕЙНЫЕ УЕДИНЕННЫЕ УДАРНО-ВОЛНОВЫЕ СТРУКТУРЫ В ВЯЗКОУПРУГИХ СТЕРЖНЯХ. Кубанский государственный аграрный университет Лаптев В.Н. канд. техн. УДК 59:5:55 НЕЛИНЕЙНЫЕ УЕДИНЕННЫЕ УДАРНО-ВОЛНОВЫЕ СТРУКТУРЫ В ВЯЗКОУПРУГИХ СТЕРЖНЯХ Аршинов ГА канд физ-мат наук Кубанский государственный аграрный университет Лаптев ВН канд техн наук Кубанский государственный

Подробнее

Вестник КРСУ Том 15. 9

Вестник КРСУ Том 15. 9 МЕХАНИКА УДК 5313:5341/ ВЛИЯНИЕ ПАРАМЕТРОВ УДАРНОЙ СИСТЕМЫ НА НАПРЯЖЕННОЕ СОСТОЯНИЕ ПЛАСТИНЫ ПРИ ЕЕ ВИБРОУДАРНОЙ ОЧИСТКЕ ВЭ Еремьянц ВВ Ню Рассматривается изменение напряженного состояния пластины со слоем

Подробнее

f t = 1 E δ = 1 k ln a i a i+k

f t = 1 E δ = 1 k ln a i a i+k 190 ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 2001. Т. 42, N- 1 УДК 624.074.4+539.3 ДЕМПФИРУЮЩИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ КОМПОЗИТНЫХ КОНСТРУКЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ, ИЗГОТОВЛЕННЫХ НАМОТКОЙ А. Г. Демешкин, М. Е. Козеко,

Подробнее

1. Свободные колебания пружинного маятника. Общие сведения

1. Свободные колебания пружинного маятника. Общие сведения Цель работы. Ознакомиться с основными характеристиками незатухающих и затухающих свободных механических колебаний. Задача. Определить период собственных колебаний пружинного маятника; проверить линейность

Подробнее