РЕШЕНИЕ КОНТАКТНЫХ ЗАДАЧ НА ОСНОВЕ УТОЧНЕННОЙ ТЕОРИИ ПЛАСТИН И ОБОЛОЧЕК. Ю. М. Волчков,, Д. В. Важева

Save this PDF as:
 WORD  PNG  TXT  JPG

Размер: px
Начинать показ со страницы:

Download "РЕШЕНИЕ КОНТАКТНЫХ ЗАДАЧ НА ОСНОВЕ УТОЧНЕННОЙ ТЕОРИИ ПЛАСТИН И ОБОЛОЧЕК. Ю. М. Волчков,, Д. В. Важева"

Транскрипт

1 ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 28. Т. 49, N УДК РЕШЕНИЕ КОНТАКТНЫХ ЗАДАЧ НА ОСНОВЕ УТОЧНЕННОЙ ТЕОРИИ ПЛАСТИН И ОБОЛОЧЕК Ю. М. Волчков,, Д. В. Важева Институт гидродинамики им. М. А. Лаврентьева СО РАН, 639 Новосибирск Новосибирский государственный университет, 639 Новосибирск Приведены решения контактных смешанных краевых задач для пластины и цилиндрической оболочки с использованием уравнений для оболочек, построенных на основе разложений решений уравнений теории упругости по полиномам Лежандра. Представлены результаты численного моделирования напряженного состояния в окрестности точек, в которых условия на лицевых поверхностях оболочки меняются. Проведено сравнение полученных результатов с аналитическими решениями задач теории упругости и решениями, полученными на основе классических уравнений теории оболочек. Ключевые слова: слоистые оболочки, полиномы Лежандра, контактные задачи, напряженно-деформированное состояние. Введение. В отличие от уравнений теории оболочек, полученных на основе кинематических и силовых гипотез [], уравнения оболочек, построенные с использованием аппроксимации решений уравнений теории упругости отрезками рядов полиномов Лежандра [2 6], позволяют задавать на лицевых поверхностях оболочки условия не только в напряжениях, но и в смещениях. Поэтому данные уравнения используются при решении смешанных задач теории пластин и оболочек, к числу которых относятся и контактные задачи. В данной работе для решения контактных задач используются уточненные уравнения теории пластин и оболочек, алгоритм построения которых изложен в [5, 6].. Уравнения упругого слоя в первом приближении. Аппроксимация напряжений и деформаций отрезками полиномов Лежандра и алгоритм построения уравнений упругого слоя изложены в [5, 6]. В данной работе приводятся только уравнения упругого слоя в первом приближении в окончательном виде, а также принятые в [5] обозначения. При построении уравнений введены понятия основных и дополнительных величин (эти величины являются коэффициентами при полиномах Лежандра в отрезках рядов, аппроксимирующих напряжения и деформации). В дифференциальные уравнения упругого слоя входят производные по пространственным переменным от основных величин. На торцевых поверхностях оболочки для уравнений в первом приближении задаются векторы нормальных и поперечных сил, изгибающие и крутящие моменты или соответствующие им перемещения и углы поворотов. Работа выполнена при финансовой поддержке Российского фонда фундаментальных исследований (код проекта ) и Совета по грантам Президента РФ для государственной поддержки ведущих научных школ (грант НШ ).

2 7 ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 28. Т. 49, N- 5 Для перемещений и напряжений принимаются следующие аппроксимации: u(ξ, ζ) = u (ξ) + u (ξ)p (ζ) + u 2 (ξ)p 2 (ζ) + u 3 (ξ)p 3 (ζ), v(ξ, ζ) = v (ξ) + v (ξ)p (ζ) + v 2 (ξ)p 2 (ζ), σ (ξ, ζ) = t (ξ) + m (ξ)p (ζ), σ 2 (ξ, ζ) = t 2 (ξ) + m 2 (ξ)p (ζ), σ 2 (ξ, ζ) = t 2 (ξ) + m 2 (ξ)p (ζ) + r 2 (ξ)p 2 (ζ). Здесь ξ, ζ безразмерные продольная и поперечная пространственные координаты в слое соответственно; σ, σ 2 безразмерные нормальные напряжения в поперечном и продольном сечениях слоя соответственно; σ 2 безразмерное касательное напряжение. Система дифференциальных уравнений упругого слоя относительно основных величин в первом приближении записывается в виде η(t + t 3 ) + (σ + 3 σ 3 )/2 + q =, η(t 3 + t ) + (σ + 33 σ 33 )/2 + q 3 =, ηm 3t 3 + 3(σ σ 3 )/2 + q =, (.) t = α(η(u + v ) + γv ), t 33 = α(γη(u + v ) + v ), (.2) m = α(ηu + 3γ v 2 ), m 33 = α(γηu + 3v 2 ), t 3 = (η(v u ) + u + u 3 ), m 3 = 3(u 2 + v ), r 2 = 5mu 3, где штрих обозначает производную по переменной ξ. Система дифференциальных уравнений (.2) относительно 4 коэффициентов аппроксимаций (.) замыкается четырьмя условиями на поверхностях слоя при ζ = ±: σ ± 2 (ξ) = t 2(ξ) ± m 2 (ξ) или v ± (ξ) = v (ξ) ± v (ξ) + v 2 (ξ), σ ± 2 (ξ) = t 2(ξ) ± m 2 (ξ) + r 2 (ξ) или u ± (ξ) = u (ξ) ± u (ξ) + u 2 (ξ) ± u 3 (ξ). В (.) (.3) напряжения отнесены к модулю сдвига µ; введены следующие безразмерные величины: t = 2hµ σ (ξ, ζ) dζ, m = 3 2h 2 µ σ (ξ, ζ)ζ dζ, t 2 = 2hµ u = ū h, v = v h, ξ = x l, ζ = h, η = h l, α = 2 γ, γ = ν ν, σ 2 (ξ, ζ) dζ, величины с чертой обозначают размерные напряжения и перемещения; x, продольная и поперечная пространственные координаты в слое. 2. Задача об отрыве полубесконечной полосы, прижатой к жесткому основанию равномерным давлением p. Данная задача относится к классу контактных задач с уменьшающейся зоной контакта (рис. ). В качестве характерного линейного размера l примем расстояние от точки приложения приподнимающей силы до точки контакта полосы с основанием. На лицевых поверхностях полосы при ζ = ± заданы следующие условия: в области ( ξ ) в области ( ξ < ) (.3) σ 2 + (ξ) = p, σ 2 (ξ) =, σ± 2 (ξ) = ; (2.) σ 2 + (ξ) = p, v (ξ) =, σ 2 ± (ξ) =. (2.2)

3 Ю. М. Волчков, Д. В. Важева 7 t * 2 d l p 2h Рис.. Схема задачи о поднятии полуполосы, прижатой к основанию равномерным давлением: область отсутствия контакта полосы с основанием; область контакта полосы с основанием При ξ = заданы условия t () =, m () =, t 2 () = t 2. (2.3) Поскольку в данной задаче касательные напряжения на лицевых поверхностях полосы равны нулю, из первого уравнения системы (.2) следует, что t (ξ) = const. Решение системы (.2), (.3) вне области контакта (область на рис. ), удовлетворяющее условиям (2.) (2.3), имеет следующий вид: t =, t 2 = t 2 + pξ 2η, u = u () + m = 3pξ2 4η 2 + t 2 ξ 4η, t 2 = m 2 = p 2, m 2 =, r 2 = t 2, γpξ 2αη( γ 2 ), u γpξ = u () + αη( γ 2 ) + pξ 3 4αη 3 ( γ 2 ), v = v () u () ξ η + ( 3p η 2 γp ) 4αη 2 ( γ 2 ξ 2 ) p v = 2α( γ 2 ), v p 2 = 6α( γ 2 ) γpξ 2 4αη 2 ( γ 2 ). p ξ 4 (2.4) 6αη 4 ( γ 2 ), В области контакта (область на рис. ) систему уравнений (.2), (.3) можно свести к системе дифференциальных уравнений относительно функций u (ξ), u (ξ), v (ξ): 3γ 2 η 2 u (ξ) + (4 3γ 2 )η 2 u (ξ) 5( γ)u (ξ) (5 2γ)ηv (ξ) = = (3/2)γ( γ)η(σ + 2 ) (ξ) 3γη(v ) (ξ), 9γηu (ξ) + (5 2γ)ηu (ξ) + 5( γ)η 2 v (ξ) 9v (ξ) = (2.5) = (9/2)γ( γ)σ + 2 (ξ) 9v (ξ), (4 γ 2 )ηu (ξ) γ 2 ηu (ξ) 3γv = 2( γ)t (ξ) (/2)γ( γ)σ + 2 (ξ) + 3γ(v )(ξ). Характеристическое уравнение системы (2.5) имеет следующий вид: λ[(λη) 4 (3/)(γ + 6)(λη) 2 + 9/4] =. (2.6)

4 72 ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 28. Т. 49, N- 5 Зависимость величины λ = δ/(2p( ν)) от параметра η и коэффициента Пуассона ν η Точное решение Первое приближение ν =,44 ν =,33 ν =,2,5 62,8 67,44 66,99 66,6, 26,2 27,62 27,48 27,36,5 9,9,65,56,5,2 5,27 5,75 5,7 5,65,25 3,37 3,72 3,68 3,64 Решение системы (2.5), удовлетворяющее условию равномерного сжатия полосы на бесконечности, представляется в виде v = 2 j l j (ξ) 2( γ) (γt + p), u = j= u = 2 j= 2 j= j (U 3 l j j (U 2 l j + U l j ) + η( + γ) (t + γp), + U l j), где l (ξ) = exp ( Aξ/η) cos (Bξ/η); l 2 (ξ) = exp ( Aξ/η) sin (Bξ/η); A, B вещественная и мнимая части корней уравнения (2.6) λη = ±A ± ib; U, U, U 2, U 3 коэффициенты, зависящие от геометрического параметра η = h/l и параметра γ, выражающегося через коэффициент Пуассона. Остальные коэффициенты разложений (.) перемещений и напряжений по полиномам Лежандра в области находятся из следующих соотношений: m = αηu 3αγ(γη(u + u ) v )/4 + 3γσ + 2 /4 + 3αγv /4, m 2 =, t 2 = r 2 = 5(ηv + u )/6, t 2 = α(γηu + v ), (2.7) v = ( ηγ(u + u ) + 3v 3v + σ + 2 /α)/4, v 2 = ( ηγ(u + u ) v + v + σ + 2 /α)/4, u 2 =, u 3 = (ηv + u )/6, σ + 2 = 3α(γηu + v v )/2 (αγηu σ 2 )/2. Решения (2.4), (2.7) содержат константы, 2, u (), u (), v (), τ2. Первые пять констант определяются из условия сопряжения в точке контакта ξ = : m = m 2, t 2 = t 2 2, u = u 2, u = u 2, v = v 2. Величина приподнимающей силы τ2, приложенной в точке ξ =, определяется из дополнительных условий, обеспечивающих единственность решения уравнений в контактной задаче: v(ξ) при ξ, σ2 (ξ) при ξ. В таблице представлена зависимость величины λ = δ/(2p( ν)) от параметра η = h/l при трех значениях коэффициента Пуассона ν. Следует отметить, что в точном решении (решении по уравнениям теории упругости) величина λ не зависит от значения коэффициента Пуассона [7]. В решении по уравнениям слоя в первом приближении такая зависимость имеется, но при различных значениях коэффициента Пуассона значения λ различаются не более чем на 2 % (см. таблицу). На рис. 2 показана зависимость величины Λ = t 2 ( ν)/(8η3 v ()) от параметра η. Точки соответствуют решению по уравнениям теории упругости, горизонтальная

5 Ю. М. Волчков, Д. В. Важева 73 L, s _ 2 6 5,75, ,25,5,,5,2,25 n,,,2,3,4 x Рис. 2 Рис. 3 Рис. 2. Зависимость величины Λ от параметра η: решение по уравнениям слоя в первом приближении; 2 решение по уравнениям теории цилиндрического изгиба; точки решение по уравнениям теории упругости Рис. 3. Безразмерное контактное давление в задаче о поднятии полуполосы при различных значениях параметра η: η =,5; 2 η =,; 3 η =,5; 4 η =,2; 5 η =,25; сплошная горизонтальная линия решение по уравнениям теории цилиндрического изгиба; точки решение по уравнениям теории упругости линия 2 решению по уравнениям теории цилиндрического изгиба. На рис. 3 представлено распределение безразмерного контактного давления при различных значениях параметра η. Точки соответствуют решению по уравнениям теории упругости [8]. Из рис. 2, 3 следует, что результаты, полученные на основе уточненных уравнений оболочек и уравнений теории упругости, удовлетворительно согласуются. 3. Решение смешанной краевой задачи для цилиндрической оболочки. Ниже приводятся результаты численного решения задачи о напряженно-деформированном состоянии цилиндрической оболочки, находящейся под действием равномерно распределенного внутреннего давления (рис. 4). Часть поверхности оболочки (внутренней или внешней) предполагается закрепленной. Используются следующие безразмерные смещения и напряжения: u = U 2h, w = W 2h, σ = s µ, σ 3 = s 3 µ, σ 33 = s 33 µ (U, V компоненты вектора смещения в направлениях (β) и 3 (ζ) соответственно; s, s 3, s 33 компоненты тензора напряжений). Для безразмерных смещений и напряжений принимаются следующие аппроксимации по толщине оболочки: u(ξ, ζ) = u (ξ) + u (ξ)p (ζ) + u 2 (ξ)p 2 (ζ) + u 3 (ξ)p 3 (ζ), w(ξ, ζ) = w (ξ) + w (ξ)p (ζ) + w 2 (ξ)p 2 (ζ), σ (ξ, ζ) = t (ξ) + m (ξ)p (ζ), (3.) σ 3 (ξ, ζ) = (t 3 + ηm 3 (ξ)/3) + m 3 (ξ)p (ζ) + r 3 (ξ)p 2 (ζ), σ 33 (ξ, ζ) = t 33 (ξ) + m 33 (ξ)p (ζ).

6 74 ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 28. Т. 49, N- 5 b p R Рис. 4. Схема контактной задачи для цилиндрической оболочки, нагруженной внутренним давлением:, области с различными условиями на лицевых поверхностях оболочки Из уравнений равновесия и соотношений закона Гука для коэффициентов разложений (3.) получаем уравнения η(t + t 3 ) + (m 3 + q ) =, η(m + m 3 ) + (3r 3 + q ) =, η(t 3 t ) + (m 33 + q 3 ) =, t a(η(u + w ) + γw =, m a(ηu + 3γw 2 ), t 22 aγ(η(u + w ) + w ) =, m 22 aγ(ηu + 3w 2 ) =, (3.2) t 33 a(γη(u + w ) + w ) =, m 33 a(γηu + 3w 2 ) =, t 3 (η(w u ) + (u + u 3 )) =, m 3 3u 2 ηu 3 =, r 3 5u 3 =. Система уравнений (3.2) замыкается краевыми условиями на внутренней и внешней поверхностях оболочки. В результате задача сводится к краевой задаче для системы обыкновенных дифференциальных уравнений вида Y = AY + F, (3.3) где Y = (u, u, w, t, m, t 3 ) т. Матрица A системы и вектор правой части F зависят от вида краевых условий на поверхностях оболочки. Краевая задача для системы (3.3) решалась методом ортогональной прогонки. В задачах, результаты численных решений которых приведены ниже, условия на поверхностях оболочки в областях и (см. рис. 4) различны. В областях на внутренней поверхности задавались равномерно распределенное давление p и нулевое касательное напряжение, на внешней нулевые нормальные и касательные напряжения. В областях в первой задаче на внутренней поверхности задавались нулевые смещения, на внешней

7 Ю. М. Волчков, Д. В. Важева 75 t 3,5,,5 2,,2,3 b _,5 Рис. 5. Распределение перерезывающей силы по окружной координате β: нулевые смещения на внутренней поверхности оболочки в областях типа ; 2 нулевые смещения на внешней поверхности оболочки в областях типа s 3 à s 3 á,4,4,4 p/4 p/2 b,4 p/4 p/2 b Рис. 6. Распределение касательных напряжений по сечению оболочки: а нулевые смещения на внутренней поверхности оболочки в областях типа ; б нулевые смещения на внешней поверхности оболочки в областях типа нулевые напряжения; во второй задаче на внутренней поверхности задавались равномерно распределенное давление p и нулевое касательное напряжение, на внешней нулевые смещения. В обеих задачах имелось восемь областей типа, равномерно распределенных по окружной координате β. Протяженность этих областей равна π/. Краевые условия для областей типа моделируют подкрепляющие продольные элементы жесткости, расположенные на внутренней или внешней поверхности оболочки (например, соответствующим образом закрепленные стрингеры). Напряжения, возникающие в окрестности подкрепляющих элементов, могут приводить либо к появлению пластических деформаций, либо к нарушению сплошности. Задача решалась на интервале β π/2. При β = и β = π/2 ставились условия симметрии решения. Решения обеих задач периодичны с периодом π/8. Интервал [; π/2] выбран для контроля симметрии численного решения. На рис. 5 приведено распределение перерезывающего усилия t 3 по окружной координате β, на рис. 6, 7 распределения касательных напряжений σ 3 и окружных напряжений σ по сечению оболочки.

8 76 ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 28. Т. 49, N- 5 à á s,4 s,4 _,4 _,4 p/4 p/4 _ p/2 b _ p/2 b Рис. 7. Распределение окружных напряжений по сечению оболочки (обозначения те же, что на рис. 6) Из представленных результатов следует, что расположение подкрепляющих элементов (на внутренней или внешней поверхности) оказывает влияние и на распределение касательных и нормальных напряжений, и на интенсивность концентрации напряжений. ЛИТЕРАТУРА. Тимошенко С. П. Пластинки и оболочки / С. П. Тимошенко, С. Войновский-Кригер. М.: Наука, Солер А. Теории высшего порядка анализа конструкций, основанные на разложениях по полиномам Лежандра // Тр. Амер. о-ва инженеров-механиков. Сер. Е. Прикл. механика Т. 36, 4. С Иванов Г. В. Теория пластин и оболочек. Новосибирск: Новосиб. гос. ун-т, Пелех Б. Л. Слоистые анизотропные пластины и оболочки с концентраторами напряжений / Б. Л. Пелех, В. А. Лазько. Киев: Наук. думка, Волчков Ю. М., Дергилева Л. А. Решение задач упругого слоя по приближенным уравнениям и сравнение с решениями теории упругости // Динамика сплошной среды: Сб. науч. тр. / АН СССР. Сиб. отд-ние. Ин-т гидродинамики Вып. 28. С Vajeva D. V., Volchkov Yu. M. The equations for determination of stress-deformed state of multilayered shells // Proc. of the 9th Russian-Korean intern. symp. on sci. and technol., Novosibirsk, 26 June 2 July 25. Novosibirsk: Novosib. State Univ., 25. P Дандерс Дж., Стипс М. Роль констант упругости в некоторых контактных задачах // Тр. Амер. о-ва инженеров-механиков. Сер. Е. Прикл. механика. 97. Т. 37, 4. С Кир Л. М., Сильва М. А. Две смешанные задачи для полуполосы // Тр. Амер. о-ва инженеров-механиков. Сер. Е. Прикл. механика Т. 39, 4. С Поступила в редакцию 3/V 27 г.

УДК Мирсалимов М. В. ЗАРОЖДЕНИЕ ТРЕЩИНЫ В ПОЛОСЕ ПЕРЕМЕННОЙ ТОЛЩИНЫ. (Тульский государственный университет)

УДК Мирсалимов М. В. ЗАРОЖДЕНИЕ ТРЕЩИНЫ В ПОЛОСЕ ПЕРЕМЕННОЙ ТОЛЩИНЫ. (Тульский государственный университет) ВЕСТНИК ЧГПУ им И Я ЯКОВЛЕВА МЕХАНИКА ПРЕДЕЛЬНОГО СОСТОЯНИЯ 7 УДК 5975 Мирсалимов М В ЗАРОЖДЕНИЕ ТРЕЩИНЫ В ПОЛОСЕ ПЕРЕМЕННОЙ ТОЛЩИНЫ (Тульский государственный университет) Рассматривается задача механики

Подробнее

Сибирский научно-исследовательский институт авиации им. С. А. Чаплыгина, Новосибирск

Сибирский научно-исследовательский институт авиации им. С. А. Чаплыгина, Новосибирск ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 2001. Т. 42, N- 5 193 УДК 539.3 ОБ УРАВНЕНИЯХ КОНЕЧНОГО ИЗГИБА ТОНКОСТЕННЫХ КРИВОЛИНЕЙНЫХ ТРУБ С. В. Левяков Сибирский научно-исследовательский институт авиации

Подробнее

Институт гидродинамики им. М. А. Лаврентьева СО РАН, Новосибирск

Институт гидродинамики им. М. А. Лаврентьева СО РАН, Новосибирск 138 ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 2003. Т. 44, N- 5 УДК 539.3 НЕКОТОРЫЕ ОБРАТНЫЕ ЗАДАЧИ О ДЕФОРМИРОВАНИИ И РАЗРУШЕНИИ ФИЗИЧЕСКИ НЕЛИНЕЙНЫХ НЕОДНОРОДНЫХ СРЕД И. Ю. Цвелодуб Институт гидродинамики

Подробнее

Новосибирский государственный технический университет, Новосибирск

Новосибирский государственный технический университет, Новосибирск ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 3. Т. 44, N- 4 35 УДК 539.3 ФУНДАМЕНТАЛЬНЫЕ РЕШЕНИЯ В ЗАДАЧАХ ИЗГИБА АНИЗОТРОПНЫХ ПЛАСТИН В. Н. Максименко, Е. Г. Подружин Новосибирский государственный технический

Подробнее

НЕКОТОРЫЕ ГЕОМЕТРИЧЕСКИ НЕЛИНЕЙНЫЕ ЗАДАЧИ ФОРМОИЗМЕНЕНИЯ НЕУПРУГИХ ПЛАСТИН И ПОЛОГИХ ОБОЛОЧЕК

НЕКОТОРЫЕ ГЕОМЕТРИЧЕСКИ НЕЛИНЕЙНЫЕ ЗАДАЧИ ФОРМОИЗМЕНЕНИЯ НЕУПРУГИХ ПЛАСТИН И ПОЛОГИХ ОБОЛОЧЕК ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 2005. Т. 46, N- 2 151 УДК 539.37 НЕКОТОРЫЕ ГЕОМЕТРИЧЕСКИ НЕЛИНЕЙНЫЕ ЗАДАЧИ ФОРМОИЗМЕНЕНИЯ НЕУПРУГИХ ПЛАСТИН И ПОЛОГИХ ОБОЛОЧЕК И. Ю. Цвелодуб Институт гидродинамики

Подробнее

СИНГУЛЯРНЫЕ РЕШЕНИЯ ДЛЯ АНИЗОТРОПНОЙ ПЛАСТИНЫ С ЭЛЛИПТИЧЕСКИМ ОТВЕРСТИЕМ

СИНГУЛЯРНЫЕ РЕШЕНИЯ ДЛЯ АНИЗОТРОПНОЙ ПЛАСТИНЫ С ЭЛЛИПТИЧЕСКИМ ОТВЕРСТИЕМ 1 ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА 5 Т 6, N- 1 УДК 5393 СИНГУЛЯРНЫЕ РЕШЕНИЯ ДЛЯ АНИЗОТРОПНОЙ ПЛАСТИНЫ С ЭЛЛИПТИЧЕСКИМ ОТВЕРСТИЕМ В Н Максименко, Е Г Подружин Новосибирский государственный технический

Подробнее

РАСЧЕТ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ ОБОЛОЧЕК СПЛАЙНОВЫМ ВАРИАНТОМ МЕТОДА КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

РАСЧЕТ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ ОБОЛОЧЕК СПЛАЙНОВЫМ ВАРИАНТОМ МЕТОДА КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ УДК 59. Х.Г. Киямов кандидат технических наук доцент кафедры прикладной математики Н.М. Якупов доктор технических наук профессор кафедры строительной механики заведующий лабораторией ИММ КазНЦ РАН И.Х.

Подробнее

краткого курса, представленные в иллюстрированном виде. растрачивается в значительной мере лектором и студентами на

краткого курса, представленные в иллюстрированном виде. растрачивается в значительной мере лектором и студентами на РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ИСПОЛЬЗОВАНИЮ ОПОРНОГО КОНСПЕКТА 1. Конспект содержит узловые принципиальные положения краткого курса, представленные в иллюстрированном виде. 2. Конспект нацелен на экономию лекционного

Подробнее

МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ

МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ВЕСТИ ВЫСШИХ УЧЕБНЫХ ЗАВЕДЕНИЙ ЧЕРНОЗЕМЬЯ () УДК 39.3 МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ РЕШЕНИЕ ПЛОСКИХ ЗАДАЧ АНИЗОТРОПНОЙ УПРУГОСТИ МЕТОДОМ ГРАНИЧНЫХ СОСТОЯНИЙ Липецкий государственный технический университет

Подробнее

УПРУГИЙ АНИЗОТРОПНЫЙ МАТЕРИАЛ С ЧИСТО ПРОДОЛЬНЫМИ И ПОПЕРЕЧНЫМИ ВОЛНАМИ

УПРУГИЙ АНИЗОТРОПНЫЙ МАТЕРИАЛ С ЧИСТО ПРОДОЛЬНЫМИ И ПОПЕРЕЧНЫМИ ВОЛНАМИ ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 2003. Т. 44, N- 2 143 УДК 539.3:517.958 УПРУГИЙ АНИЗОТРОПНЫЙ МАТЕРИАЛ С ЧИСТО ПРОДОЛЬНЫМИ И ПОПЕРЕЧНЫМИ ВОЛНАМИ Н. И. Остросаблин Институт гидродинамики им. М.

Подробнее

Институт машиноведения и металлургии ДВО РАН, Комсомольск-на-Амуре

Институт машиноведения и металлургии ДВО РАН, Комсомольск-на-Амуре ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 008. Т. 9, N- УДК 59. ЭВОЛЮЦИЯ ПРОЦЕССА НАРУШЕНИЯ СПЛОШНОСТИ ПРИ РАЗРУШЕНИИ ЛЕДЯНОГО ПОКРОВА В. И. Одиноков, А. М. Сергеева Институт машиноведения и металлургии

Подробнее

РАСЧЕТ ОБОЛОЧЕК ВРАЩЕНИЯ ПЕРЕМЕННОЙ ТОЛЩИНЫ ПРИ ОСЕСИММЕТРИЧНОМ НАГРУЖЕНИИ ПО МЕТОДУ КВАДРАТУР И. С. Ахмедьянов

РАСЧЕТ ОБОЛОЧЕК ВРАЩЕНИЯ ПЕРЕМЕННОЙ ТОЛЩИНЫ ПРИ ОСЕСИММЕТРИЧНОМ НАГРУЖЕНИИ ПО МЕТОДУ КВАДРАТУР И. С. Ахмедьянов УДК 59. РАСЧЕТ ОБОЛОЧЕК ВРАЩЕНИЯ ПЕРЕМЕННОЙ ТОЛЩИНЫ ПРИ ОСЕСИММЕТРИЧНОМ НАГРУЖЕНИИ ПО МЕТОДУ КВАДРАТУР 7 И. С. Ахмедьянов Самарский государственный аэрокосмический университет Рассматривается применение

Подробнее

Ульяновский государственный технический университет, Ульяновск

Ульяновский государственный технический университет, Ульяновск 36 ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 211. Т. 52, N- 4 УДК 622.233.6 ВЫЧИСЛЕНИЕ КРИТИЧЕСКОЙ СКОРОСТИ СТУПЕНЧАТОЙ СТЕРЖНЕВОЙ СИСТЕМЫ ПРИ ПРОДОЛЬНОМ УДАРЕ А. А. Битюрин Ульяновский государственный

Подробнее

УТОЧНЕНИЕ ГРАНИЦЫ ЗОНЫ ПЛАСТИЧНОСТИ В ОКРЕСТНОСТИ ВЕРШИНЫ ТРЕЩИНЫ ДЛЯ КВАЗИВЯЗКОГО И ВЯЗКОГО ТИПОВ РАЗРУШЕНИЯ

УТОЧНЕНИЕ ГРАНИЦЫ ЗОНЫ ПЛАСТИЧНОСТИ В ОКРЕСТНОСТИ ВЕРШИНЫ ТРЕЩИНЫ ДЛЯ КВАЗИВЯЗКОГО И ВЯЗКОГО ТИПОВ РАЗРУШЕНИЯ 16 ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 005. Т. 46 N- 1 УДК 539.375 УТОЧНЕНИЕ ГРАНИЦЫ ЗОНЫ ПЛАСТИЧНОСТИ В ОКРЕСТНОСТИ ВЕРШИНЫ ТРЕЩИНЫ ДЛЯ КВАЗИВЯЗКОГО И ВЯЗКОГО ТИПОВ РАЗРУШЕНИЯ М. Е. Кожевникова

Подробнее

Учет стеснения депланации сечения при кручении слоистой балки типа торсион из композиционных материалов

Учет стеснения депланации сечения при кручении слоистой балки типа торсион из композиционных материалов Электронный журнал «Труды МАИ». Выпуск 37 www.mai.ru/science/trud/ Учет стеснения депланации сечения при кручении слоистой балки типа торсион из композиционных материалов А.А. Дудченко Е.А. Башаров Аннотация

Подробнее

МЕХАНИКО-МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ДЕФОРМИРОВАНИЯ НЕУПРУГОЙ ТРЕХСЛОЙНОЙ БАЛКИ, ЧАСТИЧНО ОПЕРТОЙ НА УПРУГОЕ ОСНОВАНИЕ

МЕХАНИКО-МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ДЕФОРМИРОВАНИЯ НЕУПРУГОЙ ТРЕХСЛОЙНОЙ БАЛКИ, ЧАСТИЧНО ОПЕРТОЙ НА УПРУГОЕ ОСНОВАНИЕ УДК. МЕХАНИКО-МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ДЕФОРМИРОВАНИЯ НЕУПРУГОЙ ТРЕХСЛОЙНОЙ БАЛКИ ЧАСТИЧНО ОПЕРТОЙ НА УПРУГОЕ ОСНОВАНИЕ д.ф.-м.н. Яровая А. В. асп. Поддубный А. А. УО «Белорусский государственный университет

Подробнее

ТЕЧЕНИЕ В ОКРЕСТНОСТИ ТОЧКИ ИЗЛОМА ПЕРЕДНЕЙ КРОМКИ ТОНКОГО КРЫЛА НА РЕЖИМЕ СИЛЬНОГО ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ

ТЕЧЕНИЕ В ОКРЕСТНОСТИ ТОЧКИ ИЗЛОМА ПЕРЕДНЕЙ КРОМКИ ТОНКОГО КРЫЛА НА РЕЖИМЕ СИЛЬНОГО ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ У Ч Е Н Ы Е З А П И С К И Ц А Г И Т о м X L I I УДК 53.56. ТЕЧЕНИЕ В ОКРЕСТНОСТИ ТОЧКИ ИЗЛОМА ПЕРЕДНЕЙ КРОМКИ ТОНКОГО КРЫЛА НА РЕЖИМЕ СИЛЬНОГО ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ Г. Н. ДУДИН А. В. ЛЕДОВСКИЙ Исследовано течение

Подробнее

ИЗГИБ ПРЯМОУГОЛЬНОЙ КОНСОЛЬНОЙ ПЛАСТИНЫ С УЧЁТОМ ДЕФОРМАЦИИ ПОПЕРЕЧНОГО СДВИГА М. В. Сухотерин

ИЗГИБ ПРЯМОУГОЛЬНОЙ КОНСОЛЬНОЙ ПЛАСТИНЫ С УЧЁТОМ ДЕФОРМАЦИИ ПОПЕРЕЧНОГО СДВИГА М. В. Сухотерин УДК 539.38 ИЗГИБ ПРЯМОУГОЛЬНОЙ КОНСОЛЬНОЙ ПЛАСТИНЫ С УЧЁТОМ ДЕФОРМАЦИИ ПОПЕРЕЧНОГО СДВИГА 008 М. В. Сухотерин Санкт Петербургский государственный университет водных коммуникаций Предложен итерационный

Подробнее

ДИНАМИЧЕСКИЙ УПРУГОПЛАСТИЧЕСКИЙ КОНТАКТ УДАРНИКА И СФЕРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ

ДИНАМИЧЕСКИЙ УПРУГОПЛАСТИЧЕСКИЙ КОНТАКТ УДАРНИКА И СФЕРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 22. Т. 43, N- 5 171 УДК 539.3 ДИНАМИЧЕСКИЙ УПРУГОПЛАСТИЧЕСКИЙ КОНТАКТ УДАРНИКА И СФЕРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ Д. Г. Бирюков, И. Г. Кадомцев Ростовский государственный

Подробнее

ДИНАМИКА ОБМОЛАЧИВАЕМОЙ МАССЫ В МСУ

ДИНАМИКА ОБМОЛАЧИВАЕМОЙ МАССЫ В МСУ ДИНАМИКА ОБМОЛАЧИВАЕМОЙ МАССЫ В МСУ Профессор, д.т.н. Богус Ш.Н., студент КубГАУ Лысов Д.С., Пономарев Р.В. Кубанский государственный аграрный университет Краснодар, Россия При увеличении пропускной способности

Подробнее

Задачи к экзамену Задача 1. Задача 2.

Задачи к экзамену Задача 1. Задача 2. Вопросы к экзамену 1. Модель упругого тела, основные гипотезы и допущения. Механика твердого тела, основные разделы. 2. Внешние и внутренние силы, напряжения и деформации. Принцип независимого действия

Подробнее

Тычина К.А. В в е д е н и е.

Тычина К.А. В в е д е н и е. www.tchina.pro Тычина К.А. I В в е д е н и е. «Теоретическая механика» разработала уравнения равновесия тел, считая их абсолютно твёрдыми и неразрушимыми. Курс «Сопротивление материалов», следующий шаг

Подробнее

ТОЧНЫЕ И ПРИБЛИЖЕННЫЕ ФОРМУЛЫ ДЛЯ ПРОГИБОВ УПРУГО ЗАКРЕПЛЕННОГО СТЕРЖНЯ ПОД ДЕЙСТВИЕМ ПОПЕРЕЧНОЙ НАГРУЗКИ

ТОЧНЫЕ И ПРИБЛИЖЕННЫЕ ФОРМУЛЫ ДЛЯ ПРОГИБОВ УПРУГО ЗАКРЕПЛЕННОГО СТЕРЖНЯ ПОД ДЕЙСТВИЕМ ПОПЕРЕЧНОЙ НАГРУЗКИ ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 007. Т. 48, N- 5 УДК 539.3 ТОЧНЫЕ И ПРИБЛИЖЕННЫЕ ФОРМУЛЫ ДЛЯ ПРОГИБОВ УПРУГО ЗАКРЕПЛЕННОГО СТЕРЖНЯ ПОД ДЕЙСТВИЕМ ПОПЕРЕЧНОЙ НАГРУЗКИ Ю. В. Захаров, К. Г. Охоткин,

Подробнее

ВЕРИФИКАЦИЯ ПРОГРАММНОГО КОМПЛЕКСА ANSYS. ЗАДАЧИ МЕХАНИКИ РАЗРУШЕНИЯ

ВЕРИФИКАЦИЯ ПРОГРАММНОГО КОМПЛЕКСА ANSYS. ЗАДАЧИ МЕХАНИКИ РАЗРУШЕНИЯ ВЕРИФИКАЦИЯ ПРОГРАММНОГО КОМПЛЕКСА ANSYS. ЗАДАЧИ МЕХАНИКИ РАЗРУШЕНИЯ Руководитель: Ю. Д. Байчиков Автор доклада: Е. А. Суренский Введение Вопросы хрупкого разрушения конструкции как при проектировании,

Подробнее

ЧИСЛЕННЫЙ АНАЛИЗ РАЗВЕТВЛЕННЫХ ФОРМ ИЗГИБА АРОК

ЧИСЛЕННЫЙ АНАЛИЗ РАЗВЕТВЛЕННЫХ ФОРМ ИЗГИБА АРОК ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 2001. Т. 42, N- 4 155 УДК 539.370 ЧИСЛЕННЫЙ АНАЛИЗ РАЗВЕТВЛЕННЫХ ФОРМ ИЗГИБА АРОК Л. И. Шкутин Институт вычислительного моделирования СО РАН, 660036 Красноярск

Подробнее

ВЛИЯНИЕ СТРУКТУРНЫХ И МЕХАНИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК КОМПОЗИЦИОННОГО МАТЕРИАЛА НА ДЕФОРМИРОВАНИЕ ЗЕРКАЛЬНОЙ АНТЕННЫ

ВЛИЯНИЕ СТРУКТУРНЫХ И МЕХАНИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК КОМПОЗИЦИОННОГО МАТЕРИАЛА НА ДЕФОРМИРОВАНИЕ ЗЕРКАЛЬНОЙ АНТЕННЫ 170 ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 2002. Т. 43, N- 2 УДК 539.3 ВЛИЯНИЕ СТРУКТУРНЫХ И МЕХАНИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК КОМПОЗИЦИОННОГО МАТЕРИАЛА НА ДЕФОРМИРОВАНИЕ ЗЕРКАЛЬНОЙ АНТЕННЫ С. К. Голушко,

Подробнее

ПРИБЛИЖЕННОЕ РЕШЕНИЕ ОСЕСИММЕТРИЧНОЙ КОНТАКТНОЙ ЗАДАЧИ С УЧЕТОМ КАСАТЕЛЬНЫХ СМЕЩЕНИЙ НА ПОВЕРХНОСТИ КОНТАКТА

ПРИБЛИЖЕННОЕ РЕШЕНИЕ ОСЕСИММЕТРИЧНОЙ КОНТАКТНОЙ ЗАДАЧИ С УЧЕТОМ КАСАТЕЛЬНЫХ СМЕЩЕНИЙ НА ПОВЕРХНОСТИ КОНТАКТА ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 24. Т. 45, N- 1 143 УДК 539.3 ПРИБЛИЖЕННОЕ РЕШЕНИЕ ОСЕСИММЕТРИЧНОЙ КОНТАКТНОЙ ЗАДАЧИ С УЧЕТОМ КАСАТЕЛЬНЫХ СМЕЩЕНИЙ НА ПОВЕРХНОСТИ КОНТАКТА И. И. Аргатов Государственная

Подробнее

Методика изложения основ механики разрушения в курсе сопротивление материалов

Методика изложения основ механики разрушения в курсе сопротивление материалов Методика изложения основ механики разрушения в курсе сопротивление материалов #, февраль 15 Покровский А. М. 1,* УДК: 539.4 1 Россия, МГТУ им. Н.Э. Баумана Реальная прочность материалов, как известно,

Подробнее

b + a + l + (Рис. 1) (8.2)

b + a + l + (Рис. 1) (8.2) Лекция 8. Теория упругости 8.. Закон Гука и принцип суперпозиции 8.. Однородная деформация. Всестороннее сжатие 8.3.Однородная деформация. Сдвиг 8.4. Деформация зажатого бруска 8.5. Продольный звук 8.6.

Подробнее

Аттестационное тестирование в сфере профессионального образования

Аттестационное тестирование в сфере профессионального образования Page 1 of 15 Аттестационное тестирование в сфере профессионального образования Специальность: 170105.65 Взрыватели и системы управления средствами поражения Дисциплина: Механика (Сопротивление материалов)

Подробнее

МКЭ в расчетах подпорных стен с учетом нелинейных свойств грунта

МКЭ в расчетах подпорных стен с учетом нелинейных свойств грунта Актаукенова Гулнур Сарбасовна (ЕНУ им. Л.Н.Гумилева. г.астана) МКЭ в расчетах подпорных стен с учетом нелинейных свойств грунта Numrcal calculaton of gravty rtanng wall and analyss of strss-strand condton

Подробнее

А. А. Семенов, А. А. Овчаров. Математическая модель деформирования ортотропных конических оболочек

А. А. Семенов, А. А. Овчаров. Математическая модель деформирования ортотропных конических оболочек А. А. Семенов, А. А. Овчаров Математическая модель деформирования ортотропных конических оболочек Введение Наиболее широкое применение конические оболочки находят в авиационной технике и машиностроении.

Подробнее

Институт импульсных процессов и технологий НАН Украины, Николаев, Украина

Институт импульсных процессов и технологий НАН Украины, Николаев, Украина ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 2001. Т. 42, N- 6 93 УДК 532 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ГИДРОДИНАМИЧЕСКОЙ НАГРУЗКИ НА СТЕНКУ НЕФТЯНОЙ СКВАЖИНЫ, ФОРМИРУЕМОЙ ЭЛЕКТРИЧЕСКИМ РАЗРЯДОМ Г. А. Барбашова, В. М. Косенков

Подробнее

ФИЗИКО-МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ КАПИЛЛЯРНОЙ ПРОПИТКИ ПОРИСТЫХ МАТЕРИАЛОВ. А. А. Жилин, А. В. Федоров

ФИЗИКО-МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ КАПИЛЛЯРНОЙ ПРОПИТКИ ПОРИСТЫХ МАТЕРИАЛОВ. А. А. Жилин, А. В. Федоров 42 ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 29. Т. 5, N- 1 УДК 539.219 ФИЗИКО-МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ КАПИЛЛЯРНОЙ ПРОПИТКИ ПОРИСТЫХ МАТЕРИАЛОВ А. А. Жилин, А. В. Федоров Институт теоретической

Подробнее

ПРИБОРЫ ТОЧНОЙ МЕХАНИКИ

ПРИБОРЫ ТОЧНОЙ МЕХАНИКИ ПРИБОРЫ ТОЧНОЙ МЕХАНИКИ УДК 6.69.4 С. П. ПИРОГОВ, А. Ю. ЧУБА РАСЧЕТ ЧАСТОТ СОБСТВЕННЫХ КОЛЕБАНИЙ МАНОМЕТРИЧЕСКИХ ТРУБЧАТЫХ ПРУЖИН Представлен вывод уравнений движения манометрической трубчатой пружины.

Подробнее

Научно-технический сборник 79

Научно-технический сборник 79 2.Остроменский П.И. Вибрационные испытания радиоаппаратуры и приборов. Новосибирск: Изд-во Новосибирского ун-та, 1992. 163 с. 3.Харрис С.М., Крид И.И. Справочник по ударным нагрузкам. Л.: Судостроение,

Подробнее

Математическая модель напряженно-деформируемого состояния. состояния манометрической трубчатой пружины с переменной

Математическая модель напряженно-деформируемого состояния. состояния манометрической трубчатой пружины с переменной Математическая модель напряженно-деформируемого состояния... 119 С.П. Пирогов, Н.Н. Устинов piro-gow@yandex.ru, UstinovNikNik@mail.ru УДК 622.691.4 Математическая модель напряженно-деформируемого состояния

Подробнее

О ПЕРСПЕКТИВАХ РАЗВИТИЯ ПОДХОДА, ОСНОВАННОГО НА ИСПОЛЬЗОВАНИИ АЛГЕБРАИЧЕСКОЙ ПРОБЛЕМЫ КВАДРАТИЧНОГО ВИДА В ЗАДАЧАХ СТРОИТЕЛЬНОЙ МЕХАНИКИ

О ПЕРСПЕКТИВАХ РАЗВИТИЯ ПОДХОДА, ОСНОВАННОГО НА ИСПОЛЬЗОВАНИИ АЛГЕБРАИЧЕСКОЙ ПРОБЛЕМЫ КВАДРАТИЧНОГО ВИДА В ЗАДАЧАХ СТРОИТЕЛЬНОЙ МЕХАНИКИ УДК 624.04: 517.926.7+512.643.4 О ПЕРСПЕКТИВАХ РАЗВИТИЯ ПОДХОДА, ОСНОВАННОГО НА ИСПОЛЬЗОВАНИИ АЛГЕБРАИЧЕСКОЙ ПРОБЛЕМЫ КВАДРАТИЧНОГО ВИДА В ЗАДАЧАХ СТРОИТЕЛЬНОЙ МЕХАНИКИ А.Н. Потапов Рассмотрены вопросы

Подробнее

Хабаровск Издательство ТОГУ

Хабаровск Издательство ТОГУ Министерство образования и науки Российской Федерации Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Тихоокеанский государственный университет».частные

Подробнее

Репозиторий БНТУ ОГЛАВЛЕНИЕ. Предисловие... 3

Репозиторий БНТУ ОГЛАВЛЕНИЕ. Предисловие... 3 ОГЛАВЛЕНИЕ Предисловие... 3 Глава 1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ И ПОНЯТИЯ СТРОИТЕЛЬНОЙ МЕХАНИКИ... 4 1.1. Задачи и методы строительной механики... 4 1.2. Понятие о расчетной схеме сооружения и ее элементах.. 6 1.3.

Подробнее

УДК Гребенюк С. Н., Бова А. А. РАСЧЕТ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ РЕЗИНОВОГО ВИБРОИЗОЛЯТОРА Запорожский национальный университет

УДК Гребенюк С. Н., Бова А. А. РАСЧЕТ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ РЕЗИНОВОГО ВИБРОИЗОЛЯТОРА Запорожский национальный университет УДК 539.3 Гребенюк С. Н. Бова А. А. РАСЧЕТ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ РЕЗИНОВОГО ВИБРОИЗОЛЯТОРА Запорожский национальный университет В статье приведены результаты расчета напряженно-деформированного

Подробнее

Рассмотрим стержень упруго растянутый центрально приложенными сосредоточенными

Рассмотрим стержень упруго растянутый центрально приложенными сосредоточенными Растяжение (сжатие) элементов конструкций. Определение внутренних усилий, напряжений, деформаций (продольных и поперечных). Коэффициент поперечных деформаций (коэффициент Пуассона). Гипотеза Бернулли и

Подробнее

ИЗГИБ СТЕРЖНЕЙ ПОД ДЕЙСТВИЕМ СЛЕДЯЩЕЙ НАГРУЗКИ

ИЗГИБ СТЕРЖНЕЙ ПОД ДЕЙСТВИЕМ СЛЕДЯЩЕЙ НАГРУЗКИ ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 24. Т. 45, N- 5 67 УДК 539.3 ИЗГИБ СТЕРЖНЕЙ ПОД ДЕЙСТВИЕМ СЛЕДЯЩЕЙ НАГРУЗКИ Ю. В. Захаров, К. Г. Охоткин, А. Д. Скоробогатов Институт физики им. Л. В. Киренского

Подробнее

Экзаменационный билет 3

Экзаменационный билет 3 Экзаменационный билет 1 1. Реальный объект и расчетная схема. Силы внешние и внутренние. Метод сечений. Основные виды нагружения бруса. 2. Понятие об усталостной прочности. Экзаменационный билет 2 1. Растяжение

Подробнее

Изгиб микрополярной упругой прямоугольной пластинки

Изгиб микрополярной упругой прямоугольной пластинки Հ Ա Յ Ա Ս Տ Ա Ն Ի Գ Ի Տ Ո Ւ Թ Յ Ո Ւ Ն Ն Ե Ր Ի Ա Զ Գ Ա Յ Ի Ն Ա Կ Ա Դ Ե Մ Ի Ա Н А Ц И О Н А Л Ь Н А Я А К А Д Е М И Я Н А У К А Р М Е Н И И N A T I O N A L A C A D E M Y O F S C I E N C E S O F A R M E N

Подробнее

1. Предмет сопротивления материалов. Реальный объект и расчетная схема.

1. Предмет сопротивления материалов. Реальный объект и расчетная схема. 1. Предмет сопротивления материалов. Реальный объект и расчетная схема. Методами со противления материалов выполняются расчеты, на основании кото рых определяются необходимые размеры деталей машин и конструкций

Подробнее

Введение 1. Вводный раздел 2. Растяжение сжатие 3. Геометрические характеристики поперечных сечений стержня 4. Плоский прямой изгиб

Введение 1. Вводный раздел 2. Растяжение сжатие 3. Геометрические характеристики поперечных сечений стержня 4. Плоский прямой изгиб Введение Настоящая программа базируется на основных разделах следующих дисциплин: Математика; Физика; Теоретическая механика; Сопротивление материалов; Теория упругости и пластичности; Статика, динамика

Подробнее

УДК ББК. Составитель Пайзулаев Магомед Муртазалиевич - к.т.н., доцент кафедры «Сейсмостойкое строительство» ДГИНХ.

УДК ББК. Составитель Пайзулаев Магомед Муртазалиевич - к.т.н., доцент кафедры «Сейсмостойкое строительство» ДГИНХ. УДК ББК Составитель Пайзулаев Магомед Муртазалиевич - к.т.н., доцент кафедры «Сейсмостойкое строительство» ДГИНХ. Внутренний рецензент Вагидов Мирзабег Мирзаагаевич - к.т.н., доцент кафедры «Сейсмостойкое

Подробнее

1. Рассматривается оболочка вращения, срединная поверхность которой представляет собой катеноид поверхность, образуемую вращением цепной линии.

1. Рассматривается оболочка вращения, срединная поверхность которой представляет собой катеноид поверхность, образуемую вращением цепной линии. УДК 59.7 НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ КАТЕНОИДНОЙ ОБОЛОЧКИ ВРАЩЕНИЯ ИЗ ОРТОТРОПНОГО МАТЕРИАЛА М.С. Ганеева З.В. Скворцова ganeeva@kfti.knc.ru ara.skvortsova@mail.ru Для катеноидной оболочки из

Подробнее

Ключевые слова: растущее тело, теплопроводность, шар, собственные функции, разложение, замкнутое решение.

Ключевые слова: растущее тело, теплопроводность, шар, собственные функции, разложение, замкнутое решение. УДК 539.3 А. В. М а н ж и р о в, С. А. Л ы ч е в, С. И. К у з н е ц о в, И. Ф е д о т о в АНАЛИТИЧЕСКОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССА ТЕПЛОПРОВОДНОСТИ В РАСТУЩЕМ ШАРЕ Работа посвящена исследованию эволюции температурного

Подробнее

ПРОГРАММА ВСТУПИТЕЛЬНОГО ИСПЫТАНИЯ

ПРОГРАММА ВСТУПИТЕЛЬНОГО ИСПЫТАНИЯ ПРОГРАММА ВСТУПИТЕЛЬНОГО ИСПЫТАНИЯ по образовательной программе высшего образования программе подготовки научно-педагогических кадров в аспирантуре ФГБОУ ВО «Орловский государственный университет имени

Подробнее

Моделирование волн деформаций в физически нелинейной оболочке, содержащей вязкую несжимаемую жидкость

Моделирование волн деформаций в физически нелинейной оболочке, содержащей вязкую несжимаемую жидкость Электронный журнал «Труды МАИ». Выпуск 69 www.ai./siee/dy/ УДК 5.8:5.56 Моделирование волн деформаций в физически нелинейной оболочке содержащей вязкую несжимаемую жидкость Блинков Ю. А. * Иванов С. В.

Подробнее

ГЕОМЕТРИЧЕСКИ НЕЛИНЕЙНЫЕ ЗАДАЧИ ПОСЛЕ ПОТЕРИ УСТОЙЧИВОСТИ д.т.н. И. Д. Евзеров

ГЕОМЕТРИЧЕСКИ НЕЛИНЕЙНЫЕ ЗАДАЧИ ПОСЛЕ ПОТЕРИ УСТОЙЧИВОСТИ д.т.н. И. Д. Евзеров УДК 59 ГЕОМЕТРИЧЕСКИ НЕЛИНЕЙНЫЕ ЗАДАЧИ ПОСЛЕ ПОТЕРИ УСТОЙЧИВОСТИ д.т.н. И. Д. Евзеров Аннотация Рассматриваются геометрически нелинейные задачи в трехмерной вариационной постановке и шаговый метод для

Подробнее

Институт машиноведения и металлургии ДВО РАН, Комсомольск-на-Амуре

Институт машиноведения и металлургии ДВО РАН, Комсомольск-на-Амуре 6 ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА.. Т. 5, N- 6 УДК 6.:5.595 ВОЗДЕЙСТВИЕ УДАРНОГО ИМПУЛЬСА НА ПЛАВАЮЩИЙ ЛЕДЯНОЙ ПОКРОВ В. М. Козин, А. В. Погорелова Институт машиноведения и металлургии ДВО РАН,

Подробнее

ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАПРЯЖЕННОГО СОСТОЯНИЯ МАССИВА ПО ДЕФОРМАЦИЯМ КОНТУРА ВЫРАБОТКИ

ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАПРЯЖЕННОГО СОСТОЯНИЯ МАССИВА ПО ДЕФОРМАЦИЯМ КОНТУРА ВЫРАБОТКИ УДК 6831 ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАПРЯЖЕННОГО СОСТОЯНИЯ МАССИВА ПО ДЕФОРМАЦИЯМ КОНТУРА ВЫРАБОТКИ ВДБарышников ИЛБолтенгаген ЛНГахова Институт горного дела СО РАН Новосибирск Россия Получены зависимости смещений и

Подробнее

УДК Основы расчета стержней с использованием МКЭ

УДК Основы расчета стержней с использованием МКЭ УДК 624.014.02 Основы расчета стержней с использованием МКЭ 84 Смоленский Д.С., Захаро К.Н. (Научный руководитель Рябов А.Г., Фомичев В.Ф.) Белорусский национальный технический университет Минск, Беларусь

Подробнее

РАСЧЁТНАЯ СХЕМА КОНСТРУКЦИИ. Модель нагружения АНАЛИЗ ПОВЕДЕНИЯ РАСЧЁТНОЙ МОДЕЛИ КОНСТРУКЦИИ. ЗАПАСЫ ПРОЧНОСТИ. ВЕРОЯТНОСТЬ РАЗРУШЕНИЯ

РАСЧЁТНАЯ СХЕМА КОНСТРУКЦИИ. Модель нагружения АНАЛИЗ ПОВЕДЕНИЯ РАСЧЁТНОЙ МОДЕЛИ КОНСТРУКЦИИ. ЗАПАСЫ ПРОЧНОСТИ. ВЕРОЯТНОСТЬ РАЗРУШЕНИЯ 1. В В Е Д Е Н И Е 1.1. З а д а ч и и м е т о д ы с о п р о т и в л е н и я м а т е р и а л о в Сопротивление материалов наука о прочности, жесткости и устойчивости элементов инженерных конструкций. Методами

Подробнее

ПЕРВАЯ ОСНОВНАЯ ОСЕСИММЕТРИЧНАЯ ЗАДАЧА ТЕРМОУПРУГОСТИ ДЛЯ СЖАТОГО СФЕРОИДА С КОНЦЕНТРИЧЕСКОЙ СФЕРИЧЕСКОЙ ПОЛОСТЬЮ

ПЕРВАЯ ОСНОВНАЯ ОСЕСИММЕТРИЧНАЯ ЗАДАЧА ТЕРМОУПРУГОСТИ ДЛЯ СЖАТОГО СФЕРОИДА С КОНЦЕНТРИЧЕСКОЙ СФЕРИЧЕСКОЙ ПОЛОСТЬЮ 92 ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 2004. Т. 45 N- 1 УДК 539.3 ПЕРВАЯ ОСНОВНАЯ ОСЕСИММЕТРИЧНАЯ ЗАДАЧА ТЕРМОУПРУГОСТИ ДЛЯ СЖАТОГО СФЕРОИДА С КОНЦЕНТРИЧЕСКОЙ СФЕРИЧЕСКОЙ ПОЛОСТЬЮ С. С. Куреннов

Подробнее

РОСТ ТРЕЩИНЫ ПРИ ЗНАКОПЕРЕМЕННОМ ЦИКЛЕ НАГРУЖЕНИЯ

РОСТ ТРЕЩИНЫ ПРИ ЗНАКОПЕРЕМЕННОМ ЦИКЛЕ НАГРУЖЕНИЯ 90 ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 2008. Т. 49, N- УДК 620.78.6 РОСТ ТРЕЩИНЫ ПРИ ЗНАКОПЕРЕМЕННОМ ЦИКЛЕ НАГРУЖЕНИЯ В. М. Тихомиров Сибирский государственный университет путей сообщения, 630049

Подробнее

ТЕОРИЯ И КРИТЕРИИ ОБРАЗОВАНИЯ СУКРУТИН ПРИ ВЯЗАНИИ

ТЕОРИЯ И КРИТЕРИИ ОБРАЗОВАНИЯ СУКРУТИН ПРИ ВЯЗАНИИ УДК [677.05.07.5. : 677.5] : 677.07. ТЕОРИЯ И КРИТЕРИИ ОБРАЗОВАНИЯ СУКРУТИН ПРИ ВЯЗАНИИ В. П. ЩЕРБАКОВ, В. А. ЗАВАРУЕВ (Московский государственный текстильный университет им. А. Н. Косыгина) Особую важность

Подробнее

УДК ОЦЕНКА ДИНАМИКИ ВАФЕЛЬНОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ ПРИ ПОПЕРЕЧНОМ УДАРНОМ ВОЗДЕЙСТВИИ

УДК ОЦЕНКА ДИНАМИКИ ВАФЕЛЬНОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ ПРИ ПОПЕРЕЧНОМ УДАРНОМ ВОЗДЕЙСТВИИ УДК61.316.3.08 ОЦЕНКА ДИНАМИКИ ВАФЕЛЬНОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ ПРИ ПОПЕРЕЧНОМ УДАРНОМ ВОЗДЕЙСТВИИ Е.С. Онучин, Ю.М. Хищенко Решены задачи линейной динамики элементов вафельной цилиндрической оболочки,

Подробнее

И.Н. СМИРНОВА, Р.Ю. БАННИКОВ Пермский государственный технический университет

И.Н. СМИРНОВА, Р.Ю. БАННИКОВ Пермский государственный технический университет 7 Вестник ПГТУ. Механика. 009. УДК 539.3 И.Н. СМИРНОВА, Р.Ю. БАННИКОВ Пермский государственный технический университет ЧИСЛЕННОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ДЕФЕКТОВ СТЫКОВЫХ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ ТИПА УГЛОВАТОСТЬ И ДЕПЛАНАЦИЯ

Подробнее

Тычина К.А. III. К р у ч е н и е

Тычина К.А. III. К р у ч е н и е Тычина К.А. tychina@mail.ru К р у ч е н и е Крутящим называют момент, вектор которого направлен вдоль оси стержня. Кручением называется такое нагружение стержня, при котором в его поперечных сечениях возникает

Подробнее

Итоговый тест, Прикладная механика (сопромат) (2579) 9. (70c.) Под прочностью элемента конструкции понимается (несколько ответов) 1)

Итоговый тест, Прикладная механика (сопромат) (2579) 9. (70c.) Под прочностью элемента конструкции понимается (несколько ответов) 1) Итоговый тест, Прикладная механика (сопромат) (2579) 9. (70c.) Под прочностью элемента конструкции понимается 1) сопротивление 2) внешнему воздействию 3) вплоть до 4) возникновения больших деформаций 5)

Подробнее

1. ФУНДАМЕНТАЛЬНЫЕ ОСНОВЫ КУРСА «СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ» 1.1. Основные определения сопротивления материалов

1. ФУНДАМЕНТАЛЬНЫЕ ОСНОВЫ КУРСА «СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ» 1.1. Основные определения сопротивления материалов Введение. Общие понятия и принципы дисциплины «Сопротивление материалов». Реальный объект и расчетная схема. Внешние силовые факторы (классификация). Определение внутренних усилий методом мысленных сечений.

Подробнее

1. УЧЕБНЫЙ ПЛАН ДИСЦИПЛИНЫ 2. ЦЕЛИ И ЗАДАЧИ ДИСЦИПЛИНЫ

1. УЧЕБНЫЙ ПЛАН ДИСЦИПЛИНЫ 2. ЦЕЛИ И ЗАДАЧИ ДИСЦИПЛИНЫ 3 СОДЕРЖАНИЕ 1. УЧЕБНЫЙ ПЛАН ДИСЦИПЛИНЫ...4 2. ЦЕЛИ И ЗАДАЧИ ДИСЦИПЛИНЫ...4 2.1. Цель преподавания дисциплины...4 2.2. Задачи изучения дисциплины...4 2.3. Перечень базовых дисциплин...5 2.4. Перечень дисциплин,

Подробнее

Дисциплина «Сопротивление материалов»

Дисциплина «Сопротивление материалов» Дисциплина «Сопротивление материалов» 1. Цель и задачи дисциплины Место дисциплины в структуре основной профессиональной образовательной программы Дисциплина «Сопротивление материалов» относится к вариативной

Подробнее

Л.4 Прочность, жесткость, устойчивость. Силовые нагрузки элементов

Л.4 Прочность, жесткость, устойчивость. Силовые нагрузки элементов Л. Прочность, жесткость, устойчивость. Силовые нагрузки элементов Под прочностью понимают способность конструкции, ее частей и деталей выдерживать определенную нагрузку без разрушений. Под жесткостью подразумевают

Подробнее

7. ВНУТРЕННИЕ СИЛЫ УПРУГОСТИ Введение в механику деформируемых тел. Задачи расчетов на прочность Основные понятия, гипотезы и принципы

7. ВНУТРЕННИЕ СИЛЫ УПРУГОСТИ Введение в механику деформируемых тел. Задачи расчетов на прочность Основные понятия, гипотезы и принципы 7. ВНУТРЕННИЕ СИЛЫ УПРУГОСТИ 7.1. Введение в механику деформируемых тел. Задачи расчетов на прочность 7.1.1. Основные понятия, гипотезы и принципы Внутренние силы упругости, возникающие в звеньях и элементах

Подробнее

МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ

МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ имени М.В. ЛОМОНОСОВА Механико-математический факультет РАБОЧАЯ ПРОГРАММА спецкурса: СОПРОМАТ. ЧАСТЬ 1 Кафедра Газовой и волновой и динамики Лектор - профессор Звягин

Подробнее

Кручение простой вид сопротивления (нагружения), при котором на стержень действуют моменты в плоскостях, перпендикулярных к продольной оси стержня.

Кручение простой вид сопротивления (нагружения), при котором на стержень действуют моменты в плоскостях, перпендикулярных к продольной оси стержня. Кручение стержней с круглым поперечным сечением. Внутренние усилия при кручении, напряжения и деформации. Напряженное состояние и разрушение при кручении. Расчет на прочность и жесткость вала круглого

Подробнее

В.Ф. ДЕМЕНКО МЕХАНИКА МАТЕРИАЛОВ И КОНСТРУКЦИЙ

В.Ф. ДЕМЕНКО МЕХАНИКА МАТЕРИАЛОВ И КОНСТРУКЦИЙ В.Ф. ДЕМЕНКО МЕХАНИКА МАТЕРИАЛОВ И КОНСТРУКЦИЙ 2013 1 ЛЕКЦИЯ 3 Основные положения механики материалов и конструкций науки о инженерных расчетах деформируемого твердого тела на прочность, жесткость и устойчивость

Подробнее

В. И. Бутырин, В. Н. Максименко, Л. В. Павшок, Е. Г. Подружин

В. И. Бутырин, В. Н. Максименко, Л. В. Павшок, Е. Г. Подружин 210 ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 2009. Т. 50, N- 4 УДК 531/534:620.22-419.8 ПРИМЕНЕНИЕ МЕТОДА ПОКООРДИНАТНОГО СПУСКА НА ЕДИНИЧНОМ ИНТЕРВАЛЕ ДЛЯ ВЕСОВОЙ ОПТИМИЗАЦИИ КОНСТРУКЦИЙ ИЗ КОМПОЗИТНЫХ

Подробнее

ПЛОСКАЯ ЗАДАЧА ТЕОРИИ УПРУГОСТИ

ПЛОСКАЯ ЗАДАЧА ТЕОРИИ УПРУГОСТИ МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РФ ВОРОНЕЖСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ КАФЕДРА СТРОИТЕЛЬНОЙ МЕХАНИКИ ПЛОСКАЯ ЗАДАЧА ТЕОРИИ УПРУГОСТИ Методические указания к упражнениям и расчетной

Подробнее

(1.7) {Γ ζ + [(m2 + 1)(A 2Γ) + m(b + B Γ )]ζ 2 + B m 2 B Γ } m)

(1.7) {Γ ζ + [(m2 + 1)(A 2Γ) + m(b + B Γ )]ζ 2 + B m 2 B Γ } m) 178 ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 2000. Т. 41, N- 4 УДК 539.3 К ОПРЕДЕЛЕНИЮ ПРОЧНОСТНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ФИЗИЧЕСКИ НЕЛИНЕЙНОГО ВКЛЮЧЕНИЯ В ЛИНЕЙНО-УПРУГОЙ СРЕДЕ И. Ю. Цвелодуб Институт гидродинамики

Подробнее

МЕТОДИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ИЗУЧЕНИЮ ДИСЦИ- ПЛИНЫ

МЕТОДИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ИЗУЧЕНИЮ ДИСЦИ- ПЛИНЫ 1 Министерство образования и науки Республики Казахстан Павлодарский государственный университет им. С. Торайгырова Кафедра «Промышленное и гражданское строительство» МЕТОДИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ИЗУЧЕНИЮ

Подробнее

Процессы сложного деформирования упругопластической стержневой системы

Процессы сложного деформирования упругопластической стержневой системы УДК 539.3 Известия Тульского государственного университета Естественные науки. 2013. Вып. 1. С. 123 131 Механика Процессы сложного деформирования упругопластической стержневой системы О. Е. Энгельман Аннотация.

Подробнее

467 - Расчетные длины колонн

467 - Расчетные длины колонн 467 - Расчетные длины колонн 1 2 Программа предназначена для определения расчетных длин произвольно закрепленных стальных и железобетонных колонн переменного сечения, а также для определения усилий в колонне

Подробнее

РАЗДЕЛ 11. УСТОЙЧИВОСТЬ УПРУГИХ СИСТЕМ Критическая сила. Равновесные состояния систем. Все строительные сооружения и элементы должны отвечать

РАЗДЕЛ 11. УСТОЙЧИВОСТЬ УПРУГИХ СИСТЕМ Критическая сила. Равновесные состояния систем. Все строительные сооружения и элементы должны отвечать АЗДЕЛ 11. УСТОЙЧИВОСТЬ УПУГИХ СИСТЕМ. 11.1. Критическая сила. авновесные состояния систем. Все строительные сооружения и элементы должны отвечать не только условиям прочности, но и условиям устойчивости.

Подробнее

Key words: еlasticity, intense-deformed condition, honeycomb polycarbonate.

Key words: еlasticity, intense-deformed condition, honeycomb polycarbonate. УДК 539.3 Ф. С. Хайруллин, М. Н. Серазутдинов, С. Г. Сидорин РАСЧЕТ НАПРЯЖЕННО - ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ СОТОВОГО ПОЛИКАРБОНАТА Ключевые слова: упругость, напряженно-деформированное состояние, сотовый

Подробнее

Электронный учебно-методический комплекс «Статика и динамика плоских стержневых систем» по курсу «Сопротивление материалов»

Электронный учебно-методический комплекс «Статика и динамика плоских стержневых систем» по курсу «Сопротивление материалов» З.Н. Соколовский, С.А. Макеев Омский государственный технический университет Электронный учебно-методический комплекс «Статика и динамика плоских стержневых систем» по курсу «Сопротивление материалов»

Подробнее

Конечно-элементная реализация линейных задач механики сетчатых полимеров, взаимодействующих со средой растворителя

Конечно-элементная реализация линейных задач механики сетчатых полимеров, взаимодействующих со средой растворителя УДК 9.8:4.64 Н.К. Салихова, Е.Я. Денисюк Институт механики сплошных сред УрО РАН, Пермь, Россия Конечно-элементная реализация линейных задач механики сетчатых полимеров, взаимодействующих со средой растворителя

Подробнее

Следующим шагом является отыскание x наиболее напряженного сечения. Для этого A

Следующим шагом является отыскание x наиболее напряженного сечения. Для этого A Лекция 05 Изгиб Проверка прочности балок Опыт показывает, что при нагружении призматического стержня с прямой осью силами и парами сил, расположенными в плоскости симметрии, наблюдаются деформации изгиба

Подробнее

АНАЛИЗ СОБСТВЕННЫХ ЧАСТОТ И ФОРМ КОЛЕБАНИЙ ПРЯМОУГОЛЬНОЙ ПЛАСТИНЫ, ЗАЩЕМЛЕННОЙ ПО ДВУМ ПРОТИВОПОЛОЖНЫМ КРАЯМ

АНАЛИЗ СОБСТВЕННЫХ ЧАСТОТ И ФОРМ КОЛЕБАНИЙ ПРЯМОУГОЛЬНОЙ ПЛАСТИНЫ, ЗАЩЕМЛЕННОЙ ПО ДВУМ ПРОТИВОПОЛОЖНЫМ КРАЯМ ТЕХНИКА УДК.. (.) (0) АНАЛИЗ СОБСТВЕННЫХ ЧАСТОТ И ФОРМ КОЛЕБАНИЙ ПРЯМОУГОЛЬНОЙ ПЛАСТИНЫ ЗАЩЕМЛЕННОЙ ПО ДВУМ ПРОТИВОПОЛОЖНЫМ КРАЯМ В.Э. Еремьянц докт. техн. наук профессор Л.Т. Панова канд. техн. наук доцент

Подробнее

Исследование процессов гидроупругости ребристой трубы кольцевого профиля при воздействии вибрации

Исследование процессов гидроупругости ребристой трубы кольцевого профиля при воздействии вибрации Электронный журнал «Труды МАИ». Выпуск 78.ai./science/d/ УДК 57.958:6.5:6.5 Исследование процессов гидроупругости ребристой трубы кольцевого профиля при воздействии вибрации Кондратов Д.В., * Калинина

Подробнее

Институт гидродинамики им. М. А. Лаврентьева СО РАН, 630090 Новосибирск E-mail: karabut@hydro.nsc.ru

Институт гидродинамики им. М. А. Лаврентьева СО РАН, 630090 Новосибирск E-mail: karabut@hydro.nsc.ru 68 ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 27. Т. 48, N- 1 УДК 532.516 ДВА РЕЖИМА ТЕЧЕНИЯ ЖИДКОЙ ПЛЕНКИ НА ВРАЩАЮЩЕМСЯ ЦИЛИНДРЕ Е. А. Карабут Институт гидродинамики им. М. А. Лаврентьева СО РАН, 639

Подробнее

РАСПРОСТРАНЕНИЕ ПРОДОЛЬНОЙ ВОЛНЫ В АУКСЕТИЧНОМ СТЕРЖНЕ

РАСПРОСТРАНЕНИЕ ПРОДОЛЬНОЙ ВОЛНЫ В АУКСЕТИЧНОМ СТЕРЖНЕ УДК 534.1 РАСПРОСТРАНЕНИЕ ПРОДОЛЬНОЙ ВОЛНЫ В АУКСЕТИЧНОМ СТЕРЖНЕ Владимир Иванович Ерофеев, Владимир Владимирович Кажаев, Надежда Петровна Семерикова Нижегородский филиал Института машиноведения РАН, Нижний

Подробнее

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования НАЦИОНАЛЬНЫЙ ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ «МЭИ» «УТВЕРЖДАЮ» Директор ЭнМИ Серков С.А. подпись 2015

Подробнее

Институт гидродинамики им. М. А. Лаврентьева СО РАН, Новосибирск

Институт гидродинамики им. М. А. Лаврентьева СО РАН, Новосибирск ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 2002. Т. 43, N- 1 153 УДК 539.375 МОДИФИКАЦИЯ КРИТЕРИЯ РАЗРУШЕНИЯ НЕЙБЕРА НОВОЖИЛОВА ДЛЯ УГЛОВЫХ ВЫРЕЗОВ (АНТИПЛОСКАЯ ЗАДАЧА) В. М. Корнев Институт гидродинамики

Подробнее

НЕСТАЦИОНАРНЫЙ ТЕПЛООБМЕН В ПОЛОМ СОСТАВНОМ ЦИЛИНДРЕ

НЕСТАЦИОНАРНЫЙ ТЕПЛООБМЕН В ПОЛОМ СОСТАВНОМ ЦИЛИНДРЕ 130 ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 005. Т. 46, N- УДК 536.1 НЕСТАЦИОНАРНЫЙ ТЕПЛООБМЕН В ПОЛОМ СОСТАВНОМ ЦИЛИНДРЕ В. В. Мельников Всероссийский научно-исследовательский институт технической физики,

Подробнее

5. КЛАССИФИКАЦИЯ ВИДОВ ИЗГИБА

5. КЛАССИФИКАЦИЯ ВИДОВ ИЗГИБА Прямой и поперечный изгиб. 5. КЛАССИФИКАЦИЯ ВИДОВ ИЗГИБА Изгиб стержня вид нагружения, при котором в поперечных сечениях возникают изгибающие моменты и (или) (N = 0, T = 0).. Чистый изгиб. Поперечный изгиб

Подробнее

Курсовая работа по дисциплине: «дифференциальные уравнения»

Курсовая работа по дисциплине: «дифференциальные уравнения» Московский государственный технический университет им. Н. Э. Баумана. Курсовая работа по дисциплине: «дифференциальные уравнения» ВАРИАНТ 5 Выполнил: студент -го курса, гр. АК3-3 Ягубов Роман Борисович

Подробнее

Нелинейная задача динамического изгиба стержня после потери устойчивости

Нелинейная задача динамического изгиба стержня после потери устойчивости Электронный журнал «Труды МАИ». Выпуск 7 www.mai.ru/siene/trud/ УДК 9.:. Нелинейная задача динамического изгиба стержня после потери устойчивости И.Н. Воробьев Т.В. Гришанина Аннотация Решена плоская задача

Подробнее

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ 1 к практическому занятию по «Прикладной механике» для студентов II курса медико-биологического факультета.

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ 1 к практическому занятию по «Прикладной механике» для студентов II курса медико-биологического факультета. МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ 1 ТЕМА Введение. Инструктаж по технике безопасности. Входной контроль. ВВЕДЕНИЕ В ПРАКТИЧЕСКИЕ ЗАНЯТИЯ ПО КУРСУ «ПРИКЛАДНАЯ МЕХЕНИКА». ИНСТРУКТАЖ ПО ПОЖАРО- И ЭЛЕКТРОБЕЗОПАСНОСТИ.

Подробнее

Тычина К.А. И з г и б.

Тычина К.А. И з г и б. www.tchina.pro Тычина К.А. V И з г и б. Изгибом называется такой вид нагружения стержня, при котором в его поперечных сечениях остаётся не равным нулю только внутренний изгибающий момент. Прямым изгибом

Подробнее

Л.Д.Ландау, Е.М.Лифшиц ТЕОРИЯ УПРУГОСТИ Теория упругости излагается как часть теоретической физики. Наряду с традиционными вопросами рассматриваются

Л.Д.Ландау, Е.М.Лифшиц ТЕОРИЯ УПРУГОСТИ Теория упругости излагается как часть теоретической физики. Наряду с традиционными вопросами рассматриваются Л.Д.Ландау, Е.М.Лифшиц ТЕОРИЯ УПРУГОСТИ Теория упругости излагается как часть теоретической физики. Наряду с традиционными вопросами рассматриваются макроскопическая теория теплопроводности и вязкости

Подробнее

Аннотация рабочей программы дисциплины «СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ»

Аннотация рабочей программы дисциплины «СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ» Аннотация рабочей программы дисциплины «СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ» 1. Цель и задачи освоения дисциплины Для студентов направления подготовки 08.03.01. «Строительство» сопротивление материалов является одной

Подробнее

Лекция 10. Касательные напряжения при изгибе

Лекция 10. Касательные напряжения при изгибе Лекция 10. Касательные напряжения при изгибе 1. Формула Журавского для касательных напряжений. 2. Касательные напряжения в тонкостенных сечениях. 3. Центр изгиба. 1 Рассмотрим прямой изгиб балки с выпуклым

Подробнее

МЕТОД ИНТЕГРАЛЬНЫХ УРАВНЕНИЙ В ПЛОСКОЙ И ПРОСТРАНСТВЕННОЙ ЗАДАЧАХ ОБ УДАРЕ ПЛАСТИНЫ О ЖИДКОСТЬ КОНЕЧНОЙ ГЛУБИНЫ

МЕТОД ИНТЕГРАЛЬНЫХ УРАВНЕНИЙ В ПЛОСКОЙ И ПРОСТРАНСТВЕННОЙ ЗАДАЧАХ ОБ УДАРЕ ПЛАСТИНЫ О ЖИДКОСТЬ КОНЕЧНОЙ ГЛУБИНЫ 98 ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 2. Т. 42, N- 4 УДК 532.52 МЕТОД ИНТЕГРАЛЬНЫХ УРАВНЕНИЙ В ПЛОСКОЙ И ПРОСТРАНСТВЕННОЙ ЗАДАЧАХ ОБ УДАРЕ ПЛАСТИНЫ О ЖИДКОСТЬ КОНЕЧНОЙ ГЛУБИНЫ В. П. Рябченко Институт

Подробнее

УДК :

УДК : УДК 677.057.121:658.512.22.011.56 Использование математического моделирования для описания напряженно-деформированного состояния элементов валкового модуля. Мартышенко В.А., Подъячев А.В. (Костромской

Подробнее