Старовойтов Э. И., Леоненко Д. В., Гу Юй

Save this PDF as:

Размер: px
Начинать показ со страницы:

Download "Старовойтов Э. И., Леоненко Д. В., Гу Юй"

Транскрипт

1 Белорусский государственный университет транспорта Гомель ДЕФОРМИРОВАНИЕ ТРЕХСЛОЙНОГО УПРУГОПЛАСТИЧЕСКОГО СТЕРЖНЯ СО СЖИМАЕМЫМ ЗАПОЛНИТЕЛЕМ Старовойтов Э. И. Леоненко Д. В. Гу Юй Eastoasti sadwi ea wit oressie fier der atio of srfae oadis is osidered. For te ieatis desritio of arryis ayers aeted te yoteses Beroi. Fier is ard oressie. Reeived oied eqatios of eqiiri ad its aaytia sotio via ovi. Codted eri aaysis of tii deisios. Введение. Значительное распространение трехслойных конструкций во многих отраслях промышленности привело к необходимости разработки методов их расчета. В условиях деформации изгиба они оказываются наиболее рациональными то есть близкими оптимальным с точки зрения обеспечения минимума весовых показателей при заданных ограничениях на прочность и жесткость. Трехслойные конструкции с несжимаемым по толщине заполнителем в том числе и упругопластические исследованы в работах [ 5]. Здесь приводится постановка и решение задачи об изгибе трехслойного упругопластического [6 7] стержня со сжимаемым физически нелинейным заполнителем. Постановка и решение задачи. Рассматривается несимметричный по толщине трехслойный стержень со сжимаемым заполнителем наружные несущие слои которого выполнены из упругопластического материала а заполнитель нелинейно-упругий. Для описания кинематики пакета приняты следующие предположения: в несущих слоях выполняются гипотезы Бернулли в жёстком заполнителе справедливы точные соотношения теории упругости с линейной аппроксимацией перемещений его точек от поперечной координаты. На границах контакта используются условия непрерывности перемещений. Материалы несущих слоев несжимаемы в поперечном направлении в заполнителе учитывается его обжатие деформации малые. Система координат y связывается со срединной плоскостью заполнителя. Через w() и () обозначены прогибы и продольные перемещения срединных поверхностей несущих слоёв толщина -го слоя с ( номер слоя) ширина стержня. Все перемещения и линейные размеры стержня отнесены к его длине. Распределенные поверхностные нагрузки () q() приложены к внешней плоскости первого слоя (рис. ). q () () Рис.. Трехслойный стержень Продольные и поперечные перемещения в слоях () ( ) и w () ( ) выражаются через четыре искомые функции w() () w() и (): () () w w w ( ) () () w w w ( ) y 67

2 6 w w w w w ( ). () Здесь расстояние от рассматриваемого волокна до срединной плоскости заполнителя запятая в нижнем индексе обозначает операцию дифференцирования по следующей за ней координате. Компоненты тензора деформаций в слоях получим используя соотношения Коши и выражения (): w () w ( ) w w ( ) w ( w w ) ( ) () () () w ( ). () Шаровая и девиаторная части тензора деформаций в рассматриваемом случае будут следующими ( э δ i j y ): э ( ) ( ) Введем внутренние усилия и моменты: d э. d ( ) Q d d () d ( ) где компоненты тензора напряжений интегралы берутся по толщине -го слоя. Уравнения равновесия рассматриваемого стержня следуют из вариационного принципа Лагранжа []: δаe δаi (5) где δаe вариация работы внешних сил δаi вариация работы внутренних сил упругости δa δ δw qδw d δai d d d d. (6) Рассмотрим интегралы по толщине слоев входящие в выражение (6). Для первого слоя с учетом выражений () и () получаем () () d () δ δw () () δ δw δw d ().

3 Аналогично для остальных слоев () () d δ () δ () () w δw δ d δw δw d δw δw δ Q ( ) δ δ Q Q Q δw δw δw δw d d. (7) В слоях стержня используются физические уравнения состояния теории малых упругопластических деформаций Ильюшина которые в девиаторно-шаровой форме имеют вид: Здесь s ( ( )) ( ) G э K ( i j y ) s девиаторная и шаровая части тензора напряжений шаровая части тензора деформаций () ( ) ( ). () э девиаторная и интенсивность деформаций в -м слое ( ) ( ) ( ) 6(( ) ( ) ( ) ) yy yy ( ) при это функции пластичности Ильюшина которые в случае y y т ( ( ) следует положить равной нулю т предел текучести материалов несущих слоев ) универсальная функция описывающая физическую нелинейность заполнителя причем при s s предел физической нелинейности материала заполнителя G K модули сдвиговой и объемной деформации. Рассмотрим методику решения краевой задачи. Исходя из соотношений () выделим в тензоре напряжений упругие (с индексом ) и нелинейные (с индексом ) слагаемые: G э K δ G э. (9) Для рассматриваемого трехслойного стержня с учетом формул для девиатора и шаровой части тензора деформаций получим в несущих слоях в заполнителе G э K K G э G( ) Gэ K K K G э G Gэ G Gэ K K K G э G ( ) G э G. () 69

4 Здесь ( ) ( ) универсальные функции нелинейности материалов слоев определяемые экспериментально K K G K K G. Проведя подобную () операцию с внутренними усилиями () получим: Q Q Q. () Основные (с индексом ) и дополнительные (с индексом ) составляющие во внутренних усилиях () вычисляются по следующим формулам: в несущих слоях d d K K d d G d d G d d в заполнителе d ( K K ) d d G( ) d d ( K K ) d d G ( ) d d ( K K ) d d G ( ) d d ( K K ) d d G ( ) d Q d G d d Q G d. После подстановки в (5) значения работ (6) используя выражения (7) (9) () получим систему нелинейных дифференциальных уравнений. В итерационном виде a a a a a w a w a w a w 5 6 a a a5 a9 aw aw a6w 7 a a a a a w a w w 5 w a6w aw aw q a9 a7 a7 aw aw a a q a 6 a w a w a w a w. () где ai.(i 9) коэффициенты выражающиеся через объемный и сдвиговой модули упругости материалов K G и геометрические параметры слоев стержня ) ( H P ) q ( S H T ) Q ( S H T ) H H Q Q T T 7

5 S S () () () () () () P P ( ( G ( ) ( ( G ( ) ( ( d d ( ) ( ) G ( ) ( ) d ( ( ( G ( ) ( ) d ( ( ( G ( ) ( ) d ( ( ( ( G( ) ( ) d Q G ( ) d. ( ( Примем условия свободного опирания стержня по торцам на неподвижные в пространстве жесткие опоры. Граничные условия в сечениях ( длина стержня) принимают в перемещениях следующий вид: w () w ( ) где номер несущего слоя номер линейного приближения. Решение системы дифференциальных уравнений () предполагаем в виде разложения в тригонометрические ряды которые автоматически удовлетворяют граничным условиям опирания на жесткие опоры (): π U os π U os π w W si π w W si () где U U W W неизвестные амплитуды перемещений на -м шаге. Положим продольную нагрузку (). Поперечную нагрузку q() и дополнительные «внешние» усилия представим в виде разложений в следующие ряды: q π π q q si q q( )si π q q si π q ( )si π π si ( )si π π os ( )os 7

6 π π os ( )os. (5) После подстановки перемещений () и нагрузок (5) в () получим следующую систему линейных алгебраических уравнений для искомых амплитуд перемещений U U W W : U U W W U 5U 6W 7W U 9U W W q q U U W W. Здесь параметры i выражаются через коэффициенты a и зависят от параметра. Решение системы (.) можно выписать в определителях где 9 U U W q q q q (6) W (7) 6 7 q q Вычисляя определители в (7) любым из стандартных методов получим амплитуды U U W W. Далее по формулам () вычисляются искомые функции. Перемещения в несущих слоях и заполнителе следуют из соотношений () деформации из () напряжения из (). Численные результаты. Численный счёт производился для трехслойного стержня пакет которого составлен из материалов Д6Т-фторопласт-Д6Т. Величина нагрузки и относительные толщины слоев подбирались таким образом чтобы нелинейные свойства материалов слоев проявились в достаточной степени ( 6 q 6 Па). В качестве материалов слоев предполагаются Д6Т фторопласт Д6Т []. Аналитический вид функции пластичности для несущих слоев ( () () ) принимается следующий: () α т ( I ) ( I ) ( ) т I A > т ( I ). Подобная функция физической нелинейности принимается и для заполнителя q q. 7

7 α s( I ) ( I ) ( ) s I A > s( I ). Рис. иллюстрирует процесс сходимости метода упругих решений (на примере перемещения w ) при исследовании изгиба упругопластического трехслойного стержня. На всех рисунках номер кривой соответствует номеру итерации. 5-5 Рис.. Сходимость метода упругих решений Первое приближение является решением задачи теории упругости -е приближение отличается от него в среднем на 9 %. На каждой последующей итерации разница между приближениями уменьшается и 7-е приближение которое принято за искомое решение отличается от 6-го на %. Дальнейшая проверка практической сходимости метода показала устойчивое стремление к нулю разности между последующим и предыдущим приближениями. В итоге учет пластических и физически нелинейных свойств материалов слоев приводит к увеличению упругого расчетного прогиба на %. Рис. иллюстрирует распределение пластических и нелинейно-упругих деформаций по толщине в слоях стержня. Первые пластические деформации появляются в середине пролета на внутренних плоскостях несущих слоев. При увеличении нагрузки эти области растут и со временем образуется еще одна пластическая зона примыкающая к внешней поверхности первого слоя. Весь заполнитель деформируется физически нелинейно Рис.. Распределение областей пластичности и физической нелинейности (темная заливка) в слоях стержня Рис. показывает расчетное изменение поперечной деформации в заполнителе вдоль оси стержня при различных физических уравнениях состояния. Учет пластичности и физической нелинейности материалов слоев приводит к увеличению практически в раза. При учете пластичности и физической нелинейности материалов слоев величина нормальных напряжений по модулю во внешних слоях возрастает на 5 % и 9 % соответственно (рис. 5). В заполнителе максимальные напряжения увеличиваются в 5 раза. Значения напряжений во внешних слоях уменьшены в 9 в заполнителе в раз. 7

8 Рис.. Изменение поперечной деформации в заполнителе (в процентах) вдоль оси стержня: упругий стержень упругопластический Рис. 5. Изменение нормальных напряжений по толщине стержня ( 5): упругий стержень упругопластический () Распределение нормальных напряжений по граничным плоскостям первого слоя показано на рис. 6 (значения уменьшены в 9 раз). При учете пластических и физически нелинейных свойств материалов слоев на внешней плоскости напряжения увеличиваются примерно на 6 %. В склейке с заполнителем напряжения изменяются подобным образом но в гораздо меньшей степени. Изменение вдоль оси стержня нормальных напряжений в заполнителе на плоскостях склейки с несущими слоями иллюстрирует рис. 7 (значения уменьшены в 7 раз). При учете пластических и физически нелинейных свойств материалов слоев на верхней плоскости заполнителя напряжения меняют знак и увеличиваются в несколько раз. В нижней склейке напряжения остаются того же знака достигают максимума и увеличиваются в 5 раза. () Рис. 6. Изменение вдоль оси стержня напряжений на плоскостях слоя (без штриха с со штрихом с): упругий стержень упругопластический Рис. 7. Изменение вдоль оси стержня нормальных напряжений на плоскостях заполнителя (без штриха с со штрихом с): упругий стержень упругопластический Заключение. Таким образом приведенные постановка и решение задачи об упругопластическом деформировании трехслойного стержня со сжимаемым заполнителем находящегося под действием поверхностных нагрузок позволяют проводить численный параметрический анализ напряженно-деформированного состояния материалов слоев. ЛИТЕРАТУРА. Горшков А. Г. Старовойтов Э. И. Яровая А. В. Механика слоистых вязкоупругопластических элементов конструкций. М.: ФИЗМАТЛИТ с 7

9 . Плескачевский Ю. М. Старовойтов Э. И. Яровая А. В. Деформирование металлополимерных систем. Мн.: Бел. навука. с.. Горшков А. Г. Старовойтов Э.И. Леоненко Д. В. Колебания трехслойных стержней под действием локальных нагрузок различных форм // Экологический вестник научных центров Черноморского экономического сотрудничества... С Старовойтов Э. И. Яровая А. В. Леоненко Д. В. Локальные и импульсные нагружения трехслойных элементов конструкций. Гомель: БелГУТ. 67 с. 5. Яровая А. В. Гу Юй. Изгиб трехслойного стержня локальными нагрузками // Материалы технологии инструменты.. Т. 9. С.. 6. Ильюшин А. А. Пластичность. Ч.. Упругопластические деформации. М.: Гостехиздат с. 7. Ивлев Д. Д. Быковцев Г. И. Теория упрочняющегося пластического тела. М.: Наука 97. с. 75


МЕХАНИКО-МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ДЕФОРМИРОВАНИЯ НЕУПРУГОЙ ТРЕХСЛОЙНОЙ БАЛКИ, ЧАСТИЧНО ОПЕРТОЙ НА УПРУГОЕ ОСНОВАНИЕ

МЕХАНИКО-МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ДЕФОРМИРОВАНИЯ НЕУПРУГОЙ ТРЕХСЛОЙНОЙ БАЛКИ, ЧАСТИЧНО ОПЕРТОЙ НА УПРУГОЕ ОСНОВАНИЕ УДК. МЕХАНИКО-МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ДЕФОРМИРОВАНИЯ НЕУПРУГОЙ ТРЕХСЛОЙНОЙ БАЛКИ ЧАСТИЧНО ОПЕРТОЙ НА УПРУГОЕ ОСНОВАНИЕ д.ф.-м.н. Яровая А. В. асп. Поддубный А. А. УО «Белорусский государственный университет

Подробнее

Рисунок 1 Расчетная схема трехслойной балки, частично или полностью опирающейся на упругое основание

Рисунок 1 Расчетная схема трехслойной балки, частично или полностью опирающейся на упругое основание УДК 59. ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ И ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОГИБОВ УПРУ- ГОЙ ТРЕХСЛОЙНОЙ БАЛКИ, ЧАСТИЧНО ОПЕРТОЙ НА УПРУГОЕ ОСНОВАНИЕ д. ф.-м. н. Яровая А. В., асп. Поддубный А. А. УО «Белорусский государственный

Подробнее

Деформирование трехслойных композитных ортотропных прямоугольных пластин

Деформирование трехслойных композитных ортотропных прямоугольных пластин Электронный журнал «Труды МАИ». Выпуск 77 www.mai.ru/science/trud/ УДК 59. Деформирование трехслойных композитных ортотропных прямоугольных пластин Старовойтов Э.И., * Локтева Н.А., ** Старовойтова Е.Э.

Подробнее

q t qx () Рисунок 1 Расчетная схема при термосиловом нагружении трехслойного стержня

q t qx () Рисунок 1 Расчетная схема при термосиловом нагружении трехслойного стержня УДК 59. ТЕРМОСИЛОВОЕ ДЕФОРМИРОВАНИЕ УПРУГОПЛАСТИЧЕСКИХ ТРЕХСЛОЙНЫХ СТЕРЖНЕЙ д. ф.-м. н. Старовойтов Э. И. соиск. Савицкий Д. М. Белорусский государственный университет транспорта Гомель Введение. Слоистые

Подробнее

УДК Мирсалимов М. В. ЗАРОЖДЕНИЕ ТРЕЩИНЫ В ПОЛОСЕ ПЕРЕМЕННОЙ ТОЛЩИНЫ. (Тульский государственный университет)

УДК Мирсалимов М. В. ЗАРОЖДЕНИЕ ТРЕЩИНЫ В ПОЛОСЕ ПЕРЕМЕННОЙ ТОЛЩИНЫ. (Тульский государственный университет) ВЕСТНИК ЧГПУ им И Я ЯКОВЛЕВА МЕХАНИКА ПРЕДЕЛЬНОГО СОСТОЯНИЯ 7 УДК 5975 Мирсалимов М В ЗАРОЖДЕНИЕ ТРЕЩИНЫ В ПОЛОСЕ ПЕРЕМЕННОЙ ТОЛЩИНЫ (Тульский государственный университет) Рассматривается задача механики

Подробнее

ИЗГИБ ТРЕХСЛОЙНОГО СТЕРЖНЯ СО СТУПЕНЧАТО-ПЕРЕМЕННОЙ ГРАНИЦЕЙ, ЧАСТИЧНО ОПЕРТОГО НА УПРУГОЕ ОСНОВАНИЕ

ИЗГИБ ТРЕХСЛОЙНОГО СТЕРЖНЯ СО СТУПЕНЧАТО-ПЕРЕМЕННОЙ ГРАНИЦЕЙ, ЧАСТИЧНО ОПЕРТОГО НА УПРУГОЕ ОСНОВАНИЕ УДК 539.3 Э.И. СТАРОВОЙТОВ, д-р физ-мат. наук, А.А. ПОДДУБНЫЙ Белорусский государственный университет транспорта, Гомель ИЗГИБ ТРЕХСЛОЙНОГО СТЕРЖНЯ СО СТУПЕНЧАТО-ПЕРЕМЕННОЙ ГРАНИЦЕЙ, ЧАСТИЧНО ОПЕРТОГО

Подробнее

НЕКОТОРЫЕ ГЕОМЕТРИЧЕСКИ НЕЛИНЕЙНЫЕ ЗАДАЧИ ФОРМОИЗМЕНЕНИЯ НЕУПРУГИХ ПЛАСТИН И ПОЛОГИХ ОБОЛОЧЕК

НЕКОТОРЫЕ ГЕОМЕТРИЧЕСКИ НЕЛИНЕЙНЫЕ ЗАДАЧИ ФОРМОИЗМЕНЕНИЯ НЕУПРУГИХ ПЛАСТИН И ПОЛОГИХ ОБОЛОЧЕК ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 2005. Т. 46, N- 2 151 УДК 539.37 НЕКОТОРЫЕ ГЕОМЕТРИЧЕСКИ НЕЛИНЕЙНЫЕ ЗАДАЧИ ФОРМОИЗМЕНЕНИЯ НЕУПРУГИХ ПЛАСТИН И ПОЛОГИХ ОБОЛОЧЕК И. Ю. Цвелодуб Институт гидродинамики

Подробнее

d / ds, N определяющие функции пластичности;

d / ds, N определяющие функции пластичности; УДК 59. ВАРИАНТ РЕШЕНИЯ ЗАДАЧИ БИУРКАЦИИ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ ПРИ КОМБИНИРОВАННОМ НАГРУЖЕНИИ Н.Л. Охлопков.В. Нигоматулин А.К. Самхарадзе Решение задачи бифуркации тонкостенной круговой цилиндрической

Подробнее

ОБ УСТОЙЧИВОСТИ ТОНКОСТЕННОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ С КРУГОВЫМИ ВЫРЕЗАМИ БЕЗ РЕБЕР ЖЕСТКОСТИ ПРИ ЕЕ ОСЕВОМ СЖАТИИ

ОБ УСТОЙЧИВОСТИ ТОНКОСТЕННОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ С КРУГОВЫМИ ВЫРЕЗАМИ БЕЗ РЕБЕР ЖЕСТКОСТИ ПРИ ЕЕ ОСЕВОМ СЖАТИИ ОБ УСТОЙЧИВОСТИ ТОНКОСТЕННОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ С КРУГОВЫМИ ВЫРЕЗАМИ БЕЗ РЕБЕР ЖЕСТКОСТИ ПРИ ЕЕ ОСЕВОМ СЖАТИИ Меньшенин Александр Аркадьевич Ульяновский государственный университет Задача данного

Подробнее

АНАЛИЗ СОБСТВЕННЫХ ЧАСТОТ И ФОРМ КОЛЕБАНИЙ СВОБОДНО ОПЕРТОЙ УПРУГОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ

АНАЛИЗ СОБСТВЕННЫХ ЧАСТОТ И ФОРМ КОЛЕБАНИЙ СВОБОДНО ОПЕРТОЙ УПРУГОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ УДК 539.3 АНАЛИЗ СОБСТВЕННЫХ ЧАСТОТ И ФОРМ КОЛЕБАНИЙ СВОБОДНО ОПЕРТОЙ УПРУГОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ к.ф.-м.н. 1 Чигарев А.В., асп. 2 Покульницкий А.Р. 1 Белорусский национальный технический университет,

Подробнее

Министерство образования и науки Российской Федерации. Нижегородский государственный университет им. Н.И. Лобачевского

Министерство образования и науки Российской Федерации. Нижегородский государственный университет им. Н.И. Лобачевского Министерство образования и науки Российской Федерации Нижегородский государственный университет им. Н.И. Лобачевского Национальный исследовательский университет Учебно-научный и инновационный комплекс

Подробнее

К ВОПРОСУ ОБ ИЗГИБЕ СТЕРЖНЕЙ

К ВОПРОСУ ОБ ИЗГИБЕ СТЕРЖНЕЙ УДК 539.3/.6 162 К ВОПРОСУ ОБ ИЗГИБЕ СТЕРЖНЕЙ к.т.н. 1 Якубовский Ч.А., к.т.н. 2 Якубовский А.Ч. 1 Белорусский национальный технический университет, Минск 2 Морская академия, г. Щецин, Польша Изгиб является

Подробнее

ТЕХНИЧЕСКАЯ МЕХАНИКА

ТЕХНИЧЕСКАЯ МЕХАНИКА Белорусский государственный университет Механико-математический факультет Кафедра теоретической и прикладной механики ТЕХНИЧЕСКАЯ МЕХАНИКА Тема 5. РАСЧЕТ ТОЛСТОСТЕННЫХ ЦИЛИНДРОВ 4.. ПОСТАНОВКА ЗАДАЧИ Цилиндр

Подробнее

СВЯЗЬ МЕЖДУ НАПРЯЖЕНИЯМИ И ДЕФОРМАЦИЯМИ, ВНУТРЕННИЕ УСИЛИЯ В ПОЛОГОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКЕ. В работе дается единая форма связи между напряжениями

СВЯЗЬ МЕЖДУ НАПРЯЖЕНИЯМИ И ДЕФОРМАЦИЯМИ, ВНУТРЕННИЕ УСИЛИЯ В ПОЛОГОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКЕ. В работе дается единая форма связи между напряжениями УДК 59 СВЯЗЬ МЕЖДУ НАПРЯЖЕНИЯМИ И ДЕФОРМАЦИЯМИ ВНУТРЕННИЕ УСИЛИЯ В ПОЛОГОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКЕ ВП Володин ЭР Надиров В работе дается единая форма связи между напряжениями и деформациями e для трех

Подробнее

Управление деформациями гибких фундаментов Резюме

Управление деформациями гибких фундаментов Резюме УДК.624.15.04 Управление деформациями гибких фундаментов Г.Г.Болдырев, E-mail:soil@tl.ru, С.А.Болдырев Пензенская государственная архитектурно-строительная академия 440028 Пенза, ул. Титова, 28. Тел.:

Подробнее

ИЗГИБ C РАСТЯЖЕНИЕМ ТРЕХСЛОЙНОГО ТЕРМОУПРУГОГО СТЕРЖНЯ

ИЗГИБ C РАСТЯЖЕНИЕМ ТРЕХСЛОЙНОГО ТЕРМОУПРУГОГО СТЕРЖНЯ УДК 59. ИЗГИБ C РАСТЯЖЕНИЕМ ТРЕХСЛОЙНОГО ТЕРМОУПРУГОГО СТЕРЖНЯ Старовойтов Э.И. Попченко А.В. Тарлаковский Д.В. Белорусский государственный университет транспорта Гомель Московский авиационный институт

Подробнее

ДИНАМИКА ОБМОЛАЧИВАЕМОЙ МАССЫ В МСУ

ДИНАМИКА ОБМОЛАЧИВАЕМОЙ МАССЫ В МСУ ДИНАМИКА ОБМОЛАЧИВАЕМОЙ МАССЫ В МСУ Профессор, д.т.н. Богус Ш.Н., студент КубГАУ Лысов Д.С., Пономарев Р.В. Кубанский государственный аграрный университет Краснодар, Россия При увеличении пропускной способности

Подробнее

РАСЧЕТ ОБОЛОЧЕК ВРАЩЕНИЯ ПЕРЕМЕННОЙ ТОЛЩИНЫ ПРИ ОСЕСИММЕТРИЧНОМ НАГРУЖЕНИИ ПО МЕТОДУ КВАДРАТУР И. С. Ахмедьянов

РАСЧЕТ ОБОЛОЧЕК ВРАЩЕНИЯ ПЕРЕМЕННОЙ ТОЛЩИНЫ ПРИ ОСЕСИММЕТРИЧНОМ НАГРУЖЕНИИ ПО МЕТОДУ КВАДРАТУР И. С. Ахмедьянов УДК 59. РАСЧЕТ ОБОЛОЧЕК ВРАЩЕНИЯ ПЕРЕМЕННОЙ ТОЛЩИНЫ ПРИ ОСЕСИММЕТРИЧНОМ НАГРУЖЕНИИ ПО МЕТОДУ КВАДРАТУР 7 И. С. Ахмедьянов Самарский государственный аэрокосмический университет Рассматривается применение

Подробнее

Тема 2 Основные понятия. Лекция 2

Тема 2 Основные понятия. Лекция 2 Тема 2 Основные понятия. Лекция 2 2.1 Сопротивление материалов как научная дисциплина. 2.2 Схематизация элементов конструкций и внешних нагрузок. 2.3 Допущения о свойствах материала элементов конструкций.

Подробнее

МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ПРОДОЛЬНЫХ КОЛЕБАНИЙ И ЭВОЛЮЦИОННЫЕ УРАВНЕНИЯ ДЛЯ ЛИНЕЙНО-ВЯЗКОУПРУГОГО СТЕРЖНЯ. Аршинов Г.А. канд. физ.-мат.

МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ПРОДОЛЬНЫХ КОЛЕБАНИЙ И ЭВОЛЮЦИОННЫЕ УРАВНЕНИЯ ДЛЯ ЛИНЕЙНО-ВЯЗКОУПРУГОГО СТЕРЖНЯ. Аршинов Г.А. канд. физ.-мат. УДК 60 МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ПРОДОЛЬНЫХ КОЛЕБАНИЙ И ЭВОЛЮЦИОННЫЕ УРАВНЕНИЯ ДЛЯ ЛИНЕЙНО-ВЯЗКОУПРУГОГО СТЕРЖНЯ Аршинов ГА канд физ-мат наук Кубанский государственный аграрный университет Математическая модель

Подробнее

Рассмотрим стержень упруго растянутый центрально приложенными сосредоточенными

Рассмотрим стержень упруго растянутый центрально приложенными сосредоточенными Растяжение (сжатие) элементов конструкций. Определение внутренних усилий, напряжений, деформаций (продольных и поперечных). Коэффициент поперечных деформаций (коэффициент Пуассона). Гипотеза Бернулли и

Подробнее

Вопросы к вступительным экзаменам в аспирантуру по специальности « Строительная механика»

Вопросы к вступительным экзаменам в аспирантуру по специальности « Строительная механика» Вопросы к вступительным экзаменам в аспирантуру по специальности «05.23.17 Строительная механика» СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ Основные понятия 1. Задачи сопротивления материалов. Стержень. Основные гипотезы

Подробнее

УЧЕТ ФИЗИЧЕСКОЙ НЕЛИНЕЙНОСТИ ЖЕЛЕЗОБЕТОНА ПРИ ОЦЕНКЕ ИЗМЕНЕНИЯ ИЗГИБНОЙ ЖЕСТКОСТИ КОНСТРУКЦИЙ СО СМЕШАННЫМ АРМИРОВАНИЕМ

УЧЕТ ФИЗИЧЕСКОЙ НЕЛИНЕЙНОСТИ ЖЕЛЕЗОБЕТОНА ПРИ ОЦЕНКЕ ИЗМЕНЕНИЯ ИЗГИБНОЙ ЖЕСТКОСТИ КОНСТРУКЦИЙ СО СМЕШАННЫМ АРМИРОВАНИЕМ Рис. 3. Графическая интерпретация распределения постоянной составляющей линейного тока вдоль несимметричного однородного участка трехфазной ЛЭП трехпроводного исполнения протяженностью 1000 км УДК 624.012.3

Подробнее

О расчете несущих железобетонных конструкций в стержневом приближении Д.т.н. Кантур О.В., Лоскутов И.С., Глотов Д.А. ООО «ПКБ Катриэль», г. Москва.

О расчете несущих железобетонных конструкций в стержневом приближении Д.т.н. Кантур О.В., Лоскутов И.С., Глотов Д.А. ООО «ПКБ Катриэль», г. Москва. О расчете несущих железобетонных конструкций в стержневом приближении Д.т.н. Кантур О.В., Лоскутов И.С., Глотов Д.А. ООО «ПКБ Катриэль», г. Москва. В общем случае задача расчета любой конструкции, в наиболее

Подробнее

Определение прогибов балок с гофрированной стенкой с учетом сдвиговых деформаций

Определение прогибов балок с гофрированной стенкой с учетом сдвиговых деформаций Определение прогибов балок с гофрированной стенкой с учетом сдвиговых деформаций А.О. Лукин Двутавровые балки с гофрированными стенками (БГС активно применяют в современном строительстве. Согласно работам

Подробнее

(1.7) {Γ ζ + [(m2 + 1)(A 2Γ) + m(b + B Γ )]ζ 2 + B m 2 B Γ } m)

(1.7) {Γ ζ + [(m2 + 1)(A 2Γ) + m(b + B Γ )]ζ 2 + B m 2 B Γ } m) 178 ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 2000. Т. 41, N- 4 УДК 539.3 К ОПРЕДЕЛЕНИЮ ПРОЧНОСТНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ФИЗИЧЕСКИ НЕЛИНЕЙНОГО ВКЛЮЧЕНИЯ В ЛИНЕЙНО-УПРУГОЙ СРЕДЕ И. Ю. Цвелодуб Институт гидродинамики

Подробнее

МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ И АЛГОРИТМ РАСЧЕТА ПЛАСТИН ПРИ ПЛОСКОМ НАПРЯЖЕННОМ СОСТОЯНИИ ЗА ПРЕДЕЛАМИ ЛИНЕЙНОЙ УПРУГОСТИ

МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ И АЛГОРИТМ РАСЧЕТА ПЛАСТИН ПРИ ПЛОСКОМ НАПРЯЖЕННОМ СОСТОЯНИИ ЗА ПРЕДЕЛАМИ ЛИНЕЙНОЙ УПРУГОСТИ ЕЛЕКТРОННИЙ ВІСНИК НУК УДК 69.5: 6.7 + 59.688 К 75 МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ И АЛГОРИТМ РАСЧЕТА ПЛАСТИН ПРИ ПЛОСКОМ НАПРЯЖЕННОМ СОСТОЯНИИ ЗА ПРЕДЕЛАМИ ЛИНЕЙНОЙ УПРУГОСТИ Ю. П. Кочанов д-р техн. наук И. Л.

Подробнее

ЭФФЕКТЫ ВТОРОГО ПОРЯДКА И ПРИНЦИП СЕН-ВЕНАНА В ЗАДАЧЕ КРУЧЕНИЯ НЕЛИНЕЙНО-УПРУГОГО СТЕРЖНЯ

ЭФФЕКТЫ ВТОРОГО ПОРЯДКА И ПРИНЦИП СЕН-ВЕНАНА В ЗАДАЧЕ КРУЧЕНИЯ НЕЛИНЕЙНО-УПРУГОГО СТЕРЖНЯ ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 26. Т. 47, N- 6 129 УДК 539.3 ЭФФЕКТЫ ВТОРОГО ПОРЯДКА И ПРИНЦИП СЕН-ВЕНАНА В ЗАДАЧЕ КРУЧЕНИЯ НЕЛИНЕЙНО-УПРУГОГО СТЕРЖНЯ В. В. Калашников, М. И. Карякин Ростовский

Подробнее

АНАЛИЗ И ОСОБЕННОСТИ МЕТОДОВ ПРИ РАСЧЕТЕ ПЛАСТИН И ОБОЛОЧЕК НА ИЗГИБ. Авторы : Косауров А.П., Тимофеев П.В Научный руководитель: доцент Скворцов В.И.

АНАЛИЗ И ОСОБЕННОСТИ МЕТОДОВ ПРИ РАСЧЕТЕ ПЛАСТИН И ОБОЛОЧЕК НА ИЗГИБ. Авторы : Косауров А.П., Тимофеев П.В Научный руководитель: доцент Скворцов В.И. АНАЛИЗ И ОСОБЕННОСТИ МЕТОДОВ ПРИ РАСЧЕТЕ ПЛАСТИН И ОБОЛОЧЕК НА ИЗГИБ Авторы : Косауров А.П., Тимофеев П.В Научный руководитель: доцент Скворцов В.И. г. Москва 03 Задачи об изгибе пластин и оболочек играют

Подробнее

ПРИМЕНЕНИЕ НЕЛИНЕЙНОЙ ВЕРСИИ MSC NASTRAN К ИССЛЕДОВАНИЮ ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ СТРИНГЕРА И ОБШИВКИ В ЗАКРИТИЧЕСКОЙ ОБЛАСТИ ИХ ДЕФОРМИРОВАНИЯ

ПРИМЕНЕНИЕ НЕЛИНЕЙНОЙ ВЕРСИИ MSC NASTRAN К ИССЛЕДОВАНИЮ ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ СТРИНГЕРА И ОБШИВКИ В ЗАКРИТИЧЕСКОЙ ОБЛАСТИ ИХ ДЕФОРМИРОВАНИЯ ПРИМЕНЕНИЕ НЕЛИНЕЙНОЙ ВЕРСИИ MSC NASTRAN К ИССЛЕДОВАНИЮ ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ СТРИНГЕРА И ОБШИВКИ В ЗАКРИТИЧЕСКОЙ ОБЛАСТИ ИХ ДЕФОРМИРОВАНИЯ Дударьков Ю.И., Лимонин М.В., Шевченко А.В. ФГУП Центральный аэрогидродинамический

Подробнее

НЕЛИНЕЙНЫЕ УЕДИНЕННЫЕ УДАРНО-ВОЛНОВЫЕ СТРУКТУРЫ В ВЯЗКОУПРУГИХ СТЕРЖНЯХ. Кубанский государственный аграрный университет Лаптев В.Н. канд. техн.

НЕЛИНЕЙНЫЕ УЕДИНЕННЫЕ УДАРНО-ВОЛНОВЫЕ СТРУКТУРЫ В ВЯЗКОУПРУГИХ СТЕРЖНЯХ. Кубанский государственный аграрный университет Лаптев В.Н. канд. техн. УДК 59:5:55 НЕЛИНЕЙНЫЕ УЕДИНЕННЫЕ УДАРНО-ВОЛНОВЫЕ СТРУКТУРЫ В ВЯЗКОУПРУГИХ СТЕРЖНЯХ Аршинов ГА канд физ-мат наук Кубанский государственный аграрный университет Лаптев ВН канд техн наук Кубанский государственный

Подробнее

Тычина К.А. И з г и б.

Тычина К.А. И з г и б. Тычина К.А. tchina@mail.ru V И з г и б. Изгиб вид нагружения, при котором в поперечных сечениях стержня возникают внутренние изгибающие моменты и (или) : упругая ось стержня стержень Рис. V.1. М изг М

Подробнее

Лекция 3. Плоская задача теории упругости.

Лекция 3. Плоская задача теории упругости. Лекция 3 Плоская задача теории упругости. 3.1 Плоское напряженное состояние. 3. Плоская деформация. 3.3 Основные уравнения плоской задачи. 3.4 Использование функции напряжений 3.5 Решение плоской задачи

Подробнее

МИНИСТЕРСТВО ВЫСШЕГО И СРЕДНЕГО СПЕЦИАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ РЕСПУБЛИКИ УЗБЕКИСТАН. по предмету «Прикладная механика»

МИНИСТЕРСТВО ВЫСШЕГО И СРЕДНЕГО СПЕЦИАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ РЕСПУБЛИКИ УЗБЕКИСТАН. по предмету «Прикладная механика» МИНИСТЕРСТВО ВЫСШЕГО И СРЕДНЕГО СПЕЦИАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ РЕСПУБЛИКИ УЗБЕКИСТАН ТАШКЕНТСКИЙ ХИМИКО-ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ Кафедра: «Машины и оборудование пищевой промышленности основы механики» РЕФЕРАТ

Подробнее

*

* Электронный журнал «Труды МАИ». Выпуск 73 www.ma.ru/scence/trudy/ УДК 678.06:621.64 Численно-аналитический метод расчета металлокомпозитного цилиндрического баллона давления Егоров А.В.*, Азаров А.В. Московский

Подробнее

УДК ОЦЕНКА ДИНАМИКИ ВАФЕЛЬНОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ ПРИ ПОПЕРЕЧНОМ УДАРНОМ ВОЗДЕЙСТВИИ

УДК ОЦЕНКА ДИНАМИКИ ВАФЕЛЬНОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ ПРИ ПОПЕРЕЧНОМ УДАРНОМ ВОЗДЕЙСТВИИ УДК61.316.3.08 ОЦЕНКА ДИНАМИКИ ВАФЕЛЬНОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ ПРИ ПОПЕРЕЧНОМ УДАРНОМ ВОЗДЕЙСТВИИ Е.С. Онучин, Ю.М. Хищенко Решены задачи линейной динамики элементов вафельной цилиндрической оболочки,

Подробнее

МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ МЕХАНИЧЕСКОГО ПОВЕДЕНИЯ ВРАЩАЮЩЕГОСЯ ДИСКА

МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ МЕХАНИЧЕСКОГО ПОВЕДЕНИЯ ВРАЩАЮЩЕГОСЯ ДИСКА МАТЕМАТИКА УДК 539.319 МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ МЕХАНИЧЕСКОГО ПОВЕДЕНИЯ ВРАЩАЮЩЕГОСЯ ДИСКА М. А. Артемов, А. П. Якубенко Воронежский Государственный Университет Поступила в редакцию 04.07.2013 г. Аннотация:

Подробнее

Тычина К.А. III. К р у ч е н и е

Тычина К.А. III. К р у ч е н и е Тычина К.А. tychina@mail.ru К р у ч е н и е Крутящим называют момент, вектор которого направлен вдоль оси стержня. Кручением называется такое нагружение стержня, при котором в его поперечных сечениях возникает

Подробнее

ОБ ОДНОМ РЕШЕНИИ ОСЕСИММЕТРИЧНОЙ ЗАДАЧИ ТЕОРИИ УПРУГОСТИ ДЛЯ ТРАНСВЕРСАЛЬНО-ИЗОТРОПНОГО МАТЕРИАЛА. Н. М. Бодунов, Г. В. Дружинин

ОБ ОДНОМ РЕШЕНИИ ОСЕСИММЕТРИЧНОЙ ЗАДАЧИ ТЕОРИИ УПРУГОСТИ ДЛЯ ТРАНСВЕРСАЛЬНО-ИЗОТРОПНОГО МАТЕРИАЛА. Н. М. Бодунов, Г. В. Дружинин ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 009. Т. 50, N- 6 81 УДК 531.1.01:539.3 ОБ ОДНОМ РЕШЕНИИ ОСЕСИММЕТРИЧНОЙ ЗАДАЧИ ТЕОРИИ УПРУГОСТИ ДЛЯ ТРАНСВЕРСАЛЬНО-ИЗОТРОПНОГО МАТЕРИАЛА Н. М. Бодунов, Г. В. Дружинин

Подробнее

АНАЛИЗ СОБСТВЕННЫХ ЧАСТОТ И ФОРМ КОЛЕБАНИЙ ПРЯМОУГОЛЬНОЙ ПЛАСТИНЫ, ЗАЩЕМЛЕННОЙ ПО ДВУМ ПРОТИВОПОЛОЖНЫМ КРАЯМ

АНАЛИЗ СОБСТВЕННЫХ ЧАСТОТ И ФОРМ КОЛЕБАНИЙ ПРЯМОУГОЛЬНОЙ ПЛАСТИНЫ, ЗАЩЕМЛЕННОЙ ПО ДВУМ ПРОТИВОПОЛОЖНЫМ КРАЯМ ТЕХНИКА УДК.. (.) (0) АНАЛИЗ СОБСТВЕННЫХ ЧАСТОТ И ФОРМ КОЛЕБАНИЙ ПРЯМОУГОЛЬНОЙ ПЛАСТИНЫ ЗАЩЕМЛЕННОЙ ПО ДВУМ ПРОТИВОПОЛОЖНЫМ КРАЯМ В.Э. Еремьянц докт. техн. наук профессор Л.Т. Панова канд. техн. наук доцент

Подробнее

К РЕШЕНИЮ ОДНОЙ ЗАДАЧИ МЕХАНИКИ РАЗРУШЕНИЯ

К РЕШЕНИЮ ОДНОЙ ЗАДАЧИ МЕХАНИКИ РАЗРУШЕНИЯ ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 27. Т. 48, N- 4 121 УДК 539.375 К РЕШЕНИЮ ОДНОЙ ЗАДАЧИ МЕХАНИКИ РАЗРУШЕНИЯ М. В. Гаврилкина, В. В. Глаголев, А. А. Маркин Тульский государственный университет,

Подробнее

КРУТИЛЬНЫЕ И ИЗГИБНЫЕ ВОЛНЫ КОНЕЧНОЙ АМПЛИТУДЫ В УПРУГИХ СТЕРЖНЯХ. В.И. Ерофеев, В.В. Кажаев, Н.П. Семерикова

КРУТИЛЬНЫЕ И ИЗГИБНЫЕ ВОЛНЫ КОНЕЧНОЙ АМПЛИТУДЫ В УПРУГИХ СТЕРЖНЯХ. В.И. Ерофеев, В.В. Кажаев, Н.П. Семерикова www.vntr.ru 7 (), 8 г. www.ntgcom.com УДК 534. КРУТИЛЬНЫЕ И ИЗГИБНЫЕ ВОЛНЫ КОНЕЧНОЙ АМПЛИТУДЫ В УПРУГИХ СТЕРЖНЯХ В.И. Ерофеев, В.В. Кажаев, Н.П. Семерикова В работе предложены математические модели, описывающие

Подробнее

Лекция Продольно поперечный изгиб Концентрация напряжений Продольно поперечный изгиб.

Лекция Продольно поперечный изгиб Концентрация напряжений Продольно поперечный изгиб. Лекция 3 3 Продольно поперечный изгиб 3 Концентрация напряжений 3 Продольно поперечный изгиб Рассмотрим случай одновременного действия на стержень, например с шарнирно закрепленными концами, осевой сжимающей

Подробнее

Оглавление Введение... 3

Оглавление Введение... 3 Оглавление Введение... 3 Глава 1. Основные предпосылки, понятия и определения, используемые в курсе сопротивления материалов - механике материалов и конструкций... 4 1.1. Модель материала. Основные гипотезы

Подробнее

ИССЛЕДОВАНИЕ ОПЕРТЫХ ПО КОНТУРУ ПЛИТ НА ПОДАТЛИВЫХ ОПОРАХ ПРИ КРАТКОВРЕМЕННОМ ДИНАМИЧЕСКОМ НАГРУЖЕНИИ

ИССЛЕДОВАНИЕ ОПЕРТЫХ ПО КОНТУРУ ПЛИТ НА ПОДАТЛИВЫХ ОПОРАХ ПРИ КРАТКОВРЕМЕННОМ ДИНАМИЧЕСКОМ НАГРУЖЕНИИ 256 Материалы 59-й научно-технической конференции УДК 624.073.121+624.042.3 М.А. ИДИМЕШЕВА, студентка гр. 118/6 научный руководитель: З.Р. ГАЛЯУТДИНОВ, канд. техн. наук, доцент ИССЛЕДОВАНИЕ ОПЕРТЫХ ПО

Подробнее

ЧИСЛЕННЫЕ МЕТОДЫ В РАСЧЕТАХ ЗАГЛУБЛЕННЫХ СООРУЖЕНИЙ. Актаукенова Г. С. ЕНУ им. Л.Н.Гумилева

ЧИСЛЕННЫЕ МЕТОДЫ В РАСЧЕТАХ ЗАГЛУБЛЕННЫХ СООРУЖЕНИЙ. Актаукенова Г. С. ЕНУ им. Л.Н.Гумилева ЧИСЛЕННЫЕ МЕТОДЫ В РАСЧЕТАХ ЗАГЛУБЛЕННЫХ СООРУЖЕНИЙ Актаукенова Г. С. ЕНУ им. Л.Н.Гумилева Научное сопровождение проектирования и строительства заглубленных сооружений ставит перед специалистами следующие

Подробнее

Исследование упругой линии трехслойной балки с существенно различающейся слоевой жесткостью

Исследование упругой линии трехслойной балки с существенно различающейся слоевой жесткостью Электронный журнал «Труды МАИ». Выпуск 4 www.mai.ru/science/trudy/ УДК 69.735.0184 Исследование упругой линии трехслойной балки с существенно различающейся слоевой жесткостью А.А. Дудченко, Е.А. Башаров

Подробнее

Лекция 1 Базовые понятия метода конечных элементов (МКЭ) Метод конечных элементов (МКЭ)

Лекция 1 Базовые понятия метода конечных элементов (МКЭ) Метод конечных элементов (МКЭ) Лекция 1 Базовые понятия метода конечных элементов (МКЭ) Метод конечных элементов (МКЭ) Метод конечных элементов (МКЭ) является в настоящее время одним из основных методов решения вариационных задач, в

Подробнее

В. К. Манжосов РАСЧЕТ СТЕРЖНЯ ПРИ РАСТЯЖЕНИИ-СЖАТИИ

В. К. Манжосов РАСЧЕТ СТЕРЖНЯ ПРИ РАСТЯЖЕНИИ-СЖАТИИ МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования «УЛЬЯНОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ» В. К. Манжосов

Подробнее

Предмет: Использование суперкомпьютерных вычислений в инженерно-технических расчетах

Предмет: Использование суперкомпьютерных вычислений в инженерно-технических расчетах Предмет: Использование суперкомпьютерных вычислений в инженерно-технических расчетах Метод конечных элементов (МКЭ) Метод конечных элементов (МКЭ) является в настоящее время одним из основных методов решения

Подробнее

Лекция 11. Полная система уравнений теории упругости. Уравнения равновесия. Соотношения Коши: (2) z yz. Соотношения Закона Гука (3)

Лекция 11. Полная система уравнений теории упругости. Уравнения равновесия. Соотношения Коши: (2) z yz. Соотношения Закона Гука (3) Полная система уравнений теории упругости si F () i Лекция Полная система уравнений теории упругости. Уравнения совместности деформаций. Уравнения Бельтрами. Уравнения Ламе. Плоское напряженное и плоское

Подробнее

ЧИСЛЕННО-АНАЛИТИЧЕСКИЕ МЕТОДЫ РАСЧЕТА ДЕФОРМАЦИЙ И ОЦЕНКА ПРОЧНОСТИ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ В МАШИНОСТРОЕНИИ Е. П. Кочеров

ЧИСЛЕННО-АНАЛИТИЧЕСКИЕ МЕТОДЫ РАСЧЕТА ДЕФОРМАЦИЙ И ОЦЕНКА ПРОЧНОСТИ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ В МАШИНОСТРОЕНИИ Е. П. Кочеров ЧИСЛЕННО-АНАЛИТИЧЕСКИЕ МЕТОДЫ РАСЧЕТА ДЕФОРМАЦИЙ И ОЦЕНКА ПРОЧНОСТИ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ В МАШИНОСТРОЕНИИ 007 Е. П. Кочеров ОАО «Самарское конструкторское бюро машиностроения» Рассмотрены различные подходы

Подробнее

Процессы сложного деформирования упругопластической стержневой системы

Процессы сложного деформирования упругопластической стержневой системы УДК 539.3 Известия Тульского государственного университета Естественные науки. 2013. Вып. 1. С. 123 131 Механика Процессы сложного деформирования упругопластической стержневой системы О. Е. Энгельман Аннотация.

Подробнее

НЕЛИНЕЙНЫЕ ЗАКОНЫ СУХОГО ТРЕНИЯ В КОНТАКТНЫХ ЗАДАЧАХ ЛИНЕЙНОЙ ТЕОРИИ УПРУГОСТИ

НЕЛИНЕЙНЫЕ ЗАКОНЫ СУХОГО ТРЕНИЯ В КОНТАКТНЫХ ЗАДАЧАХ ЛИНЕЙНОЙ ТЕОРИИ УПРУГОСТИ ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 2002. Т. 43, N- 4 161 УДК 539.3 НЕЛИНЕЙНЫЕ ЗАКОНЫ СУХОГО ТРЕНИЯ В КОНТАКТНЫХ ЗАДАЧАХ ЛИНЕЙНОЙ ТЕОРИИ УПРУГОСТИ А. Е. Алексеев Институт гидродинамики им. М. А.

Подробнее

ПРОСТРАНСТВЕННЫЕ ПАРАМЕТРИЧЕСКИЕ КОЛЕБАНИЯ ТРУБОПРОВОДА ПОД ДЕЙСТВИЕМ ПЕРЕМЕННОГО ВНУТРЕННЕГО ДАВЛЕНИЯ. Российской академии наук, г.

ПРОСТРАНСТВЕННЫЕ ПАРАМЕТРИЧЕСКИЕ КОЛЕБАНИЯ ТРУБОПРОВОДА ПОД ДЕЙСТВИЕМ ПЕРЕМЕННОГО ВНУТРЕННЕГО ДАВЛЕНИЯ. Российской академии наук, г. ПРОСТРАНСТВЕННЫЕ ПАРАМЕТРИЧЕСКИЕ КОЛЕБАНИЯ ТРУБОПРОВОДА ПОД ДЕЙСТВИЕМ ПЕРЕМЕННОГО ВНУТРЕННЕГО ДАВЛЕНИЯ. ЧАСТЬ П. ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ХАРАКТЕРИСТИК ВНУТРЕННЕГО ДАВЛЕНИЯ В ЖИДКОСТИ, СИЛЫ АРХИМЕДА, СИЛ ИНЕРЦИИ

Подробнее

Учет стеснения депланации сечения при кручении слоистой балки типа торсион из композиционных материалов

Учет стеснения депланации сечения при кручении слоистой балки типа торсион из композиционных материалов Электронный журнал «Труды МАИ». Выпуск 37 www.mai.ru/science/trud/ Учет стеснения депланации сечения при кручении слоистой балки типа торсион из композиционных материалов А.А. Дудченко Е.А. Башаров Аннотация

Подробнее

Кручение простой вид сопротивления (нагружения), при котором на стержень действуют моменты в плоскостях, перпендикулярных к продольной оси стержня.

Кручение простой вид сопротивления (нагружения), при котором на стержень действуют моменты в плоскостях, перпендикулярных к продольной оси стержня. Кручение стержней с круглым поперечным сечением. Внутренние усилия при кручении, напряжения и деформации. Напряженное состояние и разрушение при кручении. Расчет на прочность и жесткость вала круглого

Подробнее

. В этот же момент начинается разгрузка. Напряжения, деформации и перемещения естественно начнут изменяться, но они должны

. В этот же момент начинается разгрузка. Напряжения, деформации и перемещения естественно начнут изменяться, но они должны Лекция 9. Теорема о разгрузке. Итак, рассмотрен ряд теорий о поведении материала за пределами упругости. Теперь обратимся к другому вопросу: что будет, если начать разгружать образец, который уже находится

Подробнее

С. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНО-АНАЛИТИЧЕСКИЙ МЕТОД ИССЛЕДОВАНИЯ НЕРАВНОМЕРНОСТИ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ УСИЛИЙ В БОЛТОВОМ СРЕЗНОМ СОЕДИНЕНИИ ПРИ ДЕЙСТВИИ ПРОДОЛЬНОЙ СИЛЫ

С. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНО-АНАЛИТИЧЕСКИЙ МЕТОД ИССЛЕДОВАНИЯ НЕРАВНОМЕРНОСТИ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ УСИЛИЙ В БОЛТОВОМ СРЕЗНОМ СОЕДИНЕНИИ ПРИ ДЕЙСТВИИ ПРОДОЛЬНОЙ СИЛЫ УДК:624.078.4 Вершинин Д. С. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНО-АНАЛИТИЧЕСКИЙ МЕТОД ИССЛЕДОВАНИЯ НЕРАВНОМЕРНОСТИ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ УСИЛИЙ В БОЛТОВОМ СРЕЗНОМ СОЕДИНЕНИИ ПРИ ДЕЙСТВИИ ПРОДОЛЬНОЙ СИЛЫ Кузбасский государственный

Подробнее

4, 2008 Технические науки. Машиностроение и машиноведение

4, 2008 Технические науки. Машиностроение и машиноведение 4, 2008 Технические науки. Машиностроение и машиноведение УДК 539.3:534.1 С. В. Шлычков, С. П. Иванов, С. Г. Кузовков, Ю. В. Лоскутов РАСЧЕТ ГЕОМЕТРИЧЕСКИ НЕЛИНЕЙНЫХ КОНСТРУКЦИЙ МЕТОДОМ КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

Подробнее

В сопротивлении материалов различают изгиб плоский, косой и сложный.

В сопротивлении материалов различают изгиб плоский, косой и сложный. Лекция 10 Плоский поперечный изгиб балок. Внутренние усилия при изгибе. Дифференциальные зависимости внутренних усилий. Правила проверки эпюр внутренних усилий при изгибе. Нормальные и касательные напряжения

Подробнее

АЛГОРИТМИЧЕСКОЕ И ПРОГРАММНОЕ ОБЕСПЕЧЕНИЕ РАСЧЕТОВ БАЛОК НА НЕЛИНЕЙНО ДЕФОРМИРОВАННОМ СПЛОШНОМ ОСНОВАНИИ

АЛГОРИТМИЧЕСКОЕ И ПРОГРАММНОЕ ОБЕСПЕЧЕНИЕ РАСЧЕТОВ БАЛОК НА НЕЛИНЕЙНО ДЕФОРМИРОВАННОМ СПЛОШНОМ ОСНОВАНИИ ЕЛЕКТРОННИЙ ВІСНИК НУК 4 УДК 69.5:64.74 + 59.688 М 69 АЛГОРИТМИЧЕСКОЕ И ПРОГРАММНОЕ ОБЕСПЕЧЕНИЕ РАСЧЕТОВ БАЛОК НА НЕЛИНЕЙНО ДЕФОРМИРОВАННОМ СПЛОШНОМ ОСНОВАНИИ И.Л. Михелев канд. техн. наук Национальный

Подробнее

МКЭ в расчетах подпорных стен с учетом нелинейных свойств грунта

МКЭ в расчетах подпорных стен с учетом нелинейных свойств грунта Актаукенова Гулнур Сарбасовна (ЕНУ им. Л.Н.Гумилева. г.астана) МКЭ в расчетах подпорных стен с учетом нелинейных свойств грунта Numrcal calculaton of gravty rtanng wall and analyss of strss-strand condton

Подробнее

ОГЛАВЛЕНИЕ. Предисловие... 3 ЧАСТЬ ПЕРВАЯ

ОГЛАВЛЕНИЕ. Предисловие... 3 ЧАСТЬ ПЕРВАЯ ОГЛАВЛЕНИЕ Предисловие... 3 ЧАСТЬ ПЕРВАЯ Глава первая Растяжение и сжатие......6 1.1. Продольная сила...6 1.2. Нормальные напряжения, абсолютное удлинение и потенциальная энергия...8 1.3. Поперечная деформация

Подробнее

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ. Строительный факультет

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ. Строительный факультет МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования «Чувашский государственный университет имени ИН Ульянова» Строительный

Подробнее

ГЛАВА 15. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ 15.1 ОБЩЕЕ ОПИСАНИЕ И ПРИМЕНЯЕМЫЕ МЕТОДЫ

ГЛАВА 15. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ 15.1 ОБЩЕЕ ОПИСАНИЕ И ПРИМЕНЯЕМЫЕ МЕТОДЫ ГЛАВА 5 ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ 5 ОБЩЕЕ ОПИСАНИЕ И ПРИМЕНЯЕМЫЕ МЕТОДЫ Программный комплекс ЛИРА основан на методе конечных элементов МКЭ и предназначен для расчета строительных конструкций Графическая система

Подробнее

6. ОСНОВЫ ТЕОРИИ ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ 6.1. Деформированное состояние в точке. Главные деформации

6. ОСНОВЫ ТЕОРИИ ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ 6.1. Деформированное состояние в точке. Главные деформации Теория деформированного состояния Понятие о тензоре деформаций, главные деформации Обобщенный закон Гука для изотропного тела Деформация объема при трехосном напряженном состоянии Потенциальная энергия

Подробнее

Вестник КРСУ Том 15. 9

Вестник КРСУ Том 15. 9 МЕХАНИКА УДК 5313:5341/ ВЛИЯНИЕ ПАРАМЕТРОВ УДАРНОЙ СИСТЕМЫ НА НАПРЯЖЕННОЕ СОСТОЯНИЕ ПЛАСТИНЫ ПРИ ЕЕ ВИБРОУДАРНОЙ ОЧИСТКЕ ВЭ Еремьянц ВВ Ню Рассматривается изменение напряженного состояния пластины со слоем

Подробнее

5. КЛАССИФИКАЦИЯ ВИДОВ ИЗГИБА

5. КЛАССИФИКАЦИЯ ВИДОВ ИЗГИБА Прямой и поперечный изгиб. 5. КЛАССИФИКАЦИЯ ВИДОВ ИЗГИБА Изгиб стержня вид нагружения, при котором в поперечных сечениях возникают изгибающие моменты и (или) (N = 0, T = 0).. Чистый изгиб. Поперечный изгиб

Подробнее

МНОГОСЛОЙНЫЕ АРМИРОВАННЫЕ ОБОЛОЧКИ

МНОГОСЛОЙНЫЕ АРМИРОВАННЫЕ ОБОЛОЧКИ Э.И.Григолюк Г.М.Куликов МНОГОСЛОЙНЫЕ АРМИРОВАННЫЕ ОБОЛОЧКИ Расчет пневматических шин МОСКВА «МАШИНОСТРОЕНИЕ» 1988 ПРЕДИСЛОВИЕ В настоящее время трудно найти такую отрасль современной техники, в которой

Подробнее

Исследование рабочей характеристики термобиметаллического микроактюатора /220677

Исследование рабочей характеристики термобиметаллического микроактюатора /220677 Исследование рабочей характеристики термобиметаллического микроактюатора 77-30569/0677 # 08, август 0 автор: Подкопаева А. С. УДК.539.3 МГТУ им. Н.Э. Баумана Pdkpaeva.Anna@gmail.cm Рассмотрен микроактюатор

Подробнее

РАСЧЁТ СООРУЖЕНИЙ ПО ДЕФОРМИРОВАННОЙ СХЕМЕ

РАСЧЁТ СООРУЖЕНИЙ ПО ДЕФОРМИРОВАННОЙ СХЕМЕ УДК 624.04 РАСЧЁТ СООРУЖЕНИЙ ПО ДЕФОРМИРОВАННОЙ СХЕМЕ Досько В.А., аспирант, Сидорович Е.М., д-р техн. наук, профессор (БНТУ) Аннотация. Проводится анализ требований, предъявляемых современными нормативными

Подробнее

Указания к выполнению контрольной работы 3

Указания к выполнению контрольной работы 3 Указания к выполнению контрольной работы Пример решения задачи 7 Для стального стержня (рис..) круглого поперечного сечения, находящегося под действием осевых сил F и F и F, требуется: ) построить в масштабе

Подробнее

Вестник КРСУ Том 13. 7

Вестник КРСУ Том 13. 7 УДК 5313 621743 КОЛЕБАНИЯ ОСНАЩЕННОГО СТЕРЖНЯ ПРИ ДЕЙСТВИИ НА ЕГО ТОРЕЦ УДАРНОГО ИМПУЛЬСА ПРЯМОУГОЛЬНОЙ ФОРМЫ ВЭ Еремьянц ИС Дроздова Решена задача о колебаниях оснащенного стержня с распределенными параметрами

Подробнее

3. РАСЧЕТ СТАТИЧЕСКИ НЕОПРЕДЕЛИМЫХ ФЕРМ. У - количество узлов.

3. РАСЧЕТ СТАТИЧЕСКИ НЕОПРЕДЕЛИМЫХ ФЕРМ. У - количество узлов. . РАСЧЕТ СТАТИЧЕСКИ НЕОПРЕДЕЛИМЫХ ФЕРМ Усилия в статически неопределимых фермах как правило определяют методом сил. Последовательность расчета такая же как и для рам.. Степень статической неопределимости

Подробнее

Вопросы по дисциплине "Сопротивление материалов". Поток С-II. Часть 1 ( уч.г.).

Вопросы по дисциплине Сопротивление материалов. Поток С-II. Часть 1 ( уч.г.). Вопросы по дисциплине "Сопротивление материалов". Поток С-II. Часть 1 (2014 2015 уч.г.). ВОПРОСЫ К ЭКЗАМЕНУ с подробным ответом. 1) Закрепление стержня на плоскости и в пространстве. Простейшие стержневые

Подробнее

СПИСОК ЭКЗАМЕНАЦИОННЫХ ВОПРОСОВ ПО «СОПРОТИВЛЕНИЮ МАТЕРИАЛОВ» 1) ДЛЯ СТУДЕНТОВ СПЕЦИАЛЬНОСТИ ПТМ

СПИСОК ЭКЗАМЕНАЦИОННЫХ ВОПРОСОВ ПО «СОПРОТИВЛЕНИЮ МАТЕРИАЛОВ» 1) ДЛЯ СТУДЕНТОВ СПЕЦИАЛЬНОСТИ ПТМ СПИСОК ЭКЗАМЕНАЦИОННЫХ ВОПРОСОВ ПО «СОПРОТИВЛЕНИЮ МАТЕРИАЛОВ» (часть 1) ДЛЯ СТУДЕНТОВ СПЕЦИАЛЬНОСТИ ПТМ 2014-2015 уч. год 1. Какие допущения о свойствах материалов приняты в курсе "Сопротивление материалов

Подробнее

ЧИСЛЕННЫЙ АНАЛИЗ ПОЛЕЙ НАПРЯЖЕНИЙ В РАЙОНЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКОГО КОНЦЕНТРАТОРА

ЧИСЛЕННЫЙ АНАЛИЗ ПОЛЕЙ НАПРЯЖЕНИЙ В РАЙОНЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКОГО КОНЦЕНТРАТОРА УДК 539.3 ЧИСЛЕННЫЙ АНАЛИЗ ПОЛЕЙ НАПРЯЖЕНИЙ В РАЙОНЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКОГО КОНЦЕНТРАТОРА А.Н. Бородой, И.А. Волков, Ю.Г. Коротких Тенденция развития конструкций и аппаратов современного машиностроения характеризуется

Подробнее

Развитие библиотеки конечных

Развитие библиотеки конечных Развитие библиотеки конечных элементов ПК ЛИРА 1 Евзеров И. Д. lira-soft.com Стержень переменного сечения Размеры сечения линейно изменяются по длине стержня. При построении матрицы жесткости используются

Подробнее

(шифр и наименование направления)

(шифр и наименование направления) Дисциплина Направление Сопротивление материалов 270800 - Строительство (шифр и наименование направления) Специальность 270800 62 00 01 Промышленное и гражданское строительство 270800 62 00 03 Городское

Подробнее

Тема 5. Напряженное и деформированное состояние в точке. Лекция 6

Тема 5. Напряженное и деформированное состояние в точке. Лекция 6 Тема 5 Напряженное и деформированное состояние в точке. Лекция 6 Объемное напряженное состояние. 6. Главные напряжения и главные площадки. 6. Площадки экстремальных касательных напряжений. 6. Деформированное

Подробнее

ЛЕКЦИЯ 3 ОПЕРАТОР ГАМИЛЬТОНА. РАСХОЖДЕНИЕ ТЕНЗОРА. СИСТЕМА УРАВНЕНИЙ ГИДРОАЭРОМЕХАНИКИ ПРОСТЕЙШИЕ МОДЕЛИ ЖИДКИХ СРЕД. ПРИМЕНЕНИЕ В ТЕРИИ УПРУГОСТИ

ЛЕКЦИЯ 3 ОПЕРАТОР ГАМИЛЬТОНА. РАСХОЖДЕНИЕ ТЕНЗОРА. СИСТЕМА УРАВНЕНИЙ ГИДРОАЭРОМЕХАНИКИ ПРОСТЕЙШИЕ МОДЕЛИ ЖИДКИХ СРЕД. ПРИМЕНЕНИЕ В ТЕРИИ УПРУГОСТИ ЛЕКЦИЯ ОПЕРАТОР ГАМИЛЬТОНА РАСХОЖДЕНИЕ ТЕНЗОРА СИСТЕМА УРАВНЕНИЙ ГИДРОАЭРОМЕХАНИКИ ПРОСТЕЙШИЕ МОДЕЛИ ЖИДКИХ СРЕД ПРИМЕНЕНИЕ В ТЕРИИ УПРУГОСТИ 4 ОПЕРАТОР ГАМИЛЬТОНА При рассмотрении производных по направлению

Подробнее

Репозиторий БНТУ ОГЛАВЛЕНИЕ. Предисловие... 3

Репозиторий БНТУ ОГЛАВЛЕНИЕ. Предисловие... 3 ОГЛАВЛЕНИЕ Предисловие... 3 Глава 1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ И ПОНЯТИЯ СТРОИТЕЛЬНОЙ МЕХАНИКИ... 4 1.1. Задачи и методы строительной механики... 4 1.2. Понятие о расчетной схеме сооружения и ее элементах.. 6 1.3.

Подробнее

Устойчивое и неустойчивое упругое равновесие. Критическая сила. Критическое напряжение. Гибкость стержня

Устойчивое и неустойчивое упругое равновесие. Критическая сила. Критическое напряжение. Гибкость стержня Устойчивое и неустойчивое упругое равновесие. Критическая сила. Критическое напряжение. Гибкость стержня 1.Критическое напряжение в сжатом стержне большой гибкости определяется по формуле ОТВЕТ: 1) 2)

Подробнее

Расчет элементов стальных конструкций.

Расчет элементов стальных конструкций. Расчет элементов стальных конструкций. План. 1. Расчет элементов металлических конструкций по предельным состояниям. 2. Нормативные и расчетные сопротивления стали 3. Расчет элементов металлических конструкций

Подробнее

ОСНОВЫ ТЕОРИИ СОПРОТИВЛЕНИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ. ПРОСТЕЙШИЕ СЛУЧАИ НАГРУЖЕНИЯ

ОСНОВЫ ТЕОРИИ СОПРОТИВЛЕНИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ. ПРОСТЕЙШИЕ СЛУЧАИ НАГРУЖЕНИЯ Глава 4 ОСНОВЫ ТЕОРИИ СОПРОТИВЛЕНИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ. ПРОСТЕЙШИЕ СЛУЧАИ НАГРУЖЕНИЯ Как уже говорилось выше, железобетон это анизотропный материал сложной структуры, характеризующийся нелинейной

Подробнее

Тема 7 Расчет прочности и жесткости простых балок.

Тема 7 Расчет прочности и жесткости простых балок. Тема 7 Расчет прочности и жесткости простых балок. Лекция 8 7.1Основные типы опорных связей и балок. Определение опорных реакций. 7. Внутренние усилия при изгибе 7.3 Дифференциальные зависимости между

Подробнее

ЗАРОЖДЕНИЕ ТРЕЩИНЫ В ПЕРФОРИРОВАННОМ ТЕЛЕ ПРИ ПРОДОЛЬНОМ СДВИГЕ

ЗАРОЖДЕНИЕ ТРЕЩИНЫ В ПЕРФОРИРОВАННОМ ТЕЛЕ ПРИ ПРОДОЛЬНОМ СДВИГЕ 58 ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА.. Т. 53, N- 3 УДК 539.375 ЗАРОЖДЕНИЕ ТРЕЩИНЫ В ПЕРФОРИРОВАННОМ ТЕЛЕ ПРИ ПРОДОЛЬНОМ СДВИГЕ С. М. Гулиев Азербайджанский государственный педагогический университет,

Подробнее

НАПРЯЖЕНИЯ В КОНИЧЕСКОЙ ТРУБЕ ПРИ ВНЕЗАПНОМ ПРИЛОЖЕНИИ НАГРУЗКИ. М. А. Задоян

НАПРЯЖЕНИЯ В КОНИЧЕСКОЙ ТРУБЕ ПРИ ВНЕЗАПНОМ ПРИЛОЖЕНИИ НАГРУЗКИ. М. А. Задоян 168 ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 2002. Т. 43, N- 1 УДК 539.3 НАПРЯЖЕНИЯ В КОНИЧЕСКОЙ ТРУБЕ ПРИ ВНЕЗАПНОМ ПРИЛОЖЕНИИ НАГРУЗКИ М. А. Задоян Институт механики НАН Армении, 375019 Ереван, Армения

Подробнее

Б. М. Аллахвердов, К. Ю. Полинкевич Петербургский государственный университет путей сообщения Императора Александра I

Б. М. Аллахвердов, К. Ю. Полинкевич Петербургский государственный университет путей сообщения Императора Александра I Общетехнические задачи и пути их решения 7 зданий / Г. М. Борликов, Э. В. Аринина. Новочеркасск, 969.. Деформации модельных и натурных резервуаров на слабых грунтах / Р. А. Усманов // Нефтепромысловое

Подробнее

А. А. Семенов, А. А. Овчаров. Математическая модель деформирования ортотропных конических оболочек

А. А. Семенов, А. А. Овчаров. Математическая модель деформирования ортотропных конических оболочек А. А. Семенов, А. А. Овчаров Математическая модель деформирования ортотропных конических оболочек Введение Наиболее широкое применение конические оболочки находят в авиационной технике и машиностроении.

Подробнее

МПа, предел текучести Т 240 МПа и коэффициент запаса прочности по отношению к пределу текучести n Т

МПа, предел текучести Т 240 МПа и коэффициент запаса прочности по отношению к пределу текучести n Т Номер варианта Номер схемы по рис..6 Задача. Ступенчатый брус нагружен силами, и F, направленными вдоль его оси. Заданы длины участков l, l, l и соотношение площадей их поперечных сечений и. Модуль упругости

Подробнее

Несущая способность цилиндрических оболочек c локальными отклонениями геометрии поверхности от идеальной при осевом сжатии

Несущая способность цилиндрических оболочек c локальными отклонениями геометрии поверхности от идеальной при осевом сжатии УДК 54. Несущая способность цилиндрических оболочек c локальными отклонениями геометрии поверхности от идеальной при осевом сжатии С.А. Петроковский, А.П. Тимофеев (Государственный Космический Научно-Производственный

Подробнее

σ = 1 c f cd при 0 1 c или в обозначениях принятых в [1]: b Rb где

σ = 1 c f cd при 0 1 c или в обозначениях принятых в [1]: b Rb где Численное исследование поведения изгибаемых железобетонных элементов при помощи програного комплекса ANSYS В исследовании рассматривается поведение консольно защемленной железобетонной балки при действии

Подробнее

Сравнительный анализ решений задачи об изгибе пластины с использованием различных вариантов теории пластин

Сравнительный анализ решений задачи об изгибе пластины с использованием различных вариантов теории пластин #, декабрь 2015 УДК 539.3 Сравнительный анализ решений задачи об изгибе пластины с использованием различных вариантов теории пластин Баксараев Г.Д., студент Россия, 105005, г. Москва, МГТУ им Н.Э. Баумана

Подробнее

Следующим шагом является отыскание x наиболее напряженного сечения. Для этого A

Следующим шагом является отыскание x наиболее напряженного сечения. Для этого A Лекция 05 Изгиб Проверка прочности балок Опыт показывает, что при нагружении призматического стержня с прямой осью силами и парами сил, расположенными в плоскости симметрии, наблюдаются деформации изгиба

Подробнее

Институт вычислительного моделирования СО РАН, Красноярск

Институт вычислительного моделирования СО РАН, Красноярск 16 ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 24. Т. 45, N- 4 УДК 539.3 СМЕШАННЫЕ ПОСТАНОВКИ ЗАДАЧ ИЗГИБА ОДНОРОДНЫХ УПРУГИХ ПЛАСТИН И БАЛОК А. Д. Матвеев Институт вычислительного моделирования СО РАН,

Подробнее

С.С. Куреннов, д-р техн. наук, Д.О. Баланчук НАПРЯЖЕННОЕ СОСТОЯНИЕ СИММЕТРИЧНОГО КЛЕЕВОГО СОЕДИНЕНИЯ. УПРУГОПЛАСТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ДЕФОРМИРОВАНИЯ КЛЕЯ

С.С. Куреннов, д-р техн. наук, Д.О. Баланчук НАПРЯЖЕННОЕ СОСТОЯНИЕ СИММЕТРИЧНОГО КЛЕЕВОГО СОЕДИНЕНИЯ. УПРУГОПЛАСТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ДЕФОРМИРОВАНИЯ КЛЕЯ 67 УДК 64.7 С.С. Куреннов, д-р техн. наук, Д.О. Баланчук НАПРЯЖЕННОЕ СОСТОЯНИЕ СИММЕТРИЧНОГО КЛЕЕВОГО СОЕДИНЕНИЯ. УПРУГОПЛАСТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ДЕФОРМИРОВАНИЯ КЛЕЯ В большинстве современных моделей напряженнодеформированного

Подробнее

ОСОБЕННОСТИ ДИНАМИЧЕСКОГО РАЗРУШЕНИЯ ПРЕГРАДЫ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ АНИЗОТРОПИИ ЕЕ МЕХАНИЧЕСКИХ СВОЙСТВ

ОСОБЕННОСТИ ДИНАМИЧЕСКОГО РАЗРУШЕНИЯ ПРЕГРАДЫ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ АНИЗОТРОПИИ ЕЕ МЕХАНИЧЕСКИХ СВОЙСТВ ОСОБЕННОСТИ ДИНАМИЧЕСКОГО РАЗРУШЕНИЯ ПРЕГРАДЫ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ АНИЗОТРОПИИ ЕЕ МЕХАНИЧЕСКИХ СВОЙСТВ М.Н. Кривошеина ИФПМ СО РАН, г. Томск e-mal: marnа_nkr@mal.ru М.А. Козлова ИФПМ СО РАН, г. Томск e-mal:

Подробнее

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ 1 к практическому занятию по «Прикладной механике» для студентов II курса медико-биологического факультета.

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ 1 к практическому занятию по «Прикладной механике» для студентов II курса медико-биологического факультета. МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ 1 ТЕМА Введение. Инструктаж по технике безопасности. Входной контроль. ВВЕДЕНИЕ В ПРАКТИЧЕСКИЕ ЗАНЯТИЯ ПО КУРСУ «ПРИКЛАДНАЯ МЕХЕНИКА». ИНСТРУКТАЖ ПО ПОЖАРО- И ЭЛЕКТРОБЕЗОПАСНОСТИ.

Подробнее