Рисунок 1 - Схема капиллярной смазки и конструкция подшипникового узла

Save this PDF as:
 WORD  PNG  TXT  JPG

Размер: px
Начинать показ со страницы:

Download "Рисунок 1 - Схема капиллярной смазки и конструкция подшипникового узла"

Транскрипт

1 Разработка фитильной системы смазки высокооборотных подшипников на транспорте Валеев А.Г., д.т.н., проф. Меркулов В.И. МГТУ «МАМИ» Капиллярный способ смазки узла подшипников получил довольно широкое распространение в технике из-за простоты конструкции, эффективности, возможности выполнить систему смазки турбоагрегата полностью автономной, малых габаритов и массы. Такой способ смазки может быть успешно применён в наземных транспортных средствах, например в системах турбонаддува. Схема капиллярной смазки и конструкция подшипникового узла представлена на рисунке 1. Основной деталью такого типа смазки являются фитиль 1 - шнур диаметром 3-5 мм. Наиболее распространенные материалы для фитилей войлок высокого качества или фетр. Если конец фитиля поместить в масляную ванну, то по капиллярным каналам и щелям, образованным ворсинками войлока, масло поднимается на некоторую высоту (50-80мм). Один конец фитиля помещён в масляную ванну 10, а другой конец касается вала 3 турбоагрегата. Вращающимся валом масло снимается с фитиля и отбрасывается по касательной к периферии полости, образованной валом и корпусом 6 подшипника. При этом вращающийся вал распыляет масло на маленькие капельки, образуя масляный туман. Для обеспечения циркуляции воздуха с взвешенными в нем капельками масла через Рисунок 1 - Схема капиллярной смазки и конструкция подшипникового узла шарикоподшипники на валу установлены маслоотражательные втулки 4. На торцевых поверхностях втулок, обращенных к подшипникам 2, профрезерованы лопатки 5. При вращении вала лопатки работают как вентиляторные, создавая за подшипником разрежение. Чтобы обеспечить поступление воздуха в подшипники, в корпусе подшипников выполнены каналы, сообщающие полость между валом и корпусом подшипников с масляной ванной. Разрежение, создаваемое лопатками вентилятора, обеспечивая циркуляцию масляного тумана через подшипники, одновременно повышает эффективность фитилей и их подъемную способность. Масло, которое проходит подшипник, находится в мелкораспылённом состоянии и отбрасывается лопатками вентилятора на стенки сливных камер 9. Часть масла из тумана, 52

2 который прошел через подшипники, попадает в повторную циркуляцию. Остальное масло конденсируется на стенках сливных камер и в масляной ванне. Цикл смазки подшипников и их охлаждения масляным туманом повторяется. Таким образом, при фитильной системе смазки узла подшипников небольшой объем масла используется многократно. Для уменьшения потерь масла из масляной ванны в местах выхода вала из корпуса установлены лабиринтные уплотнения, образованные поясками на втулке 7 и гладкой цилиндрической поверхностью втулки 8. Твёрдость, HRC Температура отпуска, С Твёрдость Температура колец подшипников (эксперимент) Температура колец подшипников (расчёт) Коэффициент снижения грузоподъёмности Рисунок 2 - Зависимость твёрдости шарикоподшипниковой стали и коэффициента снижения грузоподъёмности подшипника от температуры отпуска (меньшие значения температуры соответствуют подшипнику более холодной турбинной стороны). Коэффициент снижения грузоподъёмности В отличие от методов смазки с применением форсунок, или других систем принудительной подачи масла, при фитильной системе смазки, поток масляно-воздушной смеси не направлен на более нагруженное внутреннее кольцо подшипника, что было подтверждено проведёнными ранее исследованиями [1]. Вследствие этого возможно недостаточное попадание масла на беговую дорожку внутреннего кольца подшипников, что может привести к перегреву и, как следствие понижению твердости (отпуску) материала и снижению ресурса подшипника. Именно этим во многом и ограничивается ресурс подшипникового узла и, как следствие, всего агрегата. Цель работы Построение расчётной модели ротора турбокомпрессора с капиллярной системой смазки подшипников на примере ротора турбодетандера существующей конструкции, позволяющей определять температуру внутренних колец подшипников на рабочих режимах турбомашины. Проведенные измерения твёрдости материала, на беговых дорожках внутренних колец шарикоподшипников после ресурсных испытаний быстроходного турбокомпрессора показали, что твёрдость материала снизилась до 54 HRC на подшипнике более холодной турбинной стороны и до 57 HRC на более нагретом 53

3 подшипнике вентилятора. Как видно из рисунка 2 это говорит об их нагреве до 300 и 375 С соответственно, что существенно выше температуры отпуска шарикоподшипниковой стали ШХ15 ( С). Для более детального изучения теплового состояния и определения температурного поля ротора была построена расчетная модель, показанная на рисунке 3. Задача решалась методом конечных элементов в объёмной постановке в расчётном комплексе ANSYS CFX. Расчёт проводился для режима, на котором проводились ресурсные испытания турбодетандера, а также для 5 рабочих режимов изделия, данные по которым приведены в таблице 1. Коэффициенты теплоотдачи для втулок и подшипников задавались по критериальным уравнениям для теплообмена вращающихся тел [2]. В качестве температуры внешней среды была принята температура воздуха на выходе из подшипникового узла, измеренная в ходе испытаний и показанная на рисунке 4. Рисунок 3 - Схема расчётной модели ротора и описание граничных условий Коэффициенты теплоотдачи и внешние температуры для задних поверхностей дисков и проточных частей колёс турбомашины были получены из 3-х мерных расчётов течений в этих областях, также проведённых в ANSYS CFX. Использованная модель турбулентности SST, теплообмена Total Energy. В качестве граничных условий задавались расход и давление на режиме. Коэффициенты теплоотдачи для задних поверхностей дисков взяты из расчётов осреднёнными для каждого режима. Коэффициенты теплоотдачи проточных частей вентилятора и турбины на одном из расчетных режимов показаны на рисунках 5 и 6. Они были вычислены приведёнными к осреднённым в сечениях проточных частей температурам при нескольких фиксированных температурах поверхностей проточных частей. Это было сделано для 54

4 того, чтобы учесть влияние температуры дисков и лопаток на коэффициент теплоотдачи. На графиках, показанных на рисунках 5 и 6, видно, что кривые практически эквидистантны, что говорит о том, что зависимость коэффициента теплоотдачи от температуры с определённой степенью допущения можно принять линейной. Это позволяет ввести в модель линейный коэффициент, изменяющий коэффициент теплоотдачи в зависимости от локальной температуры поверхности проточной части. Таким образом вычисленные коэффициенты учитывают изменение температуры потока по длине канала и температуры поверхности проточной части. Мощность, выделяемая при трении в радиально-упорных подшипниках рассчитывалась, с помощью модуля APM Bear. Исходными данными для расчёта служили геометрия подшипника, действующие нагрузки, частота вращения ротора и схема его закрепления. APM Bear рассчитывает массив искомых значений для 100 положений центров подшипников с учётом перераспределения нагрузок от действующей осевой силы в роторе и проводит статистический анализ данных. В расчётной модели ротора согласно данным литературы [3] было принято, что на внутреннее кольцо приходится 35% мощности трения, выделяемой в подшипнике на дорожке качения шириной 0,15 мм. Таблица 1 - Данные по рабочим режимам турбодетандера и результаты расчета тепловыделений в подшипниках Принятые допущения теплоотдача с поверхностей втулок и подшипников учитывается средними коэффициентами, вычисленными по приближённым зависимостям; не решается сопряжённая задача теплообмена проточных частей ротора, влияние изменения температуры поверхности проточных частей колёс на коэффициент теплоотдачи принято линейным; контактные термические сопротивления не замерялись и были взяты из литературы приближёнными; 55

5 довольно приближённая оценка геометрии контакта тел качения Температура t, c :00:00 12:00:00 24:00:00 36:00:00 48:00:00 продолжительность испытаний, часы Температура подшипника турбины Температура подшипника компрессора Рисунок 4 - Температура воздуха на выходе из подшипникового узла измеренная при ресурсных испытаниях Анализ результатов Коэффициент теплоотдачи, Вт/(м 2 *К) Относительная длина канала Температура поверхности проточной части 160C Температура поверхности проточной части 180C Температура поверхности проточной части 200C Температура поверхности проточной части 170C Рисунок 5 - Распределение коэффициента теплоотдачи, приведённого к осреднённой в сечении температуре по длине проточной части вентилятора Расчётные температуры на режиме испытаний довольно хорошо согласуются с температурами, определёнными по твёрдости колец подшипников (см. рисунок 2). Разница между расчётными и измеренными величинами 56

6 температур может зависеть от многих факторов, например таких как погрешность измерений, связанная с косвенным методом определения температуры по твёрдости колец, а также от перечисленных выше допущений. Однако довольно удовлетворительная разница расчётных и экспериментальных температур позволяет с достаточной долей достоверности рассчитать температурное поле ротора на рабочих режимах. Таблица 2. Результаты расчёта температуры внутренних подшипников ротора На рисунке 7 показано распределение температуры в роторе на режиме испытаний. В таблице 2 приведены значения рассчитанных температур внутренних колец подшипников на рабочих режимах турбодетандера. Из полученных данных видно, что внутреннее кольцо вентиляторного подшипника на одном из режимов нагревается до температуры 370 С. На 2 режиме температура подшипника турбины довольно значительно превышает температуру вентиляторной стороны и составляет 247 С, что объясняется достаточно большой осевой силой, нагружающей турбинный подшипник, что, как следствие, ведёт к повышению тепловыделения в нём. В целом на рабочих режимах температура подшипников варьируется от 200 до 370 С, даже для более холодной турбинной стороны, что значительно превышает температуру отпуска подшипниковой стали и может привести к разупрочнению колец и выходу ротора из строя. Результаты подтверждают предположение о перегреве внутренних колец подшипников и могут быть использованы в дальнейшем для оценки эффективности конструктивных решений по снижению перегрева подшипников. 57

7 Коэффициент теплоотдачи, Вт/(м2*К ,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1 Относительная длина канала Температура поверхности проточной части 40T Температура поверхности проточной части 20T Температура поверхности проточной части 60T Температура поверхности проточной части 80T Рисунок 6 - Распределение коэффициента теплоотдачи, приведённого к осреднённой в сечении температуре по длине проточной части турбины Рисунок 7 - Распределение температуры в роторе на режиме испытаний Выводы Построена и подтверждена экспериментально тепловая модель ротора, которая может служить инструментом для оценки эффективности конструктивных мер по 58

8 уменьшению перегрева внутренних колец ротора высокооборотного турбокомпрессора с капиллярной системой смазки; Рассчитано температурное состояние ротора на рабочих режимах турбомашины, показывающее перегрев внутренних колец подшипников. Цели для дальнейших исследований Корректировка расчётной модели ротора с помощью уточнения коэффициентов теплоотдачи с втулок и подшипников путём анализа течения масляно-воздушной смеси в подшипниковом узле и сравнения с экспериментальными данными; Выработка на основе анализа конструктивных или иных мер по интенсификации теплообмена с внутренних колец подшипников с целью уменьшения их перегрева. Литература 1.Влияние геометрической формы канала на интенсивность охлаждения шарикоподшипников быстроходного турбокомпрессора с помощью фитильной смазки. д.т.н., проф. Кустарёв Ю.С., д.т.н., проф. Меркулов В.И., Валеев А.Г., МГТУ «МАМИ» Справочник по теплопередаче. Кутателадзе С.С., Боришанский В.М., Москва, Исследование теплового режима подшипников ГТД. В.М. Демидович. Машиностроение.,М.,

Рисунок 1 - Схема капиллярной смазки и конструкция подшипникового узла

Рисунок 1 - Схема капиллярной смазки и конструкция подшипникового узла Оптимизация фитильной системы смазки шарикоподшипников высокооборотного турбокомпрессора Валеев А.Г., к.т.н., проф. Костюков А.В., д.т.н., проф. Меркулов В.И. МГТУ «МАМИ» Капиллярный способ смазки узла

Подробнее

Конструкция турбокомпрессора ГТД.

Конструкция турбокомпрессора ГТД. МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Московский Государственный Технический Университет «МАМИ» Кафедра «Транспортные ГТД» А.В. Костюков Утверждено Методической комиссией Факультета ЭмиП Конструкция

Подробнее

Берг АБ Тел.(495) ,факс (495)

Берг АБ Тел.(495) ,факс (495) Скорости и вибрация Номинальные частоты вращения... 108 Влияние нагрузки и вязкости масла на величину номинальной/допустимой скорости... 109 Частоты вращения, превышающие номинальные значения... 114 Предельные

Подробнее

ОРГАНИЗАЦИЯ СИСТЕМЫ СМАЗКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ

ОРГАНИЗАЦИЯ СИСТЕМЫ СМАЗКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ I. ТЕОРИЯ ПРАКТИКЕ УДК 621.81 Е. Ф. Чубенко 1 ОРГАНИЗАЦИЯ СИСТЕМЫ СМАЗКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ Большое значение для современного машиностроения имеет проблема организации системы смазки подшипников качения.

Подробнее

Экспериментальное исследование дисковой микротурбины.

Экспериментальное исследование дисковой микротурбины. Экспериментальное исследование дисковой микротурбины. Канд. тех. наук А. Б. Давыдов, д-р. тех. наук А. Н. Шерстюк, канд. тех. наук А. В. Наумов. («Вестник машиностроения» 1980г. 8) Задача повышения эффективности

Подробнее

+7(495) Частоты вращения 0, 016. для радиальных подшипников, A r. для упорныx подшипникoв, 0, 020

+7(495) Частоты вращения 0, 016. для радиальных подшипников, A r. для упорныx подшипникoв, 0, 020 Частоты Основывавшийся на DIN 7- метод расчета базовой тепловой частоты n B был адаптирован и вошел в норму ISO 5. Вследствие этого получаются значения, отличающиеся от ранее приведенных в каталогax. В

Подробнее

РАЗРАБОТКА ВОЗДУШНОГО ТРАКТА ДЛЯ СИСТЕМЫ ОХЛАЖДЕНИЯ ВЕРТОЛЕТА С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ FLOWVISION

РАЗРАБОТКА ВОЗДУШНОГО ТРАКТА ДЛЯ СИСТЕМЫ ОХЛАЖДЕНИЯ ВЕРТОЛЕТА С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ FLOWVISION РАЗРАБОТКА ВОЗДУШНОГО ТРАКТА ДЛЯ СИСТЕМЫ ОХЛАЖДЕНИЯ ВЕРТОЛЕТА С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ FLOWVISION Т.Д. Глушков 1,2,a, В.В. Митрофович 2,b, С.А. Сустин 2,с 1 Федеральное государственное бюджетное образовательное

Подробнее

Рисунок 1 - Поперечный разрез ГТУ 1 регенератор, 2 силовая турбина, 3 РСА, 4 редуктор, 5 турбина компрессора

Рисунок 1 - Поперечный разрез ГТУ 1 регенератор, 2 силовая турбина, 3 РСА, 4 редуктор, 5 турбина компрессора Повышение эффективности двухвальных газотурбинных установок д.т.н. проф. Кустарев Ю.С., к.т.н. Костюков А.В., Плыкин М.Е. Московский государственный технический университет МАМИ Газотурбинная установка

Подробнее

+7(495) Трение и нагрев. Трение скольжения тел качения Трение скольжения сепаратора

+7(495) Трение и нагрев. Трение скольжения тел качения Трение скольжения сепаратора Трение Трение в подшипнике качения определяется многими факторами, см. табл. Вследствие многообразия таких факторов влияния, как динамичность частоты вращения и нагрузки, перекосы и несоосность вследствие

Подробнее

Модуль 4Основные элементы газотурбинных установок: камеры сгорания; компрессоры; турбины

Модуль 4Основные элементы газотурбинных установок: камеры сгорания; компрессоры; турбины ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ Государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «НАЦИОНАЛЬНЫЙ ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ТОМСКИЙ ПОЛИТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ» Модуль

Подробнее

ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕПЛОВОГО СОСТОЯНИЯ УЗЛА ПОДШИПНИКОВ ТУРБОКОМПРЕССОРА АВТОМОБИЛЬНОГО ДИЗЕЛЯ

ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕПЛОВОГО СОСТОЯНИЯ УЗЛА ПОДШИПНИКОВ ТУРБОКОМПРЕССОРА АВТОМОБИЛЬНОГО ДИЗЕЛЯ ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕПЛОВОГО СОСТОЯНИЯ УЗЛА ПОДШИПНИКОВ ТУРБОКОМПРЕССОРА АВТОМОБИЛЬНОГО ДИЗЕЛЯ аспирант Лущеко В.А. ОАО «КАМАЗ» luvasiliy@yandex.ru, 8 960 078 84 05, д.т.н., проф. Никишин В.Н. ФГБОУ ВПО «ИНЭКА»

Подробнее

Ключевые слова: вихревая ступень, рабочее колесо, рабочий канал, структура потерь, эффективность компрессора.

Ключевые слова: вихревая ступень, рабочее колесо, рабочий канал, структура потерь, эффективность компрессора. УДК 621.51 Л. Н. Белотелова, П. А. Волошин, С. А. Оськин, М. А. Радугин, В. Н. Сергеев, В. Н. Хмара ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ АЭРОДИНАМИЧЕСКОЙ СХЕМЫ ПРОТОЧНОЙ ЧАСТИ ВИХРЕВОЙ СТУПЕНИ НА ЕЕ ЭФФЕКТИВНОСТЬ Приведены

Подробнее

РЕГУЛИРОВАНИЕ ТУРБОНАДДУВА ДВС ПУТЕМ ПЕРЕПУСКА ГАЗА ПРОТИВ ВРАЩЕНИЯ РАБОЧЕГО КОЛЕСА ТУРБИНЫ МАЛОРАЗМЕРНОГО ТУРБОКОМПРЕССОРА

РЕГУЛИРОВАНИЕ ТУРБОНАДДУВА ДВС ПУТЕМ ПЕРЕПУСКА ГАЗА ПРОТИВ ВРАЩЕНИЯ РАБОЧЕГО КОЛЕСА ТУРБИНЫ МАЛОРАЗМЕРНОГО ТУРБОКОМПРЕССОРА РЕГУЛИРОВАНИЕ ТУРБОНАДДУВА ДВС ПУТЕМ ПЕРЕПУСКА ГАЗА ПРОТИВ ВРАЩЕНИЯ РАБОЧЕГО КОЛЕСА ТУРБИНЫ МАЛОРАЗМЕРНОГО ТУРБОКОМПРЕССОРА Магзумьянов А.Р. Камская государственная инженерно-экономическая академия «ИНЭКА»,

Подробнее

Необходимое количество пластичной смазки для повторного смазывания можно вычислить по данному уравнению: Q = 0,005.D.B

Необходимое количество пластичной смазки для повторного смазывания можно вычислить по данному уравнению: Q = 0,005.D.B 4. СМАЗЫВАНИЕ ПОДШИПНИКОВ Правильное смазывание подшипника напрямую влияет на его срок службы. Смазочный материал обеспечивает образование смазочной пленки между телами качения и кольцами подшипника, которая

Подробнее

Расчет микротурбореактивного двигателя в FloEFD

Расчет микротурбореактивного двигателя в FloEFD Расчет микротурбореактивного двигателя в FloEFD Иванов Андрей Валерьевич, к.т.н. Начальник отдела технологического тестирования Mentor Graphics, Mechanical Analysis Division Введение Микро-турбинные двигатели

Подробнее

ГОСТ ИСО Подшипники скольжения. Условные обозначения. Часть 2. Применение

ГОСТ ИСО Подшипники скольжения. Условные обозначения. Часть 2. Применение ГОСТ ИСО 7904-2-2001 Подшипники скольжения. Условные обозначения. Часть 2. Применение Принявший орган: Госстандарт России Дата введения 01.07.2002 1РАЗРАБОТАН Межгосударственным техническим комитетом по

Подробнее

Кафедра «Механика и инженерная защита окружающей среды»

Кафедра «Механика и инженерная защита окружающей среды» ТОЛЬЯТТИНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ Кафедра «Механика и инженерная защита окружающей среды» Лабораторная работа «Исследование работы подшипников качения» Тольятти 2006 г. СОДЕРЖАНИЕ Цель работы...3

Подробнее

УДК Применение программного комплекса MSC.MARC при расчете тепловых задач

УДК Применение программного комплекса MSC.MARC при расчете тепловых задач УДК 534.1 Применение программного комплекса MSC.MARC при расчете тепловых задач Петроковский С.А., Бахвалов Ю.О., Тимофеев А.П., Ибраева И.И. Государственный Космический Научно-Производственный Центр им.

Подробнее

Буксовые узлы подвижного состава железных дорог

Буксовые узлы подвижного состава железных дорог Буксовые узлы подвижного состава железных дорог Назначение 1. Преобразование вращательного движение КП в поступательное. 2. Шарнирное соединение КП с рамой тележки. 3. Передача сил от КП на раму тележки

Подробнее

Все о подшипниках. Пространство для подшипника, Встроенные уплотнения, Скорость, Точность, Перекос. Пространство для подшипника

Все о подшипниках. Пространство для подшипника, Встроенные уплотнения, Скорость, Точность, Перекос. Пространство для подшипника Все о подшипниках Пространство для подшипника, Встроенные уплотнения, Скорость, Точность, Перекос Пространство для подшипника Во многих случаях один из основных размеров подшипника - диаметр отверстия

Подробнее

Готовое решение для вентиляторов Технические решения SKF путь к повышению производительности промышленных вентиляторов и вентиляторов

Готовое решение для вентиляторов Технические решения SKF путь к повышению производительности промышленных вентиляторов и вентиляторов Готовое решение для вентиляторов Технические решения SKF путь к повышению производительности промышленных вентиляторов и вентиляторов технологического и горячего газа Повысьте скорость и производительность

Подробнее

НАСОСЫ ТЕПЛОВЫХ ЭЛЕКТРОСТАНЦИЙ Часть 2. Лектор: профессор каф. АТЭС Коротких А.Г.

НАСОСЫ ТЕПЛОВЫХ ЭЛЕКТРОСТАНЦИЙ Часть 2. Лектор: профессор каф. АТЭС Коротких А.Г. НАСОСЫ ТЕПЛОВЫХ ЭЛЕКТРОСТАНЦИЙ Часть 2 Лектор: профессор каф. АТЭС Коротких А.Г. Основные параметры насосов Коэффициент полезного действия насоса отношение полезной мощности подведенной к потоку к мощности

Подробнее

Исследование радиальных деформаций ротора молекулярно вязкостного вакуумного насоса

Исследование радиальных деформаций ротора молекулярно вязкостного вакуумного насоса Исследование радиальных деформаций ротора молекулярно вязкостного вакуумного насоса # 09, сентябрь 014 Никулин Н. К., Свичкарь Е. В. УДК: 81.9.14 Россия, МГТУ им. Н.Э. Баумана svic@bk.u МВВН [1,, 3] представляет

Подробнее

Берг АБ Тел.(495) ,факс (495)

Берг АБ Тел.(495) ,факс (495) Упорные цилиндрические роликоподшипники Конструкция 864 Детали 865 Двойные подшипники 866 Подшипники основные сведения 867 Размеры 867 Допуски 867 Перекос 868 Сепараторы 868 Минимальная нагрузка 868 Эквивалентная

Подробнее

Исследование возможности применения вихревых труб в системах тепловой защиты от обледенения элементов ГТД

Исследование возможности применения вихревых труб в системах тепловой защиты от обледенения элементов ГТД УДК 621.9 Соколова А.А Рыбинский государственный авиационный технический университет им. П.А. Соловьева, г.рыбинск, Россия Исследование возможности применения вихревых труб в системах тепловой защиты от

Подробнее

Методические указания. к лабораторной работе 8. Исследование моментов трения в приборных шарикоподшипниках

Методические указания. к лабораторной работе 8. Исследование моментов трения в приборных шарикоподшипниках Методические указания к лабораторной работе 8 Исследование моментов трения в приборных шарикоподшипниках Москва, 2012 Цель работы. Изучение конструкций приборных шарикоподшипников. Экспериментальное исследование

Подробнее

Берг АБ Тел.(495) ,факс (495)

Берг АБ Тел.(495) ,факс (495) www.erg.ru Берг АБ skf@erg.ru Тел.(495)-228-06-21,факс (495) 223-3071 www.erg.ru Берг АБ skf@erg.ru Тел.(495)-228-06-21,факс (495) 223-3071 Выбор типа подшипника Пространство для подшипника... 35 Нагрузки...

Подробнее

О совершенствовании системы охлаждения погружных. электродвигателей открытого исполнения

О совершенствовании системы охлаждения погружных. электродвигателей открытого исполнения О совершенствовании системы охладения погруных электродвигателей открытого исполнения В.А. Авдюнина, Н.П. Гузанов, С.И. Матвиенко, С.В. Попов Одной из проблем проектирования погруных электродвигателей

Подробнее

УДК И.В. Автономова, Д.В. Королев АНАЛИЗ ВЛИЯНИЯ ОТНОСИТЕЛЬНОЙ ДЛИНЫ РОТОРОВ ВИНТОВОГО КОМПРЕССОРА НА ЕГО ПАРАМЕТРЫ

УДК И.В. Автономова, Д.В. Королев АНАЛИЗ ВЛИЯНИЯ ОТНОСИТЕЛЬНОЙ ДЛИНЫ РОТОРОВ ВИНТОВОГО КОМПРЕССОРА НА ЕГО ПАРАМЕТРЫ УДК 621.514 И.В. Автономова, Д.В. Королев АНАЛИЗ ВЛИЯНИЯ ОТНОСИТЕЛЬНОЙ ДЛИНЫ РОТОРОВ ВИНТОВОГО КОМПРЕССОРА НА ЕГО ПАРАМЕТРЫ Рассмотрены винтовые компрессоры с разными относительными длинами и различными

Подробнее

Моделирование пространственного течения в ступени центробежного компрессора на основе программного комплекса FlowVision

Моделирование пространственного течения в ступени центробежного компрессора на основе программного комплекса FlowVision ТВЕРДОТЕЛЬНЫЕ МОДЕЛИ СТУПЕНИ И ВНУТРЕННЕГО ОБЪЕМА ЭЛЕМЕНТОВ ПРОТОЧНОЙ ЧАСТИ Твердотельные модели созданы в CAD-системе КОМПАС-3D 6V Plus и включают в себя следующие основные элементы: - Всасывающая камера

Подробнее

ИССЛЕДОВАНИЕ ГИДРАВЛИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК БУСТЕРНЫХ ТУРБОНАСОСНЫХ АГРЕГАТОВ

ИССЛЕДОВАНИЕ ГИДРАВЛИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК БУСТЕРНЫХ ТУРБОНАСОСНЫХ АГРЕГАТОВ УДК 621.453 Н. С. Дорош, С. Н. Леонтьев ИССЛЕДОВАНИЕ ГИДРАВЛИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК БУСТЕРНЫХ ТУРБОНАСОСНЫХ АГРЕГАТОВ Рассмотрены особенности конструкции бустерных турбонасосных агрегатов (БТНА) со шнеком

Подробнее

ИССЛЕДОВАНИЕ КАСАТЕЛЬНОЙ СИЛЫ ПРИ КАЧЕНИИ В УСЛОВИЯХ УПРУГО-ПЛАСТИЧЕСКОГО И ПЛАСТИЧЕСКОГО КОНТАКТА

ИССЛЕДОВАНИЕ КАСАТЕЛЬНОЙ СИЛЫ ПРИ КАЧЕНИИ В УСЛОВИЯХ УПРУГО-ПЛАСТИЧЕСКОГО И ПЛАСТИЧЕСКОГО КОНТАКТА УДК61.771.7 Ширяев А.В., Головачева И.В. ИССЛЕДОВАНИЕ КАСАТЕЛЬНОЙ СИЛЫ ПРИ КАЧЕНИИ В УСЛОВИЯХ УПРУГО-ПЛАСТИЧЕСКОГО И ПЛАСТИЧЕСКОГО КОНТАКТА Определение момента сил трения на холостом ходу и при прокатке

Подробнее

Расчёт на прочность моноколеса газотурбинного двигателя

Расчёт на прочность моноколеса газотурбинного двигателя УДК 62-253.6, 539.4 Расчёт на прочность моноколеса газотурбинного двигателя Колесниченко Р. В., студент Россия, 105005, г. Москва, МГТУ им Н. Э. Баумана, кафедра «Компьютерные системы автоматизации производства»

Подробнее

Эскизное проектирование

Эскизное проектирование 6. ЭСКИЗНОЕ ПРОЕКТИРОВАНИЕ После выполнения расчетов по определению межосевых расстояний, размеров колес и червяков приступают к разработке конструкции редуктора. Первым этапом конструирования является

Подробнее

ПРОЧНОСТЬ МАГНИТА И БАНДАЖА РОТОРА ВЫСОКОСКОРОСТНОГО ЭЛЕКТРОПРИВОДА НА ПОСТОЯННЫХ МАГНИТАХ

ПРОЧНОСТЬ МАГНИТА И БАНДАЖА РОТОРА ВЫСОКОСКОРОСТНОГО ЭЛЕКТРОПРИВОДА НА ПОСТОЯННЫХ МАГНИТАХ ПРОЧНОСТЬ МАГНИТА И БАНДАЖА РОТОРА ВЫСОКОСКОРОСТНОГО ЭЛЕКТРОПРИВОДА НА ПОСТОЯННЫХ МАГНИТАХ Зотов С.Н. Среди высокоскоростных турбомашин (турбокомпрессоров и турбодетандеров) с частотами вращения ротора

Подробнее

Берг АБ Тел.(495) ,факс (495)

Берг АБ Тел.(495) ,факс (495) wwwbergabru Берг АБ skf@bergabru Тел(495)-228-06-21,факс (495) 223-3071 wwwbergabru Берг АБ skf@bergabru Тел(495)-228-06-21,факс (495) 223-3071 Упорные сферические роликоподшипники Конструкция 878 Подшипники

Подробнее

Исследования, конструкции, технологии

Исследования, конструкции, технологии 30 Исследования, конструкции, технологии 1 (90) 2015 УДК 621.43.052 ИССЛЕДОВАНИЕ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ ПОТОКА МАСЛА В УЗЛЕ ПОДШИПНИКОВ ТУРБОКОМПРЕССОРА АВТОМОБИЛЬНОГО ДИЗЕЛЯ А. В. Лущеко, асп. / В. Н. Никишин,

Подробнее

РАСЧЁТ (ПОДБОР) ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ Подшипник техническое устройство, являющееся частью опоры, которое поддерживает вал, ось или иную конструкцию,

РАСЧЁТ (ПОДБОР) ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ Подшипник техническое устройство, являющееся частью опоры, которое поддерживает вал, ось или иную конструкцию, РАСЧЁТ (ПОДБОР) ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ Подшипник техническое устройство, являющееся частью опоры, которое поддерживает вал, ось или иную конструкцию, фиксирует положение в пространстве, обеспечивает вращение,

Подробнее

Лекция 5 Классификация расчетов ТА

Лекция 5 Классификация расчетов ТА Лекция 5 Классификация расчетов ТА При расчете и проектировании ТА принято различать: тепловой конструктивный, тепловой поверхностный, компоновочный, гидравлический, механический и технико-экономический

Подробнее

Принцип действия турбины. Активные турбины

Принцип действия турбины. Активные турбины Принцип действия турбины. Активные турбины Особенности турбины как теплового двигателя. Турбина (от латинского слова «turbo», т. е. вихрь) является тепловым ротационным двигателем, в котором потенциальная

Подробнее

А. К. Лямасов, Б. М. Орахелашвили ИССЛЕДОВАНИЕ ГИДРОМАШИН МГЭС: ЦЕНТРОБЕЖНЫЙ НАСОС И ГИДРОДИНАМИЧЕСКАЯ ПЕРЕДАЧА

А. К. Лямасов, Б. М. Орахелашвили ИССЛЕДОВАНИЕ ГИДРОМАШИН МГЭС: ЦЕНТРОБЕЖНЫЙ НАСОС И ГИДРОДИНАМИЧЕСКАЯ ПЕРЕДАЧА Уфа : УГАТУ, 2013 Т. 17, 3, (56). С. 189 193 А. К. Лямасов, Б. М. Орахелашвили ИССЛЕДОВАНИЕ ГИДРОМАШИН МГЭС: ЦЕНТРОБЕЖНЫЙ НАСОС И ГИДРОДИНАМИЧЕСКАЯ ПЕРЕДАЧА УДК 62-135.3 Рассматриваются результаты исследования

Подробнее

Вентиляторы дутьевые [ВД, ВДН]

Вентиляторы дутьевые [ВД, ВДН] Вентиляторы дутьевые ВД, ВДН Вентиляторы дутьевые [ВД, ВДН] Вентиляторы дутьевые ВД Вентиляторы типа ВД предназначены для подачи воздуха в топочные камеры котлоагрегатов котельных цехов тепловых электростанций

Подробнее

RU (11) (51) МПК F02C 7/00 ( )

RU (11) (51) МПК F02C 7/00 ( ) РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ (19) RU (11) (51) МПК F02C 7/00 (2006.01) 167 640 (13) U1 R U 1 6 7 6 4 0 U 1 ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ (12) ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ (21)(22)

Подробнее

Рисунок 2. Рисунок 3 Рисунок 4. В качестве модели нагружения использовалась центробежная нагрузка от вращения ротора с частотой вращения об/мин.

Рисунок 2. Рисунок 3 Рисунок 4. В качестве модели нагружения использовалась центробежная нагрузка от вращения ротора с частотой вращения об/мин. Компьютерное моделирование напряженно-деформированного состояния ротора газотурбинного двигателя на основе контактной задачи компоновки деталей Высотский А.В., Пыхалов А.А., ИрГТУ Дальнейшее совершенствование

Подробнее

Практическое занятие мая 2017 г.

Практическое занятие мая 2017 г. 4 мая 2017 г. Теплопроводность это процесс распространения теплоты между соприкасающимися телами или частями одного тела с различной температурой. Для осуществления теплопроводности необходимы два условия:

Подробнее

3. КОМПОНОВКА ПОДШИПНИКОВ 3.1 ОСНОВНЫЕ ПРИНЦИПЫ КОМПОНОВКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ

3. КОМПОНОВКА ПОДШИПНИКОВ 3.1 ОСНОВНЫЕ ПРИНЦИПЫ КОМПОНОВКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ 3. КОМПОНОВКА ПОДШИПНИКОВ 3.1 ОСНОВНЫЕ ПРИНЦИПЫ КОМПОНОВКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ Как правило, для опоры вращающейся детали станка или машины, например, вала, требуются два подшипника для фиксации его положения

Подробнее

Численное моделирование теплового баланса в охлаждаемой магнитной муфте высокотемпературного герметичного насоса

Численное моделирование теплового баланса в охлаждаемой магнитной муфте высокотемпературного герметичного насоса Численное моделирование теплового баланса в охлаждаемой магнитной муфте высокотемпературного герметичного насоса # 12, декабрь 2014 Ломакин В. О., Петров А. И. УДК: 62-137 Россия, МГТУ им. Н.Э. Баумана

Подробнее

Кафедра «Гусеничные машины и прикладная механика» Секция «Детали машин и прикладная механика»

Кафедра «Гусеничные машины и прикладная механика» Секция «Детали машин и прикладная механика» МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ федеральное бюджетное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Курганский государственный университет» Кафедра

Подробнее

Комплексный геометрический контроль колец шариковых подшипников на координатно-измерительной машине

Комплексный геометрический контроль колец шариковых подшипников на координатно-измерительной машине ских процессов в машиностроении. М.: Славянская школа. 2002. 234 с. 4. Технология электрохимической обработки деталей в авиадвигателестроении / В.А. Шманев, В.Г. Филимошин, А.Х. Каримов и др. М.: Машиностроение.

Подробнее

Ахременков Ан. А., Цирлин А.М. Математическая модель жидкостного погружного охлаждения вычислительных устройств

Ахременков Ан. А., Цирлин А.М. Математическая модель жидкостного погружного охлаждения вычислительных устройств Ахременков Ан. А., Цирлин А.М. Математическая модель жидкостного погружного охлаждения вычислительных устройств Аннотация В работе предложена модель системы охлаждения вычислительных устройств при их непосредственном

Подробнее

ООО РУССКИЕ МАШИНЫ РОТОРНО-ЛОПАСТНАЯ МАШИНА

ООО РУССКИЕ МАШИНЫ РОТОРНО-ЛОПАСТНАЯ МАШИНА ООО РУССКИЕ МАШИНЫ РОТОРНО-ЛОПАСТНАЯ МАШИНА Презентация нового способа преобразования энергии материального потока роторно-лопастными машинами различного функционального назначения. 2015 год. Тольятти.

Подробнее

+7(495)

+7(495) +7(495) 343-96-83 www.s-gaciya.u T 1 T 3 D D 1 d T 5 d 1 T A Роликоподшипники упорно-радиальные Роликоподшипники упорно-радиальные страница Общий обзор Роликоподшипники упорно-радиальные... 884 Основные

Подробнее

Рисунок 1 - Слева расчетная модель матрицы теплообменника с блокированными крайними каналами течения горячего теплоносителя

Рисунок 1 - Слева расчетная модель матрицы теплообменника с блокированными крайними каналами течения горячего теплоносителя РАСЧЕТ ТЕРМИЧЕСКИХ НАПРЯЖЕНИЙ В ПЛАСТИНЧАТОМ ТЕПЛООБМЕННИКЕ НА НЕСТАЦИОНАРНЫХ РЕЖИМАХ РАБОТЫ Исхаков В.С. ОАО НПО «Наука» д.т.н. проф. Меркулов В.И., Сугоняев М.В. МГТУ «МАМИ» mv.sugonyaev@gmail.com 8-916-456-82-91

Подробнее

ПОДШИПНИКИ СКОЛЬЖЕНИЯ

ПОДШИПНИКИ СКОЛЬЖЕНИЯ mtml:file://c:\sttps\www\uc\подшипники%0скольжения.mt Стр. из 7 7.0.00 ПОДШИПНИКИ СКОЛЬЖЕНИЯ Общие сведения. Подшипники скольжения - опоры вращающихся деталей, сопряженные поверхности которых находятся

Подробнее

ПРИМЕРНЫЙ перечень вопросов по дисциплине КиП АД, 7 семестр, ЗАЧЕТ

ПРИМЕРНЫЙ перечень вопросов по дисциплине КиП АД, 7 семестр, ЗАЧЕТ КиП АД, ДО, 7 семестр 1 (из 5) ПРИМЕРНЫЙ перечень вопросов по дисциплине КиП АД, 7 семестр, ЗАЧЕТ 1. Охарактеризуйте цели и задачи расчета прочности и динамики авиационных двигателей. 2. Охарактеризуйте

Подробнее

Подшипники качения Общие сведения

Подшипники качения Общие сведения Подшипники качения Общие сведения Применение подшипников качения позволяет заменить трение скольжения трением качения, которое менее существенно зависит от смазки (условный коэффициент трения качения близок

Подробнее

Агрегаты электронасосные на базе насосов центробежных типа СМ

Агрегаты электронасосные на базе насосов центробежных типа СМ Агрегаты электронасосные на базе насосов центробежных типа СМ Агрегаты электронасосные центробежные типа СМ предназначены для перекачивания бытовых и промышленных загрязненных жидкостей. Характеристики

Подробнее

p z = pz 1, (4.57) d = qm 1, (4.58) 4. ДЕТАЛИ МАШИН

p z = pz 1, (4.57) d = qm 1, (4.58) 4. ДЕТАЛИ МАШИН 4 4. ДЕТАЛИ МАШИН 4.. Червячные передачи Червячные передачи применяют для передачи вращательного движения, между валами, у которых угол скрещивания осей обычно составляет θ = 90. Достоинства:. Плавность

Подробнее

Потребляемая мощность. Мощность, квт 16,00 14,00 12,00 10,00 8,00. Зима Лето 6,00 4,00 2,00 0, ГРС

Потребляемая мощность. Мощность, квт 16,00 14,00 12,00 10,00 8,00. Зима Лето 6,00 4,00 2,00 0, ГРС Мощность, квт РАЗРАБОТКА И СОЗДАНИЕ АВТОНОМНЫХ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ УСТАНОВОК МАЛОЙ МОЩНОСТИ С РАСШИРИТЕЛЬНОЙ ТУРБИНОЙ НА БАЗЕ ТУРБИН КОНСТРУКЦИИ ЛПИ ДЛЯ МАГИСТРАЛЬНЫХ ГАЗОПРОВОДОВ И ГАЗОРАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ СТАНЦИЙ

Подробнее

Рисунок 1 - Продольный разрез двухвального регенеративного газотурбинного двигателя Горьковского автозавода ГАЗ-902.

Рисунок 1 - Продольный разрез двухвального регенеративного газотурбинного двигателя Горьковского автозавода ГАЗ-902. Влияние силовых стоек в межтурбинном патрубке двухвального газтурбинного двигателя на неравномерность потока на входе в силовую турбину.т.н., доц. Костюков А.В., Плыкин М.Е. МГТУ «МАМИ» Приводятся результаты

Подробнее

Расчет осевого газового компрессора в пакете программ ANSYS CFX-5.7.1

Расчет осевого газового компрессора в пакете программ ANSYS CFX-5.7.1 Расчет осевого газового компрессора в пакете программ ANSYS CFX-5.7.1 Н.А.Владимирова, К.В.Мякушев постановка задачи: геометрия, расчетная область и граничные условия топология и размер расчетной сетки

Подробнее

ИЗУЧЕНИЕ КОНСТРУКЦИИ И ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОСНОВНЫХ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ЧЕРВЯЧНОГО РЕДУКТОРА

ИЗУЧЕНИЕ КОНСТРУКЦИИ И ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОСНОВНЫХ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ЧЕРВЯЧНОГО РЕДУКТОРА ИЗУЧЕНИЕ КОНСТРУКЦИИ И ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОСНОВНЫХ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ЧЕРВЯЧНОГО РЕДУКТОРА Омск 2012 Министерство образования и науки РФ Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение

Подробнее

ВЛИЯНИЕ ГЕОМЕТРИИ ТУРБИНЫ ТКР НА ЭФФЕКТИВНЫЙ КОЭФФИЦИЕНТ ПОЛЕЗНОГО ДЕЙСТВИЯ

ВЛИЯНИЕ ГЕОМЕТРИИ ТУРБИНЫ ТКР НА ЭФФЕКТИВНЫЙ КОЭФФИЦИЕНТ ПОЛЕЗНОГО ДЕЙСТВИЯ ВЛИЯНИЕ ГЕОМЕТРИИ ТУРБИНЫ ТКР НА ЭФФЕКТИВНЫЙ КОЭФФИЦИЕНТ ПОЛЕЗНОГО ДЕЙСТВИЯ Григоров И.Н., д.т.н. проф. Каминский В.Н., Каминский Р.В., Костюков Е.А., Лазарев А.В., к.т.н. Лямцев Б.Ф., Микеров Л.Б., Сибиряков

Подробнее

Оценка момента трения Уточненный расчет момента трения... 88

Оценка момента трения Уточненный расчет момента трения... 88 Оценка момента трения... 88 Уточненный расчет момента трения... 88 Новая модель SKF для расчета момента трения... 89 Момент трения качения... 90 Момент трения скольжения... 90 Момент трения уплотнений...

Подробнее

1 КИНЕМАТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ПРИВОДА. Исходными данными являются следующие величины. Таблица 1.1 Исходные данные для проектирования

1 КИНЕМАТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ПРИВОДА. Исходными данными являются следующие величины. Таблица 1.1 Исходные данные для проектирования 1 КИНЕМАТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ПРИВОДА 1.1 Исходные данные к расчету Исходными данными являются следующие величины Таблица 1.1 Исходные данные для проектирования Наименование параметра Обозначение Величина Мощность

Подробнее

Отраслевые программы

Отраслевые программы Приводная техника и железнодорожный транспорт железнодорожного транспорта Сегодня расстояния, на которые перемещаются пассажиры и грузы, становятся все дальше, а сами перемещения все быстрее. Все мощнее

Подробнее

Описание конструкции Разогрев КД производится с помощью блоков трубчатых электронагревателей. ТЭН представляет собой спираль из хромоникелевого

Описание конструкции Разогрев КД производится с помощью блоков трубчатых электронагревателей. ТЭН представляет собой спираль из хромоникелевого Анализ температурного состояния ТЭН КД РУ с ВВЭР и рекомендации по оптимизации конструкции и условий их работы Руководитель: Титова О.М. Автор: Сорокин Г.С. Введение В результате пуско-наладочных работ,

Подробнее

ТОРЦОВЫЕ УПЛОТНЕНИЯ ВАЛОВ

ТОРЦОВЫЕ УПЛОТНЕНИЯ ВАЛОВ Îñíîâàíà â 1968 ãîäó В.А. МЕЛЬНИК ТОРЦОВЫЕ УПЛОТНЕНИЯ ВАЛОВ СПРАВОЧНИК МОСКВА «МАШИНОСТРОЕНИЕ» 2008 УДК 67-762 ББК 34.42 М48 Р е ц е н з е н т : д-р техн. наук А.С. Байбиков М48 Мельник В.А. Торцовые уплотнения

Подробнее

Теория и рабочие процессы 54 ЭФФЕКТЫ РАДИАЛЬНОГО ЗАЗОРА В ТУРБОМАШИНАХ

Теория и рабочие процессы 54 ЭФФЕКТЫ РАДИАЛЬНОГО ЗАЗОРА В ТУРБОМАШИНАХ Теория и рабочие процессы 54 УДК 621.515:438 В.П. ГЕРАСИМЕНКО 1, Е.В. ОСИПОВ 2, М.Ю. ШЕЛКОВСКИЙ 2 1 Национальный аэрокосмический университет им. Н.Е. Жуковского ХАИ, Украина 2 Заря Машпроект ГПНПК газотурбостроения,

Подробнее

Конструкция и прочность ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ РАБОЧЕГО КОЛЕСА ТУРБИНЫ ГТД НА ОСНОВЕ МАТЕМАТИЧЕСКОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ ОБЪЕМНОГО НДС СРЕДСТВАМИ ANSYS

Конструкция и прочность ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ РАБОЧЕГО КОЛЕСА ТУРБИНЫ ГТД НА ОСНОВЕ МАТЕМАТИЧЕСКОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ ОБЪЕМНОГО НДС СРЕДСТВАМИ ANSYS 10 УДК 61.45:59.4 А.Л. МИХАЙЛОВ, В.В. КУЧИН, С.В. КРЮКОВ ОАО НПО «Сатурн», Рыбинск, Россия ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ РАБОЧЕГО КОЛЕСА ТУРБИНЫ ГТД НА ОСНОВЕ МАТЕМАТИЧЕСКОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ ОБЪЕМНОГО НДС СРЕДСТВАМИ

Подробнее

(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ. к патенту Российской Федерации

(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ. к патенту Российской Федерации (19) RU (11) 2135835 (13) С1 (51) 6 F 04 D 3/02, 7/00 (12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ к патенту Российской Федерации (54) ДИАГОНАЛЬНЫЙ ШНЕКОВЫЙ НАСОС (57) Изобретение относится к области насосостроения и может

Подробнее

Примеры математической постановки задач тепломассообмена с различными граничными условиями

Примеры математической постановки задач тепломассообмена с различными граничными условиями Примеры математической постановки задач тепломассообмена с различными граничными условиями (К разделу 1 курса «Уравнения математической физики применительно к задачам теплоэнергетики») Пример 1 Металлический

Подробнее

Проектировочный расчет охладителей наддувочного воздуха с элементами структурно-параметрической оптимизации

Проектировочный расчет охладителей наддувочного воздуха с элементами структурно-параметрической оптимизации Проектировочный расчет охладителей наддувочного воздуха с элементами структурно-параметрической оптимизации Ахметшин Е.А., Кузьмин И.А., к.т.н. Румянцев В.В. Камская государственная инженерно-экономическая

Подробнее

Разработка программно-информационного комплекса для моделирования и исследования теплового состояния лопаток турбин

Разработка программно-информационного комплекса для моделирования и исследования теплового состояния лопаток турбин УДК 533.6.011.6 Разработка программно-информационного комплекса для моделирования и исследования теплового состояния лопаток турбин Ульяновский государственный технический университет Генералов Д.А., Золотов

Подробнее

Вопросы для самопроверки 7

Вопросы для самопроверки 7 Вопросы для самопроверки 7 1. Что показано на рисунке? 1. Подшипники качения 2. Подшипники вращения 3. Шарики и ролики 4. Что-то странное 2. Что показано на рисунке? 1. Роликоподшипники радиальные игольчатые

Подробнее

Анализ влияния внедрения искривленных дефлекторов на характеристики плоского реактивного сопла

Анализ влияния внедрения искривленных дефлекторов на характеристики плоского реактивного сопла Труды МАИ. Выпуск 84 УДК 629.7.014 www.mai.ru/science/trudy/ Анализ влияния внедрения искривленных дефлекторов на характеристики плоского реактивного сопла Силуянова М.В.*, Шпагин В.П.**, Юрлова Н.Ю.***

Подробнее

Таблица 1 Значения степени регенерации и гидравлического сопротивления теплообменников Теплообменник без направляющих устройств.

Таблица 1 Значения степени регенерации и гидравлического сопротивления теплообменников Теплообменник без направляющих устройств. следствие, к возрастанию степени регенерации (таблица 1). Сравнение эффективности применения различных дефлекторов показывает преимущество решетки длинных дефлекторов, имеющей одинаковые отношения площади

Подробнее

ПРОГРАММА. Наименование дисциплины: Б.3.В.1. Конструкция и расчет ПГТ

ПРОГРАММА. Наименование дисциплины: Б.3.В.1. Конструкция и расчет ПГТ ПРОГРАММА Наименование дисциплины: Б.3.В.1. Конструкция и расчет ПГТ Рекомендуется для направления подготовки (специальности ) _141100 «Энергетическое машиностроение», профиль- «Парогазотурбинные установки

Подробнее

Разработка математической модели подшипника скольжения жидкостного трения, учитывающей теплообмен с окружающей средой

Разработка математической модели подшипника скольжения жидкостного трения, учитывающей теплообмен с окружающей средой Электронный журнал «Труды МАИ». Выпуск 9 www.mai.ru/science/trudy/ УДК 6.8. Разработка математической модели подшипника скольжения жидкостного трения учитывающей теплообмен с окружающей средой Ю. И. Ермилов

Подробнее

КОМПЬЮТЕРНОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ СПРЕЕРНОЙ ЗАКАЛКИ ПРОКАТНЫХ ВАЛКОВ

КОМПЬЮТЕРНОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ СПРЕЕРНОЙ ЗАКАЛКИ ПРОКАТНЫХ ВАЛКОВ УДК 621.78.084.001.57 Лаптев А.М. д-р техн. наук, проф., ДГМА Захарчук С.С. аспирант, ДГМА Вейнов А.М. д-р техн. наук, ОАО «НКМЗ» КОМПЬЮТЕРНОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ СПРЕЕРНОЙ ЗАКАЛКИ ПРОКАТНЫХ ВАЛКОВ Предложена

Подробнее

Шарикоподшипники упорно-радиальные двойные

Шарикоподшипники упорно-радиальные двойные r +7(495) 343-96-83 www.s-graciya.ru C ds r 1 d d 1 D B 1 B1 n s B упорно-радиальные двойные упорно-радиальные двойные страница Общий обзор упорно-радиальные двойные... 844 Основные свойства Рабочая температура...

Подробнее

Турбокомпрессор бензинового двигателя 2.0L GTDi

Турбокомпрессор бензинового двигателя 2.0L GTDi Турбокомпрессор бензинового двигателя 2.0L GTDi Наддув воздуха в двигатель 2,0 л GTDi обеспечивает турбокомпрессор Borg Warner K03 с неподвижным соплом. Рис.51. Расположение компонентов турбокомпрессора

Подробнее

База нормативной документации: ПОДШИПНИКИ КАЧЕНИЯ СТАТИЧЕСКАЯ ГРУЗОПОДЪЕМНОСТЬ

База нормативной документации:  ПОДШИПНИКИ КАЧЕНИЯ СТАТИЧЕСКАЯ ГРУЗОПОДЪЕМНОСТЬ МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ ГОСТ 18854-94 (ИСО 76-87) ПОДШИПНИКИ КАЧЕНИЯ СТАТИЧЕСКАЯ ГРУЗОПОДЪЕМНОСТЬ МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СОВЕТ ПО СТАНДАРТИЗАЦИИ, МЕТРОЛОГИИ И СЕРТИФИКАЦИИ Минск Предисловие 1 РАЗРАБОТАН

Подробнее

t. (1) Согласно нелинейной теории наследственности данную зависимость можно представить в следующем виде:

t. (1) Согласно нелинейной теории наследственности данную зависимость можно представить в следующем виде: 6. Скуднов В.А. Предельные пластические деформации металлов. - М.: Металлургия, 1989. - 176 с. 7. Челышев Н.А., Люц В.Я., Червов Г.А. Показатель напряженного состояния и параметр Надаи-Лоде. //Известия

Подробнее

0 д тр ср & (2) где. упрочнения, которое учитывается с помощью степенной функции вида σ

0 д тр ср & (2) где. упрочнения, которое учитывается с помощью степенной функции вида σ Теоретическое исследование комбинированного процесса радиального и обратного выдавливания в конической матрице д.т.н., проф. Филиппов Ю.К., к.т.н. Игнатенко В.Н., к.т.н. Головина З.С. МГТУ «МАМИ» олые

Подробнее

РАСЧЕТ НАИБОЛЕЕ НАГРЕТОЙ ТОЧКИ ОБМОТКИ НИЗШЕГО НАПРЯЖЕНИЯ СУХОГО ТРАНСФОРМАТОРА

РАСЧЕТ НАИБОЛЕЕ НАГРЕТОЙ ТОЧКИ ОБМОТКИ НИЗШЕГО НАПРЯЖЕНИЯ СУХОГО ТРАНСФОРМАТОРА ISSN 000-306X. Изв. НАН РА и ГИУА. Сер. ТН. 00. Т. LIV ¹. УДК 6.3. ЭЛЕКТРОТЕХНИКА С.Г. НЕРСЕСЯН Ю.А. ОГАНЕСЯН А.А. КИРАКОСЯН РАСЧЕТ НАИБОЛЕЕ НАГРЕТОЙ ТОЧКИ ОБМОТКИ НИЗШЕГО НАПРЯЖЕНИЯ СУХОГО ТРАНСФОРМАТОРА

Подробнее

RU (11) (51) МПК F16C 17/10 ( )

RU (11) (51) МПК F16C 17/10 ( ) РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ (19) RU (11) (51) МПК F16C 17/10 (2006.01) 171 113 (13) U1 R U 1 7 1 1 1 3 U 1 ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ (12) ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ (21)(22)

Подробнее

8. Турбокомпрессоры

8. Турбокомпрессоры 8. Турбокомпрессоры 8.1. При сборке турбокомпрессоров (далее ТКР) руководствоваться общими положениями и требованиями раздела 1 Руководства и, кроме того, следующими требованиями. 8.2. ТКР-11 ЯМЗ. Шероховатость

Подробнее

Повышение КПД центробежных насосов путем использования при проведении ремонтных работ специальных полимерных покрытий

Повышение КПД центробежных насосов путем использования при проведении ремонтных работ специальных полимерных покрытий Повышение КПД центробежных насосов путем использования при проведении ремонтных работ специальных полимерных покрытий Украина, г. Калуш ООО «КАРПАТНЕФТЕХИММ» мастер-механик цеха разлива углеводородов В.В.

Подробнее

Цели и задачи дисциплины

Цели и задачи дисциплины Цели и задачи дисциплины Дисциплина «Турбины тепловых и атомных электрических станций» является одним из важнейших элементов при подготовке студентов в области теплоэнергетики.. Цель дисциплины состоит

Подробнее

Приводится общая классификация, история развития и типовые конструкции промышленных центробежных компрессоров. Рассмотрены конструкции основных узлов

Приводится общая классификация, история развития и типовые конструкции промышленных центробежных компрессоров. Рассмотрены конструкции основных узлов Приводится общая классификация, история развития и типовые конструкции промышленных центробежных компрессоров. Рассмотрены конструкции основных узлов и деталей, а также устройство и функции агрегатов и

Подробнее

October 30, 2007 SKF Group Slide tel: /81, mob:

October 30, 2007 SKF Group Slide tel: /81, mob: October 30, 2007 SKF Group Slide 0 www.bearings.az Подшипники класса SKF Explorer Отдел развития бизнеса по платформам Главная тенденция в промышлености Потребитель заинтересован: лучшие эксплуатационные

Подробнее

АНАЛИЗ ЖИДКОСТНО-КОЛЬЦЕВЫХ ВАКУУМНЫХ НАСОСОВ П. О. Кривошеев Учреждение образования «Гомельский государственный технический университет имени П. О.

АНАЛИЗ ЖИДКОСТНО-КОЛЬЦЕВЫХ ВАКУУМНЫХ НАСОСОВ П. О. Кривошеев Учреждение образования «Гомельский государственный технический университет имени П. О. АНАЛИЗ ЖИДКОСТНО-КОЛЬЦЕВЫХ ВАКУУМНЫХ НАСОСОВ П. О. Кривошеев Учреждение образования «Гомельский государственный технический университет имени П. О. Сухого», Республика Беларусь Научный руководитель Ю.

Подробнее

Моделирование конструкции и расчет параметров рабочих процессов турбодетандера с помощью современных средств анализа и моделирования

Моделирование конструкции и расчет параметров рабочих процессов турбодетандера с помощью современных средств анализа и моделирования УДК 62-973 Моделирование конструкции и расчет параметров рабочих процессов турбодетандера с помощью современных средств анализа и моделирования # 03, март 2012 Селиверстов А.В., Яновский А.С. Студенты,

Подробнее

Термопрочностной расчет сопловой части ЖДР с использованием метода подконструкций # 06, июнь 2012

Термопрочностной расчет сопловой части ЖДР с использованием метода подконструкций # 06, июнь 2012 1 УДК 629 7.036.54 Термопрочностной расчет сопловой части ЖДР с использованием метода подконструкций # 06, июнь 2012 Короткая О.В. Студент, кафедра «Прикладная механика» Научный руководитель: С.С. Гаврюшин,

Подробнее

Сопряженный теплообмен на неизотермическом вращающемся диске

Сопряженный теплообмен на неизотермическом вращающемся диске Теплофизика и аэромеханика, 011, том 18, 4 УДК 61.48 Сопряженный теплообмен на неизотермическом вращающемся диске М.В. Миронова 1, Н.Н. Кортиков 1 ОАО Силовые машины ЛМЗ, Санкт-Петербург Санкт-Петербургский

Подробнее

КОНТРОЛЬНО-ИЗМЕРИТЕЛЬНЫЕ МАТЕРИАЛЫ

КОНТРОЛЬНО-ИЗМЕРИТЕЛЬНЫЕ МАТЕРИАЛЫ КОНТРОЛЬНО-ИЗМЕРИТЕЛЬНЫЕ МАТЕРИАЛЫ по дисциплине «Силовые агрегаты» Вопросы к зачету 1. Для чего предназначен двигатель, и какие типы двигателей устанавливают на отечественных автомобилях? 2. Классификация

Подробнее

ДИНАМИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ И НЕЛИНЕЙНАЯ БЕЗРАЗМЕРНАЯ АНАЛИТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА СИЛ ВЯЗКОГО ТРЕНИЯ ГИДРОДИНАМИЧЕСКИХ ОПОР СКОЛЬЖЕНИЯ

ДИНАМИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ И НЕЛИНЕЙНАЯ БЕЗРАЗМЕРНАЯ АНАЛИТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА СИЛ ВЯЗКОГО ТРЕНИЯ ГИДРОДИНАМИЧЕСКИХ ОПОР СКОЛЬЖЕНИЯ Известия Челябинского научного центра, вып. 1 (18), 2003 ПРОБЛЕМЫ МАШИНОСТРОЕНИЯ УДК 621.852 ДИНАМИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ И НЕЛИНЕЙНАЯ БЕЗРАЗМЕРНАЯ АНАЛИТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА СИЛ ВЯЗКОГО ТРЕНИЯ ГИДРОДИНАМИЧЕСКИХ

Подробнее