СПОСОБЫ РЕГУЛИРОВАНИЯ ТЕМПЕРАТУРЫ В АМПУЛЬНОМ КАНАЛЕ С ЕСТЕСТВЕННОЙ ЦИРКУЛЯЦИЕЙ

Размер: px
Начинать показ со страницы:

Download "СПОСОБЫ РЕГУЛИРОВАНИЯ ТЕМПЕРАТУРЫ В АМПУЛЬНОМ КАНАЛЕ С ЕСТЕСТВЕННОЙ ЦИРКУЛЯЦИЕЙ"

Транскрипт

1 СПОСОБЫ РЕГУЛИРОВАНИЯ ТЕМПЕРАТУРЫ В АМПУЛЬНОМ КАНАЛЕ С ЕСТЕСТВЕННОЙ ЦИРКУЛЯЦИЕЙ Введение В.А. Узиков, Т.А. Осипова, П.С. Палачев АО ГНЦ НИИАР, 33510, г. Димитровград-10 При проведении реакторных испытаний в экспериментальном канале с естественной циркуляцией часто наблюдается отклонение температур от расчетных значений. Это может быть обусловлено: неточностями в определении распределения энерговыделения; неточностями значений теплофизических свойств материалов, заданных в расчетной модели; технологическими неточностями изготовления устройств, искажающими расчетную схему и др. Поэтому на стадии проектирования экспериментальных устройств необходимо предусматривать инструменты, при помощи которых возможно осуществлять регулирование температурного режима непосредственно при проведении эксперимента. Для решения поставленной задачи предложена конструкция ампульного канала с естественной циркуляцией, устанавливающегося в отражателе реакторной установки СМ-3 [1]. Регулирование температурного режима в двухкорпусном канале с газовым зазором возможно осуществлять следующими способами: изменение теплопроводности газового зазора корпуса канала за счет изменения давления или состава газов; изменение геометрии циркуляционного контура. В рамках данной работы исследуются механизмы регулирования технологических параметров для достижения следующих требуемых значений условий облучения: среда вода с заданным химическим составом при давлении (13 16) МПа; температура на тонкостенных образцах 300 С; отсутствие поверхностного кипения на образцах. 1. Схема ампульного канала Рассматриваемый ампульный канал предназначен для исследования конструкционных материалов в ячейках отражателя реактора СМ-3 в условиях облучения при температуре Т~300 С и давлении Р~(13 16) МПа. Корпус канала представляет собой конструкцию с двумя стенками и газовым зазором между ними (см. рис. 1). Объем воды в канале составляет ~ 0 литров, что обеспечивает требования по соотношению массы коррозионной среды (воды) к площади поверхности образцов и возможность проводить испытания без существенного изменения состава воды при длительном облучении []. В процессе эксперимента в канале возможно обеспечение замены среды с малым расходом (несколько грамм в секунду) без изменения условий теплообмена. Схема канала с естественной циркуляцией (ЕЦ) приведена на рис. 1. Канал состоит из двух герметичных корпусов (1, ), разделенных между собой газовым зазором толщиной 1.35 мм. Внешний корпус на уровне обоймы с образцами представляет собой трубу 6 3 мм, а внутренний 53,3,65 мм. Внутри канала располагается разделитель потока (3) в виде трубы 38 1 мм, изготовленный из стали 1Х18Н10Т. Обойма с образцами на штанге располагается внутри разделителя потока (, 6). Облучательное устройство (ОУ) включает в себя держатель пеналов, на который устанавливаются 1 пеналов (по образца в каждом), по на одном этаже и блоки радиационных нагревателей. Держатель и пеналы выполнены из стали марки 1Х18Н10Т. Образец представляет собой пластину с размерами: длина 3 мм, ширина 5 мм, толщина 0,7 мм. Все элементы канала выполнены из стали 03Х11Н10М. Теплоотвод от образцов осуществляется за счет естественной циркуляции. При установившемся режиме в центральной части внутри разделителя потока теплоноситель будет подниматься вверх, а на периферии, между внутренним корпусом и разделителем, будут образовываться нисходящие потоки. Для регулировки температуры теплоносителя в канале в зазоре между внешним и внутренним корпусами канала может находиться гелий, азот или их смесь, что позволяет менять термическое сопротивление газового зазора. Другим способом регулирования температуры является создание байпасного участка теплоотвода, организующимся над ограничителем потока (5).

2 1 Газ 6 5 Т Ж = 50 0 С G осн G осн Ø3 350 Вода Рис. 1. Схема канала с ЕЦ: 1 внешний корпус; внутренний корпус; 3 разделитель; имитатор обоймы с образцами; 5 ограничитель потока; 6 штанга Расчетные исследования влияния вышеперечисленных факторов на температуру теплоносителя в ампульном канале с организацией теплоотвода от образцов с помощью естественной циркуляции проводились с использованием кода RELAP5/MOD3. [3].. Расчетная модель Нодализационная схема расчетной модели ампульного канала и ОУ для теплогидравлического анализа в коде RELAP5/MOD3. представлена на рис.. Для описания процессов теплообмена в расчетной модели используются следующие тепловые структуры: тепловая структура, моделирующая держатель пеналов, образцы, пеналы, хвостовик держателя (hs050); нижний танталовый радиационный нагреватель (hs053); верхний танталовый радиационный нагреватель (hs05); разделитель потока (hs010); штанга (hs05); корпус канала (hs10,hs0); К гидродинамическим структурам, описывающим тракт циркуляции теплоносителя, относятся: подъемный участок контура циркуляции внутри разделителя потока на уровне нижнего нагревателя (p100);

3 подъемный участок контура циркуляции внутри разделителя потока на уровне держателя пеналов с образцами, фиктивно разделенный на два потока: центральный омывающий непосредственно образцы (p103) и периферийный омывающий пеналы с образцами по внешнему периметру (p10); подъемный участок контура циркуляции внутри разделителя потока на уровне верхнего нагревателя (p105); участок, моделирующий теплоноситель внутри штанги (p107); участок, моделирующий теплоноситель между штангой и разделителем потока (p108); кольцевой опускной участок контура циркуляции между разделителем потока и внутренним корпусом (p00); компенсатор объема ампульного канала (p50); внешний поток, омывающий канал (p300). Расход естественной циркуляции внутри канала определяется в ходе нестационарного расчета разогрева теплоносителя под действием тепловыделения в тепловых структурах, находящихся на уровне активной зоны (±300 мм), а также с учетом перетока тепла через разделитель потока и тепловых потерь через полый корпус канала. Общая мощность энерговыделения в конструкционных материалах канала, элементах ОУ и в воде составляет после выхода на мощность ~ 19 квт. Основной контур теплоотвода Байпасный контур теплоотвода Рис.. Нодализационная схема ампульного канала и ОУ Для поддержания заданного давления в ампульном канале в ходе разогрева теплоносителя смоделирован компенсатор объема. Гидравлические параметры проходных сечений подъемного и опускного участков заданы в соответствие с исходной конструкцией элементов ампульного канала и ОУ. Вследствие невозможности моделирования в RELAP тепловых структур сложной геометрии, держатель пеналов, пеналы и образцы были заменены эквивалентной цилиндрической структурой с сохранением площади теплоотдающей поверхности. Аналогичным образом были смоделированы тепловые структуры верхнего и нижнего нагревательных блоков. Тепловые структуры штанги, разделителя потока, корпуса канала описаны стандартным образом с использованием цилиндрической геометрии. При этом тепловые структуры штанги и разделителя потока являются однослойными, а корпуса канала трехслойной. 3. Результаты расчетных исследований Для анализа влияния байпасного участка теплоотвода, который образуется над ограничителем потока, на температурный режим в ампульном канале проведена серия расчетов при неизменных начальных условиях, геометрии канала и теплопроводности газового слоя в корпусе. В качестве изменяющегося параметра выбран расход, протекающий через байпасную линию. Изменение расхода 3

4 байпаса осуществляется за счет изменения площади проходного сечения отверстия в ограничителе потока. В качестве газовой среды корпуса канала рассматривался гелий и смесь гелия и азота. В результате проведенного в коде RELAP5/Mod3. расчета естественной циркуляции при организации теплоотвода от ОУ в ампульном канале получена зависимость мощности основного контура циркуляции (Q осн ), и мощности байпасного участка (Q байп ) от площади зазора в ограничителе потока при неизменной общей мощности (Q общ ) (рис. 3). При этом под общей мощностью подразумевается мощность, выделяемая в элементах конструкции канала, ОУ и воде; мощность основного контура циркуляции это мощность, отводимая через корпус в нижней части канала до ограничителя потока; мощность байпасного участка мощность, отводимая через байпасный контур. Мощность, квт Qбайп_гелий Qбайп_смесь Qобщ 0 0,1 0, 0,3 0, 0,5 Qосн_гелий Qосн_смесь Рис. 3. Зависимость общей мощности (Q общ ), мощности основного контура циркуляции (Q осн ) и мощности байпаса (Q байп ) от площади зазора в ограничителе потока При значениях площади зазора в ограничителе потока до 0,1 см, мощность, отводимая основным контуром циркуляции, снижается до 60%, при этом мощность, отводимая на байпасном участке, увеличивается соответственно на 0%. При значениях площади зазора меньше 0,03 см и при использовании смеси гелия и азота (теплопроводность которой примерно в раза ниже теплопроводности гелия) происходит вскипание теплоносителя по всей длине на уровне обоймы с образцами. При заполнении газового зазора корпуса канала гелием при значениях площади зазора в ограничителе потока менее 0,01 см температура на образцах также достигает температуры кипения при данном давлении. На рисунке представлена зависимость температуры на входном и выходном участках образцов от расхода байпасной линии. При использовании гелия в корпусе канала регулирование температурного режима облучения осуществляется в более широком диапазоне ( С), чем при использовании смеси газов ( С), при этом основное изменение температуры происходит при площади зазора в ограничителе потока меньше 0,5 см. Дальнейшее увеличение площади зазора в ограничителе потока не приводит к значительному изменению температуры. 30 Температура, С Твх_гелий Твых_гелий Твх_смесь Твых_смесь , 0, 0,6 0,8 1 Рис.. Зависимость входной и выходной температуры участка с образцами

5 На рисунке 5 приведены зависимости общего расхода и расхода байпаса от площади зазора в ограничителе потока. Расход, м 3 /ч 1 0,9 0,8 0,7 0,6 0,5 0, 0,3 0, 0,1 0 байп_гелий общ_гелий 0 0, 0, 0,6 0,8 1 байп_смесь общ_смесь Рис. 5. Зависимость байпасного и общего расходов от площади зазора в ограничителе потока При значениях площади зазора в ограничителе потока до 0,5 см, расход через байпасную линию возрастает для обоих типов газа в корпусе канала и достигает постоянного значения. При этом для смеси газов через байпасную линию обеспечивается расход больше, чем для гелия. Это связано с тем, что теплопроводность выше теплопроводности смеси газов, что обуславливает преимущественный теплоотвод на основной линии. Заключение В работе расчетным путем показано, что в ампульном канале возможно производить регулирование температурного режима на образцах при облучении как за счет изменения теплопроводности газового зазора, так и за счет изменения площади зазора в ограничителе потока. Расчет показал, что мощность, отводимая байпасной линией в верхней части канала, может достигать 0% от общей мощности. При использовании гелия в качестве газа корпуса канала, изменяя площадь зазора ограничителя потока до 0,5 см можно добиться изменения температуры на образцах в диапазоне ( С). Список литературы 1. Опыт эксплуатации высокопоточного исследовательского реактора СМ / А.И. Звир, М.Н. Святкин, А.Л. Петелин // Материалы 11-го ежегодного российского совещания «Безопасность исследовательских ядерных установок»: сб. докл. Димитровград: ГНЦ НИИАР, 009. с Самсонов Б. В., Цыканов В.А. Реакторные методы материаловедения.- М.: Энергоатомиздат, с. 3. RELAP5/MOD3, Volume 1-7. Codemanual. NUREG/CR-5535 INEL-95/017,


Экспериментально-аналитическое исследование на стенде ПСБ-ВВЭР переходного режима с обесточиванием АЭС с РУ ВВЭР-1000

Экспериментально-аналитическое исследование на стенде ПСБ-ВВЭР переходного режима с обесточиванием АЭС с РУ ВВЭР-1000 Экспериментально-аналитическое исследование на стенде ПСБ-ВВЭР переходного режима с обесточиванием АЭС с РУ ВВЭР-1000 И.В. Ёлкин, И.А. Липатов, А.В. Капустин, С.М. Никонов, А.А. Ровнов, А.В. Басов ФГУП

Подробнее

«ЗАДАЧИ РАСЧЕТНО-ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО ОБОСНОВАНИЯ СПОТ ЗО ДЛЯ АЭС НОВОГО ПОКОЛЕНИЯ»

«ЗАДАЧИ РАСЧЕТНО-ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО ОБОСНОВАНИЯ СПОТ ЗО ДЛЯ АЭС НОВОГО ПОКОЛЕНИЯ» «ЗАДАЧИ РАСЧЕТНО-ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО ОБОСНОВАНИЯ СПОТ ЗО ДЛЯ АЭС НОВОГО ПОКОЛЕНИЯ» А.М. Бахметьев, М.А. Большухин, В.А. Бабин, А.М. Хизбуллин, О.В. Макаров ФГУП ОКБМ С.Е. Семашко, В.Г. Сидоров, И.М. Ивков,

Подробнее

ЗАКОНОМЕРНОСТИ ВЫГОРАНИЯ КАДМИЯ В ОРГАНАХ РЕГУЛИРОВАНИЯ РЕАКТОРА РБТ-6

ЗАКОНОМЕРНОСТИ ВЫГОРАНИЯ КАДМИЯ В ОРГАНАХ РЕГУЛИРОВАНИЯ РЕАКТОРА РБТ-6 ЗАКОНОМЕРНОСТИ ВЫГОРАНИЯ КАДМИЯ В ОРГАНАХ РЕГУЛИРОВАНИЯ РЕАКТОРА РБТ-6 М.Ф. Валишин АО «ГНЦ НИИАР», г. Димитровград-10 Введение Важным элементом ядерного реактора является система управления и защиты (СУЗ),

Подробнее

Опыт эксплуатации высокопоточного исследовательского реактора СМ

Опыт эксплуатации высокопоточного исследовательского реактора СМ Опыт эксплуатации высокопоточного исследовательского реактора СМ А.Л.Петелин, М.Н.Святкин, С.А.Сазонтов, А.И.Звир 13-ое Российское совещание «Безопасность исследовательских ядерных установок» 23-27 мая

Подробнее

ВЛИЯНИЕ ПАССИВНЫХ СИСТЕМ БЕЗОПАСНОСТИ НА ТЕМПЕРАТУРНОЕ СОСТОЯНИЕ ПОВЕРХНОСТИ ИМИТАТОРОВ ТВЭЛ

ВЛИЯНИЕ ПАССИВНЫХ СИСТЕМ БЕЗОПАСНОСТИ НА ТЕМПЕРАТУРНОЕ СОСТОЯНИЕ ПОВЕРХНОСТИ ИМИТАТОРОВ ТВЭЛ ВЛИЯНИЕ ПАССИВНЫХ СИСТЕМ БЕЗОПАСНОСТИ НА ТЕМПЕРАТУРНОЕ СОСТОЯНИЕ ПОВЕРХНОСТИ ИМИТАТОРОВ ТВЭЛ М.О. Закутаев, М.А. Быков, С.И. Зайцев (ОКБ "ГИДРОПРЕСС", Подольск, ) И. В. Елкин, С.С. Пылев (НИЦ "Курчатовский

Подробнее

РАСЧЕТНЫЕ И ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ГИДРАВЛИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК МОДЕЛИ ПГ

РАСЧЕТНЫЕ И ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ГИДРАВЛИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК МОДЕЛИ ПГ РАСЧЕТНЫЕ И ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ГИДРАВЛИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК МОДЕЛИ ПГ Руководитель А.П. Скибин, В.В. Макаров А.П. Носенко, В.Ю. Волков ОКБ «ГИДРОПРЕСС», г. Подольск, Россия Разработана CFD-модель

Подробнее

РАСЧЕТНО-ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ РАСХОДОВ В МОДЕЛИ АКТИВНОЙ ЗОНЫ ДВУХПЕТЛЕВОЙ РЕАКТОРНОЙ УСТАНОВКИ ТИПА ВВЭР

РАСЧЕТНО-ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ РАСХОДОВ В МОДЕЛИ АКТИВНОЙ ЗОНЫ ДВУХПЕТЛЕВОЙ РЕАКТОРНОЙ УСТАНОВКИ ТИПА ВВЭР Наиболее полно отвечающей конструкции моделируемой РУ является схема 5 а, поскольку включает в себя четыре питательных насоса как и в натурном реакторе. Однако в ходе выполнения оценочных расчетов было

Подробнее

ПРОЕКТ 3: «КОНСТРУКЦИОННЫЕ МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ ПЕРСПЕКТИВНЫХ АТОМНЫХ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ УСТАНОВОК С ТЕПЛОНОСИТЕЛЕМ СВИНЕЦ ИЛИ СПЛАВ СВИНЕЦ ВИСМУТ»

ПРОЕКТ 3: «КОНСТРУКЦИОННЫЕ МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ ПЕРСПЕКТИВНЫХ АТОМНЫХ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ УСТАНОВОК С ТЕПЛОНОСИТЕЛЕМ СВИНЕЦ ИЛИ СПЛАВ СВИНЕЦ ВИСМУТ» Другим теплоносителем АЭС с реакторами на быстрых нейтронах является свинец или сплав свинца и висмута. Атомные энергетические установки с этим типом теплоносителя впервые были применены. Отличительной

Подробнее

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ПОД ОБОСНОВАНИЕ ПРЕДСТАВИТЕЛЬНОСТИ ТЕРМОКОНТРОЛЯ АКТИВНОЙ ЗОНЫ РЕАКТОРНОЙ УСТАНОВКИ ВВЭР-ТОИ

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ПОД ОБОСНОВАНИЕ ПРЕДСТАВИТЕЛЬНОСТИ ТЕРМОКОНТРОЛЯ АКТИВНОЙ ЗОНЫ РЕАКТОРНОЙ УСТАНОВКИ ВВЭР-ТОИ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ПОД ОБОСНОВАНИЕ ПРЕДСТАВИТЕЛЬНОСТИ ТЕРМОКОНТРОЛЯ АКТИВНОЙ ЗОНЫ РЕАКТОРНОЙ УСТАНОВКИ ВВЭР-ТОИ А.Н. Чуркин, Ю.А. Безруков, И.Н. Васильченко, М.Н. Супроненко, С.М. Лобачев,

Подробнее

А.В.Иванов, Г.А.Симаков, Ю.Н.Бабенко ОАО «Машиностроительный завод, Электросталь

А.В.Иванов, Г.А.Симаков, Ю.Н.Бабенко ОАО «Машиностроительный завод, Электросталь РАЗРАБОТКА ТЕХНОЛОГИИ И ИЗГОТОВЛЕНИЕ ЭЛЕКТРООБОГРЕВАЕМЫХ ИМИТАТОРОВ ТВЭЛ ДЛЯ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ В ОБОСНОВАНИЕ БЕЗОПАСНОЙ ЭКСПЛУАТАЦИИ РУ ТИПА ВВЭР А.В.Иванов, Г.А.Симаков, Ю.Н.Бабенко ОАО «Машиностроительный

Подробнее

Международный научно-технический журнал «ТЕОРИЯ. ПРАКТИКА. ИННОВАЦИИ» ИЮЛЬ 2017 МАШИНОСТРОЕНИЕ

Международный научно-технический журнал «ТЕОРИЯ. ПРАКТИКА. ИННОВАЦИИ» ИЮЛЬ 2017 МАШИНОСТРОЕНИЕ УДК 621.03 ВЫСОКОТЕМПЕРАТУРНЫЙ ГАЗООХЛАЖДАЕМЫЙ РЕАКТОР ПОВЫШЕННОЙ БЕЗОПАСНОСТИ И СПОСОБ ОТВЕДЕНИЯ ТЕПЛА ОТ АКТИВНОЙ ЗОНЫ ПУТЕМ ЕСТЕСТВЕННОЙ КОНВЕКЦИИ ГЕЛИЯ Каминская Е.Л. Национальный исследовательский

Подробнее

РАСЧЕТНОЕ ОБОСНОВАНИЕ ХАРАКТЕРИСТИК ПАССИВНОЙ СИСТЕМЫ ФИЛЬТРАЦИИ АЭС НОВОГО ПОКОЛЕНИЯ В РАБОЧЕМ И ПОСЛЕАВАРИЙНОМ РЕЖИМАХ ВВЕДЕНИЕ

РАСЧЕТНОЕ ОБОСНОВАНИЕ ХАРАКТЕРИСТИК ПАССИВНОЙ СИСТЕМЫ ФИЛЬТРАЦИИ АЭС НОВОГО ПОКОЛЕНИЯ В РАБОЧЕМ И ПОСЛЕАВАРИЙНОМ РЕЖИМАХ ВВЕДЕНИЕ РАСЧЕТНОЕ ОБОСНОВАНИЕ ХАРАКТЕРИСТИК ПАССИВНОЙ СИСТЕМЫ ФИЛЬТРАЦИИ АЭС НОВОГО ПОКОЛЕНИЯ В РАБОЧЕМ И ПОСЛЕАВАРИЙНОМ РЕЖИМАХ М.М. Григорьев, Л.В. Егорова ФГУП «Атомэнергопроект», Москва ВВЕДЕНИЕ Пассивная

Подробнее

Рис. 1 Разбивка поперечного сечения активной зоны на ячейки в программе ТЕМП-GP

Рис. 1 Разбивка поперечного сечения активной зоны на ячейки в программе ТЕМП-GP Программа TEMP-GP для расчета полей скоростей и температур в активных зонах реакторов охлаждаемых теплоносителем Pb-B руководитель А.В. Дедуль автор А.В. Проухин Введение Обеспечение высокой эффективности

Подробнее

Рисунок 1 Схема размещения элементов бокового отражателя вокруг активной зоны /1/

Рисунок 1 Схема размещения элементов бокового отражателя вокруг активной зоны /1/ Конференция молодых специалистов по ядерным энергетическим установкам г. Подольск, ОКБ "ГИДРОПРЕСС" Разработка конструкции бокового отражателя активной зоны РУ СВБР-100 Автор доклада: Руководитель темы:

Подробнее

МОДЕЛИРОВАНИЕ НЕСТАЦИОНАРНЫХ ТЕПЛОГИДРАВЛИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ ПАРОГЕНЕРАТОРОВ РУ С ВВЭР-1000 НА ОСНОВЕ УСОВЕРШЕНСТВОВАННОЙ ВЕРСИИ РАСЧЕТНОГО КОДА КОРСАР

МОДЕЛИРОВАНИЕ НЕСТАЦИОНАРНЫХ ТЕПЛОГИДРАВЛИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ ПАРОГЕНЕРАТОРОВ РУ С ВВЭР-1000 НА ОСНОВЕ УСОВЕРШЕНСТВОВАННОЙ ВЕРСИИ РАСЧЕТНОГО КОДА КОРСАР МОДЕЛИРОВАНИЕ НЕСТАЦИОНАРНЫХ ТЕПЛОГИДРАВЛИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ ПАРОГЕНЕРАТОРОВ РУ С ВВЭР-000 НА ОСНОВЕ УСОВЕРШЕНСТВОВАННОЙ ВЕРСИИ РАСЧЕТНОГО КОДА КОРСАР А.А.Горчаков ФГУП ОКБ «Гидропресс» О.В.Кувшинова ФГУП

Подробнее

ЧИСЛЕННОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССА РАСХОЛАЖИВАНИЯ РЕАКТОРА БН

ЧИСЛЕННОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССА РАСХОЛАЖИВАНИЯ РЕАКТОРА БН ЧИСЛЕННОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССА РАСХОЛАЖИВАНИЯ РЕАКТОРА БН Рогожкин С.А. 1, Крылов А.Н. 1, Осипов С.Л. 1, канд. техн. наук, Сазонова М.Л. 2, канд. физ.-мат. наук, Шепелев С.Ф. 1, канд. техн. наук, Шмелев

Подробнее

Исследование теплопроводности в тепловыделяющих элементах сложной формы

Исследование теплопроводности в тепловыделяющих элементах сложной формы УДК 536.212 Исследование теплопроводности в тепловыделяющих элементах сложной формы Зубов Н.С., студент кафедра «Ядерные реакторы и установки» Россия, 105005, г. Москва, МГТУ им. Н.Э. Баумана Научный руководитель:

Подробнее

ГОРИЗОНТАЛЬНЫЙ ПАРОГЕНЕРАТОР В УСЛОВИЯХ ЕСТЕСТВЕННОЙ ЦИРКУЛЯЦИИ ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ ПЕРВОГО КОНТУРА

ГОРИЗОНТАЛЬНЫЙ ПАРОГЕНЕРАТОР В УСЛОВИЯХ ЕСТЕСТВЕННОЙ ЦИРКУЛЯЦИИ ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ ПЕРВОГО КОНТУРА ГОРИЗОНТАЛЬНЫЙ ПАРОГЕНЕРАТОР В УСЛОВИЯХ ЕСТЕСТВЕННОЙ ЦИРКУЛЯЦИИ ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ ПЕРВОГО КОНТУРА Благовещенский А.Я. Санкт-Петербургский Государственный Политехнический Университет 1. ВВЕДЕНИЕ Естественная

Подробнее

Описание конструкции Разогрев КД производится с помощью блоков трубчатых электронагревателей. ТЭН представляет собой спираль из хромоникелевого

Описание конструкции Разогрев КД производится с помощью блоков трубчатых электронагревателей. ТЭН представляет собой спираль из хромоникелевого Анализ температурного состояния ТЭН КД РУ с ВВЭР и рекомендации по оптимизации конструкции и условий их работы Руководитель: Титова О.М. Автор: Сорокин Г.С. Введение В результате пуско-наладочных работ,

Подробнее

ПЕРСПЕКТИВНЫЙ КОРПУСНОЙ ПАРОГЕНЕРАТОР ДЛЯ РЕАКТОРА БН-1200

ПЕРСПЕКТИВНЫЙ КОРПУСНОЙ ПАРОГЕНЕРАТОР ДЛЯ РЕАКТОРА БН-1200 ПЕРСПЕКТИВНЫЙ КОРПУСНОЙ ПАРОГЕНЕРАТОР ДЛЯ РЕАКТОРА БН-1200 Введение Руководитель: А.В. Соломатина Докладчик: А.Н. Блохина ОКБ "Гидропресс" является разработчиком всех парогенераторов (ПГ) для промышленных

Подробнее

Оценка акустических характеристик теплоносителя ВВЭР-1000 и стенда ПСБ-ВВЭР в аварийном режиме с течью из I контура

Оценка акустических характеристик теплоносителя ВВЭР-1000 и стенда ПСБ-ВВЭР в аварийном режиме с течью из I контура Оценка акустических характеристик теплоносителя ВВЭР-1000 и стенда ПСБ-ВВЭР в аварийном режиме с течью из I контура К.Н.Проскуряков, В.О.Лазарев, Е. Афшар ГОУВПО Московский энергетический институт (Технический

Подробнее

РАЗРАБОТКА МЕТОДИКИ РАСЧЕТА ДИНАМИКИ РЕАКТОРНЫХ УСТАНОВОК С ТЖМТ В АВАРИЯХ С МЕЖКОНТУРНЫМИ ТЕЧАМИ

РАЗРАБОТКА МЕТОДИКИ РАСЧЕТА ДИНАМИКИ РЕАКТОРНЫХ УСТАНОВОК С ТЖМТ В АВАРИЯХ С МЕЖКОНТУРНЫМИ ТЕЧАМИ РАЗРАБОТКА МЕТОДИКИ РАСЧЕТА ДИНАМИКИ РЕАКТОРНЫХ УСТАНОВОК С ТЖМТ В АВАРИЯХ С МЕЖКОНТУРНЫМИ ТЕЧАМИ Руководитель: А. В. Дедуль Автор доклада: А. А. Рогов 1 Введение В настоящее время одной из наиболее актуальных,

Подробнее

РАСЧЕТНЫЕ ОЦЕНКИ ГИДРАВЛИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК ТВС-СПЕКТР С ПОМОЩЬЮ ПК ANSYS CFX. А.П. Григорьев, А.В.Терентьев

РАСЧЕТНЫЕ ОЦЕНКИ ГИДРАВЛИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК ТВС-СПЕКТР С ПОМОЩЬЮ ПК ANSYS CFX. А.П. Григорьев, А.В.Терентьев УДК 532.5:621.039.546.8 РАСЧЕТНЫЕ ОЦЕНКИ ГИДРАВЛИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК ТВС-СПЕКТР С ПОМОЩЬЮ ПК ANSYS CFX А.П. Григорьев, А.В.Терентьев 1.Введение В данной работе представлена расчетная оценка гидравлических

Подробнее

ПЕЧИ ЛИТЕЙНЫХ ЦЕХОВ. МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙCКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Брянский государственный технический университет

ПЕЧИ ЛИТЕЙНЫХ ЦЕХОВ. МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙCКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Брянский государственный технический университет МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙCКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Брянский государственный технический университет УТВЕРЖДАЮ Ректор университета О.Н. Федонин 2014 г. ПЕЧИ ЛИТЕЙНЫХ ЦЕХОВ РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ ТЕПЛООБМЕНА

Подробнее

Исследование инерционности термопарных измерений в экспериментах с твэлами

Исследование инерционности термопарных измерений в экспериментах с твэлами УДК 53.088, 621.039.53 Исследование инерционности термопарных измерений в экспериментах с твэлами Д.К. Валетов 1,2 1 Московский физико-технический институт (государственный университет) 2 Институт безопасного

Подробнее

Рис. 1 Тройник переходный кованый 03 ОСТ Общий вид и разрез

Рис. 1 Тройник переходный кованый 03 ОСТ Общий вид и разрез АНАЛИЗ ТРОЙНИКОВОГО СОЕДИНЕНИЯ ВЫСОКОЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО ТРУБОПРОВОДА АЭС ПРИ СМЕШИВАНИИ ПОТОКОВ ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ С СУЩЕСТВЕННОЙ РАЗНИЦЕЙ ТЕМПЕРАТУР Научный руководитель: А.В. Петренко Автор: Д.В. Филягин Обеспечение

Подробнее

ЭНЕРГЕТИКА И ТЕПЛОЭНЕРГЕТИКА КИПЕНИЕ АЦЕТОНА НА ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ ТРУБАХ С ПРОДОЛЬНЫМ ОРЕБРЕНИЕМ В КОЛЬЦЕВОМ КАНАЛЕ

ЭНЕРГЕТИКА И ТЕПЛОЭНЕРГЕТИКА КИПЕНИЕ АЦЕТОНА НА ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ ТРУБАХ С ПРОДОЛЬНЫМ ОРЕБРЕНИЕМ В КОЛЬЦЕВОМ КАНАЛЕ ЭНЕРГЕТИКА И ТЕПЛОЭНЕРГЕТИКА УДК 36.4 КИПЕНИЕ АЦЕТОНА НА ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ ТРУБАХ С ПРОДОЛЬНЫМ ОРЕБРЕНИЕМ В КОЛЬЦЕВОМ КАНАЛЕ А.В. ОВСЯННИК, Н.А. ВАЛЬЧЕНКО, Д.А. ДРОБЫШЕВСКИЙ, М.Н. НОВИКОВ, Е.А. КОРШУНОВ Учреждение

Подробнее

РАСЧЕТНОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ЭКСПЕРИМЕНТОВ ОДНОТРУБНОЙ МОДЕЛИ ПАРОГЕНЕРАТОРА Н 485М. Руководитель темы: Г.В. Лосевской Автор доклада: Р.В.

РАСЧЕТНОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ЭКСПЕРИМЕНТОВ ОДНОТРУБНОЙ МОДЕЛИ ПАРОГЕНЕРАТОРА Н 485М. Руководитель темы: Г.В. Лосевской Автор доклада: Р.В. РАСЧЕТНОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ЭКСПЕРИМЕНТОВ ОДНОТРУБНОЙ МОДЕЛИ ПАРОГЕНЕРАТОРА Н 485М Руководитель темы: Г.В. Лосевской Автор доклада: Р.В. Мякота Аннотация В настоящей работе приведены результаты моделирования

Подробнее

где tкр = tкр (p,n-2) распределение Стьюдента; p доверительная вероятность;

где tкр = tкр (p,n-2) распределение Стьюдента; p доверительная вероятность; ОЦЕНКА ЧУВСТВИТЕЛЬНОСТИ КРИТЕРИАЛЬНЫХ ПАРАМЕТРОВ БЕЗОПАСНОСТИ БН-100 К ИЗМЕНЕНИЮ ХАРАКТЕРИСТИК ЭНЕРГОБЛОКА С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ИНЖЕНЕРНОГО СИМУЛЯТОРА В.А. Болнов, А.С. Майзус, С.А. Малкин, И.С. Зотов, А.С.

Подробнее

T расч =,T + k. ,ρ - средняя расчетная плотность теплоносителя в активной зоне;

T расч =,T + k. ,ρ - средняя расчетная плотность теплоносителя в активной зоне; Моделирование эксперимента по возбуждению аксиальных ксеноновых колебаний на 1-ом блоке Волгодонской АЭС Жильцов Д.А., Кавун О.Ю., Стефанов А.А, Ходаковский В.В. - ФГУП «Атомэнергопроект», Кряквин Л.В.,

Подробнее

Участие МГТУ им. Н.Э.Баумана в программе инновационного развития Госкорпорации «Росатом» доцент Крапивцев Вениамин Григорьевич

Участие МГТУ им. Н.Э.Баумана в программе инновационного развития Госкорпорации «Росатом» доцент Крапивцев Вениамин Григорьевич Участие МГТУ им. Н.Э.Баумана в программе инновационного развития Госкорпорации «Росатом» доцент Крапивцев Вениамин Григорьевич Наименование взаимодействия Проведение научноисследовательских работ Участие

Подробнее

АНАЛИЗ КОНТУРОВ ТЕПЛООТВОДА РУ МБИР В АВАРИЙНЫХ И ПЕРЕХОДНЫХ РЕЖИМАХ

АНАЛИЗ КОНТУРОВ ТЕПЛООТВОДА РУ МБИР В АВАРИЙНЫХ И ПЕРЕХОДНЫХ РЕЖИМАХ АНАЛИЗ КОНТУРОВ ТЕПЛООТВОДА РУ МБИР В АВАРИЙНЫХ И ПЕРЕХОДНЫХ РЕЖИМАХ Д.А. Афремов, В.Е. Радкевич, Д.В. Сафронов, Е.С. Хижняк (АО «НИКИЭТ», Москва, Россия) Реакторная установка (РУ) МБИР многоцелевая исследовательская

Подробнее

Экспериментальное исследование аварий с большой течью теплоносителя

Экспериментальное исследование аварий с большой течью теплоносителя Экспериментальное исследование аварий с большой течью теплоносителя И.В. Елкин, И.А. Липатов, С.М. Никонов, А.В. Капустин, А.В. Басов, А.А. Ровнов ФГУП "ЭНИЦ", Электрогорск, Россия 1. Введение Аварии с

Подробнее

Лабораторная работа 1. Расчет критериев подобия для исследования процессов тепло- и массопередачи в жидкостях.

Лабораторная работа 1. Расчет критериев подобия для исследования процессов тепло- и массопередачи в жидкостях. Лабораторная работа 1. Расчет критериев подобия для исследования процессов тепло- и массопередачи в жидкостях. Цель работы Использование инструментальных средств электронных таблиц MS Excel при расчете

Подробнее

Введение. А.В. Морозов, А.Р. Сахипгареев ФГУП «ГНЦ РФ-ФЭИ имени А.И. Лейпунского»

Введение. А.В. Морозов, А.Р. Сахипгареев ФГУП «ГНЦ РФ-ФЭИ имени А.И. Лейпунского» ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ КОНДЕНСАЦИИ ПАРОГАЗОВОЙ СМЕСИ НА СТРУЕ НЕДОГРЕТОЙ ЖИДКОСТИ ДЛЯ ОБЕСПЕЧЕНИЯ РАБОТЫ ПАРОГЕНЕРАТОРА ВВЭР В КОНДЕНСАЦИОННОМ РЕЖИМЕ А.В. Морозов, А.Р. Сахипгареев ФГУП

Подробнее

Тепло гидравлические характеристики ТВС с микротвэлами

Тепло гидравлические характеристики ТВС с микротвэлами ЧИСЛЕННОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ ГИДРОДИНАМИКИ И ТЕПЛООБМЕНА В ТЕПЛОВЫДЕЛЯЮЩЕЙ СБОРКЕ С МИКРОТВЭЛАМИ А.Т. Комов, Е.В. Бочарова, Ю.Н. Токарев Московский Энергетический институт (технический университет)

Подробнее

МОДЕЛЬ ДЛЯ ИССЛЕДОВАНИЯ ТЕПЛОГИДРАВЛИКИ ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ ПАРОГЕНЕРАТОРОВ, ИСХОДНЫЕ ЗАДАЧИ И ЦЕЛИ

МОДЕЛЬ ДЛЯ ИССЛЕДОВАНИЯ ТЕПЛОГИДРАВЛИКИ ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ ПАРОГЕНЕРАТОРОВ, ИСХОДНЫЕ ЗАДАЧИ И ЦЕЛИ МОДЕЛЬ ДЛЯ ИССЛЕДОВАНИЯ ТЕПЛОГИДРАВЛИКИ ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ ПАРОГЕНЕРАТОРОВ, ИСХОДНЫЕ ЗАДАЧИ И ЦЕЛИ Авторы: Н.Б. Трунов, А.И. Фильчуков, Ю.К. Ситник ФГУП ОКБ «ГИДРОПРЕСС», Подольск А.А. Казанцев ЭНИМЦ «Моделирующие

Подробнее

РАЗРАБОТКА И ОПИСАНИЕ РАСЧЕТНОЙ МОДЕЛИ РЕАКТОРНОЙ УСТАНОВКИ В-320 ДЛЯ КОДА КОРСАР В РАМКАХ РАБОТ ПО ПОВЫШЕНИЮ МОЩНОСТИ ДО % N ном

РАЗРАБОТКА И ОПИСАНИЕ РАСЧЕТНОЙ МОДЕЛИ РЕАКТОРНОЙ УСТАНОВКИ В-320 ДЛЯ КОДА КОРСАР В РАМКАХ РАБОТ ПО ПОВЫШЕНИЮ МОЩНОСТИ ДО % N ном РАЗРАБОТКА И ОПИСАНИЕ РАСЧЕТНОЙ МОДЕЛИ РЕАКТОРНОЙ УСТАНОВКИ В-320 ДЛЯ КОДА КОРСАР В РАМКАХ РАБОТ ПО ПОВЫШЕНИЮ МОЩНОСТИ ДО 107-110 % N ном Руководитель докладчика: В.В. Щеколдин Докладчик: М.С. Хвостов

Подробнее

ТЕПЛОВОЙ И ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ АКТИВНОЙ ЗОНЫ РЕАКТОРА С ВОДЯНЫМ КИПЯЩИМ ТЕПЛОНОСИТЕЛЕМ

ТЕПЛОВОЙ И ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ АКТИВНОЙ ЗОНЫ РЕАКТОРА С ВОДЯНЫМ КИПЯЩИМ ТЕПЛОНОСИТЕЛЕМ Министерство образования и науки Российской Федерации Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования Нижегородский государственный технический университет

Подробнее

ЭКСПЕРИМЕНТ «КРИЗИС СТАЦИОНАРНЫЙ» И ЕГО РЕЗУЛЬТАТЫ А.В. Алексеев, О.И. Дреганов, И.В. Киселева, В.Н. Шулимов (ГНЦ НИИАР)

ЭКСПЕРИМЕНТ «КРИЗИС СТАЦИОНАРНЫЙ» И ЕГО РЕЗУЛЬТАТЫ А.В. Алексеев, О.И. Дреганов, И.В. Киселева, В.Н. Шулимов (ГНЦ НИИАР) ЭКСПЕРИМЕНТ «КРИЗИС СТАЦИОНАРНЫЙ» И ЕГО РЕЗУЛЬТАТЫ А.В. Алексеев, О.И. Дреганов, И.В. Киселева, В.Н. Шулимов (ГНЦ НИИАР) В реакторе МИР проведен эксперимент «Кризис стационарный». В докладе приведены результаты

Подробнее

Котлы серии RS-D. Особенности и принцип работы котлов серии RS-D

Котлы серии RS-D. Особенности и принцип работы котлов серии RS-D Котлы серии RS-D Особенности и принцип работы котлов серии RS-D Водогрейные котлы серии RS-D являются водогрейными водотрубными ми гидронного типа с газоплотной топкой, работающими на природном и сжиженном

Подробнее

Исследовательский ядерный реактор ИВВ-2М. Краткое описание и основные характеристики

Исследовательский ядерный реактор ИВВ-2М. Краткое описание и основные характеристики Исследовательский ядерный реактор ИВВ-2М. Краткое описание и основные характеристики Исследовательский ядерный реактор ИВВ-2М является легководным реактором бассейнового типа. Его номинальная тепловая

Подробнее

ПРОБЛЕМЫ ЭКСПЛУАТАЦИИ ДЕАЭРАТОРОВ СИСТЕМЫ ПОДПИТКИ И БОРНОГО РЕГУЛИРОВАНИЯ С НАСАДОЧНЫМИ КОЛОННАМИ

ПРОБЛЕМЫ ЭКСПЛУАТАЦИИ ДЕАЭРАТОРОВ СИСТЕМЫ ПОДПИТКИ И БОРНОГО РЕГУЛИРОВАНИЯ С НАСАДОЧНЫМИ КОЛОННАМИ ПРОБЛЕМЫ ЭКСПЛУАТАЦИИ ДЕАЭРАТОРОВ СИСТЕМЫ ПОДПИТКИ И БОРНОГО РЕГУЛИРОВАНИЯ С НАСАДОЧНЫМИ КОЛОННАМИ Л.Д. Литвиненко, А.Г. Митрюхин, А.Г.Амелюшина АО «АТОМПРОЕКТ», Г. Санкт-Петербург, Россия В области ядерной

Подробнее

РАСЧЁТНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ТЯЖЁЛОЙ АВАРИИ РУ КЛТ-40С А.Н.

РАСЧЁТНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ТЯЖЁЛОЙ АВАРИИ РУ КЛТ-40С А.Н. РАСЧЁТНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ТЯЖЁЛОЙ АВАРИИ РУ КЛТ-4С А.Н. Лепёхин, Д.В. Кислицын 1. Введение Обеспечение безопасности РУ является одной из основных задач при проектировании, строительстве, эксплуатации и выводе

Подробнее

Руководитель: В.М. Махин Автор доклада: П.Б. Докин

Руководитель: В.М. Махин Автор доклада: П.Б. Докин РАЗРАБОТКА КРИТЕРИЯ ПО РАЗГЕРМЕТИЗАЦИИ ТВЭЛОВ В ПРОЕКТНЫХ РЕЖИМАХ КАТЕГОРИИ 4 - «БОЛЬШИЕ ТЕЧИ ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ В РЕЗУЛЬТАТЕ РАЗРЫВА ТРУБОПРОВОДОВ ПЕРВОГО КОНТУРА ЭКВИВАЛЕНТНЫМ ДИАМЕТРОМ БОЛЕЕ 100 ММ, ВКЛЮЧАЯ

Подробнее

Практическое занятие июня 2017 г.

Практическое занятие июня 2017 г. 1 июня 017 г. Теплопроводность однородной пластины Рассмотрим длинную пластину, толщина которой δ величина малая по сравнению с двумя другими размерами. Рассматриваемая задача соответствует случаю плоского

Подробнее

ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ЗАМЕНЫ КРЕСТООБРАЗНОГО ТВЭЛА НА ЦИЛИНДРИЧЕСКУЮ МОДЕЛЬ В РАСЧЕТАХ НА КРИТИЧНОСТЬ ПО ПРОГРАММЕ MCU-5

ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ЗАМЕНЫ КРЕСТООБРАЗНОГО ТВЭЛА НА ЦИЛИНДРИЧЕСКУЮ МОДЕЛЬ В РАСЧЕТАХ НА КРИТИЧНОСТЬ ПО ПРОГРАММЕ MCU-5 ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ЗАМЕНЫ КРЕСТООБРАЗНОГО ТВЭЛА НА ЦИЛИНДРИЧЕСКУЮ МОДЕЛЬ В РАСЧЕТАХ НА КРИТИЧНОСТЬ ПО ПРОГРАММЕ MCU-5 Руководитель В.П. Быков. Авторы: В.П. Быков, М.В. Иоаннисиан. Введение Основным функциональным

Подробнее

СПИСОК ПРИМЕРНЫХ ЗАДАЧ К КУРСУ «СПЕЦИАЛЬНЫЕ ГЛАВЫ ТЕОРИИ ТЕПЛООБМЕНА»

СПИСОК ПРИМЕРНЫХ ЗАДАЧ К КУРСУ «СПЕЦИАЛЬНЫЕ ГЛАВЫ ТЕОРИИ ТЕПЛООБМЕНА» СПИСОК ПРИМЕРНЫХ ЗАДАЧ К КУРСУ «СПЕЦИАЛЬНЫЕ ГЛАВЫ ТЕОРИИ ТЕПЛООБМЕНА» 1. Определить какое количество теплоты передается ежечасно через стенку толщиной δ=5,5 мм, площадь поверхности F=0,6 м 2, если температура

Подробнее

ОПТИМИЗАЦИЯ ГЕОМЕТРИИ ВНУТРИКОРПУСНЫХ УСТРОЙСТВ ПАРОГЕНЕРАТОРА ДЛЯ РУ БН-1200

ОПТИМИЗАЦИЯ ГЕОМЕТРИИ ВНУТРИКОРПУСНЫХ УСТРОЙСТВ ПАРОГЕНЕРАТОРА ДЛЯ РУ БН-1200 ОПТИМИЗАЦИЯ ГЕОМЕТРИИ ВНУТРИКОРПУСНЫХ УСТРОЙСТВ ПАРОГЕНЕРАТОРА ДЛЯ РУ БН-1200 Руководитель: М.В. Смирнов Автор доклада: Г.В. Лосевской, В.А. Лахов, Д.А. Лахов Введение В соответствии с Федеральной целевой

Подробнее

Новый продукт: энергоэффективное теплообменное оборудование SMARTFLOW ТМ. ОАО «Уралхиммаш»

Новый продукт: энергоэффективное теплообменное оборудование SMARTFLOW ТМ. ОАО «Уралхиммаш» Новый продукт: энергоэффективное теплообменное оборудование SMARTFLOW ТМ ОАО «Уралхиммаш» Переход к индивидуальным техническим решениям Эффективное решение теплотехнических задач заказчиков Разработка

Подробнее

5-я международная научно-техническая конференция «Обеспечение безопасности АЭС с ВВЭР», май 2007 г., Подольск, ФГУП ОКБ «ГИДРОПРЕСС

5-я международная научно-техническая конференция «Обеспечение безопасности АЭС с ВВЭР», май 2007 г., Подольск, ФГУП ОКБ «ГИДРОПРЕСС ВЕРИФИКАЦИЯ МОДЕЛИ ПЕРЕМЕШИВАНИЯ ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ В КОРПУСЕ РЕАКТОРА ПО РЕЗУЛЬТАТАМ ЭКСПЕРИМЕНТОВ НА 4-Х ПЕТЛЕВОМ СТЕНДЕ ФГУП ОКБ ГИДРОПРЕСС М.А.Быков, Е.А.Лисенков, Ю.В.Беляев, В.Н.Ульяновский, Е.В.Сотсков,

Подробнее

U0 2. Рис Схематическое изображение твэла

U0 2. Рис Схематическое изображение твэла А.П. Солодов Электронный курс 7 Теплопроводность твэла δ He α f U δ Z Рис. 7.. Схематическое изображение твэла Стержень тепловыделяющего элемента ядерного реактора (твэла) собирается из таблеток оксида

Подробнее

Расчетные и экспериментальные исследования в обоснование возможности внутрикорпусного удержания расплава кориума для реакторов ВВЭР

Расчетные и экспериментальные исследования в обоснование возможности внутрикорпусного удержания расплава кориума для реакторов ВВЭР Расчетные и экспериментальные исследования в обоснование возможности внутрикорпусного удержания расплава кориума для реакторов ВВЭР В.Г. Сидоров, В.О.Астафьева, В.В. Безлепкин, С.Е. Семашко, АО «Атомпроект»,

Подробнее

ИСПОЛЬЗОВАНИЕ FLOWVISION И IOSO ДЛЯ ОПТИМИЗАЦИИ ОХЛАЖДЕНИЯ ТРАНСФОРМАТОРА. 1 - Объединенный институт высоких температур РАН, г. Москва, Россия.

ИСПОЛЬЗОВАНИЕ FLOWVISION И IOSO ДЛЯ ОПТИМИЗАЦИИ ОХЛАЖДЕНИЯ ТРАНСФОРМАТОРА. 1 - Объединенный институт высоких температур РАН, г. Москва, Россия. ИСПОЛЬЗОВАНИЕ FLOWVISION И IOSO ДЛЯ ОПТИМИЗАЦИИ ОХЛАЖДЕНИЯ ТРАНСФОРМАТОРА Д.В. Савицкий 1, А.А. Аксенов 1, И.В.Москалев 2, П.И.Карасев 2. 1 - Объединенный институт высоких температур РАН, г. Москва, Россия.

Подробнее

ОЦЕНКА ВЛИЯНИЯ ТЕМПЕРАТУРНОГО НАПОРА И ОТВОДА ПАРОГАЗОВОЙ СМЕСИ НА КОНДЕНСАЦИОННУЮ МОЩНОСТЬ ПАРОГЕНЕРАТОРА ВВЭР ПРИ ПОДАЧЕ НЕКОНДЕНСИРУЮЩИХСЯ ГАЗОВ

ОЦЕНКА ВЛИЯНИЯ ТЕМПЕРАТУРНОГО НАПОРА И ОТВОДА ПАРОГАЗОВОЙ СМЕСИ НА КОНДЕНСАЦИОННУЮ МОЩНОСТЬ ПАРОГЕНЕРАТОРА ВВЭР ПРИ ПОДАЧЕ НЕКОНДЕНСИРУЮЩИХСЯ ГАЗОВ ОЦЕНКА ВЛИЯНИЯ ТЕМПЕРАТУРНОГО НАПОРА И ОТВОДА ПАРОГАЗОВОЙ СМЕСИ НА КОНДЕНСАЦИОННУЮ МОЩНОСТЬ ПАРОГЕНЕРАТОРА ВВЭР ПРИ ПОДАЧЕ НЕКОНДЕНСИРУЮЩИХСЯ ГАЗОВ А.В. Морозов, А.С. Шлепкин, Д.С. Калякин, А.С. Сошкина

Подробнее

ОСОБЕННОСТИ ГИДРОДИНАМИКИ ПАРОПРОВОДА СПОТ ПРИ НИЗКИХ ДАВЛЕНИЯХ ПАРА В ПАРОГЕНЕРАТОРЕ РЕАКТОРНОЙ УСТАНОВКИ

ОСОБЕННОСТИ ГИДРОДИНАМИКИ ПАРОПРОВОДА СПОТ ПРИ НИЗКИХ ДАВЛЕНИЯХ ПАРА В ПАРОГЕНЕРАТОРЕ РЕАКТОРНОЙ УСТАНОВКИ ОСОБЕННОСТИ ГИДРОДИНАМИКИ ПАРОПРОВОДА СПОТ ПРИ НИЗКИХ ДАВЛЕНИЯХ ПАРА В ПАРОГЕНЕРАТОРЕ РЕАКТОРНОЙ УСТАНОВКИ Аксенов Л.В., Воронцов В.В., Шмаль И.И. ОАО «Атомэнергопроект», Москва, Россия Система пассивного

Подробнее

ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ВЫГОРОДКИ ВВЭР-1000

ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ВЫГОРОДКИ ВВЭР-1000 ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ВЫГОРОДКИ ВВЭР-1000 И.В. Мирзов UJV Rez a.s., Чехия В UJV Rez a.s. разработана новая трехмерная модель, позволяющая рассчитать стационарную температуру

Подробнее

Особенности систем обогрева стальных и пластиковых трубопроводов саморегулирующимися кабелями

Особенности систем обогрева стальных и пластиковых трубопроводов саморегулирующимися кабелями ГРУППА КОМПАНИЙ «СПЕЦИАЛЬНЫЕ СИСТЕМЫ И ТЕХНОЛОГИИ» Особенности систем обогрева стальных и пластиковых трубопроводов саморегулирующимися кабелями Н.Н. Хренков Советник генерального директора, к.т.н. чл.-корр.

Подробнее

ТРЕХМЕРНОЕ РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ В ГЦТ РЕАКТОРА ЭНЕРГОБЛОКА 2 ЮЖНОУКРАИНСКОЙ АЭС

ТРЕХМЕРНОЕ РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ В ГЦТ РЕАКТОРА ЭНЕРГОБЛОКА 2 ЮЖНОУКРАИНСКОЙ АЭС ТРЕХМЕРНОЕ РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ В ГЦТ РЕАКТОРА ЭНЕРГОБЛОКА 2 ЮЖНОУКРАИНСКОЙ АЭС Г.В. Кулиш, Д.А. А.М. Абдуллаев, С.Н. Слепцов ЦПАЗ НТК «Ядерный Топливный Цикл», ХФТИ, Харьков, Украина

Подробнее

Институт Энергетический Направление Теплоэнергетика Кафедра Атомных и тепловых электростанций

Институт Энергетический Направление Теплоэнергетика Кафедра Атомных и тепловых электростанций МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования НАЦИОНАЛЬНЫЙ ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ТОМСКИЙ ПОЛИТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ

Подробнее

РАСЧЁТНЫЙ АНАЛИЗ ИЗМЕНЕНИЯ УРОВНЯ ВОДЫ В БАКАХ БИОЛОГИЧЕСКОЙ ЗАЩИТЫ БИЛИБИНСКОЙ АЭС

РАСЧЁТНЫЙ АНАЛИЗ ИЗМЕНЕНИЯ УРОВНЯ ВОДЫ В БАКАХ БИОЛОГИЧЕСКОЙ ЗАЩИТЫ БИЛИБИНСКОЙ АЭС РАСЧЁТНЫЙ АНАЛИЗ ИЗМЕНЕНИЯ УРОВНЯ ВОДЫ В БАКАХ БИОЛОГИЧЕСКОЙ ЗАЩИТЫ БИЛИБИНСКОЙ АЭС Научный руководитель В.И. Каширин В.А. Афанасьев, Д.О. Дрягин ОАО «Ижорские заводы», Санкт Петербург Введение. Билибинская

Подробнее

ЛЕКЦИЯ 13 РАСЧЕТНЫЕ УРАВНЕНИЯ В ПРОЦЕССАХ ТЕПЛООБМЕНА

ЛЕКЦИЯ 13 РАСЧЕТНЫЕ УРАВНЕНИЯ В ПРОЦЕССАХ ТЕПЛООБМЕНА ЛЕКЦИЯ 13 РАСЧЕТНЫЕ УРАВНЕНИЯ В ПРОЦЕССАХ ТЕПЛООБМЕНА Определение коэффициентов теплоотдачи в процессах без изменения агрегатного состояния теплоносителя Теплообменные процессы без изменения агрегатного

Подробнее

Результаты верификации моделей критического истечения кодов RELAP5 и MELCOR на экспериментальных данных стенда КС-1 (ЭНИЦ) Аннотация

Результаты верификации моделей критического истечения кодов RELAP5 и MELCOR на экспериментальных данных стенда КС-1 (ЭНИЦ) Аннотация Результаты верификации моделей критического истечения кодов RELAP5 и MELCOR на экспериментальных данных стенда КС- (ЭНИЦ) Э.Ю. Щепетильников, В.Б. Проклов ФГУ РНЦ «Курчатовский институт», ИПБИЯЭ, Москва,

Подробнее

РЕЗУЛЬТАТЫ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ ВИБРАЦИИ ТРУБ МОДЕЛИ ПГ БН В.В. Макаров, А.В. Афанасьев, Д.А. Иванов, М.В. Пучков, А.П.

РЕЗУЛЬТАТЫ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ ВИБРАЦИИ ТРУБ МОДЕЛИ ПГ БН В.В. Макаров, А.В. Афанасьев, Д.А. Иванов, М.В. Пучков, А.П. УДК 621.18 РЕЗУЛЬТАТЫ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ ВИБРАЦИИ ТРУБ МОДЕЛИ ПГ БН-1200 В.В. Макаров, А.В. Афанасьев, Д.А. Иванов, М.В. Пучков, А.П. Носенко Введение Развитие атомной энергетики поставило

Подробнее

Для записи закона Фурье в энергетической форме заменим λ в классической форме записи закона теплопроводности

Для записи закона Фурье в энергетической форме заменим λ в классической форме записи закона теплопроводности ТЕПЛОПРОВОДНОСТЬ В НЕСТАЦИОНАРНОМ ПРОЦЕССЕ Расчет температурного поля и тепловых потоков в процессе теплопроводности рассмотрим на примере нагрева или охлаждения твердых тел, поскольку в твердых телах

Подробнее

ВОПРОСЫ ГИДРОПРОФИЛИРОВАНИЯ АКТИВНОЙ ЗОНЫ РЕАКТОРА ВВЭР-СКД

ВОПРОСЫ ГИДРОПРОФИЛИРОВАНИЯ АКТИВНОЙ ЗОНЫ РЕАКТОРА ВВЭР-СКД ВОПРОСЫ ГИДРОПРОФИЛИРОВАНИЯ АКТИВНОЙ ЗОНЫ РЕАКТОРА ВВЭР-СКД Руководитель докладчика: А.Н. Чуркин Автор: Д.С. Городков. Введение Энергетический реактор с охлаждением активной зоны водой сверхкритического

Подробнее

Теплообмен при свободном движении жидкости

Теплообмен при свободном движении жидкости Теплообмен при свободном движении жидкости Конвективный теплообмен в свободном потоке возникает в связи с изменением плотности жидкости от нагревания. Если тело имеет более высокую температуру, чем окружающая

Подробнее

ТЕХНОЛОГИЯ РЕМОНТА ДЕФЕКТНЫХ КОНИЧЕСКИХ ЗАГЛУШЕК МАНИПУЛЯТОРОМ ТИПА МДР

ТЕХНОЛОГИЯ РЕМОНТА ДЕФЕКТНЫХ КОНИЧЕСКИХ ЗАГЛУШЕК МАНИПУЛЯТОРОМ ТИПА МДР ТЕХНОЛОГИЯ РЕМОНТА ДЕФЕКТНЫХ КОНИЧЕСКИХ ЗАГЛУШЕК МАНИПУЛЯТОРОМ ТИПА МДР Волков Л.П., Пантеева Г.В., Грушин Р.В. ООО НПП «Альфа-Диагностика», г. Обнинск, РФ Предприятие НПП «Альфа-Диагностика» специализируется

Подробнее

ЭКЗАМЕНАЦИОННЫЙ БИЛЕТ 1. по курсу Основы теории тепломассообмена

ЭКЗАМЕНАЦИОННЫЙ БИЛЕТ 1. по курсу Основы теории тепломассообмена ЭКЗАМЕНАЦИОННЫЙ БИЛЕТ 1 1. Виды процессов переноса теплоты и их физический механизм. Тепловой поток, температурное поле, градиент температуры. 2. Связь между коэффициентом трения и коэффициентом теплоотдачи.

Подробнее

Лекция 5 Классификация расчетов ТА

Лекция 5 Классификация расчетов ТА Лекция 5 Классификация расчетов ТА При расчете и проектировании ТА принято различать: тепловой конструктивный, тепловой поверхностный, компоновочный, гидравлический, механический и технико-экономический

Подробнее

Циркуляция воды в котле

Циркуляция воды в котле Циркуляция воды в котле Значение циркуляции Циркуляция воды обеспечивает прочность металлических поверхностей нагрева и тем самым надежность, работы котла путем интенсивного охлаждения стенок обогреваемых

Подробнее

РОЛЬ ОТДЕЛЬНЫХ ФАКТОРОВ В РАЗВИТИИ АВАРИИ НА ЧЕРНОБЫЛЬСКОЙ АЭС Адамов Е.О., Доморадов А.Е., Миронов Ю.В., Никитин Ю.М., Черкашов Ю.М.

РОЛЬ ОТДЕЛЬНЫХ ФАКТОРОВ В РАЗВИТИИ АВАРИИ НА ЧЕРНОБЫЛЬСКОЙ АЭС Адамов Е.О., Доморадов А.Е., Миронов Ю.В., Никитин Ю.М., Черкашов Ю.М. УДК 621.039.562.3 РОЛЬ ОТДЕЛЬНЫХ ФАКТОРОВ В РАЗВИТИИ АВАРИИ НА ЧЕРНОБЫЛЬСКОЙ АЭС Адамов Е.О., Доморадов А.Е., Миронов Ю.В., Никитин Ю.М., Черкашов Ю.М. (НИКИЭТ) Непосредственно после аварии на четвертом

Подробнее

Задание На блок РЭА массой М=18 кг действует вибрация с частотой f = 18 Гц.

Задание На блок РЭА массой М=18 кг действует вибрация с частотой f = 18 Гц. Задание 1. 1. На блок РЭА массой М=15 кг действует вибрация с частотой f = 25 Гц. Определить действующую на блок перегрузку, если вибросмещение блока ξ max = 1,8 мм. (k Σ = 400 Н/мм). 2. Температурное

Подробнее

ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ МАШИН ЗАКРЫТОГО ИСПОЛНЕНИЯ С ЕСТЕСТВЕННЫМ ОХЛАЖДЕНИЕМ И ОРЕБРЕННЫМ КОРПУСОМ

ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ МАШИН ЗАКРЫТОГО ИСПОЛНЕНИЯ С ЕСТЕСТВЕННЫМ ОХЛАЖДЕНИЕМ И ОРЕБРЕННЫМ КОРПУСОМ УДК 61.313.017.7 ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ МАШИН ЗАКРЫТОГО ИСПОЛНЕНИЯ С ЕСТЕСТВЕННЫМ ОХЛАЖДЕНИЕМ И ОРЕБРЕННЫМ КОРПУСОМ В.А. Жадан, С.В. Говязова Томский политехнический университет E-mail: zhadanva@tpu.ru

Подробнее

Рисунок 1 - Слева расчетная модель матрицы теплообменника с блокированными крайними каналами течения горячего теплоносителя

Рисунок 1 - Слева расчетная модель матрицы теплообменника с блокированными крайними каналами течения горячего теплоносителя РАСЧЕТ ТЕРМИЧЕСКИХ НАПРЯЖЕНИЙ В ПЛАСТИНЧАТОМ ТЕПЛООБМЕННИКЕ НА НЕСТАЦИОНАРНЫХ РЕЖИМАХ РАБОТЫ Исхаков В.С. ОАО НПО «Наука» д.т.н. проф. Меркулов В.И., Сугоняев М.В. МГТУ «МАМИ» mv.sugonyaev@gmail.com 8-916-456-82-91

Подробнее

Моделирование и анализ аварийных процессов в быстром реакторе малой мощности со свинцово-висмутовым теплоносителем

Моделирование и анализ аварийных процессов в быстром реакторе малой мощности со свинцово-висмутовым теплоносителем УДК 621.039 Моделирование и анализ аварийных процессов в быстром реакторе малой мощности со свинцово-висмутовым теплоносителем Коноваленко Ф.Д., студент кафедра «Ядерные реакторы и установки», Россия,

Подробнее

Научный руководитель: Л.А. Беляев, к.т.н., доцент каф. АТЭС ЭНИН ТПУ. МЕТОДИКА РАСЧЕТА ПРЯМОТОЧНЫХ ПАРОГЕНЕРАТОРОВ

Научный руководитель: Л.А. Беляев, к.т.н., доцент каф. АТЭС ЭНИН ТПУ. МЕТОДИКА РАСЧЕТА ПРЯМОТОЧНЫХ ПАРОГЕНЕРАТОРОВ сертация кандидата технических наук / М. Д. Хизанашвили, Моск. энерг. ин-т (МЭИ). 1973. 227 с. Научный руководитель: Л.А. Беляев, к.т.н., доцент каф. АТЭС ЭНИН ТПУ. МЕТОДИКА РАСЧЕТА ПРЯМОТОЧНЫХ ПАРОГЕНЕРАТОРОВ

Подробнее

ВАЛИДАЦИЯ КОДА STEG НА ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ДАННЫХ

ВАЛИДАЦИЯ КОДА STEG НА ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ДАННЫХ ВАЛИДАЦИЯ КОДА STEG НА ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ДАННЫХ А.Г. Агеев, Р.В. Васильева, И.В. Елкин, В.И. Мелихов, О.И. Мелихов, С.М. Никонов, Ю.В. Парфенов, А.А. Неровнов ОАО «ЭНИЦ», Электрогорск, Россия А.В.Трошин

Подробнее

Доклад на 5-й международной научно-технической конференции "Обеспечение безопасности АЭС с ВВЭР" (г. Подольск, 29 мая - 1 июня 2007 г.

Доклад на 5-й международной научно-технической конференции Обеспечение безопасности АЭС с ВВЭР (г. Подольск, 29 мая - 1 июня 2007 г. Доклад на 5-й международной научно-технической конференции "Обеспечение безопасности АЭС с ВВЭР" (г. Подольск, 29 мая - 1 июня 2007 г.) Роль модели газового зазора твэла в сопряженных нейтронно-физических

Подробнее

RU (11) (51) МПК G21C 15/18 ( )

RU (11) (51) МПК G21C 15/18 ( ) РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ (19) RU (11) (51) МПК G21C 15/18 (2006.01) 167 923 (13) U1 R U 1 6 7 9 2 3 U 1 ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ (12) ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ (21)(22)

Подробнее

Рисунок 1 - Схема капиллярной смазки и конструкция подшипникового узла

Рисунок 1 - Схема капиллярной смазки и конструкция подшипникового узла Оптимизация фитильной системы смазки шарикоподшипников высокооборотного турбокомпрессора Валеев А.Г., к.т.н., проф. Костюков А.В., д.т.н., проф. Меркулов В.И. МГТУ «МАМИ» Капиллярный способ смазки узла

Подробнее

ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ ПЕРЕМЕШИВАНИЯ ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ В РЕАКТОРЕ С ДВУМЯ ЦИРКУЛЯЦИОННЫМИ ПЕТЛЯМИ

ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ ПЕРЕМЕШИВАНИЯ ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ В РЕАКТОРЕ С ДВУМЯ ЦИРКУЛЯЦИОННЫМИ ПЕТЛЯМИ ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ ПЕРЕМЕШИВАНИЯ ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ В РЕАКТОРЕ С ДВУМЯ ЦИРКУЛЯЦИОННЫМИ ПЕТЛЯМИ Д.В. Зайцев, Е.А. Лисенков, Д.В. Ульяновский, Ю.А. Безруков ОКБ "ГИДРОПРЕСС", Подольск, Россия Введение Изменение

Подробнее

РАСЧЕТЫ ГИДРОДИНАМИЧЕСКИХ УСИЛИЙ НА ВКУ ПАРОГЕНЕРАТОРА ПРИ РАЗРЫВАХ ПАРОПРОВОДА И ТРУБОПРОВОДА ПИТАТЕЛЬНОЙ ВОДЫ

РАСЧЕТЫ ГИДРОДИНАМИЧЕСКИХ УСИЛИЙ НА ВКУ ПАРОГЕНЕРАТОРА ПРИ РАЗРЫВАХ ПАРОПРОВОДА И ТРУБОПРОВОДА ПИТАТЕЛЬНОЙ ВОДЫ РАСЧЕТЫ ГИДРОДИНАМИЧЕСКИХ УСИЛИЙ НА ВКУ ПАРОГЕНЕРАТОРА ПРИ РАЗРЫВАХ ПАРОПРОВОДА И ТРУБОПРОВОДА ПИТАТЕЛЬНОЙ ВОДЫ Посысаев Д.А., Краснов С.Н., Быков М.А. (ФГУП ОКБ «ГИДРОПРЕСС») Приведено описание программы

Подробнее

А.Г. Каретников, А.Н. Чуркин, А.С. Богданов

А.Г. Каретников, А.Н. Чуркин, А.С. Богданов ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ОБОСНОВАНИЕ НАДЕЖНОСТИ ОХЛАЖДЕНИЯ АКТИВНОЙ ЗОНЫ ПРИ ЭКСПЛУАТАЦИИ ТВС-2М С ПЕРЕМЕШИВАЮЩИМИ РЕШЕТКАМИ В УСЛОВИЯХ АВАРИИ «БОЛЬШАЯ ТЕЧЬ» НА СТАДИИ ПОВТОРНОГО ЗАЛИВА АКТИВНОЙ ЗОНЫ А.Г. Каретников,

Подробнее

промышленная группа КАТАЛОГ ПРОДУКЦИИ Котлы водогрейные RSD

промышленная группа КАТАЛОГ ПРОДУКЦИИ Котлы водогрейные RSD КАТАЛОГ ПРОДУКЦИИ Котлы водогрейные RSD 018 Котлы серии RSD Особенности котлов серии RSD......................................................................... RSD00 - RSD600. Технические характеристики.

Подробнее

Экспериментальное исследование комплексного влияния режимных факторов на работу пассивных систем безопасности ВВЭР-1200

Экспериментальное исследование комплексного влияния режимных факторов на работу пассивных систем безопасности ВВЭР-1200 Экспериментальное исследование комплексного влияния режимных факторов на работу пассивных систем безопасности ВВЭР-1200 А.В. Морозов, А.С. Шлепкин, Д.С. Калякин, А.С. Сошкина АО «ГНЦ РФ-ФЭИ», г. Обнинск

Подробнее

Практическое занятие 10 Теплопроводность. Теория

Практическое занятие 10 Теплопроводность. Теория Теплопроводность. Теория Теплопроводность это процесс распространения теплоты между соприкасающимися телами или частями одного тела с различной температурой. Для осуществления теплопроводности необходимы

Подробнее

РАЗРАБОТКА CFD МОДЕЛИ ГЦНА

РАЗРАБОТКА CFD МОДЕЛИ ГЦНА РАЗРАБОТКА CFD МОДЕЛИ ГЦНА В.Ю. Волков, Л.А. Голибродо, А.А. Крутиков, О.В. Кудрявцев, Ю.Н. Надинский, А.П. Скибин АО ОКБ «ГИДРОПРЕСС», г. Подольск, Россия Введение Для обеспечения циркуляции теплоносителя

Подробнее

Двухрядные и трёхрядные водяные обогреватели типа КНП

Двухрядные и трёхрядные водяные обогреватели типа КНП +7 (495) 778-79-40 +7 (495) 357-54-86 +7 (495) 988-15-50 e-mail: info@east-eng.ru www.east-eng.ru Двухрядные и трёхрядные водяные обогреватели типа КНП Общие сведения Одним из основных элементов, вентиляционной

Подробнее

ТЕХНОЛОГИИ ОБЕСПЕЧЕНИЯ ЖИЗНЕННОГО ЦИКЛА ЯДЕРНЫХ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ УСТАНОВОК

ТЕХНОЛОГИИ ОБЕСПЕЧЕНИЯ ЖИЗНЕННОГО ЦИКЛА ЯДЕРНЫХ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ УСТАНОВОК ISSN 2414 5726 ФЕДЕРАЛЬНАЯ ЯДЕРНАЯ ОРГАНИЗАЦИЯ Федеральное государственное унитарное предприятие «Научно-исследовательский технологический институт им. А. П. Александрова» ТЕХНОЛОГИИ ОБЕСПЕЧЕНИЯ ЖИЗНЕННОГО

Подробнее

Котельная установка судов типа «Механик Ярцев».

Котельная установка судов типа «Механик Ярцев». Котельная установка судов типа «Механик Ярцев». Термомасляные котлы относятся к котлам с принудительной циркуляцией рабочей среды. Котельная установка судов типа «Механик Ярцев» включает два агрегата:

Подробнее

М Е Т О Д М

М Е Т О Д М ФГУП НИИ "Сантехники" М Е Т О Д постановки опыта и расчета коэффициента теплопроводности для сверхтонких тепловых изоляционных материалов, методические рекомендации по теплотехническим расчетам М - 001-2003

Подробнее

Система аварийного охлаждения активной зоны

Система аварийного охлаждения активной зоны УДК 621.039.53: 004.94 Ю. Ю. Воробьев, И. А. Терещенко Государственное предприятие «Государственный научно-технический центр по ядерной и радиационной безопасности», г. Киев, Украина Расчетное исследование

Подробнее

РАЗРАБОТКА РАСПРЕДЕЛЕННОЙ НЕЙТРОННО-ФИЗИЧЕСКОЙ И ТЕПЛОГИДРАВЛИЧЕСКОЙ МОДЕЛИ ТВС В ПК КОРСАР/ГП

РАЗРАБОТКА РАСПРЕДЕЛЕННОЙ НЕЙТРОННО-ФИЗИЧЕСКОЙ И ТЕПЛОГИДРАВЛИЧЕСКОЙ МОДЕЛИ ТВС В ПК КОРСАР/ГП РАЗРАБОТКА РАСПРЕДЕЛЕННОЙ НЕЙТРОННО-ФИЗИЧЕСКОЙ И ТЕПЛОГИДРАВЛИЧЕСКОЙ МОДЕЛИ ТВС В ПК КОРСАР/ГП Руководитель: И.Г. Петкевич Автор: А.И. Синегрибова ОКБ «ГИДРОПРЕСС», г. Подольск, Россия Введение В данное

Подробнее

поверхности Tw и температурой теплоносителя в объеме Т; 1 и d - длина и диаметр проволоки.

поверхности Tw и температурой теплоносителя в объеме Т; 1 и d - длина и диаметр проволоки. КИПЕНИЕ ЭМУЛЬСИЙ На производстве при термической обработке металлов в качестве охлаждающей жидкости часто применяются эмульсии. Наибольший эффект можно ожидать, если на охлаждаемой поверхности реализуется

Подробнее

РАСЧЕТНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕПЛОГИДРАВЛИЧЕСКОЙ НЕУСТОЙЧИВОСТИ В КОНТУРАХ С ЕСТЕСТВЕННОЙ ЦИРКУЛЯЦИЕЙ ДВУХФАЗНОГО ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ

РАСЧЕТНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕПЛОГИДРАВЛИЧЕСКОЙ НЕУСТОЙЧИВОСТИ В КОНТУРАХ С ЕСТЕСТВЕННОЙ ЦИРКУЛЯЦИЕЙ ДВУХФАЗНОГО ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ РАСЧЕТНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕПЛОГИДРАВЛИЧЕСКОЙ НЕУСТОЙЧИВОСТИ В КОНТУРАХ С ЕСТЕСТВЕННОЙ ЦИРКУЛЯЦИЕЙ ДВУХФАЗНОГО ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ Автор Н.Ш. Исаков, аспирант кафедры «Ядерные реакторы и установки», МГТУ им. Н.Э.

Подробнее

Котлы KITURAMI World-3000

Котлы KITURAMI World-3000 WWW.OLIMP-OMSK.COM Котлы KITURAMI World-3000 Газовые настенные котлы малой мощности Котлы KITURAMI World-3000 новая усовершенствованная серия отлично зарекомендовавших уже себя на российском рынке южнокорейских

Подробнее

УДК МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ НЕСТАЦИОНАРНЫХ ТЕПЛОГИДРАВЛИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ В КАНАЛАХ ЭНЕРГОУСТАНОВОК С ГОМОГЕННЫМ РАБОЧИМ ТЕЛОМ

УДК МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ НЕСТАЦИОНАРНЫХ ТЕПЛОГИДРАВЛИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ В КАНАЛАХ ЭНЕРГОУСТАНОВОК С ГОМОГЕННЫМ РАБОЧИМ ТЕЛОМ УДК 532.51 МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ НЕСТАЦИОНАРНЫХ ТЕПЛОГИДРАВЛИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ В КАНАЛАХ ЭНЕРГОУСТАНОВОК С ГОМОГЕННЫМ РАБОЧИМ ТЕЛОМ Е.В. Вайчулис Разработана математическая модель течения однофазного

Подробнее

Обоснование невозможности крупномасштабного разрушения в зоне сварного соединения 111

Обоснование невозможности крупномасштабного разрушения в зоне сварного соединения 111 1 УДК 539.4 Обоснование невозможности крупномасштабного разрушения в зоне сварного соединения 111 М.Е.Курдин, В.А.Пиминов (ОКБ «Гидропресс», Россия), В.В.Харченко («Институт проблем прочности», Украина)

Подробнее