СПОСОБЫ РЕГУЛИРОВАНИЯ ТЕМПЕРАТУРЫ В АМПУЛЬНОМ КАНАЛЕ С ЕСТЕСТВЕННОЙ ЦИРКУЛЯЦИЕЙ

Save this PDF as:
 WORD  PNG  TXT  JPG

Размер: px
Начинать показ со страницы:

Download "СПОСОБЫ РЕГУЛИРОВАНИЯ ТЕМПЕРАТУРЫ В АМПУЛЬНОМ КАНАЛЕ С ЕСТЕСТВЕННОЙ ЦИРКУЛЯЦИЕЙ"

Транскрипт

1 СПОСОБЫ РЕГУЛИРОВАНИЯ ТЕМПЕРАТУРЫ В АМПУЛЬНОМ КАНАЛЕ С ЕСТЕСТВЕННОЙ ЦИРКУЛЯЦИЕЙ Введение В.А. Узиков, Т.А. Осипова, П.С. Палачев АО ГНЦ НИИАР, 33510, г. Димитровград-10 При проведении реакторных испытаний в экспериментальном канале с естественной циркуляцией часто наблюдается отклонение температур от расчетных значений. Это может быть обусловлено: неточностями в определении распределения энерговыделения; неточностями значений теплофизических свойств материалов, заданных в расчетной модели; технологическими неточностями изготовления устройств, искажающими расчетную схему и др. Поэтому на стадии проектирования экспериментальных устройств необходимо предусматривать инструменты, при помощи которых возможно осуществлять регулирование температурного режима непосредственно при проведении эксперимента. Для решения поставленной задачи предложена конструкция ампульного канала с естественной циркуляцией, устанавливающегося в отражателе реакторной установки СМ-3 [1]. Регулирование температурного режима в двухкорпусном канале с газовым зазором возможно осуществлять следующими способами: изменение теплопроводности газового зазора корпуса канала за счет изменения давления или состава газов; изменение геометрии циркуляционного контура. В рамках данной работы исследуются механизмы регулирования технологических параметров для достижения следующих требуемых значений условий облучения: среда вода с заданным химическим составом при давлении (13 16) МПа; температура на тонкостенных образцах 300 С; отсутствие поверхностного кипения на образцах. 1. Схема ампульного канала Рассматриваемый ампульный канал предназначен для исследования конструкционных материалов в ячейках отражателя реактора СМ-3 в условиях облучения при температуре Т~300 С и давлении Р~(13 16) МПа. Корпус канала представляет собой конструкцию с двумя стенками и газовым зазором между ними (см. рис. 1). Объем воды в канале составляет ~ 0 литров, что обеспечивает требования по соотношению массы коррозионной среды (воды) к площади поверхности образцов и возможность проводить испытания без существенного изменения состава воды при длительном облучении []. В процессе эксперимента в канале возможно обеспечение замены среды с малым расходом (несколько грамм в секунду) без изменения условий теплообмена. Схема канала с естественной циркуляцией (ЕЦ) приведена на рис. 1. Канал состоит из двух герметичных корпусов (1, ), разделенных между собой газовым зазором толщиной 1.35 мм. Внешний корпус на уровне обоймы с образцами представляет собой трубу 6 3 мм, а внутренний 53,3,65 мм. Внутри канала располагается разделитель потока (3) в виде трубы 38 1 мм, изготовленный из стали 1Х18Н10Т. Обойма с образцами на штанге располагается внутри разделителя потока (, 6). Облучательное устройство (ОУ) включает в себя держатель пеналов, на который устанавливаются 1 пеналов (по образца в каждом), по на одном этаже и блоки радиационных нагревателей. Держатель и пеналы выполнены из стали марки 1Х18Н10Т. Образец представляет собой пластину с размерами: длина 3 мм, ширина 5 мм, толщина 0,7 мм. Все элементы канала выполнены из стали 03Х11Н10М. Теплоотвод от образцов осуществляется за счет естественной циркуляции. При установившемся режиме в центральной части внутри разделителя потока теплоноситель будет подниматься вверх, а на периферии, между внутренним корпусом и разделителем, будут образовываться нисходящие потоки. Для регулировки температуры теплоносителя в канале в зазоре между внешним и внутренним корпусами канала может находиться гелий, азот или их смесь, что позволяет менять термическое сопротивление газового зазора. Другим способом регулирования температуры является создание байпасного участка теплоотвода, организующимся над ограничителем потока (5).

2 1 Газ 6 5 Т Ж = 50 0 С G осн G осн Ø3 350 Вода Рис. 1. Схема канала с ЕЦ: 1 внешний корпус; внутренний корпус; 3 разделитель; имитатор обоймы с образцами; 5 ограничитель потока; 6 штанга Расчетные исследования влияния вышеперечисленных факторов на температуру теплоносителя в ампульном канале с организацией теплоотвода от образцов с помощью естественной циркуляции проводились с использованием кода RELAP5/MOD3. [3].. Расчетная модель Нодализационная схема расчетной модели ампульного канала и ОУ для теплогидравлического анализа в коде RELAP5/MOD3. представлена на рис.. Для описания процессов теплообмена в расчетной модели используются следующие тепловые структуры: тепловая структура, моделирующая держатель пеналов, образцы, пеналы, хвостовик держателя (hs050); нижний танталовый радиационный нагреватель (hs053); верхний танталовый радиационный нагреватель (hs05); разделитель потока (hs010); штанга (hs05); корпус канала (hs10,hs0); К гидродинамическим структурам, описывающим тракт циркуляции теплоносителя, относятся: подъемный участок контура циркуляции внутри разделителя потока на уровне нижнего нагревателя (p100);

3 подъемный участок контура циркуляции внутри разделителя потока на уровне держателя пеналов с образцами, фиктивно разделенный на два потока: центральный омывающий непосредственно образцы (p103) и периферийный омывающий пеналы с образцами по внешнему периметру (p10); подъемный участок контура циркуляции внутри разделителя потока на уровне верхнего нагревателя (p105); участок, моделирующий теплоноситель внутри штанги (p107); участок, моделирующий теплоноситель между штангой и разделителем потока (p108); кольцевой опускной участок контура циркуляции между разделителем потока и внутренним корпусом (p00); компенсатор объема ампульного канала (p50); внешний поток, омывающий канал (p300). Расход естественной циркуляции внутри канала определяется в ходе нестационарного расчета разогрева теплоносителя под действием тепловыделения в тепловых структурах, находящихся на уровне активной зоны (±300 мм), а также с учетом перетока тепла через разделитель потока и тепловых потерь через полый корпус канала. Общая мощность энерговыделения в конструкционных материалах канала, элементах ОУ и в воде составляет после выхода на мощность ~ 19 квт. Основной контур теплоотвода Байпасный контур теплоотвода Рис.. Нодализационная схема ампульного канала и ОУ Для поддержания заданного давления в ампульном канале в ходе разогрева теплоносителя смоделирован компенсатор объема. Гидравлические параметры проходных сечений подъемного и опускного участков заданы в соответствие с исходной конструкцией элементов ампульного канала и ОУ. Вследствие невозможности моделирования в RELAP тепловых структур сложной геометрии, держатель пеналов, пеналы и образцы были заменены эквивалентной цилиндрической структурой с сохранением площади теплоотдающей поверхности. Аналогичным образом были смоделированы тепловые структуры верхнего и нижнего нагревательных блоков. Тепловые структуры штанги, разделителя потока, корпуса канала описаны стандартным образом с использованием цилиндрической геометрии. При этом тепловые структуры штанги и разделителя потока являются однослойными, а корпуса канала трехслойной. 3. Результаты расчетных исследований Для анализа влияния байпасного участка теплоотвода, который образуется над ограничителем потока, на температурный режим в ампульном канале проведена серия расчетов при неизменных начальных условиях, геометрии канала и теплопроводности газового слоя в корпусе. В качестве изменяющегося параметра выбран расход, протекающий через байпасную линию. Изменение расхода 3

4 байпаса осуществляется за счет изменения площади проходного сечения отверстия в ограничителе потока. В качестве газовой среды корпуса канала рассматривался гелий и смесь гелия и азота. В результате проведенного в коде RELAP5/Mod3. расчета естественной циркуляции при организации теплоотвода от ОУ в ампульном канале получена зависимость мощности основного контура циркуляции (Q осн ), и мощности байпасного участка (Q байп ) от площади зазора в ограничителе потока при неизменной общей мощности (Q общ ) (рис. 3). При этом под общей мощностью подразумевается мощность, выделяемая в элементах конструкции канала, ОУ и воде; мощность основного контура циркуляции это мощность, отводимая через корпус в нижней части канала до ограничителя потока; мощность байпасного участка мощность, отводимая через байпасный контур. Мощность, квт Qбайп_гелий Qбайп_смесь Qобщ 0 0,1 0, 0,3 0, 0,5 Qосн_гелий Qосн_смесь Рис. 3. Зависимость общей мощности (Q общ ), мощности основного контура циркуляции (Q осн ) и мощности байпаса (Q байп ) от площади зазора в ограничителе потока При значениях площади зазора в ограничителе потока до 0,1 см, мощность, отводимая основным контуром циркуляции, снижается до 60%, при этом мощность, отводимая на байпасном участке, увеличивается соответственно на 0%. При значениях площади зазора меньше 0,03 см и при использовании смеси гелия и азота (теплопроводность которой примерно в раза ниже теплопроводности гелия) происходит вскипание теплоносителя по всей длине на уровне обоймы с образцами. При заполнении газового зазора корпуса канала гелием при значениях площади зазора в ограничителе потока менее 0,01 см температура на образцах также достигает температуры кипения при данном давлении. На рисунке представлена зависимость температуры на входном и выходном участках образцов от расхода байпасной линии. При использовании гелия в корпусе канала регулирование температурного режима облучения осуществляется в более широком диапазоне ( С), чем при использовании смеси газов ( С), при этом основное изменение температуры происходит при площади зазора в ограничителе потока меньше 0,5 см. Дальнейшее увеличение площади зазора в ограничителе потока не приводит к значительному изменению температуры. 30 Температура, С Твх_гелий Твых_гелий Твх_смесь Твых_смесь , 0, 0,6 0,8 1 Рис.. Зависимость входной и выходной температуры участка с образцами

5 На рисунке 5 приведены зависимости общего расхода и расхода байпаса от площади зазора в ограничителе потока. Расход, м 3 /ч 1 0,9 0,8 0,7 0,6 0,5 0, 0,3 0, 0,1 0 байп_гелий общ_гелий 0 0, 0, 0,6 0,8 1 байп_смесь общ_смесь Рис. 5. Зависимость байпасного и общего расходов от площади зазора в ограничителе потока При значениях площади зазора в ограничителе потока до 0,5 см, расход через байпасную линию возрастает для обоих типов газа в корпусе канала и достигает постоянного значения. При этом для смеси газов через байпасную линию обеспечивается расход больше, чем для гелия. Это связано с тем, что теплопроводность выше теплопроводности смеси газов, что обуславливает преимущественный теплоотвод на основной линии. Заключение В работе расчетным путем показано, что в ампульном канале возможно производить регулирование температурного режима на образцах при облучении как за счет изменения теплопроводности газового зазора, так и за счет изменения площади зазора в ограничителе потока. Расчет показал, что мощность, отводимая байпасной линией в верхней части канала, может достигать 0% от общей мощности. При использовании гелия в качестве газа корпуса канала, изменяя площадь зазора ограничителя потока до 0,5 см можно добиться изменения температуры на образцах в диапазоне ( С). Список литературы 1. Опыт эксплуатации высокопоточного исследовательского реактора СМ / А.И. Звир, М.Н. Святкин, А.Л. Петелин // Материалы 11-го ежегодного российского совещания «Безопасность исследовательских ядерных установок»: сб. докл. Димитровград: ГНЦ НИИАР, 009. с Самсонов Б. В., Цыканов В.А. Реакторные методы материаловедения.- М.: Энергоатомиздат, с. 3. RELAP5/MOD3, Volume 1-7. Codemanual. NUREG/CR-5535 INEL-95/017,


Экспериментально-аналитическое исследование на стенде ПСБ-ВВЭР переходного режима с обесточиванием АЭС с РУ ВВЭР-1000

Экспериментально-аналитическое исследование на стенде ПСБ-ВВЭР переходного режима с обесточиванием АЭС с РУ ВВЭР-1000 Экспериментально-аналитическое исследование на стенде ПСБ-ВВЭР переходного режима с обесточиванием АЭС с РУ ВВЭР-1000 И.В. Ёлкин, И.А. Липатов, А.В. Капустин, С.М. Никонов, А.А. Ровнов, А.В. Басов ФГУП

Подробнее

«ЗАДАЧИ РАСЧЕТНО-ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО ОБОСНОВАНИЯ СПОТ ЗО ДЛЯ АЭС НОВОГО ПОКОЛЕНИЯ»

«ЗАДАЧИ РАСЧЕТНО-ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО ОБОСНОВАНИЯ СПОТ ЗО ДЛЯ АЭС НОВОГО ПОКОЛЕНИЯ» «ЗАДАЧИ РАСЧЕТНО-ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО ОБОСНОВАНИЯ СПОТ ЗО ДЛЯ АЭС НОВОГО ПОКОЛЕНИЯ» А.М. Бахметьев, М.А. Большухин, В.А. Бабин, А.М. Хизбуллин, О.В. Макаров ФГУП ОКБМ С.Е. Семашко, В.Г. Сидоров, И.М. Ивков,

Подробнее

ЗАКОНОМЕРНОСТИ ВЫГОРАНИЯ КАДМИЯ В ОРГАНАХ РЕГУЛИРОВАНИЯ РЕАКТОРА РБТ-6

ЗАКОНОМЕРНОСТИ ВЫГОРАНИЯ КАДМИЯ В ОРГАНАХ РЕГУЛИРОВАНИЯ РЕАКТОРА РБТ-6 ЗАКОНОМЕРНОСТИ ВЫГОРАНИЯ КАДМИЯ В ОРГАНАХ РЕГУЛИРОВАНИЯ РЕАКТОРА РБТ-6 М.Ф. Валишин АО «ГНЦ НИИАР», г. Димитровград-10 Введение Важным элементом ядерного реактора является система управления и защиты (СУЗ),

Подробнее

РАСЧЕТНО-ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ РАСХОДОВ В МОДЕЛИ АКТИВНОЙ ЗОНЫ ДВУХПЕТЛЕВОЙ РЕАКТОРНОЙ УСТАНОВКИ ТИПА ВВЭР

РАСЧЕТНО-ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ РАСХОДОВ В МОДЕЛИ АКТИВНОЙ ЗОНЫ ДВУХПЕТЛЕВОЙ РЕАКТОРНОЙ УСТАНОВКИ ТИПА ВВЭР Наиболее полно отвечающей конструкции моделируемой РУ является схема 5 а, поскольку включает в себя четыре питательных насоса как и в натурном реакторе. Однако в ходе выполнения оценочных расчетов было

Подробнее

ВЛИЯНИЕ ПАССИВНЫХ СИСТЕМ БЕЗОПАСНОСТИ НА ТЕМПЕРАТУРНОЕ СОСТОЯНИЕ ПОВЕРХНОСТИ ИМИТАТОРОВ ТВЭЛ

ВЛИЯНИЕ ПАССИВНЫХ СИСТЕМ БЕЗОПАСНОСТИ НА ТЕМПЕРАТУРНОЕ СОСТОЯНИЕ ПОВЕРХНОСТИ ИМИТАТОРОВ ТВЭЛ ВЛИЯНИЕ ПАССИВНЫХ СИСТЕМ БЕЗОПАСНОСТИ НА ТЕМПЕРАТУРНОЕ СОСТОЯНИЕ ПОВЕРХНОСТИ ИМИТАТОРОВ ТВЭЛ М.О. Закутаев, М.А. Быков, С.И. Зайцев (ОКБ "ГИДРОПРЕСС", Подольск, ) И. В. Елкин, С.С. Пылев (НИЦ "Курчатовский

Подробнее

ПРОЕКТ 3: «КОНСТРУКЦИОННЫЕ МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ ПЕРСПЕКТИВНЫХ АТОМНЫХ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ УСТАНОВОК С ТЕПЛОНОСИТЕЛЕМ СВИНЕЦ ИЛИ СПЛАВ СВИНЕЦ ВИСМУТ»

ПРОЕКТ 3: «КОНСТРУКЦИОННЫЕ МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ ПЕРСПЕКТИВНЫХ АТОМНЫХ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ УСТАНОВОК С ТЕПЛОНОСИТЕЛЕМ СВИНЕЦ ИЛИ СПЛАВ СВИНЕЦ ВИСМУТ» Другим теплоносителем АЭС с реакторами на быстрых нейтронах является свинец или сплав свинца и висмута. Атомные энергетические установки с этим типом теплоносителя впервые были применены. Отличительной

Подробнее

А.В.Иванов, Г.А.Симаков, Ю.Н.Бабенко ОАО «Машиностроительный завод, Электросталь

А.В.Иванов, Г.А.Симаков, Ю.Н.Бабенко ОАО «Машиностроительный завод, Электросталь РАЗРАБОТКА ТЕХНОЛОГИИ И ИЗГОТОВЛЕНИЕ ЭЛЕКТРООБОГРЕВАЕМЫХ ИМИТАТОРОВ ТВЭЛ ДЛЯ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ В ОБОСНОВАНИЕ БЕЗОПАСНОЙ ЭКСПЛУАТАЦИИ РУ ТИПА ВВЭР А.В.Иванов, Г.А.Симаков, Ю.Н.Бабенко ОАО «Машиностроительный

Подробнее

РАСЧЕТНЫЕ И ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ГИДРАВЛИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК МОДЕЛИ ПГ

РАСЧЕТНЫЕ И ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ГИДРАВЛИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК МОДЕЛИ ПГ РАСЧЕТНЫЕ И ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ГИДРАВЛИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК МОДЕЛИ ПГ Руководитель А.П. Скибин, В.В. Макаров А.П. Носенко, В.Ю. Волков ОКБ «ГИДРОПРЕСС», г. Подольск, Россия Разработана CFD-модель

Подробнее

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ПОД ОБОСНОВАНИЕ ПРЕДСТАВИТЕЛЬНОСТИ ТЕРМОКОНТРОЛЯ АКТИВНОЙ ЗОНЫ РЕАКТОРНОЙ УСТАНОВКИ ВВЭР-ТОИ

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ПОД ОБОСНОВАНИЕ ПРЕДСТАВИТЕЛЬНОСТИ ТЕРМОКОНТРОЛЯ АКТИВНОЙ ЗОНЫ РЕАКТОРНОЙ УСТАНОВКИ ВВЭР-ТОИ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ПОД ОБОСНОВАНИЕ ПРЕДСТАВИТЕЛЬНОСТИ ТЕРМОКОНТРОЛЯ АКТИВНОЙ ЗОНЫ РЕАКТОРНОЙ УСТАНОВКИ ВВЭР-ТОИ А.Н. Чуркин, Ю.А. Безруков, И.Н. Васильченко, М.Н. Супроненко, С.М. Лобачев,

Подробнее

ПЕРСПЕКТИВНЫЙ КОРПУСНОЙ ПАРОГЕНЕРАТОР ДЛЯ РЕАКТОРА БН-1200

ПЕРСПЕКТИВНЫЙ КОРПУСНОЙ ПАРОГЕНЕРАТОР ДЛЯ РЕАКТОРА БН-1200 ПЕРСПЕКТИВНЫЙ КОРПУСНОЙ ПАРОГЕНЕРАТОР ДЛЯ РЕАКТОРА БН-1200 Введение Руководитель: А.В. Соломатина Докладчик: А.Н. Блохина ОКБ "Гидропресс" является разработчиком всех парогенераторов (ПГ) для промышленных

Подробнее

Международный научно-технический журнал «ТЕОРИЯ. ПРАКТИКА. ИННОВАЦИИ» ИЮЛЬ 2017 МАШИНОСТРОЕНИЕ

Международный научно-технический журнал «ТЕОРИЯ. ПРАКТИКА. ИННОВАЦИИ» ИЮЛЬ 2017 МАШИНОСТРОЕНИЕ УДК 621.03 ВЫСОКОТЕМПЕРАТУРНЫЙ ГАЗООХЛАЖДАЕМЫЙ РЕАКТОР ПОВЫШЕННОЙ БЕЗОПАСНОСТИ И СПОСОБ ОТВЕДЕНИЯ ТЕПЛА ОТ АКТИВНОЙ ЗОНЫ ПУТЕМ ЕСТЕСТВЕННОЙ КОНВЕКЦИИ ГЕЛИЯ Каминская Е.Л. Национальный исследовательский

Подробнее

Описание конструкции Разогрев КД производится с помощью блоков трубчатых электронагревателей. ТЭН представляет собой спираль из хромоникелевого

Описание конструкции Разогрев КД производится с помощью блоков трубчатых электронагревателей. ТЭН представляет собой спираль из хромоникелевого Анализ температурного состояния ТЭН КД РУ с ВВЭР и рекомендации по оптимизации конструкции и условий их работы Руководитель: Титова О.М. Автор: Сорокин Г.С. Введение В результате пуско-наладочных работ,

Подробнее

Рис. 1 Разбивка поперечного сечения активной зоны на ячейки в программе ТЕМП-GP

Рис. 1 Разбивка поперечного сечения активной зоны на ячейки в программе ТЕМП-GP Программа TEMP-GP для расчета полей скоростей и температур в активных зонах реакторов охлаждаемых теплоносителем Pb-B руководитель А.В. Дедуль автор А.В. Проухин Введение Обеспечение высокой эффективности

Подробнее

Оценка акустических характеристик теплоносителя ВВЭР-1000 и стенда ПСБ-ВВЭР в аварийном режиме с течью из I контура

Оценка акустических характеристик теплоносителя ВВЭР-1000 и стенда ПСБ-ВВЭР в аварийном режиме с течью из I контура Оценка акустических характеристик теплоносителя ВВЭР-1000 и стенда ПСБ-ВВЭР в аварийном режиме с течью из I контура К.Н.Проскуряков, В.О.Лазарев, Е. Афшар ГОУВПО Московский энергетический институт (Технический

Подробнее

МОДЕЛИРОВАНИЕ НЕСТАЦИОНАРНЫХ ТЕПЛОГИДРАВЛИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ ПАРОГЕНЕРАТОРОВ РУ С ВВЭР-1000 НА ОСНОВЕ УСОВЕРШЕНСТВОВАННОЙ ВЕРСИИ РАСЧЕТНОГО КОДА КОРСАР

МОДЕЛИРОВАНИЕ НЕСТАЦИОНАРНЫХ ТЕПЛОГИДРАВЛИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ ПАРОГЕНЕРАТОРОВ РУ С ВВЭР-1000 НА ОСНОВЕ УСОВЕРШЕНСТВОВАННОЙ ВЕРСИИ РАСЧЕТНОГО КОДА КОРСАР МОДЕЛИРОВАНИЕ НЕСТАЦИОНАРНЫХ ТЕПЛОГИДРАВЛИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ ПАРОГЕНЕРАТОРОВ РУ С ВВЭР-000 НА ОСНОВЕ УСОВЕРШЕНСТВОВАННОЙ ВЕРСИИ РАСЧЕТНОГО КОДА КОРСАР А.А.Горчаков ФГУП ОКБ «Гидропресс» О.В.Кувшинова ФГУП

Подробнее

ЧИСЛЕННОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССА РАСХОЛАЖИВАНИЯ РЕАКТОРА БН

ЧИСЛЕННОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССА РАСХОЛАЖИВАНИЯ РЕАКТОРА БН ЧИСЛЕННОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССА РАСХОЛАЖИВАНИЯ РЕАКТОРА БН Рогожкин С.А. 1, Крылов А.Н. 1, Осипов С.Л. 1, канд. техн. наук, Сазонова М.Л. 2, канд. физ.-мат. наук, Шепелев С.Ф. 1, канд. техн. наук, Шмелев

Подробнее

Исследование инерционности термопарных измерений в экспериментах с твэлами

Исследование инерционности термопарных измерений в экспериментах с твэлами УДК 53.088, 621.039.53 Исследование инерционности термопарных измерений в экспериментах с твэлами Д.К. Валетов 1,2 1 Московский физико-технический институт (государственный университет) 2 Институт безопасного

Подробнее

РАСЧЕТНОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ЭКСПЕРИМЕНТОВ ОДНОТРУБНОЙ МОДЕЛИ ПАРОГЕНЕРАТОРА Н 485М. Руководитель темы: Г.В. Лосевской Автор доклада: Р.В.

РАСЧЕТНОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ЭКСПЕРИМЕНТОВ ОДНОТРУБНОЙ МОДЕЛИ ПАРОГЕНЕРАТОРА Н 485М. Руководитель темы: Г.В. Лосевской Автор доклада: Р.В. РАСЧЕТНОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ЭКСПЕРИМЕНТОВ ОДНОТРУБНОЙ МОДЕЛИ ПАРОГЕНЕРАТОРА Н 485М Руководитель темы: Г.В. Лосевской Автор доклада: Р.В. Мякота Аннотация В настоящей работе приведены результаты моделирования

Подробнее

ПРОБЛЕМЫ ЭКСПЛУАТАЦИИ ДЕАЭРАТОРОВ СИСТЕМЫ ПОДПИТКИ И БОРНОГО РЕГУЛИРОВАНИЯ С НАСАДОЧНЫМИ КОЛОННАМИ

ПРОБЛЕМЫ ЭКСПЛУАТАЦИИ ДЕАЭРАТОРОВ СИСТЕМЫ ПОДПИТКИ И БОРНОГО РЕГУЛИРОВАНИЯ С НАСАДОЧНЫМИ КОЛОННАМИ ПРОБЛЕМЫ ЭКСПЛУАТАЦИИ ДЕАЭРАТОРОВ СИСТЕМЫ ПОДПИТКИ И БОРНОГО РЕГУЛИРОВАНИЯ С НАСАДОЧНЫМИ КОЛОННАМИ Л.Д. Литвиненко, А.Г. Митрюхин, А.Г.Амелюшина АО «АТОМПРОЕКТ», Г. Санкт-Петербург, Россия В области ядерной

Подробнее

МОДЕЛЬ ДЛЯ ИССЛЕДОВАНИЯ ТЕПЛОГИДРАВЛИКИ ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ ПАРОГЕНЕРАТОРОВ, ИСХОДНЫЕ ЗАДАЧИ И ЦЕЛИ

МОДЕЛЬ ДЛЯ ИССЛЕДОВАНИЯ ТЕПЛОГИДРАВЛИКИ ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ ПАРОГЕНЕРАТОРОВ, ИСХОДНЫЕ ЗАДАЧИ И ЦЕЛИ МОДЕЛЬ ДЛЯ ИССЛЕДОВАНИЯ ТЕПЛОГИДРАВЛИКИ ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ ПАРОГЕНЕРАТОРОВ, ИСХОДНЫЕ ЗАДАЧИ И ЦЕЛИ Авторы: Н.Б. Трунов, А.И. Фильчуков, Ю.К. Ситник ФГУП ОКБ «ГИДРОПРЕСС», Подольск А.А. Казанцев ЭНИМЦ «Моделирующие

Подробнее

ПЕЧИ ЛИТЕЙНЫХ ЦЕХОВ. МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙCКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Брянский государственный технический университет

ПЕЧИ ЛИТЕЙНЫХ ЦЕХОВ. МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙCКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Брянский государственный технический университет МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙCКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Брянский государственный технический университет УТВЕРЖДАЮ Ректор университета О.Н. Федонин 2014 г. ПЕЧИ ЛИТЕЙНЫХ ЦЕХОВ РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ ТЕПЛООБМЕНА

Подробнее

Участие МГТУ им. Н.Э.Баумана в программе инновационного развития Госкорпорации «Росатом» доцент Крапивцев Вениамин Григорьевич

Участие МГТУ им. Н.Э.Баумана в программе инновационного развития Госкорпорации «Росатом» доцент Крапивцев Вениамин Григорьевич Участие МГТУ им. Н.Э.Баумана в программе инновационного развития Госкорпорации «Росатом» доцент Крапивцев Вениамин Григорьевич Наименование взаимодействия Проведение научноисследовательских работ Участие

Подробнее

РАСЧЁТНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ТЯЖЁЛОЙ АВАРИИ РУ КЛТ-40С А.Н.

РАСЧЁТНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ТЯЖЁЛОЙ АВАРИИ РУ КЛТ-40С А.Н. РАСЧЁТНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ТЯЖЁЛОЙ АВАРИИ РУ КЛТ-4С А.Н. Лепёхин, Д.В. Кислицын 1. Введение Обеспечение безопасности РУ является одной из основных задач при проектировании, строительстве, эксплуатации и выводе

Подробнее

ОПТИМИЗАЦИЯ ГЕОМЕТРИИ ВНУТРИКОРПУСНЫХ УСТРОЙСТВ ПАРОГЕНЕРАТОРА ДЛЯ РУ БН-1200

ОПТИМИЗАЦИЯ ГЕОМЕТРИИ ВНУТРИКОРПУСНЫХ УСТРОЙСТВ ПАРОГЕНЕРАТОРА ДЛЯ РУ БН-1200 ОПТИМИЗАЦИЯ ГЕОМЕТРИИ ВНУТРИКОРПУСНЫХ УСТРОЙСТВ ПАРОГЕНЕРАТОРА ДЛЯ РУ БН-1200 Руководитель: М.В. Смирнов Автор доклада: Г.В. Лосевской, В.А. Лахов, Д.А. Лахов Введение В соответствии с Федеральной целевой

Подробнее

ЭНЕРГЕТИКА И ТЕПЛОЭНЕРГЕТИКА КИПЕНИЕ АЦЕТОНА НА ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ ТРУБАХ С ПРОДОЛЬНЫМ ОРЕБРЕНИЕМ В КОЛЬЦЕВОМ КАНАЛЕ

ЭНЕРГЕТИКА И ТЕПЛОЭНЕРГЕТИКА КИПЕНИЕ АЦЕТОНА НА ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ ТРУБАХ С ПРОДОЛЬНЫМ ОРЕБРЕНИЕМ В КОЛЬЦЕВОМ КАНАЛЕ ЭНЕРГЕТИКА И ТЕПЛОЭНЕРГЕТИКА УДК 36.4 КИПЕНИЕ АЦЕТОНА НА ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ ТРУБАХ С ПРОДОЛЬНЫМ ОРЕБРЕНИЕМ В КОЛЬЦЕВОМ КАНАЛЕ А.В. ОВСЯННИК, Н.А. ВАЛЬЧЕНКО, Д.А. ДРОБЫШЕВСКИЙ, М.Н. НОВИКОВ, Е.А. КОРШУНОВ Учреждение

Подробнее

Исследовательский ядерный реактор ИВВ-2М. Краткое описание и основные характеристики

Исследовательский ядерный реактор ИВВ-2М. Краткое описание и основные характеристики Исследовательский ядерный реактор ИВВ-2М. Краткое описание и основные характеристики Исследовательский ядерный реактор ИВВ-2М является легководным реактором бассейнового типа. Его номинальная тепловая

Подробнее

ТРЕХМЕРНОЕ РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ В ГЦТ РЕАКТОРА ЭНЕРГОБЛОКА 2 ЮЖНОУКРАИНСКОЙ АЭС

ТРЕХМЕРНОЕ РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ В ГЦТ РЕАКТОРА ЭНЕРГОБЛОКА 2 ЮЖНОУКРАИНСКОЙ АЭС ТРЕХМЕРНОЕ РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ В ГЦТ РЕАКТОРА ЭНЕРГОБЛОКА 2 ЮЖНОУКРАИНСКОЙ АЭС Г.В. Кулиш, Д.А. А.М. Абдуллаев, С.Н. Слепцов ЦПАЗ НТК «Ядерный Топливный Цикл», ХФТИ, Харьков, Украина

Подробнее

СПИСОК ПРИМЕРНЫХ ЗАДАЧ К КУРСУ «СПЕЦИАЛЬНЫЕ ГЛАВЫ ТЕОРИИ ТЕПЛООБМЕНА»

СПИСОК ПРИМЕРНЫХ ЗАДАЧ К КУРСУ «СПЕЦИАЛЬНЫЕ ГЛАВЫ ТЕОРИИ ТЕПЛООБМЕНА» СПИСОК ПРИМЕРНЫХ ЗАДАЧ К КУРСУ «СПЕЦИАЛЬНЫЕ ГЛАВЫ ТЕОРИИ ТЕПЛООБМЕНА» 1. Определить какое количество теплоты передается ежечасно через стенку толщиной δ=5,5 мм, площадь поверхности F=0,6 м 2, если температура

Подробнее

ТЕПЛОВОЙ И ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ АКТИВНОЙ ЗОНЫ РЕАКТОРА С ВОДЯНЫМ КИПЯЩИМ ТЕПЛОНОСИТЕЛЕМ

ТЕПЛОВОЙ И ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ АКТИВНОЙ ЗОНЫ РЕАКТОРА С ВОДЯНЫМ КИПЯЩИМ ТЕПЛОНОСИТЕЛЕМ Министерство образования и науки Российской Федерации Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования Нижегородский государственный технический университет

Подробнее

Результаты верификации моделей критического истечения кодов RELAP5 и MELCOR на экспериментальных данных стенда КС-1 (ЭНИЦ) Аннотация

Результаты верификации моделей критического истечения кодов RELAP5 и MELCOR на экспериментальных данных стенда КС-1 (ЭНИЦ) Аннотация Результаты верификации моделей критического истечения кодов RELAP5 и MELCOR на экспериментальных данных стенда КС- (ЭНИЦ) Э.Ю. Щепетильников, В.Б. Проклов ФГУ РНЦ «Курчатовский институт», ИПБИЯЭ, Москва,

Подробнее

РАЗРАБОТКА И ОПИСАНИЕ РАСЧЕТНОЙ МОДЕЛИ РЕАКТОРНОЙ УСТАНОВКИ В-320 ДЛЯ КОДА КОРСАР В РАМКАХ РАБОТ ПО ПОВЫШЕНИЮ МОЩНОСТИ ДО % N ном

РАЗРАБОТКА И ОПИСАНИЕ РАСЧЕТНОЙ МОДЕЛИ РЕАКТОРНОЙ УСТАНОВКИ В-320 ДЛЯ КОДА КОРСАР В РАМКАХ РАБОТ ПО ПОВЫШЕНИЮ МОЩНОСТИ ДО % N ном РАЗРАБОТКА И ОПИСАНИЕ РАСЧЕТНОЙ МОДЕЛИ РЕАКТОРНОЙ УСТАНОВКИ В-320 ДЛЯ КОДА КОРСАР В РАМКАХ РАБОТ ПО ПОВЫШЕНИЮ МОЩНОСТИ ДО 107-110 % N ном Руководитель докладчика: В.В. Щеколдин Докладчик: М.С. Хвостов

Подробнее

U0 2. Рис Схематическое изображение твэла

U0 2. Рис Схематическое изображение твэла А.П. Солодов Электронный курс 7 Теплопроводность твэла δ He α f U δ Z Рис. 7.. Схематическое изображение твэла Стержень тепловыделяющего элемента ядерного реактора (твэла) собирается из таблеток оксида

Подробнее

5-я международная научно-техническая конференция «Обеспечение безопасности АЭС с ВВЭР», май 2007 г., Подольск, ФГУП ОКБ «ГИДРОПРЕСС

5-я международная научно-техническая конференция «Обеспечение безопасности АЭС с ВВЭР», май 2007 г., Подольск, ФГУП ОКБ «ГИДРОПРЕСС ВЕРИФИКАЦИЯ МОДЕЛИ ПЕРЕМЕШИВАНИЯ ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ В КОРПУСЕ РЕАКТОРА ПО РЕЗУЛЬТАТАМ ЭКСПЕРИМЕНТОВ НА 4-Х ПЕТЛЕВОМ СТЕНДЕ ФГУП ОКБ ГИДРОПРЕСС М.А.Быков, Е.А.Лисенков, Ю.В.Беляев, В.Н.Ульяновский, Е.В.Сотсков,

Подробнее

Теплообмен при свободном движении жидкости

Теплообмен при свободном движении жидкости Теплообмен при свободном движении жидкости Конвективный теплообмен в свободном потоке возникает в связи с изменением плотности жидкости от нагревания. Если тело имеет более высокую температуру, чем окружающая

Подробнее

ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ЗАМЕНЫ КРЕСТООБРАЗНОГО ТВЭЛА НА ЦИЛИНДРИЧЕСКУЮ МОДЕЛЬ В РАСЧЕТАХ НА КРИТИЧНОСТЬ ПО ПРОГРАММЕ MCU-5

ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ЗАМЕНЫ КРЕСТООБРАЗНОГО ТВЭЛА НА ЦИЛИНДРИЧЕСКУЮ МОДЕЛЬ В РАСЧЕТАХ НА КРИТИЧНОСТЬ ПО ПРОГРАММЕ MCU-5 ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ЗАМЕНЫ КРЕСТООБРАЗНОГО ТВЭЛА НА ЦИЛИНДРИЧЕСКУЮ МОДЕЛЬ В РАСЧЕТАХ НА КРИТИЧНОСТЬ ПО ПРОГРАММЕ MCU-5 Руководитель В.П. Быков. Авторы: В.П. Быков, М.В. Иоаннисиан. Введение Основным функциональным

Подробнее

ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ МАШИН ЗАКРЫТОГО ИСПОЛНЕНИЯ С ЕСТЕСТВЕННЫМ ОХЛАЖДЕНИЕМ И ОРЕБРЕННЫМ КОРПУСОМ

ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ МАШИН ЗАКРЫТОГО ИСПОЛНЕНИЯ С ЕСТЕСТВЕННЫМ ОХЛАЖДЕНИЕМ И ОРЕБРЕННЫМ КОРПУСОМ УДК 61.313.017.7 ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ МАШИН ЗАКРЫТОГО ИСПОЛНЕНИЯ С ЕСТЕСТВЕННЫМ ОХЛАЖДЕНИЕМ И ОРЕБРЕННЫМ КОРПУСОМ В.А. Жадан, С.В. Говязова Томский политехнический университет E-mail: zhadanva@tpu.ru

Подробнее

РАСЧЁТНЫЙ АНАЛИЗ ИЗМЕНЕНИЯ УРОВНЯ ВОДЫ В БАКАХ БИОЛОГИЧЕСКОЙ ЗАЩИТЫ БИЛИБИНСКОЙ АЭС

РАСЧЁТНЫЙ АНАЛИЗ ИЗМЕНЕНИЯ УРОВНЯ ВОДЫ В БАКАХ БИОЛОГИЧЕСКОЙ ЗАЩИТЫ БИЛИБИНСКОЙ АЭС РАСЧЁТНЫЙ АНАЛИЗ ИЗМЕНЕНИЯ УРОВНЯ ВОДЫ В БАКАХ БИОЛОГИЧЕСКОЙ ЗАЩИТЫ БИЛИБИНСКОЙ АЭС Научный руководитель В.И. Каширин В.А. Афанасьев, Д.О. Дрягин ОАО «Ижорские заводы», Санкт Петербург Введение. Билибинская

Подробнее

ВАЛИДАЦИЯ КОДА STEG НА ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ДАННЫХ

ВАЛИДАЦИЯ КОДА STEG НА ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ДАННЫХ ВАЛИДАЦИЯ КОДА STEG НА ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ДАННЫХ А.Г. Агеев, Р.В. Васильева, И.В. Елкин, В.И. Мелихов, О.И. Мелихов, С.М. Никонов, Ю.В. Парфенов, А.А. Неровнов ОАО «ЭНИЦ», Электрогорск, Россия А.В.Трошин

Подробнее

ИСПОЛЬЗОВАНИЕ FLOWVISION И IOSO ДЛЯ ОПТИМИЗАЦИИ ОХЛАЖДЕНИЯ ТРАНСФОРМАТОРА. 1 - Объединенный институт высоких температур РАН, г. Москва, Россия.

ИСПОЛЬЗОВАНИЕ FLOWVISION И IOSO ДЛЯ ОПТИМИЗАЦИИ ОХЛАЖДЕНИЯ ТРАНСФОРМАТОРА. 1 - Объединенный институт высоких температур РАН, г. Москва, Россия. ИСПОЛЬЗОВАНИЕ FLOWVISION И IOSO ДЛЯ ОПТИМИЗАЦИИ ОХЛАЖДЕНИЯ ТРАНСФОРМАТОРА Д.В. Савицкий 1, А.А. Аксенов 1, И.В.Москалев 2, П.И.Карасев 2. 1 - Объединенный институт высоких температур РАН, г. Москва, Россия.

Подробнее

Лекция 5 Классификация расчетов ТА

Лекция 5 Классификация расчетов ТА Лекция 5 Классификация расчетов ТА При расчете и проектировании ТА принято различать: тепловой конструктивный, тепловой поверхностный, компоновочный, гидравлический, механический и технико-экономический

Подробнее

ГОРИЗОНТАЛЬНЫЙ ПАРОГЕНЕРАТОР. ПРОБЛЕМЫ ПОВЫШЕНИЯ МОЩНОСТИ И ВОЗМОЖНЫЕ ПУТИ РЕШЕНИЯ Руководитель: С.А. Харченко Автор: Д.А. Лахов

ГОРИЗОНТАЛЬНЫЙ ПАРОГЕНЕРАТОР. ПРОБЛЕМЫ ПОВЫШЕНИЯ МОЩНОСТИ И ВОЗМОЖНЫЕ ПУТИ РЕШЕНИЯ Руководитель: С.А. Харченко Автор: Д.А. Лахов ГОРИЗОНТАЛЬНЫЙ ПАРОГЕНЕРАТОР. ПРОБЛЕМЫ ПОВЫШЕНИЯ МОЩНОСТИ И ВОЗМОЖНЫЕ ПУТИ РЕШЕНИЯ Руководитель: С.А. Харченко Автор: Д.А. Лахов Очевидно, что основой развития атомной энергетики в мире являются и сохранят

Подробнее

ЭКЗАМЕНАЦИОННЫЙ БИЛЕТ 1. по курсу Основы теории тепломассообмена

ЭКЗАМЕНАЦИОННЫЙ БИЛЕТ 1. по курсу Основы теории тепломассообмена ЭКЗАМЕНАЦИОННЫЙ БИЛЕТ 1 1. Виды процессов переноса теплоты и их физический механизм. Тепловой поток, температурное поле, градиент температуры. 2. Связь между коэффициентом трения и коэффициентом теплоотдачи.

Подробнее

УДК МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ НЕСТАЦИОНАРНЫХ ТЕПЛОГИДРАВЛИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ В КАНАЛАХ ЭНЕРГОУСТАНОВОК С ГОМОГЕННЫМ РАБОЧИМ ТЕЛОМ

УДК МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ НЕСТАЦИОНАРНЫХ ТЕПЛОГИДРАВЛИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ В КАНАЛАХ ЭНЕРГОУСТАНОВОК С ГОМОГЕННЫМ РАБОЧИМ ТЕЛОМ УДК 532.51 МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ НЕСТАЦИОНАРНЫХ ТЕПЛОГИДРАВЛИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ В КАНАЛАХ ЭНЕРГОУСТАНОВОК С ГОМОГЕННЫМ РАБОЧИМ ТЕЛОМ Е.В. Вайчулис Разработана математическая модель течения однофазного

Подробнее

ОЦЕНКА РЕСУРСА ГРАФИТА ТОПЛИВНЫХ БЛОКОВ РЕАКТОРА ГТ-МГР

ОЦЕНКА РЕСУРСА ГРАФИТА ТОПЛИВНЫХ БЛОКОВ РЕАКТОРА ГТ-МГР УДК 61.039.53.1 ОЦЕНКА РЕСУРСА ГРАФИТА ТОПЛИВНЫХ БЛОКОВ РЕАКТОРА ГТ-МГР Бойко В.И. Гаврилов П.М.* Кошелев Ф.П. Мещеряков В.Н.* Нестеров В.Н. Ратман А.В.** Шаманин И.В. Томский политехнический университет

Подробнее

Доклад на 5-й международной научно-технической конференции "Обеспечение безопасности АЭС с ВВЭР" (г. Подольск, 29 мая - 1 июня 2007 г.

Доклад на 5-й международной научно-технической конференции Обеспечение безопасности АЭС с ВВЭР (г. Подольск, 29 мая - 1 июня 2007 г. Доклад на 5-й международной научно-технической конференции "Обеспечение безопасности АЭС с ВВЭР" (г. Подольск, 29 мая - 1 июня 2007 г.) Роль модели газового зазора твэла в сопряженных нейтронно-физических

Подробнее

РАСЧЕТНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕПЛОГИДРАВЛИЧЕСКОЙ НЕУСТОЙЧИВОСТИ В КОНТУРАХ С ЕСТЕСТВЕННОЙ ЦИРКУЛЯЦИЕЙ ДВУХФАЗНОГО ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ

РАСЧЕТНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕПЛОГИДРАВЛИЧЕСКОЙ НЕУСТОЙЧИВОСТИ В КОНТУРАХ С ЕСТЕСТВЕННОЙ ЦИРКУЛЯЦИЕЙ ДВУХФАЗНОГО ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ РАСЧЕТНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕПЛОГИДРАВЛИЧЕСКОЙ НЕУСТОЙЧИВОСТИ В КОНТУРАХ С ЕСТЕСТВЕННОЙ ЦИРКУЛЯЦИЕЙ ДВУХФАЗНОГО ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ Автор Н.Ш. Исаков, аспирант кафедры «Ядерные реакторы и установки», МГТУ им. Н.Э.

Подробнее

Особенности систем обогрева стальных и пластиковых трубопроводов саморегулирующимися кабелями

Особенности систем обогрева стальных и пластиковых трубопроводов саморегулирующимися кабелями ГРУППА КОМПАНИЙ «СПЕЦИАЛЬНЫЕ СИСТЕМЫ И ТЕХНОЛОГИИ» Особенности систем обогрева стальных и пластиковых трубопроводов саморегулирующимися кабелями Н.Н. Хренков Советник генерального директора, к.т.н. чл.-корр.

Подробнее

2011 г г. Разработка оборудования для восстановительного отжига сварных швов корпуса реактора ВВЭР-1000

2011 г г. Разработка оборудования для восстановительного отжига сварных швов корпуса реактора ВВЭР-1000 Разработка оборудования для восстановительного отжига сварных швов корпуса реактора ВВЭР-1000 2010 г. Разработка технического задания Разработка технического предложения Разработка эскизного проекта нагревательного

Подробнее

Институт Энергетический Направление Теплоэнергетика Кафедра Атомных и тепловых электростанций

Институт Энергетический Направление Теплоэнергетика Кафедра Атомных и тепловых электростанций МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования НАЦИОНАЛЬНЫЙ ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ТОМСКИЙ ПОЛИТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ

Подробнее

Рис. 1. Схема петли ССАД ЗО РУ КЛТ-40С

Рис. 1. Схема петли ССАД ЗО РУ КЛТ-40С РЕЗУЛЬТАТЫ ВЕРИФИКАЦИИ ПРОГРАММНОГО СРЕДСТВА «КУПОЛ-МТ» НА БАЗЕ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ ПАССИВНОЙ СИСТЕМЫ СНИЖЕНИЯ АВАРИЙНОГО ДАВЛЕНИЯ В ЗАЩИТНОЙ ОБОЛОЧКЕ РЕАКТОРНОЙ УСТАНОВКИ КЛТ-40С А.А. Лукьянов,

Подробнее

ИССЛЕДОВАНИЕ РЕЖИМОВ РАБОТЫ УСТРОЙСТВА ПО УДАЛЕНИЮ НЕКОНДЕНСИРУЮЩИХСЯ ГАЗОВ ИЗ ПАРОГЕНЕРАТОРА ВВЭР НА ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОМ СТЕНДЕ

ИССЛЕДОВАНИЕ РЕЖИМОВ РАБОТЫ УСТРОЙСТВА ПО УДАЛЕНИЮ НЕКОНДЕНСИРУЮЩИХСЯ ГАЗОВ ИЗ ПАРОГЕНЕРАТОРА ВВЭР НА ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОМ СТЕНДЕ ИССЛЕДОВАНИЕ РЕЖИМОВ РАБОТЫ УСТРОЙСТВА ПО УДАЛЕНИЮ НЕКОНДЕНСИРУЮЩИХСЯ ГАЗОВ ИЗ ПАРОГЕНЕРАТОРА ВВЭР НА ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОМ СТЕНДЕ А.В. Морозов, Д.С. Калякин, С.В. Рагулин, А.Р. Сахипгареев, А.С. Сошкина,

Подробнее

ОСОБЕННОСТИ ГИДРОДИНАМИКИ ПАРОПРОВОДА СПОТ ПРИ НИЗКИХ ДАВЛЕНИЯХ ПАРА В ПАРОГЕНЕРАТОРЕ РЕАКТОРНОЙ УСТАНОВКИ

ОСОБЕННОСТИ ГИДРОДИНАМИКИ ПАРОПРОВОДА СПОТ ПРИ НИЗКИХ ДАВЛЕНИЯХ ПАРА В ПАРОГЕНЕРАТОРЕ РЕАКТОРНОЙ УСТАНОВКИ ОСОБЕННОСТИ ГИДРОДИНАМИКИ ПАРОПРОВОДА СПОТ ПРИ НИЗКИХ ДАВЛЕНИЯХ ПАРА В ПАРОГЕНЕРАТОРЕ РЕАКТОРНОЙ УСТАНОВКИ Аксенов Л.В., Воронцов В.В., Шмаль И.И. ОАО «Атомэнергопроект», Москва, Россия Система пассивного

Подробнее

РОЛЬ ОТДЕЛЬНЫХ ФАКТОРОВ В РАЗВИТИИ АВАРИИ НА ЧЕРНОБЫЛЬСКОЙ АЭС Адамов Е.О., Доморадов А.Е., Миронов Ю.В., Никитин Ю.М., Черкашов Ю.М.

РОЛЬ ОТДЕЛЬНЫХ ФАКТОРОВ В РАЗВИТИИ АВАРИИ НА ЧЕРНОБЫЛЬСКОЙ АЭС Адамов Е.О., Доморадов А.Е., Миронов Ю.В., Никитин Ю.М., Черкашов Ю.М. УДК 621.039.562.3 РОЛЬ ОТДЕЛЬНЫХ ФАКТОРОВ В РАЗВИТИИ АВАРИИ НА ЧЕРНОБЫЛЬСКОЙ АЭС Адамов Е.О., Доморадов А.Е., Миронов Ю.В., Никитин Ю.М., Черкашов Ю.М. (НИКИЭТ) Непосредственно после аварии на четвертом

Подробнее

Моделирование и анализ аварийных процессов в быстром реакторе малой мощности со свинцово-висмутовым теплоносителем

Моделирование и анализ аварийных процессов в быстром реакторе малой мощности со свинцово-висмутовым теплоносителем УДК 621.039 Моделирование и анализ аварийных процессов в быстром реакторе малой мощности со свинцово-висмутовым теплоносителем Коноваленко Ф.Д., студент кафедра «Ядерные реакторы и установки», Россия,

Подробнее

ВЛИЯНИЕ НЕРАВНОМЕРНОСТИ ПЛОТНОСТИ ПОТОКА ПОВРЕЖДАЮЩИХ НЕЙТРОНОВ НА РЕСУРС РЕАКТОРНОГО ГРАФИТА

ВЛИЯНИЕ НЕРАВНОМЕРНОСТИ ПЛОТНОСТИ ПОТОКА ПОВРЕЖДАЮЩИХ НЕЙТРОНОВ НА РЕСУРС РЕАКТОРНОГО ГРАФИТА Известия Томского политехнического университета. 005. Т. 308. видимому в условиях относительно медленного нагрева очага газовая фаза способствует его зажиганию за счет химических экзотермических реакций

Подробнее

Рисунок 1 - Слева расчетная модель матрицы теплообменника с блокированными крайними каналами течения горячего теплоносителя

Рисунок 1 - Слева расчетная модель матрицы теплообменника с блокированными крайними каналами течения горячего теплоносителя РАСЧЕТ ТЕРМИЧЕСКИХ НАПРЯЖЕНИЙ В ПЛАСТИНЧАТОМ ТЕПЛООБМЕННИКЕ НА НЕСТАЦИОНАРНЫХ РЕЖИМАХ РАБОТЫ Исхаков В.С. ОАО НПО «Наука» д.т.н. проф. Меркулов В.И., Сугоняев М.В. МГТУ «МАМИ» mv.sugonyaev@gmail.com 8-916-456-82-91

Подробнее

Потери давления при течении и конденсации сред внутри труб и каналов

Потери давления при течении и конденсации сред внутри труб и каналов 26 декабря 03 Потери давления при течении и конденсации сред внутри труб и каналов А.И. Леонтьев, О.О. Мильман Научно-производственное внедренческое предприятие Турбокон (ЗАО НПВП Турбокон ), Калуга E-mail:

Подробнее

Лекция 4. Гидродинамика парогенератора. 4.1 Условия надежной работы элементов котла. 4.2 Режим, структура и характеристики потока рабочего тела.

Лекция 4. Гидродинамика парогенератора. 4.1 Условия надежной работы элементов котла. 4.2 Режим, структура и характеристики потока рабочего тела. Лекция 4 Гидродинамика парогенератора План: 4.1 Условия надежной работы элементов котла 4.2 Режим, структура и характеристики потока рабочего тела. 4.3 Гидродинамика парогенераторов с естественной циркуляцией.

Подробнее

ТВЭЛЫ РЕАКТОРА ВВР-М ОБЪЕКТ ПОСТОЯННОГО ИЗУЧЕНИЯ И МОДЕРНИЗАЦИИ. К.А. Коноплёв, Г.А. Кирсанов

ТВЭЛЫ РЕАКТОРА ВВР-М ОБЪЕКТ ПОСТОЯННОГО ИЗУЧЕНИЯ И МОДЕРНИЗАЦИИ. К.А. Коноплёв, Г.А. Кирсанов ТВЭЛЫ РЕАКТОРА ВВР-М ОБЪЕКТ ПОСТОЯННОГО ИЗУЧЕНИЯ И МОДЕРНИЗАЦИИ К.А. Коноплёв, Г.А. Кирсанов Рост объема научных исследований на реакторе ВВР-М ставил перед реакторщиками задачу повышения производительности

Подробнее

ТРЕХМЕРНЫЙ НЕЙТРОННО-ФИЗИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ АКТИВНОЙ ЗОНЫ ВЫСОКОТЕМПЕРАТУРНОГО РЕАКТОРА С ТВЕРДЫМ ТЕПЛОНОСИТЕЛЕМ. Марьенков А.А., Кавун О.Ю.

ТРЕХМЕРНЫЙ НЕЙТРОННО-ФИЗИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ АКТИВНОЙ ЗОНЫ ВЫСОКОТЕМПЕРАТУРНОГО РЕАКТОРА С ТВЕРДЫМ ТЕПЛОНОСИТЕЛЕМ. Марьенков А.А., Кавун О.Ю. ТРЕХМЕРНЫЙ НЕЙТРОННО-ФИЗИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ АКТИВНОЙ ЗОНЫ ВЫСОКОТЕМПЕРАТУРНОГО РЕАКТОРА С ТВЕРДЫМ ТЕПЛОНОСИТЕЛЕМ Введение Марьенков А.А., Кавун О.Ю. (НТЦ ЯРБ) В данной работе представлены результаты впервые

Подробнее

Котельная установка судов типа «Механик Ярцев».

Котельная установка судов типа «Механик Ярцев». Котельная установка судов типа «Механик Ярцев». Термомасляные котлы относятся к котлам с принудительной циркуляцией рабочей среды. Котельная установка судов типа «Механик Ярцев» включает два агрегата:

Подробнее

Пульсации давления, случайные гидродинамические нагрузки и вибрации пучков твэлов в ТВС ВВЭР

Пульсации давления, случайные гидродинамические нагрузки и вибрации пучков твэлов в ТВС ВВЭР Пульсации давления, случайные гидродинамические нагрузки и вибрации пучков твэлов в ТВС ВВЭР # 09, сентябрь 2011 автор: Перевезенцев В. В. УДК 621.039.524 МГТУ им. Н.Э. Баумана vpereves@power.bmstu.ru

Подробнее

Вытеснение раствора борной кислоты из емкостей СБВБ

Вытеснение раствора борной кислоты из емкостей СБВБ Вытеснение раствора борной кислоты из емкостей СБВБ Д.В. Ульяновский, Л.А. Салий, Е.А. Лисенков ФГУП ОКБ «Гидропресс», Подольск, Россия Введение Система быстрого ввода бора (СБВБ) включает ёмкости с концентрированным

Подробнее

ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕМПЕРАТУРНОГО ПОЛЯ НА ВЫХОДЕ КАМЕРЫ СГОРАНИЯ С ПОВОРОТОМ ПОТОКА В ГАЗОСБОРНИКЕ. ФГУП НПП Мотор, г. Уфа 2

ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕМПЕРАТУРНОГО ПОЛЯ НА ВЫХОДЕ КАМЕРЫ СГОРАНИЯ С ПОВОРОТОМ ПОТОКА В ГАЗОСБОРНИКЕ. ФГУП НПП Мотор, г. Уфа 2 УДК 621.452 ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕМПЕРАТУРНОГО ПОЛЯ НА ВЫХОДЕ КАМЕРЫ СГОРАНИЯ С ПОВОРОТОМ ПОТОКА В ГАЗОСБОРНИКЕ 2006 Г. П. Гребенюк 1, С. Ю. Кузнецов 2, В. Ф. Харитонов 2 1 ФГУП НПП Мотор, г. Уфа 2 Уфимский государственный

Подробнее

РАСЧЕТ ГИДРОДИНАМИКИ КОНСТРУКЦИИ ПРОТОЧНОЙ ЧАСТИ ПЕРВОГО КОНТУРА ПАРОГЕНЕРАТОРА ПГВ-1500 C ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ CFD-КОДОВ

РАСЧЕТ ГИДРОДИНАМИКИ КОНСТРУКЦИИ ПРОТОЧНОЙ ЧАСТИ ПЕРВОГО КОНТУРА ПАРОГЕНЕРАТОРА ПГВ-1500 C ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ CFD-КОДОВ РАСЧЕТ ГИДРОДИНАМИКИ КОНСТРУКЦИИ ПРОТОЧНОЙ ЧАСТИ ПЕРВОГО КОНТУРА ПАРОГЕНЕРАТОРА ПГВ-1500 C ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ CFD-КОДОВ Д.А. Посысаев, О.В. Кудрявцев, А.П. Скибин, А.В. Шишов, М.А. Быков, Н.Б. Трунов ФГУП

Подробнее

Лекция 4. Экспериментальные исследования технологий термического воздействия на жидкость в пористой среде

Лекция 4. Экспериментальные исследования технологий термического воздействия на жидкость в пористой среде Лекция 4. Экспериментальные исследования технологий термического воздействия на жидкость в пористой среде Исследования проводились для решения следующих задач: а) проведение экспериментальной верификации

Подробнее

Рисунок 1 - Схема капиллярной смазки и конструкция подшипникового узла

Рисунок 1 - Схема капиллярной смазки и конструкция подшипникового узла Оптимизация фитильной системы смазки шарикоподшипников высокооборотного турбокомпрессора Валеев А.Г., к.т.н., проф. Костюков А.В., д.т.н., проф. Меркулов В.И. МГТУ «МАМИ» Капиллярный способ смазки узла

Подробнее

RU (11) (51) МПК G21C 15/18 ( )

RU (11) (51) МПК G21C 15/18 ( ) РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ (19) RU (11) (51) МПК G21C 15/18 (2006.01) 167 923 (13) U1 R U 1 6 7 9 2 3 U 1 ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ (12) ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ (21)(22)

Подробнее

ТЕПЛОФИЗИКА И ТЕОРЕТИЧЕСКАЯ ТЕПЛОТЕХНИКА

ТЕПЛОФИЗИКА И ТЕОРЕТИЧЕСКАЯ ТЕПЛОТЕХНИКА 7 ТЕПЛОФИЗИКА И ТЕОРЕТИЧЕСКАЯ ТЕПЛОТЕХНИКА УДК 536.2, 629.5 ТЕПЛОВОЙ РЕЖИМ ДВУХСТЕПЕННОГО ПОПЛАВКОВОГО ГИРОСКОПА Д.С. Громов Описаны результаты исследования теплового режима двухстепенного поплавкового

Подробнее

Technical section. Головин А.О., Сивак З.В., Леончук М.П.

Technical section. Головин А.О., Сивак З.В., Леончук М.П. АНАЛИЗ ВОПРОСОВ БЕЗОПАСНОСТИ РУ СВБР-75/100 ПРИМЕНИТЕЛЬНО К РЕГИОНАЛЬНОЙ АТЭЦ (ТЕПЛОГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ РАСХОЛАЖИВАНИЯ РЕАКТОРНОЙ УСТАНОВКИ СВБР-75/100 ЧЕРЕЗ СИСТЕМУ СПОТ.) Головин А.О., Сивак З.В.,

Подробнее

Лабораторная работа 12 ИЗУЧЕНИЕ СОВРЕМЕННОГО ПЛАСТИНЧАТОГО ТЕПЛООБМЕННИКА 2. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ РАБОТЫ

Лабораторная работа 12 ИЗУЧЕНИЕ СОВРЕМЕННОГО ПЛАСТИНЧАТОГО ТЕПЛООБМЕННИКА 2. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ РАБОТЫ Лабораторная работа 2 ИЗУЧЕНИЕ СОВРЕМЕННОО ПЛАСТИНЧАТОО ТЕПЛООБМЕННИКА. НАЗНАЧЕНИЕ Установка предназначена для экспериментальное определение коэффициента теплопередачи в в пастинчатом теплообменнике 2.

Подробнее

Ю.А. Звонарев, В.Л. Кобзарь, И.А. Мельников, А.С. Филиппов НИЦ "Курчатовский институт", г. Москва, Россия

Ю.А. Звонарев, В.Л. Кобзарь, И.А. Мельников, А.С. Филиппов НИЦ Курчатовский институт, г. Москва, Россия РАСЧЕТНЫЙ АНАЛИЗ ПОВЕДЕНИЯ РАСПЛАВА ПРИ ВЗАИМОДЕЙСТВИИ КОРИУМА С ЖЕРТВЕННЫМИ МАТЕРИАЛАМИ В УЛР Ю.А. Звонарев, В.Л. Кобзарь, И.А. Мельников, А.С. Филиппов НИЦ "Курчатовский институт", г. Москва, Россия

Подробнее

СТАРКОВ Владимир Александрович

СТАРКОВ Владимир Александрович ГОСУДАРСТВЕННЫЙ НАУЧНЫЙ ЦЕНТР НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ АТОМНЫХ РЕАКТОРОВ На правах рукописи УДК 621.039.5 СТАРКОВ Владимир Александрович НАУЧНО-МЕТОДИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ МОДЕРНИЗАЦИИ АКТИВНОЙ ЗОНЫ

Подробнее

О совершенствовании системы охлаждения погружных. электродвигателей открытого исполнения

О совершенствовании системы охлаждения погружных. электродвигателей открытого исполнения О совершенствовании системы охладения погруных электродвигателей открытого исполнения В.А. Авдюнина, Н.П. Гузанов, С.И. Матвиенко, С.В. Попов Одной из проблем проектирования погруных электродвигателей

Подробнее

Практическое занятие июня 2017 г.

Практическое занятие июня 2017 г. 12 июня 2017 г. Совместный процесс конвекции и теплопроводности называется конвективным теплообменом. Естественная конвекция вызывается разностью удельных весов неравномерно нагретой среды, осуществляется

Подробнее

Лекция 10. Регулирования температуры пара и промперегрева. Регулирования температуры пара и промперегрева.

Лекция 10. Регулирования температуры пара и промперегрева. Регулирования температуры пара и промперегрева. Лекция 10 Регулирования температуры пара и промперегрева. Регулирования температуры пара и промперегрева. В процессе эксплуатации котла температура перегретого пара может меняться вследствие изменения

Подробнее

Программа вступительного испытания сформирована на основе федеральных государственных образовательных стандартов высшего образования.

Программа вступительного испытания сформирована на основе федеральных государственных образовательных стандартов высшего образования. Программа вступительного испытания сформирована на основе федеральных государственных образовательных стандартов высшего образования. Форма проведения испытания: Вступительное испытание по направлению

Подробнее

МОДЕЛИРОВАНИЕ ТЕМПЕРАТУРНОГО СОСТОЯНИЯ СВАРИВАЕМЫХ ДЕТАЛЕЙ В УСЛОВИЯХ СВАРКИ НЕПЛАВЯЩИМСЯ ЭЛЕКТРОДОМ

МОДЕЛИРОВАНИЕ ТЕМПЕРАТУРНОГО СОСТОЯНИЯ СВАРИВАЕМЫХ ДЕТАЛЕЙ В УСЛОВИЯХ СВАРКИ НЕПЛАВЯЩИМСЯ ЭЛЕКТРОДОМ Ученый XXI века 215 5-6 (6-7) Технические науки УДК 621.791.75 МОДЕЛИРОВАНИЕ ТЕМПЕРАТУРНОГО СОСТОЯНИЯ СВАРИВАЕМЫХ ДЕТАЛЕЙ В УСЛОВИЯХ СВАРКИ НЕПЛАВЯЩИМСЯ ЭЛЕКТРОДОМ Аннотация А.Б. Иванченко 1, Жэньцзе Чжань

Подробнее

РЕЛАКСАЦИЯ ОСТАТОЧНЫХ СВАРОЧНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ ВО ВНУТРИКОРПУСНОЙ ШАХТЕ РЕАКТОРА ВВЭР-1000 ПОД ДЕЙСТВИЕМ РАДИАЦИОННОГО ОБЛУЧЕНИЯ

РЕЛАКСАЦИЯ ОСТАТОЧНЫХ СВАРОЧНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ ВО ВНУТРИКОРПУСНОЙ ШАХТЕ РЕАКТОРА ВВЭР-1000 ПОД ДЕЙСТВИЕМ РАДИАЦИОННОГО ОБЛУЧЕНИЯ РЕЛАКСАЦИЯ ОСТАТОЧНЫХ СВАРОЧНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ ВО ВНУТРИКОРПУСНОЙ ШАХТЕ РЕАКТОРА ВВЭР- ПОД ДЕЙСТВИЕМ РАДИАЦИОННОГО ОБЛУЧЕНИЯ О.В. Махненко, И.В. Мирзов Институт электросварки им. Е. О. Патона НАН Украины Введение

Подробнее

Расчет процессов в пылеугольной горелке с термохимической подготовкой антрацита

Расчет процессов в пылеугольной горелке с термохимической подготовкой антрацита Технологии 24 Расчет процессов в пылеугольной горелке с термохимической подготовкой антрацита М.М.Нехамин, канд.техн.наук, Институт угольных энерготехнологий НАН Украины В институте угольных энерготехнологий

Подробнее

и технологическая проработка применимости системы удержания расплава и «Конструкторская действующих АЭС с серийной РУ В-320»

и технологическая проработка применимости системы удержания расплава и «Конструкторская действующих АЭС с серийной РУ В-320» 1 УДК 621.039.586 «Конструкторская и технологическая проработка применимости системы удержания расплава и охлаждения корпуса реактора (СУРОК) для действующих АЭС с серийной РУ В-320» Докладчик Кочетков

Подробнее

Котлы KITURAMI World-3000

Котлы KITURAMI World-3000 WWW.OLIMP-OMSK.COM Котлы KITURAMI World-3000 Газовые настенные котлы малой мощности Котлы KITURAMI World-3000 новая усовершенствованная серия отлично зарекомендовавших уже себя на российском рынке южнокорейских

Подробнее

Влияние противодавления на коэффициент расхода дросселирующего элемента

Влияние противодавления на коэффициент расхода дросселирующего элемента УДК 623.5 Влияние противодавления на коэффициент расхода дросселирующего элемента О.Ф. Никитин МГТУ им. Н.Э. Баумана, Москва, 105005, Россия Влияние противодавления (давления на выходе) на коэффициент

Подробнее

Ахременков Ан. А., Цирлин А.М. Исследование возможностей радиаторов охлаждения электронных систем, погруженных в жидкость

Ахременков Ан. А., Цирлин А.М. Исследование возможностей радиаторов охлаждения электронных систем, погруженных в жидкость Ахременков Ан. А., Цирлин А.М. Исследование возможностей радиаторов охлаждения электронных систем, погруженных в жидкость Аннотация Рассмотрены конструкции радиаторов охлаждения электронных устройств компьютеров

Подробнее

ТЕПЛОВЫЕ МОДЕЛИ ТИРИСТОРНЫХ ШКАФОВ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ

ТЕПЛОВЫЕ МОДЕЛИ ТИРИСТОРНЫХ ШКАФОВ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ УДК 621.382.2/.3 Евдокимов А.А. студент 5 курс, Электромеханический факультет Омский государственный университет путей сообщения ТЕПЛОВЫЕ МОДЕЛИ ТИРИСТОРНЫХ ШКАФОВ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ Россия,

Подробнее

АНАЛИЗ И ОБОБЩЕНИЕ ДАННЫХ ПО СВОЙСТВАМ ЦИРКОНИЕВЫХ СПЛАВОВ, ПРИМЕНЯЮЩИХСЯ В КАЧЕСТВЕ КОНСТРУКЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ

АНАЛИЗ И ОБОБЩЕНИЕ ДАННЫХ ПО СВОЙСТВАМ ЦИРКОНИЕВЫХ СПЛАВОВ, ПРИМЕНЯЮЩИХСЯ В КАЧЕСТВЕ КОНСТРУКЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ АНАЛИЗ И ОБОБЩЕНИЕ ДАННЫХ ПО СВОЙСТВАМ ЦИРКОНИЕВЫХ СПЛАВОВ, ПРИМЕНЯЮЩИХСЯ В КАЧЕСТВЕ КОНСТРУКЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ Руководитель темы: Д.Н. Пузанов Автор доклада: А.А. Сатин Аннотация В настоящей работе выполнен

Подробнее

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ПОРИСТЫХ ТЕПЛООБМЕННИКОВ

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ПОРИСТЫХ ТЕПЛООБМЕННИКОВ УДК. 536. 24 Ю. В. Дронов, А. Ю. Дронов, А. А. Панченко Днепропетровский национальный университет ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ПОРИСТЫХ ТЕПЛООБМЕННИКОВ Викладені результати експериментальних досліджень

Подробнее

Содержание статьи: >Преимущества и недостатки; >ТЭН-овые электрокотлы; >Электродные (ионные, электролизные); >Индукционные;

Содержание статьи: >Преимущества и недостатки; >ТЭН-овые электрокотлы; >Электродные (ионные, электролизные); >Индукционные; Электрические котлы отопления (электрокотлы) генераторы тепловой энергии, которые преобразуют электрическую энергию в тепловую энергию теплоносителя (обычно воды) в современных системах отопления частного

Подробнее

1. ТЕПЛООТДАЧА ПРИ СВОБОДНОМ ДВИЖЕНИИ ЖИДКОСТИ В БОЛЬШОМ ОБЪЁМЕ

1. ТЕПЛООТДАЧА ПРИ СВОБОДНОМ ДВИЖЕНИИ ЖИДКОСТИ В БОЛЬШОМ ОБЪЁМЕ ТЕПЛОПЕРЕДАЧА План лекции: 1. Теплоотдача при свободном движении жидкости в большом объёме. Теплоотдача при свободном движении жидкости в ограниченном пространстве 3. Вынужденное движение жидкости (газа).

Подробнее

ВЕРТИКАЛЬНЫЙ ТРУБЧАТЫЙ ТЕПЛООБМЕННЫЙ АППАРАТ

ВЕРТИКАЛЬНЫЙ ТРУБЧАТЫЙ ТЕПЛООБМЕННЫЙ АППАРАТ ВЕРТИКАЛЬНЫЙ ТРУБЧАТЫЙ ТЕПЛООБМЕННЫЙ АППАРАТ Содержание Введение. Постановка задачи.. Количество передаваемой теплоты.. Коэффициент теплоотдачи к наружной поверхности трубки. 3. Коэффициент теплоотдачи

Подробнее

Теплоэнергетика ОБОСНОВАНИЕ ТЕПЛОФИЗИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК РЕАКТОРА ИВГ.1М ПРИ КОНВЕРСИИ АКТИВНОЙ ЗОНЫ НА ТОПЛИВО ПОНИЖЕННОГО ОБОГАЩЕНИЯ

Теплоэнергетика ОБОСНОВАНИЕ ТЕПЛОФИЗИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК РЕАКТОРА ИВГ.1М ПРИ КОНВЕРСИИ АКТИВНОЙ ЗОНЫ НА ТОПЛИВО ПОНИЖЕННОГО ОБОГАЩЕНИЯ Теплоэнергетика УДК 62.039.57 ОБОСНОВАНИЕ ТЕПЛОФИЗИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК РЕАКТОРА ИВГ.М ПРИ КОНВЕРСИИ АКТИВНОЙ ЗОНЫ НА ТОПЛИВО ПОНИЖЕННОГО ОБОГАЩЕНИЯ И.В. Прозорова, Д.И. Гановичев, Е.А. Киричек Институт

Подробнее

ВЕРИФИКАЦИЯ КОДА КОРСАР С УЧЕТОМ ПОВЕДЕНИЯ НЕКОНДЕНСИРУЮЩИХСЯ ГАЗОВ В ТЕПЛОНОСИТЕЛЕ НА ОСНОВЕ ИНТЕГРАЛЬНЫХ ЭКСПЕРИМЕНТОВ

ВЕРИФИКАЦИЯ КОДА КОРСАР С УЧЕТОМ ПОВЕДЕНИЯ НЕКОНДЕНСИРУЮЩИХСЯ ГАЗОВ В ТЕПЛОНОСИТЕЛЕ НА ОСНОВЕ ИНТЕГРАЛЬНЫХ ЭКСПЕРИМЕНТОВ ВЕРИФИКАЦИЯ КОДА КОРСАР С УЧЕТОМ ПОВЕДЕНИЯ НЕКОНДЕНСИРУЮЩИХСЯ ГАЗОВ В ТЕПЛОНОСИТЕЛЕ НА ОСНОВЕ ИНТЕГРАЛЬНЫХ ЭКСПЕРИМЕНТОВ А.Н. Гудошников, Ю.А. Мигров, Ю.В. Юдов, С.Н. Румянцев ФГУП "НИТИ им. А.П. Александрова",

Подробнее

УДК 628.51 Проектирование комбинированного глушителя шума энергетических установок Нестеров Н. С., студент Россия, 105005, г. Москва, МГТУ им. Н.Э. Баумана, кафедра «Экология и промышленная безопасность»

Подробнее

М.А. Быков, А.М. Москалев, А.В. Шишов, О.В. Кудрявцев, Л.А. Кабанова, Д.А. Посысаев ФГУП ОКБ «Гидропресс», Подольск, Россия

М.А. Быков, А.М. Москалев, А.В. Шишов, О.В. Кудрявцев, Л.А. Кабанова, Д.А. Посысаев ФГУП ОКБ «Гидропресс», Подольск, Россия Разработка расчетной модели для исследования перемешивания потоков с различной концентрацией бора на модели реактора ВВЭР-1000 с использованием программного комплекса ANSYS CFX М.А. Быков, А.М. Москалев,

Подробнее

ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ МАШИН ЗАКРЫТОГО ИСПОЛНЕНИЯ С ЕСТЕСТВЕННЫМ ОХЛАЖДЕНИЕМ И ОРЕБРЕННЫМ КОРПУСОМ

ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ МАШИН ЗАКРЫТОГО ИСПОЛНЕНИЯ С ЕСТЕСТВЕННЫМ ОХЛАЖДЕНИЕМ И ОРЕБРЕННЫМ КОРПУСОМ можно отметить высокую способность рассмотренных пропиточных лаков сохранять свои механические свойства при продолжительном тепловом воздействии. 3. Величина σ ВН в слое покровного лака УР-3 мала и сравнима

Подробнее

8.3 Разработка гибридных роторных насосов

8.3 Разработка гибридных роторных насосов 8.3 Разработка гибридных роторных насосов Ключевые слова: роторный насос, добыча нефти, конструирование, математическая модель, трехмерная модель, численный эксперимент, физический эксперимент, экспериментальный

Подробнее

Таблица 1 Значения степени регенерации и гидравлического сопротивления теплообменников Теплообменник без направляющих устройств.

Таблица 1 Значения степени регенерации и гидравлического сопротивления теплообменников Теплообменник без направляющих устройств. следствие, к возрастанию степени регенерации (таблица 1). Сравнение эффективности применения различных дефлекторов показывает преимущество решетки длинных дефлекторов, имеющей одинаковые отношения площади

Подробнее

Анахов С. В. Российский государственный профессионально-педагогический университет, г. Екатеринбург

Анахов С. В. Российский государственный профессионально-педагогический университет, г. Екатеринбург УДК 621.791 Анахов С. В. Российский государственный профессионально-педагогический университет, г. Екатеринбург Матушкин А. В. Уральский федеральный университет, г. Екатеринбург Пыкин Ю. А. НПО «Полигон»,

Подробнее