ГЛАВА 1 КРИСТАЛЛИЧЕСКОЕ СТРОЕНИЕ МЕТАЛЛА

Save this PDF as:
 WORD  PNG  TXT  JPG

Размер: px
Начинать показ со страницы:

Download "ГЛАВА 1 КРИСТАЛЛИЧЕСКОЕ СТРОЕНИЕ МЕТАЛЛА"

Транскрипт

1 ВВЕДЕНИЕ Изделия произведенные обработкой металлов давлением(омд), имеют разную форму, размеры и физические свойства. Форма металлических изделий может быть простой (лист, лента, проволока) и очень сложной (корпусные изделия, коленчатый вал двигателя самолёта, автомобиля). Размеров металлических изделий могут быть толщиной 500 мм и более листы (плиты), а ленты толщиной мкм и менее; масса деталей гидротурбин и блюмингов достигает нескольких десятков тонн. Металлургическое производство подразделяется на следующие ступени: I. получение чугуна из руды (доменный процесс); II. сталеплавильный процесс (мартеновские печи, кислородные конвертора, электропечи), в результате которого получают готовую сталь заданного химического состава; III. горячая и холодная обработка металлов давлением, в результате которой металл приобретает свою конечную форму. Существуют также и другие промышленные методы придания металлу формы, это литьё; сварка, клёпка, пайка отдельных деталей; обработка резанием, она осуществляется на различных станках строгальных, сверлильных, токарных, фрезерных, шлифовальных, и др. Рассматриваемая в данном курсе ОМД основана на пластичности металлов и сплавов. Пластичностью называют способность металлов остаточно изменять свою форму, деформироваться без разрушения под влиянием внешних усилий. При этом обеспечивается не только придание слитку или заготовки требуемой формы и размеров, но и существенное улучшение физико-механических свойств металла В зависимости от формы и размеров изделия, а также свойств деформируемого металла или сплава применяют различные процессы обработки давлением, которые условно можно разделить на три вида: 1. Операции ковки и объёмной штамповки: 1.1 Осадка и высадка; 1. Протяжка (вытяжка); 1.3 Выдавливание (прессование); 1.4 Прошивка (открытая и закрытая); 1.5 Объёмная штамповка.. Операции листовой штамповки:.1 Гибка;. Вытяжка (с утонением стенки и без утонения);.3 Отбортовка;.4 Обжим;.5 Вырубка и пробивка. 3. Прокатка, волочение, профилирование.

2 ГЛАВА 1 КРИСТАЛЛИЧЕСКОЕ СТРОЕНИЕ МЕТАЛЛА Свойства металлов и сплавов определяются их кристаллическим строением, что характеризуется закономерным и периодичным расположением атомов в пространстве. Атомно кристаллическая структура представляет собой набор, из множества повторяющихся элементарных ячеек. Элементарной ячейкой называется ячейка, повторяющаяся во всех трёх измерениях. Взаимное расположение атомов в ячейке полностью определяет расположение атомов в данной пространственной решётке. Различают простые пространственные решётки кристаллов, в которых атомы размещаются только в узлах решётки (только в вершинах основной элементарной ячейки), и сложные, у которых внутри основных элементарных ячеек в одних и тех же местах также размещены атомы. Наиболее часто металлы имеют кристаллические решётки следующих типов (рис.1.1) Рис.1.1. Типы элементарных ячеек кристаллических решёток и схемы упаковки в них атомов: а объёмноцентрированная кубическая решётка (ОЦК), атомы располагаются по вершинам элементарной ячейки и в центре её; б гранецентрированная кубическая (ГЦК), атомы расположены по вершинам элементарной ячейки и в центрах её граней; в гексагональная плотноупакованная решётка (ГП), представляет собой призму с шестигранником в основании, с тремя атомами внутри призмы. Форма элементарной ячейки пространственной решётки может быть описана с помощью трёх координатных углов α, β, γ между кристаллографическими осями и трёх параметров решётки a, b, c. 0 Для ОЦК и ГЦК решёток характерно равенство углов α = β = γ = 90 и равенство параметров решётки a = b = c, которые колеблются в пределах 0,86 0,607 нм. 0 0 Для ГП решётки характерны значения углов α = β = 90 и γ = 10, а также равенство только двух параметров решётки a = b c, где a = b = 0,8 0,398 нм, и с = 0,357 0,65 нм. ОЦК решётку имеют, например, металлы α - и β -железо, литий, ванадий, вольфрам, молибден, хром, натрий и др.; ГЦК решётку имеют: алюминий, γ -железо, золото, медь, никель, платина, свинец, серебро и др.; ГП решётку представляют металлы: α -титан, магний, цинк, бериллий, кадмий, кобальт и др.

3 Обычно металлы состоят из множества кристаллов неправильной формы, называемых кристаллитами (зёрнами), внешняя форма которых не отражает закономерную форму строения. Для изучения свойств и особенностей деформации зёрен получают достаточно больших размеров изолированные кристаллы монокристаллы. УПРУГАЯ И ПЛАСТИЧЕСКАЯ ДЕФОРМАЦИЯ МОНОКРИСТАЛЛА Под действием внешних сил кристалл подвергается деформации. Деформацией называется изменение форм и размеров тела под действием внешних сил (напряжений). Деформация, возникающая при сравнительно небольших напряжениях и исчезающая после снятия нагрузки, называется упругой, а сохраняющаяся остаточной или пластической. Выделяют два основных механизма пластической деформации кристалла: скольжение и двойникование. Скольжение При скольжении наблюдается процесс сдвига одной части кристалла относительно другой под действием касательных напряжений по определённым кристаллографическим плоскостям и направлениям. Скольжение протекает по плоскостям наиболее упакованными атомами. В результате скольжения кристаллическое строение перемещающихся частей не меняется и остаётся прежним (рис.1.). Рис.1.. а исходное недеформированное состояние кристалла; б упругодеформированное состояние; в упруго- и пластически деформированное состояние; г состояние после пластической (остаточной) деформации по плоскости АВ. Считается, что скольжение начинается резким смещением атомов по одной из возможных плоскостей (примерно одна на 1000 атомных расстояний). После этого на данной плоскости скольжение прекращается, но появляется на другой. Полосы скольжения отстоят одна от другой на расстоянии порядка 1мкм.

4 Двойникование Как и скольжение, двойникование осуществляется за счёт сдвига, однако в этом случае происходит сдвиг части кристалла в положение, соответствующее зеркальному отображению несдвинутой части (рис.1.3). Напряжение сдвига здесь выше, чем при скольжении. Двойники обычно возникают тогда, когда скольжение по тем или иным причинам затруднено (при низких температурах и высоких скоростях приложения нагрузки, так как в этих случаях для скольжения необходимо высокое напряжение сдвига). Рис.1.3. При скольжении наименьшее смещение равно периоду решётки, при двойниковании смещение составляет доли периода, причём все плоскости деформированной части кристалла сдвигаются относительно соседних плоскостей на одинаковую величину. Переход решётки в новое положение происходит почти мгновенно и сопровождается характерным потрескиванием. ДЕФЕКТЫ КРИСТАЛЛИЧЕСКОЙ РЕШЁТКИ Несовершенство кристаллической решётки оказывает существенное влияние на физические, химические, технологические и эксплуатационные свойства металлов и сплавов. Например для деформации реальных металлов необходимо применить усилие в несколько раз меньше чем для деформации идеальных кристаллов. Дефекты кристаллической строения удобно классифицировать по их геометрической форме и размерам: точечные, их размеры не больше нескольких атомных диаметров это вакансии, межузельные атомы, примесные атомы, отсутствие атомов; линейные это дислокации, цепочки вакансий и межузельных атомов; поверхностные это границы зёрен, блоков и двойников, границы доменов. объёмные это поры, трещины. Точечные дефекты это вакансии (узлы решётки), в которых атомы отсутствуют в результате их перехода на поверхность кристалла (рис.1.4,а), или атомы, внедрившиеся в межузлие (рис.1.4,б). Рис.1.4. Дефекты кристаллической решётки. а вакансия; б дислоцированный (внедрившийся) атом. Перемещаясь беспорядочно по кристаллической решётке, вакансии встречаются и скапливаются, образуя другой вид дефектов решётки, который называется дислокация и относится к линейным дефектам.

5 Наиболее распространены дислокации двух типов: краевые (линейные) и винтовые (спиральные). Краевая дислокация представляет собой несовершенство решётки, когда число атомных плоскостей, расположенных выше или ниже плоскости скольжения, неодинаково (рис.1.5). Рис.1.5. Краевая дислокация. Несовершенство решётки при винтовой дислокации заключается в том, что одна её часть на некотором протяжении оказалась сдвинутой на один параметр решётки относительно другой её части (рис.1.6). Рис.1.6. Винтовая дислокация. Таким образом, усилие необходимое для пластической деформации кристалла определяется двумя факторами это наличие дислокаций и возможностью их перемещения. Рассмотренное поведение атомных решёток при внешнем воздействии даёт возможность в общем виде характеризовать механизм деформации как результат перемещения элементарных частиц тела (атомов) в новое положение устойчивого равновесия, что обеспечивает приданию телу новых форм и размеров.

6 ГЛАВА ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ ОБРАБОТКИ МЕТАЛЛОВ ДАВЛЕНИЕМ ОСНОВНЫЕ ПОНЯТИЯ О НАПРЯЖЕНИЯХ И ДЕФОРМАЦИЯХ Тело, подвергающееся действию внешних сил, создающих препятствие свободному движению его, будет находиться в напряжённом состоянии. Чтобы характеризовать закон распределения внутренних сил по сечению, необходимо ввести для них числовую меру. За такую меру принимается напряжение (давление), которое характеризуется интенсивностью внутренних усилий. Таким образом, действующее напряжение можно охарактеризовать определённой величиной и направлением. Если предположить, что в однородном стержне, при растяжении (сжатии) (рис..1), внутренние силы распределены по сечению равномерно, тогда нормальное напряжение для всех точек сечения будет одним и тем же: Рис..1. σ = P, F где F площадь поперечного сечения. Напряжения считаются положительными, если они стремятся вызвать растяжение, и отрицательными если сжатие. Приложение внешних сил к твёрдому телу вызывает изменение его формы и размеров, что сопровождается изменением расстояния между отдельными материальными точками, составляющими данное тело. Для оценки величины формоизменения вводят понятие деформации. Деформация изменение геометрической формы твёрдого тела под воздействием внешних сил. В начальной стадии нагружения, тело деформируется упруго. Упругая деформация происходит вследствие принудительного изменения (обратимого) межатомных расстояний. После снятия нагрузки она исчезает. При увеличении внешних усилий, когда напряжения в теле достигнут определённой величины, начинается остаточная пластическая деформация, которая остаётся после снятия внешних усилий. Существует три показателя деформации: абсолютные (деформации первого рода), относительные (второго рода), истинные (третьего рода). Абсолютные показывают разницу между исходным и конечным размером тела (рис..), единицей измерения имеют размерность деформирующегося тела. Перед показателем ставят значок '' '' это различие между исходным и конечным размером тела h = h 0 h ). ( 1 Рис... Относительные это отношение абсолютного показателя деформации к первоначальному значению измеряемой величины, единицы измерения не имеют, h0 h1 h h измеряются в долях единицы или в процентах: ε = ( 100) = ( 100) ; ε = ( 100). h0 h0 h 1 Истинные (логарифмические). Этот показатель равен интегралу относительного приращения измеряемой величины от исходного состояния до конечного, или отношению h1 dh h натуральных логарифмов конечного и начального размеров: δ = ln( ) 1 = h = ln h1 ln h0. h h0 h 0

7 Абсолютные и истинные деформации обладают свойством аддитивности. По характеру воздействия различают деформации линейные и угловые. Линейные деформации характеризуют изменение какого-либо одного размера, и представляют собой относительное удлинение (укорочение) (рёбер элементарного параллелепипеда) (рис..3): x y z ε x = ; ε y = ; ε z =. x y z Деформации удлинения, считаются положительными, укорочения отрицательными. Рис..3. Угловые деформации или деформации сдвига представляют собой искажения прямых углов между рёбрами элементарного параллелепипеда, с сохранением неизменного расстояния между ними (рис..4, а, б). Рис..4. а, б сдвиг; в, г чистый сдвиг. Помимо обычного сдвига, существует чистый сдвиг, который представляет собой напряжённое состояние, при котором на двух взаимно перпендикулярных площадках действуют только касательные напряжения (рис..4,б, в). УСЛОВИЕ ПОСТОЯНСТВА ОБЪЁМА Опытами установлено, что объём тела в результате пластических деформаций, не остаётся неизменным. Однако это изменение незначительно, и им можно пренебречь (сотая доля процента в сравнении с объёмом тела). При горячей ОМД происходит уплотнение металла, т.к. завариваются пустоты, раковины, микротрещины; при холодной ОМД происходит увеличение объёма тела за счёт образования микротрещин. Таким образом, при решении задач, связанных с напряжениями и деформациями, обычно принимают следующее условие: объём пластически деформируемого тела остаётся постоянным или, другими словами, объём тела до пластической деформации равен его объёму после деформации.

8 Если взять параллелепипед с первоначальными размерами до деформации h 0, b 0, l 0 (рис..5,а), затем пластически его деформировать до размеров h 1, b 1, l 1 (рис..5,б), тогда по условию постоянства объёма: V = h b l = h b. Рис l1 Изменение сторон параллелепипеда, представляет собой определённые коэффициенты деформации: l1 b1 h1 λ = коэфф. вытяжки; β = коэфф. уширения; η = коэфф. осадки (обжатия). l0 b0 h0 Из условия постоянства объёма следует, что произведение коэффициентов деформации h1 b1 l1 h равно единице: = η β λ = 1, а после логарифмирования: 1 b1 l1 ln + ln + ln = 0, h0 b0 l0 h0 b0 l0 или δ h + δ b + δ l = 0, где: δ = ln h 1 ; δ = ln b 1 ; l h b δ l = ln 1. h 0 b 0 l 0 Из данных равенств можно сделать следующие выводы: 1. При пластической деформации алгебраическая сумма логарифмических степеней деформации по трём взаимно перпендикулярным направлениям равна нулю.. Одна из степеней деформации имеет знак, противоположный знаку двух других, а по абсолютной величине равна их сумме, т.е. максимальна по абсолютной величине. Степень деформации можно выразить и как отношение приращения размера к начальному размеру (относительные деформации): h1 h0 h b1 b0 b l1 l0 l ε h = = ; ε b = = ; ε l = = ; здесь: h0 h0 b0 b0 l0 l0 h абсолютное обжатия по высоте; b абсолютное уширение; l абсолютное удлинение.. Расчёты показывают, что при степенях деформации, меньше 0,1, разница между δ и ε меньше 5%, а поэтому для малых деформаций можно считать: δ = ε, и соответственно ε x + ε y + ε z = 0. Произведения объёма деформируемого тела V на степени деформации, Vδ Vδ + Vδ = Vε + Vε + Vε = 0 Величины δ и ε связаны между собой δ = ln ( 1 + ε ) x + y z x y z представляют собой смещённые объёмы V C по соответствующим направлениям x, y, z, т.е.: VC ( x) + VC ( y) + VC ( z) = 0. Отсюда следует ещё одна формулировка условия постоянства объёма: Сумма смещённых объёмов по трём взаимно перпендикулярным направлениям равна нулю.

9 СКОРОСТЬ ДЕФОРМАЦИИ Скоростью деформации называется изменение степени деформации в единицу времени или относительное смещение объёма в единицу времени: dδ 1 dvc dε ω ( δ ) = = ; ω ( ε ) =, где ω скорость деформации. dt V dt dt Удельный смещённый объём равен смещённому объёму отнесенный к объёму тела: Vh Vl Vb V тела = h l b ; V уд. смещ. о. =. V тела НАПРЯЖЁННОЕ СОСТОЯНИЕ ТЕЛА В теле, находящемся (пребывающем) в напряжённом состоянии, появляются внутренние усилия, которые уравновешивают действия внешних сил. Полное напряжение по правилу параллелепипеда может быть разложено на три составляющих напряжения, которые будут находиться в трёх взаимно перпендикулярных площадках параллельных координатным плоскостям. При этом напряжение в каждой площадке можно разложить ещё на три: одно нормальное и два касательных, направленных параллельно осям координат (рис..6,а). Таким образом, напряжённое состояние каждой точки в напряжённом теле, будет определяться девятью составляющими (компонентами) напряжения: тремя нормальными σ x, σ y, σ z и шестью касательными τ xy, τ yz, τ zx, τ yx, τ xz, τ zy. Совокупность нормальных и касательных напряжений, действующих по всем площадкам, называется напряжённым состоянием в этой точке. По виду приложения внешних сил, различают линейное напряжённое состояние (одноосное), плоское (двухосное) и пространственное (трёхосное). Рис..6. Возможные комбинации напряжённого состояния тела, составляют схемы главных напряжений (ввёл Губкин С.И.) (рис..6,б). Таким образом напряжённое состояние точки (тела) определяется направлением главных осей и величиной главных нормальных напряжений

10 ДЕФОРМАЦИОННОЕ СОСТОЯНИЕ В ТОЧКЕ ТЕЛА По аналогии с напряжённым состоянием ( ε x, ε y, ε z ) существуют схемы главных деформаций (С.И. Губкин) (рис..7). Вследствие постоянства объёма максимальная по абсолютной величине главная деформация равна сумме двух других, взятой с обратным знаком. Отсюда следует, что главная деформация не может быть одной, или деформацией только одного знака. В результате здесь не существует линейных схем деформации. Рис..7. МЕХАНИЧЕСКИЕ СХЕМЫ ДЕФОРМАЦИИ Механические схемы деформации (ввёл Губкин С.И.) необходимы для анализа технических процессов ОМД, это совокупность схем главных напряжений и главных деформаций. Они отображают схему действующих сил и определяют характер формоизменения, а также предопределяют характер изменения физико механических свойств металла при деформировании. Для сравнения можно привести несколько механических схем деформаций (рис..8). Рис..8. механические схемы деформации при прессовании (а), волочении (б) и осадке (в). Из рисунка (рис..8) видно, что при одинаковой схеме напряжённого состояния, схемы деформации могут быть различны, и наоборот. При прессовании (выдавливании) металл находится в состоянии всестороннего сжатия. В направлении оси контейнера происходит деформация удлинения, в направлении двух других осей, перпендикулярных первой, - деформации сжатия (рис..8,а). При волочении (рис..8,б) схема напряжённого состояния разноимённая, по оси прутка действует напряжение растяжения, по двум другим осям напряжения сжатия (давление волокон). Схема деформации здесь аналогична схеме деформации при прессовании.

11 При осадке из-за контактного трения схема напряжённого состояния аналогична схеме при прессовании всестороннее сжатие, схема деформации состоит из одной деформации сжатия и двух деформаций удлинения (рис..8,в). Из анализа этих процессов, можно сделать следующий вывод: ''Чем меньшую роль в схеме главных напряжений играют растягивающие напряжения и чем большую роль играют сжимающие, тем большую способность к пластической деформации проявляет металл'' (Губкин С.И.). КОНТАКТНОЕ ТРЕНИЕ ПРИ ПЛАСТИЧЕСКОМ ДЕФОРМИРОВАНИИ Осуществление операций ОМД происходит в условиях соприкосновения металла с давящим инструментом, по которому скользят частицы деформируемого металла, в результате чего возникают силы контактного трения, затрудняющие это скольжение. Контактное трение ведёт к возникновению неоднородности деформации (или её усилению). Это объясняется тем, что в точке контакта возникающие касательные силы трения, ведут к появлению касательных напряжений направленных противоположно направлению скольжению металла. В результате, может измениться и сама схема напряжённого состояния. (Например, наличие сил трения при осадке создаёт объёмную схему напряжений, в то время как при отсутствии трения, напряжённое состояние было бы линейным (рис..8, в)). Контактное трение, распространяясь (идя) в глубину деформируемого тела, создаёт зоны затруднённой деформации (идя в глубину, приближается по форме к конусу). Неоднородность деформации, нарушая идентичность протекания пластической деформации в объёме тела, создаёт неоднородность металла (различная степень упрочнения, различная величина зерна и т.д.). Преодолеть контактное трение можно только активной нагрузкой, что увеличивает необходимое деформирующее усилие и работу деформации, кроме того необходимо применять технологические смазки. Контактное трение ведёт к снижению стойкости инструмента за счёт износа контактной поверхности, её дополнительного нагрева и увеличения напряжений. При сухом трении и процессе взаимного перемещения инструмента и деформируемого металла их поверхности вступают в механическое зацепление своими неровностями. В результате на поверхности контакта одновременно осуществляются упругая и пластическая деформация выступов. N Т Схема возникновения сил трения

12 В окончательном виде закон Кулона-Амантона описывается выражением: T = f N, где T сила трения, f коэффициент трения (предел до 0,5) N нормальная сила, направленная по нормали к поверхности контакта НЕРАВНОМЕРНОСТЬ ДЕФОРМАЦИИ При ОМД, как правило, возникает неоднородность напряжённого состояния, а следовательно неоднородность деформации. В связи с этим отдельные слои и элементы пластически деформируемого тела стремятся к различному изменению размеров. В то же время они не могут изменить своих размеров самостоятельно, без влияния на соседние слои и элементы. Основные причины неоднородности деформации следующие: несоответствие формы инструмента форме деформируемого тела; внешнее трение; неоднородность физических свойств деформируемого тела. Неравномерность деформации при ОМД приводит к появлению дополнительных напряжений, снижающих пластичность, повышают потребное усилие, искажают форму тела, что в свою очередь приводит к неоднородности свойств готового изделия. Влияние формы инструмента и деформируемого тела Форма заготовки (слитка) отличается от формы изделия, определяемой формой инструмента, это приводит к неодинаковому обжатию отдельных частей заготовки (только в некоторых процессах ОМД форма заготовки и инструмента одинакова: осадка между параллельными плитами, волочение круглой проволоки из цилиндрической заготовки и т.д.), рис..9. Рис..9. Схемы неравномерной деформации при прокатке. На рис..9,а представлена схема прокатки на цилиндрических валках полосы из прямоугольной заготовки. Обжатие здесь одинаково по ширине полосы, деформация равномерная. На рис..9,б показана схема прокатки заготовки квадратного сечения в калибре овальной формы. Здесь деформация по ширине неравномерна из-за переменной высоты калибра при постоянной высоте заготовки, обжатие по оси симметрии минимально, и увеличивается к краям калибра.

13 Влияние внешнего трения Внешнее трение затрудняет скольжение деформируемого тела по инструменту, его действие наиболее сильно вблизи контакта с инструментом и уменьшается по мере удаления от контакта. Если рассмотреть осадку цилиндрического образца между параллельными шероховатыми плитами, то в результате действия сил трения на контакте, образец принимает бочкообразную форму (рис..10), это обусловлено тем, что напряжение трения увеличивается от периферии к центру. Рис..10. Действие сил трения будет наиболее сильным в центре контактной поверхности. И по мере удаления к периферии, наприжения трения уменьшаются, деформация облегчается. Затруднение скольжения металла по инструменту приводит к бочкообразности и переходу боковой цилиндрической поверхности на контактную. Неравномерность деформации хорошо иллюстрируется известным опытом Кика по осадке образца, составленного из разноцветного пластилина (рис..11). Как видно из рисунка, максимальная деформация получается в центральной части образца. Неравномерная деформация, обусловленная внешним трением, может быть несимметричной. Так, при осадке образца между плитами с различным качеством отделки поверхности (например, одна шлифованная, смазанная маслом, а другая шероховатая) цилиндрический образец примет форму, приближающуюся к трапеции в основном сечении :основание вблизи полированной и смазанной плиты будет шире, чем вблизи шероховатой. Рис..11. Неравномерность деформации при осадке образца из разноцветного пластилина. Влияние неоднородности свойств металла Неоднородность свойств может быть двух видов: зональной (макроскопической) и микроскопической. При зональной неоднородности свойства одной части тела отличаются от другой: слиток (заготовка) нагрет неравномерно по сечению, или деформируемое тело составлено из разных металлов (биметалл). Микроскопическая неоднородность, обусловлена неоднородностью свойств кристаллитов (анизотропией), и различием их ориентировки.

14 Неравномерный нагрев слитка приводит к тому, что более нагретые слои (наружные), как более мягкие деформируются в большей степени, чем холодные (внутренние), приводя к появлению дополнительных напряжений сжатия (в наружных слоях) и растяжения (во внутренних слоях). Это может вызвать разрывы внутренних слоёв. При деформации тела, составленного из металлов с разными механическими свойствами, в мягких слоях появятся дополнительные напряжения сжатия, а в твёрдых растяжения. Если твёрдые слои имеют пониженную пластичность, то в них произойдут разрывы. При осадке тела (микроскопическая неоднородность), состоящего из зёрен, оказывающих различное сопротивление деформации, более мягкие зёрна стремятся уменьшить высоту, чему противодействуют более твёрдые зёрна. В результате в мягких зёрнах в направлении осадки появятся дополнительные напряжения растяжения, а в твёрдых сжатия. В плоскости, перпендикулярной направлении осадки, мягкие зёрна стремятся получить большую вытяжку, чем твёрдые, в них появятся дополнительные напряжения растяжения, а в мягких сжатия. То же самое может быть обусловлено разным химическим составом зёрен (многофазные сплавы).

15 МЕХАНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МАТЕРИАЛОВ При определении механических характеристик материалов (характеризующие их прочность, пластичность, твёрдость и т.д.) используют различные методы испытаний: на растяжение, сжатие, изгиб, кручение, срез. Однако основным и наиболее распространённым является испытание на растяжение. Тут следует отметить, что каждое из указанных испытаний не определяет всех механических свойств материала и его поведение в готовых деталях, а лишь обнаруживает те его свойства, которые характерны для него в данном напряжённом состоянии. Тем не менее, механические испытания образцов в условиях одинакового напряжённого состояния дают основные исходные данные, позволяющие сравнивать и оценивать свойства различных материалов. Для испытаний на растяжение применяют цилиндрические или плоские образцы с начальной расчётной длиной l 0 = 5, 65 F0 (короткие) или l 0 = 11, 3 F0 (длинные) диаметром от 3 и более или толщиной от 0,5 мм (рис. 3.1). Рис Образцы: цилиндрические (а), плоские (б) Чаще всего для испытаний стали используют стандартные круглые образцы рабочей длиной l 0 = 10d0 и диаметром d 0 = 10 мм с конусными утолщениями на концах для захвата в зажимах машины. Основной задачей испытания на растяжение является построение соответствующей диаграммы (рис. 3., а), то есть зависимости между силой, действующей на образец и его абсолютным удлинением P l или зависимости напряжение относительная P l деформация удлинения σ ε, где σ =, к l0 l ε = =. l0 l0 F 0 Рис. 3.. Диаграммы растяжения стали: с площадкой текучести (а) и без нее (б) Первоначальный участок диаграммы от точки О до точки А представляет собой прямую линию, то есть на нём наблюдается линейная зависимость напряжений от деформаций. Здесь справедлив закон пропорциональности деформации растут прямо

16 пропорционально напряжениям (впервые был установлен английским учёным Робертом Гуком и называется законом Гука): σ = Еε, где Е модуль упругости испытуемого материала, который можно определить по углу наклона прямой ОА: σ 5 tg α = = E (для стали E,15 10 МПа). ε Следует отметить, что модуль упругости практически не зависит от химического состава стали и ее термической обработки. Таким образом, первой механической характеристикой стали является предел пропорциональности σ пц устанавливающий границу линейной зависимости. До σ пц материал испытывает только упругие деформации, т.е. после снятия нагрузки он возвращается в своё первоначальное состояние. Методика определения σ пц основана на ступенчатом нагружении образца, последующем снятии нагрузки и замере рабочей длины. При дальнейшем нагружении образца от точки А до точки В, линейная зависимость нарушается, но при разгрузке образца возникшие деформации исчезают, и он принимает практически первоначальную форму, то есть материал является упругим. В этом и заключается смысл второй механической характеристики предела упругости σ у, когда даже при нарушении закона Гука в материале при разгрузке не возникают остаточные (пластические) деформации. Для стали, предел упругости практически совпадает с пределом пропорциональности. Смысл этих двух точек заключается в том, что σ пц отсекает упругую область только на диаграмме в точке расхождения линейной зависимости и кривой диаграммы, но фактически упругая область распространена несколько выше σ пц до какой-то точки на кривой, вплоть до которой, при снятии нагрузки, образец не получает остаточных деформаций. При дальнейшем увеличении нагрузки до некоторой точки С, наблюдается значительный рост деформаций практически без увеличения напряжений, и уже на участке CD материал как бы ''течёт''. Поэтому горизонтальный отрезок на диаграмме называется площадкой текучести, а соответствующее напряжение σ Т пределом текучести. При этом напряжении, в стали интенсивно развиваются пластические деформации, связанные с необратимыми деформациями сдвига в кристаллической решетке металла и при разгрузке появляется так называемая остаточная (пластическая) деформация. Наличие площадки текучести для металлов не является характерным. В большинстве случаев площадка CD не обнаруживается, и диаграмма растяжения образца имеет вид кривой показанной на рис. 3., б (будет рассмотрено ниже). При дальнейшем увеличении растягивающей нагрузки и развитии определённых пластических деформаций, в результате которых происходит перестройка кристаллической решётки стали, ее несущая способность увеличивается рост деформаций сопровождается увеличением напряжений, происходит упрочнение стали. Участок DE на диаграмме называется зоной упрочнения. В стадии упрочнения на образце намечается место будущего разрыва и начинает образовываться так называемая шейка (точка E) местное сужение образца, в пределах которой и происходит затем разрыв образца (рис. 3.3). Этой точке соответствует полное исчерпание несущей способности образца. Соответствующее напряжение называется пределом прочности σ. в

17 Рис Образование шейки при растяжении Впрочем, место будущего разрыва намечается ранее при общей текучести. Обнаружить его можно с помощью наклеенных термопар, выявляющих место наиболее интенсивного повышения температуры образца. По мере растяжения образца утонение шейки прогрессирует, пока из-за резкого уменьшения площади поперечного сечения образца не происходит его разрыв. Точка F соответствует разрушению образца. Деформация в зоне шейки может достигать 100%. В некоторых расчетах, при оценке прочности работающих деталей или при определении допускаемых для них усилий, иногда используют величину σ в, однако это обосновано лишь в единичных случаях. И в настоящее время, современная практика конструирования отходит от оценки прочности по разрушающему напряжению σ в, так как задолго до разрушения деталь выходит из строя в результате значительных пластических деформаций. Существует множество металлов, различных по своим механическим свойствам, но общим у них является практически одинаковый характер диаграммы растяжения. Металлы могут быть менее прочные и наоборот более прочные. Соответственно вторые хотя и более предпочтительнее (за счёт повышенной прочности), но обладают повышенной стоимостью, из-за чего применение их ограничено. Поэтому на практике часто искусственно повышают механические характеристики менее прочных металлов предварительно упрочняя их. Для этого готовую деталь предварительно пластически деформируют (растягивают) выше предела упругости часто в зоне упрочнения (участок DE на рис. 3., а), а затем разгружают. При этом возникшие деформации не исчезают, а линия разгрузки (линия KL) представляет собой прямую параллельную начальному участку нагружения (линии OA). В этом случае общая деформация ε состоит из упругой ε y и остаточной пластической ε пл деформации. И уже при повторном нагружении, напряжения в металле будут возрастать не по первоначальной прямой OA, а по той же прямой характеризующей разгрузку (уже LK), а затем по кривой KEF. Таким образом, при повторном нагружении предел пропорциональности повышается до того напряжения, до которого деталь (образец) был ранее нагружен. Это явление повышения упругих свойств материала в пезультате предварительного пластического деформирования носит название наклёпа, или нагартовки, и широко используется в технике. Например, для придания упругих свойств листовую медь или латунь в холодном состоянии прокатывают в валках. Цепи, тросы, ремни часто подвергают предварительной вытяжке силами, превышающими рабочие, с тем, чтобы избежать остаточных удлинений и уменьшить их провисание в дальнейшем. Как уже говорилось выше, большинство пластичных металлов при растяжении дают диаграмму без площадки текучести (см. рис. 3., б), по которой возможно определение только условных механических характеристик (это, прежде всего, связано с отсутствием каких либо резко выделенных участков диаграммы). Однако эти условные характеристики являются более предпочтительными, чем физические (предыдущие). Так как при их определении ориентируются на реальную деформацию, происходящую с деталью, в отличие

18 от предыдущей, в которой в расчет принималось только усилие деформирования. Это связано с тем, что закон Гука только приблизительно описывает поведение металла под нагрузкой, и то лишь при статическом и кратковременном нагружении. Например, точные испытания показывают, что остаточные деформации, хотя и очень незначительные, появляются на первых стадиях нагружения. Величина их зависит от условий испытания и в частности, от продолжительности выдержки под нагрузкой. При длительной выдержке остаточные деформации обнаруживаются при самых малых напряжениях. В результате критерием статической прочности стал условный предел текучести σ 0,, представляющий собой напряжение, вызывающее в испытуемом образце при разовом и кратковременном нагружении остаточную деформацию 0,%. Деформацию достаточно малую, чтобы не нарушать работоспособность детали в средних условиях применения, и достаточно большую, чтобы допустить уверенный её замер при испытаниях рядовой точности. Соответственно за условный предел упругости принимается точка, в которой остаточная деформация составит 0,05% ( σ 0, 05). Что касается определения σ пц, то оно не представляет больших сложностей это опять таки точка расхождения диаграммы с её первоначальным линейным участком. При определении σ 0, по оси деформаций откладывается деформация 0,% и из этой точки проводится прямая, параллельная первоначальному, линейному участку диаграммы. Точка пересечения этой прямой и кривой диаграммы даст искомое значение σ 0, (деформация 0,% это остаточная деформация, хотя фактически, при растяжении, она может составлять и большую величину, но в результате упругой деформации уменьшиться до требуемого значения). Аналогичным образом определяется σ 0, 05. В испытаниях на растяжение так же определяют и пластичность материала образца, характеризуемую его относительным удлинением, и относительным сужением шейки. Чем больше эти величины, тем пластичнее материал. Относительное удлинение δ : l раз l0 δ = 100%, l0 где l 0, l раз длина образца до деформации (первоначальная) и после разрыва (измеряемая после соединения частей разорванного образца). Наиболее часто среднее удлинение определяется на стандартной длине l 0 = 10d0. Для этого перед испытанием на поверхность образца наносится ряд рисок, делящих его рабочую длину на равные части. После того как образец был испытан и разорван, обе его части составляются по месту разрыва, и по имеющимся рискам определяется удлинение образца (рис. 4). Значение δ для различных марок конструкционной стали находится в пределах от 8 до 8%. Весьма хрупким материалом является чугун. Для него δ 0,015%. Рис Определение относительного удлинения образца

19 Относительное сужение шейки ψ (пси): F0 F ψ = ш 100%, F0 где F 0, F ш соответственно площади поперечного сечения образца до деформации и разорванного образца в наиболее тонком месте шейки. Значения ψ находятся в пределах от нескольких процентов для хрупкой высокоуглеродистой стали, и до 60% для пластичной малоуглеродистой стали. При испытании на растяжение плоских образцов с достаточно большой шириной b 0 (рис. 1, б) определяют ещё одну механическую характеристику коэффициент Пуассона v, который представляет собой отношение поперечной деформации ε b к деформации удлинения ε l : b l b ε b =, ε l =, откуда: ν = (для стали ν = 0,4 0, 30 ). b 0 l 0 ε l Данный коэффициент остаётся постоянным для пластичных материалов при напряжениях, не превосходящих предел текучести σ Т. По мере увеличения пластических деформаций величина коэффициента Пуассона возрастает, и становится равной 0,5. Следует отметить разницу в испытаниях на растяжение и сжатие. Пределы пропорциональности σ пц, упругости σ у и текучести σ Т, а также модуль упругости Е у сталей при растяжении и сжатии практически одинаковы (рис. 5, а). Предел прочности при сжатии у пластичной стали получить невозможно, так как образец при появлении пластических деформаций сначала принимает бочкообразную форму, а затем, не разрушаясь, превращается в диск (рис. 5, б). Вследствие этого, площадка текучести при сжатии стали отсутствует, а зависимость между напряжениями и деформациями за пределом упругости имеет другой характер, чем при растяжении. ε Рис Особенность диаграммы сжатия (а) при осадке образца (б)

20 ФИЗИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА МАТЕРИАЛОВ Прочность способность материала сопротивляться нагрузкам без разрушения. Её оценивают пределом прочности σ в максимальным условным напряжением которое выдерживает материал. Жесткость способность материала (системы) сопротивляться действию внешних нагрузок с деформациями, допустимыми без нарушения работоспособности детали (системы). Пластичность способность материала изменять свою форму и размеры без разрушения, т.е. получать большие остаточные деформации. Это свойство имеет решающее значение для процессов обработки металлов давлением (прокатка, ковка, штамповка, волочение и др.). Хрупкость способность материала разрушаться без образования заметных остаточных деформаций (свойство противоположное пластичности). Твёрдость способность материала противодействовать механическому проникновению в него посторонних тел. Вязкость способность материала сопротивляться формоизменению при пластической деформации. Усталость процесс постепенного накопления повреждений в металле, приводящий к самопроизвольному изменению его механических свойств, образованию трещин и разрушению детали под действием повторяющихся знакопеременных (циклических) нагрузок. Ползучесть свойство материала медленно пластически деформироваться под действием постоянной нагрузки или температуры. Ползучесть и прочность при высоких температурах характеризуют жаропрочность сплава.

21 ГЛАВА 4 ИЗМЕНЕНИЕ СВОЙСТВ МЕТАЛЛА ПРИ ОБРАБОТКЕ ЕГО ДАВЛЕНИЕМ КЛАССИФИКАЦИЯ ПРОЦЕССОВ ОМД Существует три вида процессов обработки металлов давлением: холодная обработка ( tобр < 0, 3tпл ); горячая ( tобр > 0, 6 tпл); тёплая ( 0,3tпл < tобр < 0, 5tпл ), сочетающая в себе неполную горячую и неполную холодную обработки. При холодной ОМД происходят существенные изменения свойств металла, оказывающее большое влияние на условия протекания процесса пластической деформации, с увеличением степени деформации повышаются все показатели сопротивления деформированию: пределы упругости ( σ упр ), пропорциональности ( σ пц), текучести ( σ Т ), прочности ( σ в ). Одновременно с этим наблюдается уменьшение показателей пластичности. Совокупность этих свойств в процессе пластической ОМД называют упрочнением (наклёпом). Причём металл с мелкозернистой структурой упрочняется интенсивнее чем крупнозернистый. Наклёп снижает пластические свойства и есть опасность образования трещин и расслоений при холодной ОМД. Повышение температуры металла повышает амплитуду тепловых колебаний его атомов, что повышает скорость перемещения дислокаций. Создаются благоприятные условия для роста зерна. С этого момента нагрев холоднодеформированного металла изменяет его структуру. Сам процесс называется рекристаллизацией. Температура при которой происходит рекристаллизация определяется чистотой металла, степенью наклёпа и продолжительностью рекристаллизации. Для металлов обычной технологической чистоты t рекр 0, 4 t пл (для железа и стали ; для меди ; для алюминия ). Сочетание холодной деформации и рекристаллизации позволяет получать изделие с необходимым размером зерна и требуемыми механическими свойствами. Такой вид деформации металла относится к тёплой ОМД. Деформация металла при температуре более 0,6 tпл носит название горячей ОМД. Горячая ОМД получила более широкое применение за счёт повышения пластичности и снижения усилия на деформацию, что ведёт к повышению экономической эффективности. Она применяется, когда требуется значительное обжатие, например, для изделий больших размеров поперечных сечений. Холодная ОМД используется на конечных стадиях когда необходимо получить точные размеры, высокое качество и определённые химические и механические свойства (в сочетании с термической обработкой). Мелкозернистая структура обеспечивает материалу более высокую пластичность, более высокое сопротивление деформации и более высокие прочностные характеристики. Крупнозернистый металл имеет невысокую пластичность и низкую твёрдость.

22 ИЗМЕНЕНИЕ ФОРМЫ И РАЗМЕРОВ ЗЁРЕН При холодной обработке форма зёрен изменяется в соответствии со схемой деформации всего поликристалла зёрна вытягиваются в направлении деформации растяжения и уменьшаются в направлении деформации сжатия. Зёрна, имевшие до деформации металла форму сферы при осадке расплющиваются в диски, при волочении вытягиваются в волокна, а при прокатке принимают ланцетовидную форму. Металл получает волокнистое строение. Это приводит к тому, что механические свойства наклёпанного металла будут неодинаковыми в разных направлениях параллельно и перпендикулярно длинной оси зерна, металл становится анизотропным. Это может сказаться на свойствах полученной детали или при последующей пластической деформации. Так, например, образование фестонов (ушей) при вытяжке (рис. 4.1). Рис Фестоны, образующиеся при вытяжке. При высоких степенях деформации зёрна могут также дробиться, измельчаться. При повышении температуры нагрева, как уже указывалось выше, происходит рекристаллизация металла, при которой он полностью разупрочняется, пластичность повышается до уровня, соответствующего ненаклёпанному состоянию, повышается вязкость металла (за счёт снижения плотности дислокаций). При рекристаллизации происходит зарождение новых зёрен равноосной формы, волокнистое строение и связанная с ней анизотропия исчезают. Величина зерна после рекристаллизации зависит ещё и от длительности выдержки нагретого металла при температурах, превышающих температуру рекристаллизации. Здесь различают два вида рекристаллизации: первичную и более медленную вторичную (собирательную). В процессе первичной рекристаллизации происходит зарождение и рост новых зёрен за счёт деформированных зёрен (старых). При собирательной рекристаллизации (за счёт выдержки) происходит увеличение этих зёрен вследствие их объединения. Размеры равноосных зёрен в металле, зависят не только от температуры (при которой происходит рекристаллизация), но и от степени и скорости деформации. При малых степенях деформации (примерно 5 10%) зёрна получаются мелкие. Следовательно, при какой-то средней, относительно невысокой степени деформации, зёрна будут особенно крупными. Эту степень деформации называют критической, она соответствует примерно 5 15% относительной деформации. На рис.4. представлена объёмная диаграмма рекристаллизации низкоуглеродистой стали. Рис. 4.. Связь между величиной зерна после деформации с рекристаллизацией, температурой и степенью деформации.

23 При больших степенях деформации (более 70 95%) и очень высоких температурах рекристаллизации у алюминия, меди и стали обнаружена вторая область крупных зёрен в результате вторичной рекристаллизации. Зависимость величины зерна от степени деформации и температуры рекристаллизации показана на пространственной диаграмме рекристаллизации алюминия (рис. 4.3). Рис 4.3.

24 ГЛАВА 5 ОПЕРАЦИИ КОВКИ И ОБЪЁМНОЙ ШТАМПОВКИ Ковкой называют процесс свободного течения металла под воздействием периодических ударов или статических воздействий инструмента, при этом металл заготовки пластически деформируясь, приобретает заданные форму и размеры. Ковкой получают поковки с массой от десятков граммов до сотен тонн. Ковка разделяется на ручную и машинную. Ручная ковка представляет собой древнейший способ ОМД. Машинная ковка осуществляется на молотах и прессах. Молот (рис. 5.1,а) машина ударного действия. Деформация металла происходит за счёт кинетической энергии падающих частей, накопленной к моменту соударения с заготовкой. Для привода молотов используют пар, сжатый воздух или газ (паровоздушные, пневматические, газовые), жидкость под давлением, горючую смесь, взрывчатые вещества, магнитные и гравитационные поля, а также механические приводы. В зависимости от привода, осуществляется разгон подвижных частей молота до скоростей 6 7 м/с и выше. Ковка на прессах, представляет собой направление объёмной штамповки. Основной характеристикой пресса (рис. 5.1,б) является усилие, которое он может развивать. При объёмной штамповке, Рис. 5.1 металл заполняет рабочую полость специального инструмента (штампа), которая определяет конфигурацию конечного изделия. Основные операции ковки и объёмной штамповки: осадка и высадка, протяжка, вырубка и пробивка, прошивка, прессование (выдавливание), гибка, скручивание. Все кузнечные процессы осуществляются на основе закона постоянства объёма и массы заготовки и конечного изделия. ОСАДКА и высадка Рис. 5.. Осадка. Осадка кузнечная операция при помощи которой происходит уменьшение высоты заготовки при одновременном увеличении её диаметра или площади поперечного сечения. (рис. 6.9). Осадку производят бойками (на молотах) или осадочными плитами (на прессах). Операция осадки в нашей стране производилась на слитках до 430 т., а японцы освоили осадку до 600 т. Появление здесь характерной бочкообразности, связано с неравномерностью деформации, когда течение металла в зоне контакта сдерживается возникшими здесь силами трения. Пример: по рис. 5. определить конечный диаметр осаженного цилиндра D к. πd По условию постоянства объёма: 0 πdк H 0= Hк D0 H0 = Dк Hк, откуда: 4 4 D0 H0 H0 D к = Dк = D0. H H 0 к

25 Заготовки, у которых отношение высоты к диаметру или к меньшей стороне поперечного сечения больше,5, осаживать не рекомендуется во избежание возможного продольного искривления. Усилие осадки цилиндрической заготовки может быть определено по формуле: P = q F, где q переменное удельное усилие деформирования (МПа, кг/мм ), F переменная площадь поперечного сечения осаживаемой детали (мм ); Для цилиндра, и близких к нему фигур: 1 D 1 H q = σ + Т 1, где 6 Н 3 D D, H соответственно начальные диаметр и высота цилиндра (или в какой-то момент осадки). Эта формула справедлива при расчёте удельного усилия горячей осадки, при большом коэффициенте трения ( f = 0, 5 и выше), до тех пор, пока D > 1, 6H (т.е., пока q > σ Т ). Для вытянутых фигур (полоса, прямоугольник): 1 a 1 a q = βσ + l T h, где β коэффициент Лоде ( β = 1 1,155); h высота заготовки; a l отношение меньшей стороны к большей. При выборе молота (веса падающих частей), определяют работу, которую он должен совершить при осадке (работа произведение действующей силы на перемещение тела в направлении этой силы): 0 А = Р Н к, 0 здесь Н к выступает как разница между исходным и конечным размерами заготовки. В данном случае это не просто какое-то численное значение, а условный интервал, в котором будет изменяться усилие Р. Так как P = F q, то в идеальном случае осадки без трения и предполагая, что площади поперечных сечений осаживаемого тела постоянны по высоте (бочкообразность V отсутствует), на основании условия постоянства объёма F = 0 Н к, можно записать, что: 0 V А = Р Н к = q. 0 Н к Интегрируя это выражение получим: Н0 dh Н H = = ln 0 = ( ln 0 ln к ) 0 А Vq A Vq Vq Н Н A = Vq ln. H Hк H Н к к В реальном случае осадки с трением, полная работа деформирования в промежутке H0 H к, будет: H0 1 Dк D0 A = σ Т V ln +. H к 9 H к H0

26 A Требуемая энергия удара молота: L =, здесь η КПД удара (потери на сотрясение η фундамента и молота, упругая деформация деталей и т.д.), можно принять η = 0, 8. L В результате, требуемый вес падающих частей молота, будет: G =.,5 Высадка Высадка разновидность осадки, когда осаживается только часть заготовки, с образованием местных утолщений (рис.5.3, а). Наибольшее распространение холодновысадочные работы нашли в производстве различных крепёжных изделий (болтов, заклёпок, винтов, шурупов). Высадку осуществляют преимущественно на горизонтально ковочных машинах (ГКМ) (рис. 5.3, б), производительность которых ~ 400 изделий в минуту. Рис Высадка: а) механизм высадки; б) кинематическая схема ГКМ: 1 и переднее и заднее колено (составляют колено-рычажный механизм); 3 и 4 подвижная и неподвижная матрица). ПРОШИВКА Прошивка кузнечная операция, при помощи которой получают в заготовке полости за счёт вытеснения материала под давлением пуансона (прошивня). Прошивку подразделяют на открытую (рис. 5.4, а) и закрытую (рис. 5.4, б). При открытой прошивке боковая поверхность заготовки, являясь свободной искажается: высота H уменьшается (заготовка осаживается), наружный диаметр D неравномерно увеличивается (появляется бочкообразность). При закрытой прошивке, заготовка заключена в матрице, определяющую её наружный диаметр после прошивки. Вытесненный металл увеличивает высоту заготовки. Прошивкой теоретически можно получить отверстия любой геометрической формы, как глухие, так и сквозные. Однако сквозные отверстия в сплошной заготовке получить невозможно по причине резкого увеличения металлом сопротивления деформированию в донной части заготовки. Для получения сквозных отверстий необходимо предварительно просверлить отверстие в заготовке (в донной части).

27 Рис Технология прошивки: а) открытая; б) закрытая; в) сравнение усилий при прошивке. При открытой прошивке, заготовка получает тем большее искажение, чем меньше отношение её исходного диаметра к диаметру прошивня ( D D ). При отношениях < d d искажение настолько значительное, что здесь применяют закрытую прошивку. При большом D D отношении = 5, разница в форме становится неощутимой. При отношении = 1 d d прошивка превращается в осадку. Усилие прошивки, при прочих равных условиях, будет уменьшаться по мере уменьшения диаметра прошивня (в связи с уменьшение площади прошивня). При этом усилие закрытой прошивки будет больше усилия открытой прошивки. Однако по мере увеличения отношения D разница в усилиях всё время уменьшается и практически станет d D неощутимой при отношениях 5, как это показано на рис. 5.4, в. d Удельное усилие деформирования при открытой прошивке: D 1 d q = σ T 1 + 1,1ln +. d 6 h D Эта формула справедлива до значений 5 6 h Удельное усилие деформирования при закрытой прошивке: F F f 1 d q = σ T ln + f F h, где 6 1 f πd πd F, f соответственно площади поперечных сечений матрицы и пуансона 4 4 Полное усилие необходимое для прошивки (усилие пресса), определяют по формуле: P = q F,.

28 где q удельное усилие прошивки, F площадь поперечного сечения пуансона (прошивня) ( π d 4 ). Пример. Определить, на сколько поднимется заготовка ( h), если её прошили на высоту ( h п )? (по рис. 6.11, б закрытая прошивка). Решение. Определяем объём металла, вытесненного прошивнем при внедрении в заготовку πd на высоту h п : Vп = hп. Вследствие постоянства объёма, этот объём равен объёму 4 металла, поднявшегося в матрице на высоту h вследствие прошивки: D d ( D d ) V π π π = в h h = h ( ) 4 4 4, Соответственно: V n = Vв π d D d hп = π h, 4 4 сократив π 4, и преобразовав, получим: d hп h =. D d ПРЕССОВАНИЕ (ВЫДАВЛИВАНИЕ) При штамповке прессованием, происходит истечение металла, заключённого в замкнутую полость, через отверстие в ней, форма которого определяет поперечное сечение выдавленного участка деформированной заготовки. Выдавливание применяют для изготовления различных, сплошных и полых профилей очень сложной формы, а также труб (рис. 5.5). Рис Примеры профилей изготовленных прессованием. Различают два основных вида прессования: с прямым истечением (рис. 5.6) и с обратным (рис. 5.7). Прессованием с прямым истечением изготовляют сплошные (рис. 5.6, а) и полые профили (рис. 5.6, б), отверстие для истечения в которых, образуется стенками матрицы и иглой, которая прошивает в заготовке отверстие в процессе прессования или вводится в отверстие заготовки, подготовленное сверлением. Разновидностью прессования с прямым истечением является прессование с боковым истечением (рис. 5.6, в) и гидропрессование (рис. 5.6, г). Процесс гидропрессования заключается в том, что металл из контейнера выдавливается через отверстие матрицы не действием пуансона, как в обычном процессе, а действием жидкости, подаваемой под высоким давлением.

29 Рис Схемы прессования с прямым истечением: сплошного (а) и полого (б) профилей, с боковым истечением (в) и гидропрессование (г), прессование с ''рубашкой'' (д). Для снижения усилия прессования, его осуществляют при высоких температурах, предварительно нагрев металл. Однако при нагреве, перед пластической обработкой, на поверхности металла могут появиться нежелательные включения: окислы, окалина, которая в процессе прессования может внедриться в изделие, ухудшая его вид и механические свойства. Поэтому иногда применяют прессование с ''рубашкой'', сущность которого заключается в том, что пуансон, имея диаметр несколько меньший чем внутренний диаметр контейнера, в процессе своего движения, отделяет периферийный слой заготовки толщиной 1 мм (рис. 5.6, д). Прессование с обратным истечением, так же позволяет получать как сплошные профили (рис. 5.7, а), так и полые (рис. 5.7, б, в): Рис Схемы прессования с обратным истечением: а) получение сплошных профилей; б, в) получение полых профилей. Иногда применяют совмещённое прессование, при котором прямое и обратное истечение металла происходят одновременно или последовательно (рис. 5.8): Рис Совмещённое прямое и обратное истечения. Характер течения металла при прессовании, можно приближённо оценить, нанеся на образец координатную сетку (рис. 5.9): Рис Искажение координатной сетки при прессовании. При определении удельного усилия деформирования, необходимо учесть форму инструмента (матрицы), и составляющих её участков, по которым происходит течение металла, что в совокупности определяет общее усилие выдавливания (рис. 5.10).

30 Металл, протекающий через выходную цилиндрическую часть матрицы (1), не претерпевает формоизменения, т.к. деформирование заканчивается в конце предыдущего участка. Здесь он находится в упругом напряжённом состоянии. Сопротивление движению металла будет создавать только контактное трение µ 1, при механическом скольжении. В коническом участке матрицы (, ) металл будет находиться в состоянии пластического деформирования. Коэффициент трения здесь µ характеризует трение при пластическом деформировании. В цилиндрическом участке приёмнике (3), металл только проталкивается пуансоном по приёмнику. Наличие пластических деформаций здесь, определяется величиной контактного трения, с увеличением которого будет наблюдаться ярко выраженная пластическая деформация. Контактное трение здесь, не превышает 0, 5σ T 3. Рис Конструкции матриц для прессования. Для инструмента по рис. 5.10, а: µ + 0,5 F L 4µ 1l q = σ Т + ln + σ T 3 + σ T1, sinγ 1 + cosγ f D d где γ заходной угол матрицы, πd πd F, f площади поперечных сечений, соответственно для и ; 4 4 Для инструмента по рис. 5.10, б: µ + 0,5 F L 4µ 1l q = σ T 1 + ln + σ T 3 + σ T1 ; γ f D d Для инструмента по рис. 5.10, в: µ + 0,5 F µ + 0,5 f L 4µ 1l q = σ T + ln ln + σ T 3 + σ T1, sinγ 1 + cosγ f γ f D d здесь γ угол конусности промежуточного участка; f площадь поперечного сечения, соответствующая промежуточному диаметру d. Полное усилие необходимое для прессования (усилие пресса), определяют по формуле: P = q F, где q удельное усилие выдавливания,

31 πd F = площадь поперечного сечения пуансона (матрицы). 4 ВЫТЯЖКА (ПРОТЯЖКА) Вытяжка кузнечная операция, посредством которой увеличивается длина заготовки за счёт уменьшения её поперечного сечения. Здесь в отличие от осадки, заготовку обрабатывают участками путём последовательных ''обжимов'' заготовки с последующей её кантовкой после каждого обжима. Два обжима с кантовкой заготовки называются ''переходом''. Операцию можно выполнять в бойках молота или на прессах (рис. 5.11, а). Рис Вытяжка: а схема; б переходы. При определении удельного усилия деформирования при вытяжке прямоугольной a заготовки, можно использовать формулу для осадки при, представив её в следующем h виде: µ L q = σ T 1 +, 3 h где µ коэффициент трения; L величина подачи заготовки в бойки; h высота полосы. Общая работа деформирования при вытяжке, определится как сумма работ на всех этапах обжима. Работа деформирования на первом обжиме (рис.5.11, б): h А 1 = qv ln 0, h после кантовки, высотой заготовки будет её предыдущая ширина (т.е. а 1 вместо h 1 ), которая после обжима уменьшится до h, а размер h 1 превратится в a (за счёт раздачи металла). Работа деформирования за второй обжим: 3 a A = qv ln 1. h При втором и последующих переходах, соответственно: a 3 ln a A = qv ; 4 ln 3 ai 1 A = qv, т.е.: Ai = qv ln. h h h 4 i 1

32 Вытяжку цилиндрических заготовок производят преимущественно в вырезных бойках, так как они обеспечивают более равномерное напряжённое состояние, которое в большей степени будет приближаться к всестороннему сжатию (рис. 5.1). Невозможность охвата бойками всей заготовки даёт неравномерный обжим, что вынуждает также применять кантовку. Рис.5.1. Вырезные бойки. Удельное усилие вытяжки в вырезных круглых бойках (рис. 5.1, г): L q = σ T 1 + µ, 3 d где d диаметр заготовки. ВОЛОЧЕНИЕ Волочение процесс протягивания заготовки через постепенно сужающееся отверстие в инструменте (волоке, матрице, фильере) (рис. 5.13, а). При этом поперечное сечение заготовки уменьшается, а её длина увеличивается. Волочение применяют для получения проволоки диаметром 10 0,00 мм, тонкостенных труб, фасонных профилей, а также для калибровки (придание очень точных размеров и высокого качества поверхности изделия). Исходным материалом для волочения являются круглый, квадратный, шестигранный и др. прокат, поступающий из прокатного в волочильный (калибровочный) цех. Подобные некалиброванные заготовки называются подкат. Он на несколько миллиметров превышает размер готового профиля (за счёт этой разницы и выполняется калибровка). Рис а схема волочения сплошного профиля; б изменение координатной сетки при волочении; в профили, изготовляемые волочением. В отличие от остальных процессов ОМД, при волочении степень деформации ограничена прочностью изделия, и обычно составляет 30 35% при отношении площадей поперечных сечений до и после волочения. Это связано с тем, что напряжение на выходящем из волоки конце прутка не должно превышать предела текучести металла, в противном случае возможен обрыв прутка. Ориентировочно необходимое усилие волочения можно подсчитать по формуле: P = σ в F k,

33 где σ в предел прочности материала до волочения и после; F площадь поперечного сечения после волочения; k коэффициент, равный 0,5 0,7. Холодным волочением получают трубы широкого сортамента различного профиля, в том числе такие, которые получать другими способами трудно или невозможно, например капиллярные, тонкостенные малого диаметра, некруглые профильные трубы и др. При производстве труб, применяют несколько способов волочения: безоправочное; на короткой и на длинной оправках (рис. 5.14). Рис Волочение труб: а безоправочное; б на короткой закреплённой оправке; в на короткой плавающей оправке; г на движущейся оправке; д схема раздачи труб волочением. При безоправочном волочении, трубу протягивают также, как и сплошной пруток, через такую же волоку (рис. 5.14, а). При этом уменьшается диаметр трубы, без существенного изменения толщины стенки. Вытяжка за проход составляет 1,1 1,5 и ограничена либо прочностью выходящей трубы, либо её устойчивостью. При волочении на короткой неподвижной оправке (рис. 5.14, б), труба одновременно обжимается и по диаметру и по толщине стенки. Это происходит за счёт трения, действующего не только между волокой и трубой, но и между трубой и оправкой. Коэффициент вытяжки здесь достигает 1, 1,7 за проход. Минимальный размер труб ограничен диаметром стержня (8 10 мм). Ещё одним недостатком является ограниченная длина трубы. Этого недостатка можно избежать, осуществляя волочение на короткой плавающей (самоустанавливающейся) оправке (рис. 5.14, в). Это позволяет производить волочение длинных труб малого диаметра с использованием барабанов. Коэффициент вытяжки равен 1, 1,8. Волочение на длинной (подвижной) оправке (рис. 5.14, г) также применяют для одновременного уменьшения и диаметра и толщины стенки трубы. Здесь оправка движется вместе с трубой, поэтому здесь можно достичь значительных степеней деформации. Коэффициент вытяжки может доходить до 1,7,1. Другой разновидностью является волочение на деформируемом стержне (сердечнике). Находящийся внутри трубы цилиндрический стержень деформируется вместе с трубой. Такой способ волочения применяют для производства капиллярных труб повышенной точности и с высокими требованиями к внутреннему каналу. Коэффициент вытяжки составляет 1,5 1, 9. При производстве труб большого диаметра иногда применяют раздачу волочением (рис. 5.14, д). Увеличение диаметра трубы достигает 15 0%. Толщина стенки изменяется незначительно. Из рассмотренных выше способов холодного волочения получили наибольшее распространение волочение без оправки и волочение на короткой оправке.

34 ОБЪЁМНАЯ ШТАМПОВКА Штамповка это способ изготовления изделий с помощью специального инструмента (штампов), рабочая полость которых определяет конфигурацию конечного изделия. В процессе этой операции, заготовка, находясь в нижней полости штампа, и деформируясь под действием верхней, заполняет всю полость, принимая её форму (рис. 5.15). Рис Штамповка в штампах: 1 нижний штамп; верхний штамп; 3 готовая деталь (поковка). Вырезанная полость штампа называется ручьём. Штампы бывают одно- и многоручьевыми для изготовления деталей в несколько переходов. Ручьи в штампах разделяют на заготовительные и штамповочные. Заготовительные предназначены для перераспределения металла заготовки с целью приближения её формы к форме штампованной поковки. Ручьи для получения окончательно оформленной поковки называют штамповочными. Их делят на ручьи предварительной и окончательной штамповки. Предварительный (или черновой) ручей служит главным образом для повышения стойкости окончательно ручья. Ручей окончательной штамповки (или чистовой ручей) соответствует размерам поковки. Процессы штамповки подразделяются на два вида: объёмная и листовая штамповка, отличие которых в том, что при листовой штамповке заготовкой является листовой материал. Материал объёмной штамповки, соответственно объёмная заготовка. Для листовой штамповки характерно получение различных корпусных изделий (деталей обшивки и корпуса автомобилей, гнутых и коробчатых деталей и т.д.). Методами объёмной штамповки изготавливают заготовки сложной конфигурации (шестерни, коленчатые валы автомобилей, гребные валы судов и кораблей, турбины и т.д.). По сравнению с ковкой, при штамповке расход металла гораздо ниже, что позволяет снизить припуски и допуски на штампованные поковки в 4 раза. В настоящее время штамповочное производство достигло такого совершенства, что можно получать поковки, не требующие в дальнейшем обработки на металлорежущих станках, так как точность их размеров выдержана с допуском до 0,05 мм, а чистота и качество поверхности выше, чем после шлифовки. Обычно масса штамповочных поковок не превышает 300 кг, в отдельных случаях штампуют поковки массой до 5 т. Основными элементами объёмной штамповки являются: закрытая осадка, закрытая прошивка, прессование (выдавливание). По способу изготовления поковок, объёмную штамповку разделяют на штамповку в открытых штампах (рис. 5.16) и штамповку в закрытых штампах (рис. 5.17). Открытыми называют штампы, в которых вдоль всего контура штамповочного ручья, в плоскости разъёма сделана заусенечная канавка (облой).

35 Рис Штамповка в открытом штампе: а схема открытого штампа; схемы штамповки с заусенцем: осадкой (б), прошивкой (в), выдавливанием (г). При штамповке с заусенцем деформируемый металл течёт не только в полость штампа, но и в разъём между частями штампа, образуя заусенец. Поэтому, рассчитывая объём заготовки, его нужно увеличить на величину заусенца (облоя). Заусенец облегчает заполнение штампа металлом и позволяет использовать заготовки, несколько отличающиеся по объёму. В процессе открытой штамповки происходит заполнение полости штампа с одновременным вытеканием заусенца, создающим сопротивление и обеспечивающим заполнение формы. По мере сближения штампов, происходит уменьшение толщины заусенца, что ведёт к увеличению сопротивления течения в нём, при этом заполняются входящие углы полостей штампа, т.е. участки требующие максимального удельного усилия. На заключительном этапе, весь излишек металла имеющейся в заготовке вытекает в заусенец, и происходит доштамповка поковки по высоте. Количество металла, вытесняемого в заусенец, составляет в среднем 15 0% массы поковки, а при штамповке мелких поковок сложной формы, превосходит её в несколько раз. Для облегчения извлечения готовой поковки из ручья штампа, в нём делают специальные штамповочные уклоны (в виде напусков). Максимально допустимые уклоны для наружных плоскостей не должны превышать 7 0, а для внутренних Эта разница объясняется тем, что в процессе остывания наружные поверхности поковки отходят от стенок штампа, а внутренние охватывают выступы штампов. Припуск превышение размеров поковки над номинальными размерами детали, обеспечивающие после обработки резанием необходимые размеры и шероховатость поверхности детали. Допуск разность между наибольшим и наименьшим предельными размерами поковки (детали). Напуск местное увеличение припуска для упрощения формы поковки с целью облегчения ковки. При закрытой штамповке (рис. 5.17), металл заготовки деформируется в замкнутой полости штампа, без заусенца. Поэтому здесь отсутствует доштамповка, и процесс заканчивается, как только будет заполнена полость ручья. Тут заготовка должна быть достаточно точной по объёму (поскольку заусенец не предусматривается). Соответственно расход металла при штамповке в закрытых штампах меньше, чем в открытых.

36 Рис Схемы безоблойной штамповки: а осадкой; б прошивкой; в выдавливанием. Процесс формообразования происходит вследствие перераспределения объёма заготовки, и проходит с ярко выраженной схемой всестороннего сжатия, что ведёт к хорошему заполнению штамповочной полости металлом. Деформирующее усилие, необходимое для процесса доштамповки в открытых штампах, будет определяться из усилий для деформации металла в заусенце и в штампе, и будет зависеть от формы поковки: Для поковок удлинённой формы, имеющих в плане форму прямоугольника, или приближающуюся к ней: Удельное усилие деформирования заусенца (по рис. 5.16, а): 1 s qз = σ Т 1 +. hз Удельное усилие деформирования металла поковки в полости штампа: s a h з qп = σт 0,5 + 1,5 ln +. h з hз a Для поковок круглых в плане, или приближающихся ним: Удельное усилие деформирования заусенца: d + s s qз = σ Т 1, hз d + s Удельное усилие деформирования металла поковки в полости штампа: s d h з qп = σт 0, ,5 ln +. h з hз d Полное деформирующее усилие определится по уже стандартной формуле: Р = q F. Здесь значение площади поперечного сечения будет соответственно принимать различные значения: Для заусенца: F з площадь проекции мостика заусенца: для прямоугольной формы: F з l s, где l длина периметра поковки; для круглой формы: F з = π ( d + s) s ; Для поковки: F п площадь горизонтальной проекции поковки (или рассматриваемой её части при расчленении сложной поковки на элементарные участки).

37 ГЛАВА 6 ОПЕРАЦИИ ЛИСТОВОЙ ШТАМПОВКИ Листовая штамповка представляет собой процесс получения полых изделий из листового материала. Все операции листовой штамповки можно разделить на две группы: разделительные и формоизменяющие. Разделительные операции характеризуются отделением одной части заготовки от другой путём разрушения материала по заданной границе (вырубка, пробивка, отрезка, и т.д.). Формоизменяющие операции характеризуются превращением плоской заготовки в пространственную, путём пластического деформирования без разрушения (гибка, вытяжка, обжим, отбортовка и т.д.). Часть заготовки подвергающаяся формоизменению называется очагом деформации. РАЗДЕЛИТЕЛЬНЫЕ ОПЕРАЦИИ В процессе разделительных операций, происходит предварительная резка листовых материалов, на отдельные заготовки требуемых размеров, применяемых в дальнейшем для формоизменяющих операций листовой штамповки. Здесь различают следующие операции: Отрезка полное отделение части заготовки по незамкнутому контуру путём сдвига. Отрезку осуществляют на ножницах разных типов. Наиболее часто используют гильотинные ножницы (рис. 6.1). Рис.6.1. а, б резка металла на гильотинных ножницах; в, г, д последовательность процесса резки. Также можно осуществлять резку на дисковых ножницах (циркулярных), которые режут заготовку вращающимися дисковыми ножами. При одновременной установке нескольких пар ножей, можно резать заготовку (лист, ленту) на различное количество полос. В начальной стадии резки, заготовка деформируется упруго, и напряжения в металле не превышают предел текучести (рис. 6.1,а). При дальнейшем увеличении усилия, деформации принимают остаточный характер (пластические), напряжения превышают предел текучести и доходят до своего максимума предела прочности металла при срезе (сдвиге) (рис. 6.1,б). Наибольшие деформации направлены по линиям скольжения, начинающимися у острия режущих кромок ножей. В заключительной стадии происходит разрушение (скалывание) вызывающее отделение одной части от другой. s Усилие при резке гильотинными ножницами: P = 0,5 σ ср, где tgϕ s толщина разрезаемого листа (мм); ϕ угол створа ножниц ( 6 0 ); σ ср предел прочности материала при срезе (МПа). Для стали σ МПа. ср

38 Подобными характерными операциями являются: вырезка (местная) местное отделение от заготовки части материала; надрезка частичное отделение материала по незамкнутому контуру без удаления отделяемой части; обрезка отделение от заготовки части материала (технологического припуска при вытяжке). Процесс резки, также можно осуществлять при помощи штампов. Характерными операциями являются: вырубка (вырезка по контуру) и пробивка полное отделение части заготовки по замкнутому контуру. Вырубкой получают наружный, а пробивкой внутренний контур детали. Причём, если при пробивке отделённый металл удаляется как отход, то при вырубке наоборот. Можно вырубить, как деталь из заготовки, так и заготовку от исходного материала (рис. 6.,а). Процесс вырезки и пробивки штампами аналогичен процессу резания ножницами (рис. 6.,б). Потребное усилие при вырезке и пробивке зависит от формы режущих кромок пуансона и матрицы, которые могут быть плоскими (рис. 6.,а) или скошенными Рис. 6.,в, г). Для расчёта усилий резания в штампах с параллельными режущими кромками пользуются формулами: P = Lsσ ср, где L длина периметра резания Рис. 6.. а, б схема вырубки; в, г, скосы на матрице и пуансоне. (мм), для круглого отверстия L = πd, где d диаметр детали (отверстия или контура); s толщина материала (мм); Для уменьшения требуемого усилия при вырубке, делают скос на матрице (рис. 6.,в), при пробивке на пуансоне (рис. 6.,г). Угол скоса При этом требуемое усилие ( Р тр ) снижается: если катет t c скоса на матрице (пуансоне) соизмерим с s, то P тр = 0, 6Р, если t c > s, то P тр = 0, 4Р. ФОРМОИЗМЕНЯЮЩИЕ ОПЕРАЦИИ Основным процессом всех формоизменяющих операций, является операция гибки. Гибка образование или изменение углов между частями заготовки или придание ей криволинейной формы (рис. 6.3,а). Рис а схема гибки; б смещение нейтрального слоя.

39 В процессе гибки, заготовка испытывает различные по знаку пластические деформации: со стороны пуансона (с внутренней) слои металла испытывают сжатие, а со стороны матрицы (с наружной) растяжение. Следовательно, примерно в середине заготовки должна существовать поверхность в которой эти деформации равняются нулю. Такая поверхность называется нейтральной (рис. 6.3,б). Её положение (величину радиуса кривизны) можно определить по формуле: ρ = R r формула Хилла Ренне, где R и r соответственно наружный и внутренний радиуса кривизны заготовки. В исходной (плоской) заготовке, нейтральная поверхность совпадает со срединной поверхностью, делящей толщину заготовки пополам. В процессе гибки происходит смещение нейтральной поверхности в сторону внутреннего радиуса (сжатых слоёв). Одновременно с этим происходит уменьшение толщины материала (утонение). И смещение нейтральной поверхности, и утонение увеличиваются с уменьшением радиуса кривизны. Расчёт исходной длины заготовки подлежащей гибке, основан на равенстве длины развёртки согнутой детали, длине её нейтральной линии, так как в процессе деформации длина этой линии не изменяется (см. выше). При точном решении задачи, необходимо учитывать разницу в длине между нейтральной и срединной поверхностими, однако, для упрощения расчётов, принимают, что нейтральная поверхность в любой момент деформирования не смещается и совпадает со R + r срединной поверхностью: ρ = R r = r + 0,5s = R 0, 5s. Тогда длина нейтральной π линии в изогнутом участке будет определяться по формуле: l = ϕ ( r + 0, 5s), где ϕ 180 угол изогнутого участка. Гибка, сопровождаясь упругой деформацией вызывает пружинение металла, после которой форма детали после гибки отличается от формы пуансона и матрицы. Поэтому в технологических процессах целенаправленно увеличивают исходный радиус кривизны с поправкой на пружинение. Величина пружинения, зависит от многих факторов. Наиболее сильно на пружинение влияет отношение радиуса гибки к толщине материала: r. Чем s меньше это отношение тем меньше пружинение. Ориентировочно, усилие при свободной гибке можно определить по формуле: 0,7 B s σ в P =, где R + s B ширина заготовки (мм); σ предел прочности материала (МПа). Для стали σ ср МПа. в ВЫТЯЖКА Вытяжкой называется образование полых изделий из листовой (плоской) заготовки, или из других полых заготовок в случае повторной вытяжки (рис. 6.4). Под действием пуансона, средняя часть заготовки вдавливается в отверстие матрицы. Постепенно из плоской заготовки диаметром ( D з ) образуется стакан со средним диаметром ( d 1 ) (по срединной линии). По характеру деформации вытяжку различают: без утонения стенок (рис. 6.4,б), и с утонением (рис. 6.4,в).

40 При вытяжке без утонения стенок, зазор между пуансоном и матрицей больше толщины заготовки: z вт = ( 1,1 1, 3)s. При вытяжке с утонением, осуществляется принудительное уменьшение исходной толщины заготовки, за счёт уменьшения зазора между пуансоном и матрицей. Рис Схема вытяжки: а вытяжка с прижимом; б, в вытяжка без утонения и с утонением. Вытяжкой изготовляют, например, различные облицовочные детали автомобилей, автобусов, самолётов, холодильников и т.д. За одну операцию можно получить детали относительно небольшой высоты, так как при увеличении глубины, действующие усилия возрастают настолько, что участки металла нагруженные растягивающими силами, разрушаются в процессе деформирования. Такими опасными местами являются зоны растяжения металла по форме пуансона и матрицы (зоны кривизны, изгиба), вследствие возникающего здесь значительного утонения металла (опасность отрыв донышка). Поэтому в зависимости от соотношения высоты, диаметра и толщины вытягиваемой детали, вытяжка производится в одну или несколько операций. Рис а вытяжка цилиндрической детали; б вытяжка стакана с фланцем.

41 Вытяжкой цилиндрических изделий, можно изготовить как простые стаканы (рис. 6.5,а), так и стаканы с фланцем (рис. 6.5,б). При обеих операциях, вытяжка происходит за счёт пластической деформации, сопровождаемой смещением значительного объёма металла в высоту. В случае стакана с фланцем, данное превращение происходит в основном за счёт пластической деформации фланца, находящегося в соприкосновении с матрицей на её скруглённой кромке ( r М ). Остальная часть заготовки в основном деформируется упруго или получает небольшие пластические деформации. Вследствие неоднородности структуры штампуемого материала, верхние кромки деталей, а также края фланцев у деталей с фланцем, после вытяжки, получаются неровными (анизотропия). Поэтому при расчёте диаметра исходной заготовки необходимо учитывать припуск Н на обрезку детали по высоте, или D на обрезку неровных краёв фланца детали. Фланец ( D д ) образуется уже на первой операции, на последующих, происходит простое перетягивание стакана (рис. 6.5,б). При глубокой вытяжке (за несколько переходов), смещённый ''избыточный'' объём является причиной образования складок на фланце потери устойчивости, т.е. брака. Поэтому, при определённых соотношениях D з и d 1 применяют прижим заготовки кольцом, и усилием P прж. Условия выполнения вытяжки Операция вытяжки Первая С прижимом С прижимом или без прижима Без прижима D з d s D з d s D з d s 1 > 100s Последующие < 1, 5 d n 1 1 = 100s = 1,5 1,5 d n 1 1 < 100s > 1,5 d n 1 Число переходов определяется допустимым за каждый переход коэффициентом d вытяжки ( m ), представляющим собой отношение диаметров заготовки: m =, где d и D D диаметры детали и заготовки (по срединной линии) (мм). d1 Тогда для первого перехода коэффициент вытяжки: m1 = D ; для второго: d m = ; з d1 dn для последующих: m n =. dn 1 Отсюда размеры последующих вытяжек: d1 = m1dз ; d = md1; d n = mndn 1. Коэффициенты вытяжки m 1, m m n для некоторых материалов: 100s Коэффициент Относительная толщина заготовки D вытяжки 1,5 1,5 1,0 1,0 0,6 0,6 0,3 0,3 0,1 m m m m m ,48 0,50 0,73 0,75 0,76 0,78 0,78 0,80 0,80 0,8 0,50 0,53 0,75 0,76 0,78 0,79 0,80 0,81 0,8 0,84 0,53 0,55 0,76 0,78 0,79 0,80 0,81 0,8 0,84 0,85 0,55 0,58 0,78 0,79 0,80 0,81 0,8 0,83 0,85 0,86 0,58 0,60 0,79 0,80 0,81 0,8 0,83 0,85 0,86 0,87 Примечание: приведённые коэффициенты относятся к стали для глубокой вытяжки (08 и 10Г) и мягкой латуни.

42 D ф Вытяжка цилиндрических деталей с широким фланцем > 1, 4, более d затруднительна, так как здесь деформация происходит не только за счёт перемещения металла заготовки, но и частично за счёт его утонения. Поэтому здесь наблюдается значительное утонение материала в зоне сопряжения дна и стенок, склонность к складкообразованию, которые увеличиваются с увеличением отношения D ф. d Усилие необходимое для вытяжки цилиндрических деталей без утонения стенок, приближённо можно определить по формуле: Рвт = πdsσ в K, где d диаметр детали, вытягиваемой после данной операции (по срединной линии) (мм); s толщина материала (мм); σ в предел прочности штампуемого материала (МПа); К коэффициент, зависящий от коэффициента вытяжки: Значение коэффициента К при вытяжке До 0,55 Св. 0,55 до 0,58» 0,58» 0,60» 0,60» 0,63» 0,63» 0,65» 0,65» 0,68» 0,68» 0,70» 0,70» 0,73» 0,73» 0,75» 0,75» 0,78» 0,78» 0,80» 0,80 Удельное давление прижима q при вытяжке m K Штампуемый материал 1,00 0,93 0,86 0,79 0,7 0,66 0,60 0,55 0,50 0,45 0,40 0,37 Допустимое усилие прижима фланца (Н): давление прижима (см. выше) (Н/мм ); матрицей и прижимным кольцом (мм ). Мягкая сталь: s 0,5 мм s > 0,5 мм Коррозионностойкие, высоколегированные и высокомарганцевые стали Медь Латунь Алюминий и его сплавы Бронза Белая жесть Р прж = qпржfпрж, где прж Обычно усилие прижима составляет Рпрж ( 0,5 0, 3) Рвт q прж (Н/мм ),5 3,0,0,5 3,0 4,5 1,0 1,5 1,5,0 0,8 1,8,0,5,5 3,0 q удельное F прж площадь части заготовки, зажатой между =. При определении размеров исходной заготовки при вытяжке без утонения, обычно пренебрегают изменением толщины материала, и исходят из равенства поверхностей заготовки и изделия (с учётом припуска на обрезку) по срединной линии. Для вытяжки цилиндрических деталей, заготовка имеет форму круга, диаметр которого определяют по формуле: D з = 1, 13 F, где F сумма поверхностей готовой детали по срединной линии (мм).

43 D з Данная формула образуется из площади круга: 4 = F π = D з = 1, 13 F. F πd з =, откуда: D 4 з = F = 4 π F не просто площадь видимого сечения детали (в разрезе), а площадь поверхности всей срединной линии по её окружности. Пример: Определить исходный диаметр заготовки при полого цилиндра с фланцем (рис. 6.6). Поверхность элемента, при r r = 3мм: при при М П = М πd0 π 36 1: F 1 = = = π 34 ; 4 4 π. F = ( πrп d0 + 8r П ) = π ( 1, ) = π 187 ; 4 3. F = πdh = π 4 4 = π π 4. F 4 = ( πrм d 8r М ) = π ( 1, ) = π 08 ; 4 π π 5. F 5 = ( D ф D ц ) = ( ) = π Рис F = F + F + F + F + F = π Dз = 94,5 95мм. Диаметр данной детали можно определить по готовым формулам: r r Dз = d0 + π rп d0 + 8rП + 4dh + πrм d + 4, 56rМ + Dф Dц ; М П r = r ( ) D = d + dh + π r d + d + πr + D D П з ф ц Высота цилиндрической части стакана: 1 h = Dз d0 π rп d0 8rП πrп d 4,56rП Dф + D 4d ( ) ц Радиуса закругления пуансона и матрицы Рис Чем больше радиус закругления матрицы ( r М ), тем меньше напряжение материала, потребное усилие для вытяжки и утонение материала. Однако большое увеличение радиуса матрицы может привести к образованию гофр из-за уменьшения площади под прижимом. Радиус закругления пуансона ( r П ) принимается по возможности равным радиусу закругления матрицы. Минимально допустимый радиус закругления пуансона равен толщине вытягиваемого материала. Радиусы у дна детали следует принимать такие, чтобы вся поверхность сопряжения у дна, при очередной вытяжке, переходила на боковую поверхность полуфабриката (рис. 6.7).

44 ЗАДАЧА Определить размеры исходной заготовки для вытяжки детали и размеры промежуточных полуфабрикатов. Исходные данные: s = мм; Hд = 100 мм; dп = 80 мм; Dд = 100 мм; r Пn = r Мn = 5мм (конечные радиуса); материал сталь 08Ю категории ВОСВ по ГОСТ (рис. 6.5,б). Dд 100 Припуск при Dд 100 мм и = = 1, 5, составит D д = 6 мм. Следовательно, dn 80 Dф = Dд = 11 мм. Диаметр заготовки при D з (без учёта срединной линии): D з = d 0 + 4dnH ц Пп 0 n Пп ф ц + π r s + s ( d + d ) + 4π r + + D D = ( 5 + 1)( ) + 4 ( 5 + 1) = 05, 6 = π π мм. 100s 100 Относительная толщина заготовки = = 0, 97. D з 05,6 Dф 11 Относительный диаметр фланца = = 1, 4 (широкий фланец). dn 80 При этих параметрах, находим: m 1 = 0,51 0, 50 ; m = 0,78 0, 76. Диаметр полуфабриката после первой вытяжки d1 = 0,51 05,6 = 105мм; после второй вытяжки d = 0, = 80 мм. Для вытяжки достаточно двух операций. d1 d Радиусы у дна: r П 1 = = 1, 5 мм. Принимаем rп1 10 = мм, что приемлемо при s = мм. Для второй операции берём rп = 5мм. Радиус у фланца: rм1 = 10 мм; rм = 5мм. Высота полуфабриката после первой вытяжки (при условии, что после первой вытяжки будет обеспечен диаметр фланца D ф = 11 мм) (радиус пуансона берётся по внутренней поверхности детали): 1 s HC1 = D ( d1 s r 1 ) r 1 ( d1 s r 1 ) 8( r 1 s) ( r 1 s) d1 4d з П π П + П П + π П + 1 4,56( rп1 + s) Dф + ( d1 + s + rм1 ) ] + rм1 + rп1 + s = 1 = [ 05,6 ( ) π ( )( ) 8( 10 + ) π ( 10 + ) , = 78мм ( ) ( ) ].

45 ОТБОРТОВКА Отбортовка операция, в результате которой по внутреннему (внутренняя отбортовка) или наружному (наружная отбортовка) контуру заготовки образуется борт, за счёт растяжения и сжатия металла, вокруг предварительно пробитых отверстий (рис. 6.8). В основном выполняют внутреннюю отбортовку круглых отверстий, в результате чего, кольцевая поверхность, ограниченная диаметрами D 1 и d 0, превращается в цилиндрическую. Рис а отбортовка отверстия в дне предварительно вытянутого стакана; б отбортовка отверстия. Степень деформации при отбортовке определяется коэффициентом отбортовки: d0 К отб =, представляющим соотношение диаметра отверстия в заготовке, и диаметра D0 отверстия борта. Допустимый (предельный) для данного материала коэффициент отбортовки пред ограничивается способностью материала к растяжению К отб. Поэтому при значениях пред Котб К отб, данную операцию можно выполнить за один переход. Наименьшие значения коэффициента отбортовки круглых отверстий Материал s, мм Латунь мягкая Алюминий мягкий Сталь мягкая Св. 0,6 до 0,7» 0,7» 0,8» 0,8 до 0,3 св. 0,3 до,0 пред К отб 0,5 0,43 0,40 0,71 0,51 0,70 0,75 св.,0 Отбортованную поверхность можно использовать для последующего нарезания внутренней резьбы. Необходимый диаметр технологического отверстия ( 0 d ), под отбортовку для относительно высокого борта можно определить исходя из условия равенства объёмов металла до и после отбортовки:

46 s s 0 D1 π D1 rм rм ( D rм s) H отб d = Для низкого борта расчёт можно выполнять из условия обычной гибки в радиальном сечении: d0 = D0 + 0,86rМ H 0, 57s Если необходимо получить большую высоту борта, которую нельзя получить за одну операцию, то производят предварительную вытяжку, затем пробивают отверстие в дне и производят отбортовку (рис. 6.8,а; 6.9). Рис Технологическое усилие Р отб, требуемое для отбортовки круглых отверстий, определяют по формуле: Ротб 1,1 π sσ в ( D0 d0 ), где σ в предел прочности штампуемого материала. Усилие прижима при отбортовке может быть принято равным 0,6 от усилия прижима при вытяжке для аналогичных условий (толщина и вид материала, диаметры кольцевой площадки под прижимом и др.). ЗАДАЧА Определить размеры технологического отверстия для отбортовки и число требуемых операций. Исходные данные (по рис. 6.8,а): H = 15мм; Dвн = 50 мм; s = мм; rм = 8мм. Материал заготовки латунь Л63. Диаметр требуемого технологического отверстия: d0 = D0 + 0,86rМ H 0,57s = 5 + 0, ,57 8 мм. d0 8 Фактический коэффициент отбортовки: К отб = = = 0, 54. D 5 пред отб Для латуни возьмём К 0, 40. Таким образом, поскольку операцию. 0 пред К отб > К отб, отбортовку можно выполнить за одну

47 РАЗДАЧА И ОБЖИМ Раздача и обжим по своему характеру формоизменения являются противоположными операциями (рис.6.10). Если при раздаче, в очаге деформации, происходит увеличение краевой части полой тонкостенной заготовки, то при обжиме, наоборот уменьшение периметра поперечных размеров полой заготовки. Возможность осуществления раздачи исходного диаметра полого цилиндра ( d 0 ) до какого-либо наибольшего диаметра ( d 1 ), определяется коэффициентом раздачи К разд : d1 = К разд d 0, зависящем от относительной толщины заготовки: Рис s d 0 0,04 0,05 0,06 0,07 0,08 0,09 0,10 0,11 0,1 0,13 0,14 К разд 1,46 1,5 1,5 1,53 1,55 1,56 1,58 1,59 1,60 1,63 1,68 Примечание: для мягкой стали. Раздачу можно осуществлять как на краях полой заготовки, так и на её срединной части, например в штампах с разъёмными матрицами (рис. 6.11). Рис Возможность обжима цилиндрических заготовок за одну операцию определяется коэффициентом обжима: d = K обж D. Коэффициент обжима зависит не только от относительной толщины материала, но и от конструктивных особенностей штампа (рис. 6.1). Рис Основные варианты обжима: а цилиндрический; б конический; в сферический.

48 s D 0,0 0,03 0,04 0,05 0,06 0,07 0,08 0,09 0,10 0,11 0,1 К обж 0,8 0,77 0,75 0,73 0,71 0,70 0,69 0,69 0,68 0,66 0,65 С уменьшением угла α значение К обж уменьшается. При избыточном сжатии на поверхности металла образуются складки. Поэтому, если фактическое отношение d D меньше допустимого значения К обж, то обжим следует выполнять за несколько операций. d lg Количество требуемых операций: п D обж =, lg Кобж где К коэффициент обжима, принимаемый для одной операции. обж Высоту заготовки Н з, предназначенную для обжима, ориентировочно определяют в зависимости от формы и зоны обжима: D d h d + для цилиндрического обжима (рис. 6.1,а): Н = з 1,05 h + 4sinα 1 ; Dd для конического обжима (рис. 6.1,б): D d H з = 1,05 h + 1 ; 4 Dd sin α D для сферического обжима (рис. 6.1,в): Н з = h1 h + 0,5 1 + D d d. Вычисленные значения Н з уточняются опытным путём. Усилие Р обж, требуемое для обжима заготовки (по рис. 6.1,а), ориентировочно определяют по формуле: 1 1,85s d Робж = sσ в π ( D d ) ( 1 + µ ctgα ) cosα, где cosα Кобж rm σ в предел прочности штампуемого материала (МПа); α угол конуса обжима; µ коэффициент трения на поверхности контакта заготовки и матрицы; r М радиус закругления кромки матрицы. 0 Оптимальным является угол α = 15 0, при котором обеспечивается наименьшее усилие обжима Р обж. При выполнении обжима, схема которого показана на рис. 6.1,б: 1 Робж = πsσ в ( D d ) ( 1 + µ ctgα ). cosα 0 При α = 15 0 и µ = 0, 15, эти формулы преобразуются к виду: 1,8sd ( ) Робж = sσ в 4,7 D d + (для рис. 6.1а); КобжrМ Р = 4,7sσ D d (для рис. 6.1б). обж в ( )

49 ПРОКАТКА Сущность процесса прокатки заключается в том, что заготовка или слиток вследствие сил трения втягивается вращающимися валками в зазор между ними и обжимается (рис. 7.1). Различают три вида прокатки: продольную (рис. 7.1,а), поперечную (рис. 7.1,б) и косую (винтовую) (рис. 7.1,в). Рис Схемы прокаток: а продольной; б поперечной; в косой. При продольной прокатке слиток или заготовка втягивается в зазор между валками, вращающимися навстречу друг другу, где она обжимается по высоте и увеличивается по длине и ширине. Втягивание заготовки валками осуществляется силой трения, появляющейся в данный момент. Для обеспечения захвата заготовки валками необходимо, чтобы коэффициент трения был больше тангенса угла захвата ( f > tgα ), в противном случае, заготовка может быть вытолкнута из валков. Это условие играет двойственную роль: по условию захвата, целесообразно принимать большой диаметр валков, однако это приводит к увеличению удельного давления на валках, при одинаковом обжатии детали ( h ). Течение металла по длине и ширине в процессе обжатия, приводит к тому, что скорость выхода металла из валков, больше, чем скорость входа. Эти явления называются опережением и отставанием. Увеличение обжатия увеличивает опережение. При поперечной и поперечно винтовой (косой) прокатке, цилиндрическую заготовку помещают между валками, вращающимися в одну сторону. В обоих случаях заготовка вращается вследствие вращения валков. Если в процессе поперечной прокатки, валки с параллельными осями, пластически деформируют заготовку сообщая ей только вращательное движение (поперечная деформация), то при косой прокатке, металл получает не только поперечную, но и продольную деформации за счёт перекоса валков (заготовке придаётся одновременно вращательное и поступательное движение, вследствие чего заготовка втягивается в зазор между валками). Косую прокатку применяют при производстве бесшовных труб, когда из сплошной заготовки в результате прошивки образуется полая заготовка гильза. При вращении заготовки и её обжатии (овальность), наружные слои, раскатываясь на внутренних, стремятся отслоиться от них, что приводит к тому, что в центральных слоях заготовки появляются разрывы и образуются полости даже при малых степенях деформации. Поперечная прокатка применяется при производстве периодических профилей круглого сечения, диаметр которых периодически изменяется по длине (рис. 7.). Для этого используется трёхвалковый стан поперечно винтовой прокатки, прокатные валки () которого, сближаясь или раздвигаясь электроприводом (1) по заданной периодической схеме копиром (5), осуществляют прокатку заготовки (4), закреплённой в патроне (3).

50 Рис. 7..Стан для производства периодического проката: а схема стана; б образцы профилей. 1 гидропривод сближения валков; валки; 3 зажимной патрон; 4 готовая заготовка переменного по длине сечения; 5 линейка-копир. Наибольшее распространение имеет продольная прокатка (до 90% всей прокатываемой продукции), которой получают прокат различной формы поперечного сечения. СОРТАМЕНТ Совокупность получаемых изделий по форме, сечению и размерам называется сортаментом (рис. 7.3), который делится на следующие группы: сортовой прокат, который подразделяется на простой геометрической формы (круг, квадрат, шестигранник, овал, треугольник) и фасонный (уголки, швеллеры, двутавровые балки, рельсы и т.д.); листовой прокат, листы толщиной свыше 4мм называют толстолистовыми; толщиной менее 4мм тонколистовыми; Трубы, бывают бесшовные и сварные; Профили специального назначения кольца, зубчатые колёса, периодические профили и т.д. Рис Сортамент прокатной продукции.

51 По типоразмеру, сортовой прокат может быть разделён на четыре группы: сталь крупносортная, среднесортная, мелкосортная и катанка По диаметру бесшовные трубы поставляются от 650мм до нескольких миллиметров (капиллярные трубы для медицинских игл) с толщиной стенки от 75 мм, до нескольких долей миллиметра. Бесшовные трубы по механическим свойствам превосходят литые и сварные, но зато значительно дороже. Что касается сварных труб, то исходным материалом здесь является холоднокатаная лента или полоса, формируемая в трубу в шести и более клетьевых станах со сваркой шва в конце процесса. Для получения труб диаметром больше, чем ширина исходного штрипса (полоса, лента) используют метод спиральной навивки. Такие трубы по сравнению с прямошовными обладают большей равнопрочностью сечения. Прокат сортовых профилей, осуществляется в калиброванных (ручьевых) валках. Врез на валке называется ручьём, два ручья образуют калибр (рис. 7.4,а). Пара валков обычно имеет несколько калибров, расположенных последовательно. Калибры бывают открытыми и закрытыми (рис. 7.4,б). Рис а расположение ручьёв на валке; б соответственно открытый и закрытый калибры. По своему назначению, калибры делятся на: обжимные (вытяжные), черновые (подготовительные), предотделочные (предчистовые), отделочные (чистовые). КЛАССИФИКАЦИЯ ПРОКАТНЫХ СТАНОВ Прокатный стан, состоит из одной или нескольких рабочих клетей, в которых располагаются валки. Расстояние между валками, регулируется нажимным устройством, расположенным в верхней части станины. Прокатные станы, прежде всего классифицируются по назначению продукции: обжимные (блюминги производство сортовой заготовки; слябинги производство листовой заготовки); заготовочные; сортовые (крупно-, средне-, мелкосортные); рельсобалочные; широкополосные; листовые (толсто-, тонко-); ленточные; трубопрокатные; бандаже-, и колёсопрокатные; станы специального назначения; и др. Сортовые станы характеризуются диаметром валка: сортовой стан 450: DB = 450 мм; листовые станы определяют максимальной длиной цилиндрической части (бочки) валка: листовой стан 000 имеет длину бочки валка 000мм. Прокатные станы бывают реверсивные и нереверсивные. Если валки имеют постоянное направление вращения, то клеть называют нереверсивной и прокатка в ней осуществляется только в одну сторону. Если направление вращения валков после каждого прохода заготовки изменяется, то клеть называют реверсивной. В этом случае заготовка прокатывается между валками несколько раз, поочерёдно то в одну, то в другую сторону. По числу и расположению валков в рабочих клетях, станы подразделяют на дуо, трио, кварто, многовалковые и универсальные (рис. 7.5).

Лекция 6. Нагрузки, напряжения и деформации. Механические свойства.

Лекция 6. Нагрузки, напряжения и деформации. Механические свойства. Лекция 6 http://www.supermetalloved.narod.ru Нагрузки, напряжения и деформации. Механические свойства. 1. Физическая природа деформации металлов. 2. Природа пластической деформации. 3. Дислокационный механизм

Подробнее

Лекция 8. Конструкционная прочность материалов. Особенности деформации поликристаллических тел. Наклеп, возврат и рекристаллизация

Лекция 8. Конструкционная прочность материалов. Особенности деформации поликристаллических тел. Наклеп, возврат и рекристаллизация Лекция 8 http://www.supermetalloved.narod.ru Конструкционная прочность материалов. Особенности деформации поликристаллических тел. Наклеп, возврат и рекристаллизация 1. Конструкционная прочность материалов

Подробнее

дов деформаций может быть сведено к двум основным: растяжение (или сжатие) и сдвиг.

дов деформаций может быть сведено к двум основным: растяжение (или сжатие) и сдвиг. Лекция 16 Силы упругости. Упругие свойства твердых тел. Закон Гука для разных деформаций. Модули упругости, коэффициент Пуассона. Диаграмма напряжений. Упругий гистерезис. Потенциальная энергия упругой

Подробнее

3.5. Процессы свободной ковки и штамповки

3.5. Процессы свободной ковки и штамповки 3.5. Процессы свободной ковки и штамповки Ковка вид горячей обработки металлов давлением, при котором металл деформируется с помощью универсального инструмента бойков. Нагретую заготовку 1 (рис. 3.5.1,

Подробнее

Рассмотрим стержень упруго растянутый центрально приложенными сосредоточенными

Рассмотрим стержень упруго растянутый центрально приложенными сосредоточенными Растяжение (сжатие) элементов конструкций. Определение внутренних усилий, напряжений, деформаций (продольных и поперечных). Коэффициент поперечных деформаций (коэффициент Пуассона). Гипотеза Бернулли и

Подробнее

6. ОСНОВЫ ТЕОРИИ ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ 6.1. Деформированное состояние в точке. Главные деформации

6. ОСНОВЫ ТЕОРИИ ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ 6.1. Деформированное состояние в точке. Главные деформации Теория деформированного состояния Понятие о тензоре деформаций, главные деформации Обобщенный закон Гука для изотропного тела Деформация объема при трехосном напряженном состоянии Потенциальная энергия

Подробнее

Лабораторная работа 1 МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА МЕТАЛЛОВ

Лабораторная работа 1 МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА МЕТАЛЛОВ Лабораторная работа 1 МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСВА МЕАЛЛОВ Цель работы: 1. Ознакомиться с оборудованием и методикой определения твердости и показателей механических свойств при испытании на растяжение. 2. Установить

Подробнее

Л.4 Прочность, жесткость, устойчивость. Силовые нагрузки элементов

Л.4 Прочность, жесткость, устойчивость. Силовые нагрузки элементов Л. Прочность, жесткость, устойчивость. Силовые нагрузки элементов Под прочностью понимают способность конструкции, ее частей и деталей выдерживать определенную нагрузку без разрушений. Под жесткостью подразумевают

Подробнее

Лекция 2. Строение реальных металлов. Дефекты кристаллического строения

Лекция 2. Строение реальных металлов. Дефекты кристаллического строения Лекция 2 http://www.supermetalloved.narod.ru Строение реальных металлов. Дефекты кристаллического строения 1. Точеные дефекты 2. Линейные дефекты: 3. Простейшие виды дислокаций краевые и винтовые. Из жидкого

Подробнее

4.1. Механическое разрушение твердых тел

4.1. Механическое разрушение твердых тел 4.1. Механическое разрушение твердых тел Наиболее типичными видами разрушения материалов, оборудования, машин и приборов являются механическое разрушение, износ, и коррозия. Эти виды разрушения охватывают

Подробнее

3. СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ Осевое растяжение-сжатие.

3. СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ Осевое растяжение-сжатие. 3. СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ 3.2. Осевое растяжение-сжатие. Растяжением или сжатием называют такой вид деформации бруса (стержня), при котором в его поперечных сечениях возникает только один внутренний

Подробнее

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ 1 к практическому занятию по «Прикладной механике» для студентов II курса медико-биологического факультета.

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ 1 к практическому занятию по «Прикладной механике» для студентов II курса медико-биологического факультета. МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ 1 ТЕМА Введение. Инструктаж по технике безопасности. Входной контроль. ВВЕДЕНИЕ В ПРАКТИЧЕСКИЕ ЗАНЯТИЯ ПО КУРСУ «ПРИКЛАДНАЯ МЕХЕНИКА». ИНСТРУКТАЖ ПО ПОЖАРО- И ЭЛЕКТРОБЕЗОПАСНОСТИ.

Подробнее

ОТЖИГ ДЛЯ СНЯТИЯ НАПРЯЖЕНИЙ

ОТЖИГ ДЛЯ СНЯТИЯ НАПРЯЖЕНИЙ 1 Министерство образования и науки Российской Федерации Санкт-Петербургский государственный морской технический университет А. М. Фирсов ОТЖИГ ДЛЯ СНЯТИЯ НАПРЯЖЕНИЙ Лабораторная работа Санкт-Петербург

Подробнее

Отжиг I рода. Лекция 3

Отжиг I рода. Лекция 3 Отжиг I рода Отжиг - это нагрев стали с последующим (обычно медленным) охлаждением. Обычно отжиг - это подготовительная термообработка. Отжигу подвергают отливки, поковки, прокат. Отжиг I рода Предшествующая

Подробнее

Кручение простой вид сопротивления (нагружения), при котором на стержень действуют моменты в плоскостях, перпендикулярных к продольной оси стержня.

Кручение простой вид сопротивления (нагружения), при котором на стержень действуют моменты в плоскостях, перпендикулярных к продольной оси стержня. Кручение стержней с круглым поперечным сечением. Внутренние усилия при кручении, напряжения и деформации. Напряженное состояние и разрушение при кручении. Расчет на прочность и жесткость вала круглого

Подробнее

Итоговый тест, Прикладная механика (сопромат) (2579) 9. (70c.) Под прочностью элемента конструкции понимается (несколько ответов) 1)

Итоговый тест, Прикладная механика (сопромат) (2579) 9. (70c.) Под прочностью элемента конструкции понимается (несколько ответов) 1) Итоговый тест, Прикладная механика (сопромат) (2579) 9. (70c.) Под прочностью элемента конструкции понимается 1) сопротивление 2) внешнему воздействию 3) вплоть до 4) возникновения больших деформаций 5)

Подробнее

Раздел 1. Элементы теории обработки металлов давлением

Раздел 1. Элементы теории обработки металлов давлением УТВЕРЖДЕНО Председателем приемной комиссии ЛГТУ А.К. Погодаевым «_27_» _февраля_ 2015 г. ПРОГРАММА ВСТУПИТЕЛЬНОГО ИСПЫТАНИЯ ДЛЯ ПОСТУПАЮЩИХ В МАГИСТРАТУРУ ПО НАПРАВЛЕНИЮ «Машины и технология обработки

Подробнее

Лекция 01. Предмет сопротивления материалов. Понятия о деформациях и напряжении. Закон Гука Диаграмма растяжения Сопротивление материалов наука,

Лекция 01. Предмет сопротивления материалов. Понятия о деформациях и напряжении. Закон Гука Диаграмма растяжения Сопротивление материалов наука, Лекция 01. Предмет сопротивления материалов. Понятия о деформациях и напряжении. Закон Гука Диаграмма растяжения Сопротивление материалов наука, изучающая состояние различных элементов неподвижной или

Подробнее

Основные способы обработки металлов давлением

Основные способы обработки металлов давлением Основные способы обработки металлов давлением Обработка металлов давлением получение машиностроительных профилей получение фасонных заготовок прокатка ковка прессование горячая объемная штамповка волочение

Подробнее

УДК Расчетное определение глубины и степени упрочнения деталей из жаропрочных материалов при несвободном точении

УДК Расчетное определение глубины и степени упрочнения деталей из жаропрочных материалов при несвободном точении УДК 6.9 Расчетное определение глубины и степени упрочнения деталей из жаропрочных материалов при несвободном точении Михайлов С. В., Данилов С. Н., Михайлов А. С. (Костромской государственный технологический

Подробнее

Лабораторная работа 5. Краткая теория

Лабораторная работа 5. Краткая теория Лабораторная работа 5 Определение модуля сдвига по крутильным колебаниям Целью работы является изучение деформации сдвига и кручения, определение модуля сдвига металлического стержня. Краткая теория Модуль

Подробнее

Тычина К.А. В в е д е н и е.

Тычина К.А. В в е д е н и е. www.tchina.pro Тычина К.А. I В в е д е н и е. «Теоретическая механика» разработала уравнения равновесия тел, считая их абсолютно твёрдыми и неразрушимыми. Курс «Сопротивление материалов», следующий шаг

Подробнее

Контрольные вопросы по сопротивлению материалов

Контрольные вопросы по сопротивлению материалов Контрольные вопросы по сопротивлению материалов 1. Основные положения 2. Каковы основные гипотезы, допущения и предпосылки положены в основу науки о сопротивлении материалов? 3. Какие основные задачи решает

Подробнее

1-1' Измерение модуля упругости резины. Методические указания. Иркутск 2011г.

1-1' Измерение модуля упругости резины. Методические указания. Иркутск 2011г. 1-1' МИНОБРНАУКИ РОССИИ федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Иркутский государственный университет» (ФГБОУ ВПО «ИГУ») Измерение модуля

Подробнее

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ КАЗАНСКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНАЯ АКАДЕМИЯ. Кафедра физики

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ КАЗАНСКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНАЯ АКАДЕМИЯ. Кафедра физики МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ КАЗАНСКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНАЯ АКАДЕМИЯ Кафедра физики МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ К ЛАБОРАТОРНЫМ РАБОТАМ ПО ФИЗИКЕ для студентов специальностей

Подробнее

Глава 2. МАТЕРИАЛ И МЕТОДИКИ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ

Глава 2. МАТЕРИАЛ И МЕТОДИКИ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ 42 Глава 2. МАТЕРИАЛ И МЕТОДИКИ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ 2.1. Материал исследования Ранее считалось [98 100], что в процессе холодной объемной штамповки крепежных изделий локальные пластические деформации

Подробнее

5. ОСНОВЫ ТЕОРИИ НАПРЯЖЕННОГО СОСТОЯНИЯ 5.1. Напряжения в точке. Главные напряжения и главные площадки

5. ОСНОВЫ ТЕОРИИ НАПРЯЖЕННОГО СОСТОЯНИЯ 5.1. Напряжения в точке. Главные напряжения и главные площадки Теория напряженного состояния Понятие о тензоре напряжений, главные напряжения Линейное, плоское и объемное напряженное состояние Определение напряжений при линейном и плоском напряженном состоянии Решения

Подробнее

«Обработка металлов давлением» (Составитель Танцурова И. В.)

«Обработка металлов давлением» (Составитель Танцурова И. В.) Тестовые задания для аттестации инженерно-педагогических работников ГБОУ НиСПО «Обработка металлов давлением» (Составитель Танцурова И. В.) 1. Наклеп получают пластической деформацией при каких температурных

Подробнее

ОСНОВЫ ТЕОРИИ СОПРОТИВЛЕНИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ. ПРОСТЕЙШИЕ СЛУЧАИ НАГРУЖЕНИЯ

ОСНОВЫ ТЕОРИИ СОПРОТИВЛЕНИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ. ПРОСТЕЙШИЕ СЛУЧАИ НАГРУЖЕНИЯ Глава 4 ОСНОВЫ ТЕОРИИ СОПРОТИВЛЕНИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ. ПРОСТЕЙШИЕ СЛУЧАИ НАГРУЖЕНИЯ Как уже говорилось выше, железобетон это анизотропный материал сложной структуры, характеризующийся нелинейной

Подробнее

ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА 4 ИЗМЕРЕНИЕ МОМЕНТОВ ИНЕРЦИИ И МОДУЛЯ СДВИГА ТВЕРДЫХ ТЕЛ МЕТОДОМ КРУТИЛЬНЫХ КОЛЕБАНИЙ

ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА 4 ИЗМЕРЕНИЕ МОМЕНТОВ ИНЕРЦИИ И МОДУЛЯ СДВИГА ТВЕРДЫХ ТЕЛ МЕТОДОМ КРУТИЛЬНЫХ КОЛЕБАНИЙ ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА 4 ИЗМЕРЕНИЕ МОМЕНТОВ ИНЕРЦИИ И МОДУЛЯ СДВИГА ТВЕРДЫХ ТЕЛ МЕТОДОМ КРУТИЛЬНЫХ КОЛЕБАНИЙ Цель работы: 1. Изучить динамику и кинематику крутильных колебаний.. Измерить моменты инерции твердых

Подробнее

ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА М-18 ОПРЕДЕЛЕНИЕ МОДУЛЯ СДВИГА И МОМЕНТА ИНЕРЦИИ МЕТОДОМ КОЛЕБАНИЙ

ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА М-18 ОПРЕДЕЛЕНИЕ МОДУЛЯ СДВИГА И МОМЕНТА ИНЕРЦИИ МЕТОДОМ КОЛЕБАНИЙ ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА М-8 ОПРЕДЕЛЕНИЕ МОДУЛЯ СДВИГА И МОМЕНТА ИНЕРЦИИ МЕТОДОМ КОЛЕБАНИЙ Цель работы: определение модуля сдвига и момента инерции диска методом крутильных колебаний. Приборы и принадлежности:

Подробнее

Л-1: ; Л-2: с

Л-1: ; Л-2: с Лекция 8 Волновое движение Распространение колебаний в однородной упругой среде Продольные и поперечные волны Уравнение плоской гармонической бегущей волны смещение, скорость и относительная деформация

Подробнее

Упрочнение металлов в обработке металлов давлением

Упрочнение металлов в обработке металлов давлением МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РФ ГОСУДАРСТВЕННОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ «САМАРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АЭРОКОСМИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ИМЕНИ АКАДЕМИКА С.П. КОРОЛЕВА

Подробнее

МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА МАТЕРИАЛОВ. Зайцев Дмитрий Викторович

МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА МАТЕРИАЛОВ. Зайцев Дмитрий Викторович МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА МАТЕРИАЛОВ Зайцев Дмитрий Викторович РАЗРУШЕНИЕ КОНСТРУКЦИЙ 17 августа 2009 года. Авария на Саяно-Шушенской ГЭС. Вследствие многократного возникновения дополнительных нагрузок переменного

Подробнее

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОПТИМАЛЬНЫХ ПАРАМЕТРОВ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ПРОЦЕССА РАДИАЛЬНОЙ КОВКИ

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОПТИМАЛЬНЫХ ПАРАМЕТРОВ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ПРОЦЕССА РАДИАЛЬНОЙ КОВКИ УДК 621.73.012 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОПТИМАЛЬНЫХ ПАРАМЕТРОВ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ПРОЦЕССА РАДИАЛЬНОЙ КОВКИ Погорильчук Анастасия Яковлевна студент 6 курса Российская Федерация, г. Москва, Московский Государственный

Подробнее

1. ФУНДАМЕНТАЛЬНЫЕ ОСНОВЫ КУРСА «СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ» 1.1. Основные определения сопротивления материалов

1. ФУНДАМЕНТАЛЬНЫЕ ОСНОВЫ КУРСА «СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ» 1.1. Основные определения сопротивления материалов Введение. Общие понятия и принципы дисциплины «Сопротивление материалов». Реальный объект и расчетная схема. Внешние силовые факторы (классификация). Определение внутренних усилий методом мысленных сечений.

Подробнее

Вопросы текущего контроля. Модуль 1

Вопросы текущего контроля. Модуль 1 Приложение Б Комплект оценочных средств (контролирующих материалов) по дисциплине«физические основы технологической пластичности» для студентов специальности 17.05.01 «Боеприпасы и взрыватели» специализация

Подробнее

Экзаменационный билет 3

Экзаменационный билет 3 Экзаменационный билет 1 1. Реальный объект и расчетная схема. Силы внешние и внутренние. Метод сечений. Основные виды нагружения бруса. 2. Понятие об усталостной прочности. Экзаменационный билет 2 1. Растяжение

Подробнее

Индивидуальные задания по физике твердого тела для самостоятельной работы студентов

Индивидуальные задания по физике твердого тела для самостоятельной работы студентов МИНОБРНАУКИ РОССИИ ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ «САМАРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АЭРОКОСМИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ИМЕНИ АКАДЕМИКА С.П. КОРОЛЕВА

Подробнее

Геомеханика нефтяных пластов и газовых залежей

Геомеханика нефтяных пластов и газовых залежей Геомеханика нефтяных пластов и газовых залежей 015/016 Лектор: к.т.н. Шигапова Диана Юрьевна Теория прочности Мора Предположение: наличие в каждой точке деформированного образца горных пород зависимости

Подробнее

Влияние холодной деформации на структуру и механические свойства листов сплава 1430

Влияние холодной деформации на структуру и механические свойства листов сплава 1430 ВИАМ/1995-201964 Влияние холодной деформации на структуру и механические свойства листов сплава 1430 В.С. Сандлер Т.И. Никольская Н.И. Колобнев Л.Б. Хохлатова Ноябрь 1995 Всероссийский институт авиационных

Подробнее

Основы теории прочности

Основы теории прочности Представлены основные понятия теории прочности, условия и методы, применяемые в практике проектирования. Раздел предназначен для теоретического введения при работе с программным обеспечением, использующим

Подробнее

МОСКОВСКИЙ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ (Национальный Исследовательский Университет) Кафедра Динамики и Прочности машин Имени Болотина В.В.

МОСКОВСКИЙ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ (Национальный Исследовательский Университет) Кафедра Динамики и Прочности машин Имени Болотина В.В. МОСКОВСКИЙ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ (Национальный Исследовательский Университет) Кафедра Динамики и Прочности машин Имени Болотина В.В. Задача 2 Студент: Еремин Л.И. Группа: С-06-09 Преподаватель: Позняк

Подробнее

Лабораторная работа 6

Лабораторная работа 6 Лабораторная работа 6 Определение методами просвечивающей электронной микроскопии параметров структуры материала с наноразмерными частицами второй фазы. Анализ механизмов упрочнения материала частицами

Подробнее

ОПРЕДЕЛЕНИЕ МОДУЛЯ ПРОДОЛЬНОЙ УПРУГОСТИ И КОЭФФИЦИЕНТА ПУАССОНА ПРИ ИСПЫТАНИИ МАТЕРИАЛА НА РАСТЯЖЕНИЕ

ОПРЕДЕЛЕНИЕ МОДУЛЯ ПРОДОЛЬНОЙ УПРУГОСТИ И КОЭФФИЦИЕНТА ПУАССОНА ПРИ ИСПЫТАНИИ МАТЕРИАЛА НА РАСТЯЖЕНИЕ Работа 6 ОПРЕДЕЛЕНИЕ МОДУЛЯ ПРОДОЛЬНОЙ УПРУГОСТИ И КОЭФФИЦИЕНТА ПУАССОНА ПРИ ИСПЫТАНИИ МАТЕРИАЛА НА РАСТЯЖЕНИЕ Цель работы: определение упругих характеристик материала модуля продольной упругости (модуля

Подробнее

Кузьмичев Сергей Дмитриевич

Кузьмичев Сергей Дмитриевич Кузьмичев Сергей Дмитриевич 2 СОДЕРЖАНИЕ ЛЕКЦИИ 10 Элементы теории упругости и гидродинамики. 1. Деформации. Закон Гука. 2. Модуль Юнга. Коэффициент Пуассона. Модули всестороннего сжатия и одностороннего

Подробнее

Лабораторная работа Изучение деформации растяжения.

Лабораторная работа Изучение деформации растяжения. Лабораторная работа Изучение деформации растяжения. Цель: Приборы и оборудование: прибор для изучения деформации растяжения; индикатор часового типа 0-10 мм; микрометр; линейка измерительная; стальная

Подробнее

Праведников И.С. ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАПРЯЖЕНИЙ В ПЛАСТИЧЕСКИ ДЕФОРМИРУЕМЫХ ДЕТАЛЯХ

Праведников И.С. ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАПРЯЖЕНИЙ В ПЛАСТИЧЕСКИ ДЕФОРМИРУЕМЫХ ДЕТАЛЯХ 1 Праведников И.С. Уфимский государственный авиационный технический университет ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАПРЯЖЕНИЙ В ПЛАСТИЧЕСКИ ДЕФОРМИРУЕМЫХ ДЕТАЛЯХ ВВЕДЕНИЕ Экспериментальные и экспериментально-расчетные методы

Подробнее

ББК Рецензент д-р техн. наук, проф. Е.А.Коняев С.В.Очагов Методическое пособие для постановки и проведения лабораторной работы по дисциплине «

ББК Рецензент д-р техн. наук, проф. Е.А.Коняев С.В.Очагов Методическое пособие для постановки и проведения лабораторной работы по дисциплине « МИНИСТЕРСТВО ТРАНСПОРТА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ГОСУДАРСТВЕННАЯ СЛУЖБА ГРАЖДАНСКОЙ АВИАЦИИ МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ГРАЖДАНСКОЙ АВИАЦИИ Кафедра ремонта летательных аппаратов и авиационных

Подробнее

Аттестационное тестирование в сфере профессионального образования

Аттестационное тестирование в сфере профессионального образования Page 1 of 15 Аттестационное тестирование в сфере профессионального образования Специальность: 170105.65 Взрыватели и системы управления средствами поражения Дисциплина: Механика (Сопротивление материалов)

Подробнее

Материаловедение и ТКМ. Цикл лекций. Карпов А.А. Лекция 3. Механические свойства.

Материаловедение и ТКМ. Цикл лекций. Карпов А.А. Лекция 3. Механические свойства. Материаловедение и ТКМ. Цикл лекций. Карпов А.А. Лекция 3. Механические свойства. 3.1. Прочность. Прочность способность тела (металла) сопротивляться деформациям и разрушению. Большинство технических характеристик

Подробнее

Влияние термической обработки на микроструктуру и твердость холоднодеформированной стали

Влияние термической обработки на микроструктуру и твердость холоднодеформированной стали ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ Государственное учреждение высшего профессионального образования Ухтинский государственный технический университет Влияние термической обработки на микроструктуру и

Подробнее

Тычина К.А. III. К р у ч е н и е

Тычина К.А. III. К р у ч е н и е Тычина К.А. tychina@mail.ru К р у ч е н и е Крутящим называют момент, вектор которого направлен вдоль оси стержня. Кручением называется такое нагружение стержня, при котором в его поперечных сечениях возникает

Подробнее

Тестовые задания по учебной дисциплине «Техническая механика» а) статика б) кинематика в) динамика

Тестовые задания по учебной дисциплине «Техническая механика» а) статика б) кинематика в) динамика Тестовые задания по учебной дисциплине «Техническая механика» ТЗ Формулировка и содержание ТЗ 1 Выбрать правильные ответы. Теоретическая механика состоит из разделов: а) статика б) кинематика в) динамика

Подробнее

Итоговый тест, технология обработки материалов (ТОМ), курс 2, сем. 4 (3732)

Итоговый тест, технология обработки материалов (ТОМ), курс 2, сем. 4 (3732) Итоговый тест, технология обработки материалов (ТОМ), курс 2, сем. 4 (3732) 1. Для измерения величины зазора между деталями применяют 1) щуп 2) резьбомер 3) микрометр 4) штангенрейсмас 2. Для определения

Подробнее

При выборе связки абразивного инструмента следует учитывать, что каждый вид связки имеет свои особенности и преимущества, что определяет режущие

При выборе связки абразивного инструмента следует учитывать, что каждый вид связки имеет свои особенности и преимущества, что определяет режущие При выборе связки абразивного инструмента следует учитывать, что каждый вид связки имеет свои особенности и преимущества, что определяет режущие свойства инструмента, а следовательно, и область его применения.

Подробнее

П.В. Верещагин МЕХАНИЧЕСКИЕ ИСПЫТАНИЯ

П.В. Верещагин МЕХАНИЧЕСКИЕ ИСПЫТАНИЯ МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РФ Бийский технологический институт (филиал) федерального государственного бюджетного образовательного учреждения высшего профессионального образования «Алтайский государственный

Подробнее

Механические свойства металлов

Механические свойства металлов ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Сибирский федеральный университет» Лопатина Екатерина Сергеевна, Ковалева

Подробнее

Лекция 12. Виды термической обработки металлов. Основы теории термической обработки стали.

Лекция 12. Виды термической обработки металлов. Основы теории термической обработки стали. Лекция 12 http://www.supermetalloved.narod.ru Виды термической обработки металлов. Основы теории термической обработки стали. 1. Виды термической обработки металлов. 2. Превращения, протекающие в структуре

Подробнее

ВОПРОСЫ ВСТУПИТЕЛЬНЫХ ИСПЫТАНИЙ ПО НАПРАВЛЕНИЮ Технологические машины и оборудование [кафедра «Металлургические и роторные машины»]

ВОПРОСЫ ВСТУПИТЕЛЬНЫХ ИСПЫТАНИЙ ПО НАПРАВЛЕНИЮ Технологические машины и оборудование [кафедра «Металлургические и роторные машины»] ВОПРОСЫ ВСТУПИТЕЛЬНЫХ ИСПЫТАНИЙ ПО НАПРАВЛЕНИЮ 15.04.02 Технологические машины и оборудование [кафедра «Металлургические и роторные машины»] 1. Сортамент прокатываемых изделий. 2. Напишите условное обозначение

Подробнее

Конспект лекций по курсу «Теория обработки металлов давлением»

Конспект лекций по курсу «Теория обработки металлов давлением» МИНОБРНАУКИ РОССИИ ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ «САМАРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АЭРОКОСМИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ИМЕНИ АКАДЕМИКА С.П.КОРОЛЕВА

Подробнее

1. Предмет сопротивления материалов. Реальный объект и расчетная схема.

1. Предмет сопротивления материалов. Реальный объект и расчетная схема. 1. Предмет сопротивления материалов. Реальный объект и расчетная схема. Методами со противления материалов выполняются расчеты, на основании кото рых определяются необходимые размеры деталей машин и конструкций

Подробнее

Следующим шагом является отыскание x наиболее напряженного сечения. Для этого A

Следующим шагом является отыскание x наиболее напряженного сечения. Для этого A Лекция 05 Изгиб Проверка прочности балок Опыт показывает, что при нагружении призматического стержня с прямой осью силами и парами сил, расположенными в плоскости симметрии, наблюдаются деформации изгиба

Подробнее

Сибирский федеральный университет. Процессы разрушения

Сибирский федеральный университет. Процессы разрушения УДК 621.85.05 ДЕПЛАНАЦИИ, ВОЗНИКАЮЩИЕ В РАЗЛИЧНЫХ ПРОЦЕССАХ Высотина А.А. Научный руководитель доцент Туман С.Х. Сибирский федеральный университет Процессы разрушения При разрушении различных материалов

Подробнее

Положение металлов в Периодической системе Д.И. Менделеева. Физические свойства металлов

Положение металлов в Периодической системе Д.И. Менделеева. Физические свойства металлов Тема 8. Урок 1. Положение металлов в Периодической системе Д.И. Менделеева. Физические свойства металлов Цели урока: Образовательная - рассмотреть положение металлов в системе элементов Д.И. Менделеева,

Подробнее

«ИЗУЧЕНИЕ УПРУГИХ СВОЙСТВ МАТЕРИАЛОВ»

«ИЗУЧЕНИЕ УПРУГИХ СВОЙСТВ МАТЕРИАЛОВ» Лабораторная работа «ИЗУЧЕНИЕ УПРУГИХ СВОЙСТВ МАТЕРИАЛОВ» Цель работы: Определение модуля упругости материалов. Принадлежности: Установка для изучения упругих свойств материалов, образцы, линейка, микрометр,

Подробнее

РАСЧЁТНАЯ СХЕМА КОНСТРУКЦИИ. Модель нагружения АНАЛИЗ ПОВЕДЕНИЯ РАСЧЁТНОЙ МОДЕЛИ КОНСТРУКЦИИ. ЗАПАСЫ ПРОЧНОСТИ. ВЕРОЯТНОСТЬ РАЗРУШЕНИЯ

РАСЧЁТНАЯ СХЕМА КОНСТРУКЦИИ. Модель нагружения АНАЛИЗ ПОВЕДЕНИЯ РАСЧЁТНОЙ МОДЕЛИ КОНСТРУКЦИИ. ЗАПАСЫ ПРОЧНОСТИ. ВЕРОЯТНОСТЬ РАЗРУШЕНИЯ 1. В В Е Д Е Н И Е 1.1. З а д а ч и и м е т о д ы с о п р о т и в л е н и я м а т е р и а л о в Сопротивление материалов наука о прочности, жесткости и устойчивости элементов инженерных конструкций. Методами

Подробнее

ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА 2 ИЗУЧЕНИЕ ДИСЛОКАЦИОННОЙ СТРУКТУРЫ МЕТАЛЛА МЕТОДОМ ЭЛЕКТРОННОЙ МИКРОСКОПИИ

ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА 2 ИЗУЧЕНИЕ ДИСЛОКАЦИОННОЙ СТРУКТУРЫ МЕТАЛЛА МЕТОДОМ ЭЛЕКТРОННОЙ МИКРОСКОПИИ ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА 2 ИЗУЧЕНИЕ ДИСЛОКАЦИОННОЙ СТРУКТУРЫ МЕТАЛЛА МЕТОДОМ ЭЛЕКТРОННОЙ МИКРОСКОПИИ 1. Цель работы 1.1. Освоить методику определения плотности дислокаций по точкам выхода и методом секущих.

Подробнее

ИСПЫТАНИЕ СТАЛИ НА РАСТЯЖЕНИЕ И ИЗУЧЕНИЕ ДИАГРАММЫ РАСТЯЖЕНИЯ

ИСПЫТАНИЕ СТАЛИ НА РАСТЯЖЕНИЕ И ИЗУЧЕНИЕ ДИАГРАММЫ РАСТЯЖЕНИЯ Работа 4 ИСПЫТАНИЕ СТАЛИ НА РАСТЯЖЕНИЕ И ИЗУЧЕНИЕ ДИАГРАММЫ РАСТЯЖЕНИЯ 4.1. Основные понятия Цель работы: исследование процесса растяжения металлического образца вплоть до его разрыва и определение следующих

Подробнее

ОСОБЕННОСТИ ДИНАМИЧЕСКОГО РАЗРУШЕНИЯ ПРЕГРАДЫ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ АНИЗОТРОПИИ ЕЕ МЕХАНИЧЕСКИХ СВОЙСТВ

ОСОБЕННОСТИ ДИНАМИЧЕСКОГО РАЗРУШЕНИЯ ПРЕГРАДЫ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ АНИЗОТРОПИИ ЕЕ МЕХАНИЧЕСКИХ СВОЙСТВ ОСОБЕННОСТИ ДИНАМИЧЕСКОГО РАЗРУШЕНИЯ ПРЕГРАДЫ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ АНИЗОТРОПИИ ЕЕ МЕХАНИЧЕСКИХ СВОЙСТВ М.Н. Кривошеина ИФПМ СО РАН, г. Томск e-mal: marnа_nkr@mal.ru М.А. Козлова ИФПМ СО РАН, г. Томск e-mal:

Подробнее

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ДЛЯ ОБУЧАЮЩИХСЯ ПО ОСВОЕНИЮ ДИСЦИПЛИНЫ. Сопротивление материалов

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ДЛЯ ОБУЧАЮЩИХСЯ ПО ОСВОЕНИЮ ДИСЦИПЛИНЫ. Сопротивление материалов ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ОБРАЗОВАНИЯ «ОРЕНБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АГРАРНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ» Кафедра «Проектирование и управление в технических системах» МЕТОДИЧЕСКИЕ

Подробнее

Курс лекций на тему: "Сложное сопротивление" В.В Зернов

Курс лекций на тему: Сложное сопротивление В.В Зернов Курс лекций на тему: "Сложное сопротивление" В.В Зернов Лекция на тему: Косой изгиб. При плоском поперечном изгибе балки плоскость действия сил (силовая плоскость) и плоскость прогиба совпадали с одной

Подробнее

Исследование инновационных процессов листовой штамповки

Исследование инновационных процессов листовой штамповки МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РФ ГОСУДАРСТВЕННОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ «САМАРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АЭРОКОСМИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ИМЕНИ АКАДЕМИКА С.П. КОРОЛЕВА

Подробнее

ОГБОУ «Кораблинский агротехнологический техникум» РАБОЧАЯ ТЕТРАДЬ. по учебной дисциплине. ОП.02. Техническая механика.

ОГБОУ «Кораблинский агротехнологический техникум» РАБОЧАЯ ТЕТРАДЬ. по учебной дисциплине. ОП.02. Техническая механика. ОГБОУ «Кораблинский агротехнологический техникум» РАБОЧАЯ ТЕТРАДЬ по учебной дисциплине ОП.02. Техническая механика по специальности 23.02.03 «Техническое обслуживание и ремонт автомобильного транспорта»

Подробнее

Расчет элементов стальных конструкций.

Расчет элементов стальных конструкций. Расчет элементов стальных конструкций. План. 1. Расчет элементов металлических конструкций по предельным состояниям. 2. Нормативные и расчетные сопротивления стали 3. Расчет элементов металлических конструкций

Подробнее

ÎÑÍÎÂÍÛÅ ÑÏÎÑÎÁÛ ÎÁÐÀÁÎÒÊÈ ÌÅÒÀËËÎÂ ÄÀÂËÅÍÈÅÌ

ÎÑÍÎÂÍÛÅ ÑÏÎÑÎÁÛ ÎÁÐÀÁÎÒÊÈ ÌÅÒÀËËÎÂ ÄÀÂËÅÍÈÅÌ Â.È. Äóäîðîâ, Ò.À. Äóäîðîâà ÎÑÍÎÂÍÛÅ ÑÏÎÑÎÁÛ ÎÁÐÀÁÎÒÊÈ ÌÅÒÀËËÎÂ ÄÀÂËÅÍÈÅÌ Ó åáíîå ïîñîáèå ISBN 978-5-427-06-3 Курганский государственный университет 9 78542 7063 редакционно-издательский центр 43-38-36

Подробнее

значением относительной высаживаемой длины с помощью математического моделирования

значением относительной высаживаемой длины с помощью математического моделирования УДК 621.77 Обоснование способа высадки заготовок с запредельным значением относительной высаживаемой длины с помощью математического моделирования Сомкина А.С., студент кафедры «Машины и технология обработки

Подробнее

ИСПЫТАНИЕ МАТЕРИАЛОВ НА РАСТЯЖЕНИЕ

ИСПЫТАНИЕ МАТЕРИАЛОВ НА РАСТЯЖЕНИЕ Работа 1 ИСПЫТАНИЕ МАТЕРИАЛОВ НА РАСТЯЖЕНИЕ Цель работы: изучение поведения материалов при растяжении до разрушения; определение механических характеристик прочности и пластичности Образцы. Для испытания

Подробнее

УДК Мирсалимов М. В. ЗАРОЖДЕНИЕ ТРЕЩИНЫ В ПОЛОСЕ ПЕРЕМЕННОЙ ТОЛЩИНЫ. (Тульский государственный университет)

УДК Мирсалимов М. В. ЗАРОЖДЕНИЕ ТРЕЩИНЫ В ПОЛОСЕ ПЕРЕМЕННОЙ ТОЛЩИНЫ. (Тульский государственный университет) ВЕСТНИК ЧГПУ им И Я ЯКОВЛЕВА МЕХАНИКА ПРЕДЕЛЬНОГО СОСТОЯНИЯ 7 УДК 5975 Мирсалимов М В ЗАРОЖДЕНИЕ ТРЕЩИНЫ В ПОЛОСЕ ПЕРЕМЕННОЙ ТОЛЩИНЫ (Тульский государственный университет) Рассматривается задача механики

Подробнее

Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Ивановский государственный химико-технологический университет»

Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Ивановский государственный химико-технологический университет» Федеральное агентство по образованию Российской Федерации Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Ивановский государственный химико-технологический университет»

Подробнее

Лекция 14. Технологические особенности и возможности закалки и отпуска

Лекция 14. Технологические особенности и возможности закалки и отпуска Лекция 14 Технологические особенности и возможности закалки и отпуска 1. Закалка 2. Способы закалки 3. Отпуск 4. Отпускная хрупкость Закалка Конструкционные стали подвергают закалке и отпуску для повышения

Подробнее

МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА. ПЛАСТИЧЕСКАЯ ДЕФОРМАЦИЯ И РЕКРИСТАЛЛИЗАЦИЯ

МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА. ПЛАСТИЧЕСКАЯ ДЕФОРМАЦИЯ И РЕКРИСТАЛЛИЗАЦИЯ МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «УЛЬЯНОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ»

Подробнее

Тычина К.А. К р и т е р и и п л а с т и ч н о с т и и р а з р у ш е н и я.

Тычина К.А. К р и т е р и и п л а с т и ч н о с т и и р а з р у ш е н и я. www.tychina.pro Тычина К.А. X К р и т е р и и п л а с т и ч н о с т и и р а з р у ш е н и я. Материал подавляющего большинства машин, механизмов и приборов, созданных человеком, работает в пределах упругости,

Подробнее

Лабораторная работа 16 ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ТРЕНИЯ КАЧЕНИЯ С ПОМОЩЬЮ НАКЛОННОГО МАЯТНИКА. Краткие сведения из теории сухого трения

Лабораторная работа 16 ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ТРЕНИЯ КАЧЕНИЯ С ПОМОЩЬЮ НАКЛОННОГО МАЯТНИКА. Краткие сведения из теории сухого трения Лабораторная работа 16 ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ТРЕНИЯ КАЧЕНИЯ С ПОМОЩЬЮ НАКЛОННОГО МАЯТНИКА Цель работы: изучить физические причины возникновения сил сухого трения, изучить теорию метода определения коэффициента

Подробнее

Национальный технический университет Украины «Киевский политехнический институт», Институт энергосбережения и энергоменеджмента.

Национальный технический университет Украины «Киевский политехнический институт», Институт энергосбережения и энергоменеджмента. УДК 622.8 Петренко О.В., Мельничук М.О. Науч. рук. Дычко А.О. Национальный технический университет Украины «Киевский политехнический институт», Институт энергосбережения и энергоменеджмента. ВЛИЯНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ

Подробнее

Тест: "Техническая механика "Сопротивление материалов ". Задание #1. Выберите один из 3 вариантов ответа: 1) - Высоте a.

Тест: Техническая механика Сопротивление материалов . Задание #1. Выберите один из 3 вариантов ответа: 1) - Высоте a. Тест: "Техническая механика "Сопротивление материалов ". Задание #1 Деформация l пропорциональна Выберите один из 3 вариантов ответа: 1) - Высоте a 2) - Ширине b 3) + Длине l Задание #2 Для какой части

Подробнее

ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА 1 ИЗУЧЕНИЕ КРИСТАЛЛИЧЕСКОГО СТРОЕНИЯ МЕТАЛЛОВ МЕТОДОМ РЕНТГЕНОСТРУКТУРНОГО АНАЛИЗА

ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА 1 ИЗУЧЕНИЕ КРИСТАЛЛИЧЕСКОГО СТРОЕНИЯ МЕТАЛЛОВ МЕТОДОМ РЕНТГЕНОСТРУКТУРНОГО АНАЛИЗА ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА 1 ИЗУЧЕНИЕ КРИСТАЛЛИЧЕСКОГО СТРОЕНИЯ МЕТАЛЛОВ МЕТОДОМ РЕНТГЕНОСТРУКТУРНОГО АНАЛИЗА 1. Цель работы Целью работы является: - овладеть методикой определения кристаллического строения металлов

Подробнее

Лекция 1. Анизотропия и симметрия кристаллов. Структура кристалла и пространственная решетка. Закон постоянства углов. Формула Вульфа-Брэгга.

Лекция 1. Анизотропия и симметрия кристаллов. Структура кристалла и пространственная решетка. Закон постоянства углов. Формула Вульфа-Брэгга. Лекция 1. 1. Анизотропия и симметрия кристаллов.. Структура кристалла и пространственная решетка.. Закон постоянства углов. Формула Вульфа-Брэгга. 4. Методы кристаллографического индицирования. Закон целых

Подробнее

Аннотация дисциплины «Технология конструкционных материалов» Направление подготовки Общая трудоемкость изучаемой дисциплины составляет 4

Аннотация дисциплины «Технология конструкционных материалов» Направление подготовки Общая трудоемкость изучаемой дисциплины составляет 4 Аннотация дисциплины «Технология конструкционных материалов» Направление подготовки 150700.62 Общая трудоемкость изучаемой дисциплины составляет 4 ЗЕТ(144 час.). Цели и задачи дисциплины: Целью дисциплины

Подробнее

Механические свойства при сжатии горячекатаной арматуры класса А400 после остаточной деформации растяжением

Механические свойства при сжатии горячекатаной арматуры класса А400 после остаточной деформации растяжением Механические свойства при сжатии горячекатаной арматуры класса А400 после остаточной деформации растяжением Авторы: Тихонов И.Н., Гуменюк В.С. кандидаты технических наук, НИИЖБ им. А.А.Гвоздева, Казарян

Подробнее

Лабораторная работа 104 Деформация твердого тела. Определение модуля Юнга

Лабораторная работа 104 Деформация твердого тела. Определение модуля Юнга Лабораторная работа 14 Деформация твердого тела. Определение модуля Юнга Приборы и принадлежности: исследуемая проволока, набор грузов, два микроскопа Теоретические сведения Изменение формы твердого тела

Подробнее

Тычина К.А. III. К р у ч е н и е

Тычина К.А. III. К р у ч е н и е Тычина К.А. tychina@mail.ru III К р у ч е н и е Крутящим называют момент, вектор которого направлен вдоль оси стержня. Кручением называется такое нагружение стержня, при котором в его поперечных сечениях

Подробнее

МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА БИОЛОГИЧСКИХ ТКАНЕЙ. ФИЗИЧЕСКИЕ ВОПРОСЫ ГЕМОДИНАМИКИ

МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА БИОЛОГИЧСКИХ ТКАНЕЙ. ФИЗИЧЕСКИЕ ВОПРОСЫ ГЕМОДИНАМИКИ 43 МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА БИОЛОГИЧСКИХ ТКАНЕЙ. ФИЗИЧЕСКИЕ ВОПРОСЫ ГЕМОДИНАМИКИ Задание 1. Выберите правильный ответ: 1. Деформацией называется.... а) изменение взаимного положения тел; б) изменение взаимного

Подробнее

ЗАКОН ГУКА ЦЕЛЬ РАБОТЫ ЗАДАЧИ ВВЕДЕНИЕ

ЗАКОН ГУКА ЦЕЛЬ РАБОТЫ ЗАДАЧИ ВВЕДЕНИЕ ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА 1.17 ЗАКОН ГУКА ЦЕЛЬ РАБОТЫ Экспериментально проверить справедливость закона Гука для упругих материалов различных видов. ЗАДАЧИ 1. Измерить удлинения l пружины 1 и пружины 2 в зависимости

Подробнее

Лекция 2. Основы теории напряжений. Связь между напряжениями и деформациями

Лекция 2. Основы теории напряжений. Связь между напряжениями и деформациями Лекция 2. Основы теории напряжений. Связь между напряжениями и деформациями Теория напряжений описывае динамику упругих процессов. которые возникают в среде в ответ на воздействие внешних сил. Силы в теории

Подробнее

Введение Описание предлагаемой технологии

Введение Описание предлагаемой технологии УДК 621.7.043 Совершенствование технологии изготовления деталей арматуростроения Бильчук М.В. ГОУ ВПО МГТУ «СТАНКИН» Кафедра «Системы пластического деформирования» Научный руководитель: Третьюхин В.В.

Подробнее

Лабораторная работа 2 «Определение напряжений методом «sin2ψ».

Лабораторная работа 2 «Определение напряжений методом «sin2ψ». Лабораторная работа «Определение напряжений методом «sinψ». Цель работы: освоить проведение эксперимента и методику расчета остаточных макронапряжений. Определить величину напряжений по методу «sin ψ»

Подробнее

ВЛИЯНИЕ РЕЖИМОВ ХИМИКО-ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ НА СТРУКТУРООБРАЗОВАНИЕ КАРБИДНЫХ СЛОЕВ БЫСТРОРЕЖУЩИХ СТАЛЕЙ Я. А. Ермаченко Учреждение образования

ВЛИЯНИЕ РЕЖИМОВ ХИМИКО-ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ НА СТРУКТУРООБРАЗОВАНИЕ КАРБИДНЫХ СЛОЕВ БЫСТРОРЕЖУЩИХ СТАЛЕЙ Я. А. Ермаченко Учреждение образования ВЛИЯНИЕ РЕЖИМОВ ХИМИКО-ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ НА СТРУКТУРООБРАЗОВАНИЕ КАРБИДНЫХ СЛОЕВ БЫСТРОРЕЖУЩИХ СТАЛЕЙ Я. А. Ермаченко Учреждение образования «Гомельский государственный технический университет имени

Подробнее

7. ВНУТРЕННИЕ СИЛЫ УПРУГОСТИ Введение в механику деформируемых тел. Задачи расчетов на прочность Основные понятия, гипотезы и принципы

7. ВНУТРЕННИЕ СИЛЫ УПРУГОСТИ Введение в механику деформируемых тел. Задачи расчетов на прочность Основные понятия, гипотезы и принципы 7. ВНУТРЕННИЕ СИЛЫ УПРУГОСТИ 7.1. Введение в механику деформируемых тел. Задачи расчетов на прочность 7.1.1. Основные понятия, гипотезы и принципы Внутренние силы упругости, возникающие в звеньях и элементах

Подробнее

«УФИМСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ НЕФТЯНОЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ»

«УФИМСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ НЕФТЯНОЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ» Федеральное агентство по образованию Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования «УФИМСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ НЕФТЯНОЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ» Кафедра физики УПРУГИЕ

Подробнее