ОТЧЁТ /ИРМК по НИОКР. Исследование гашения ИРМК сопровождающего тока промышленной частоты.

Save this PDF as:
 WORD  PNG  TXT  JPG

Размер: px
Начинать показ со страницы:

Download "ОТЧЁТ /ИРМК по НИОКР. Исследование гашения ИРМК сопровождающего тока промышленной частоты."

Транскрипт

1 УТВЕРЖДАЮ Генеральный директор ОАО «НПО Стример» И. В. Житенёв 2010 г. ОТЧЁТ /ИРМК по НИОКР Исследование гашения ИРМК сопровождающего тока промышленной частоты. РАЗРАБОТАНО: Научный руководитель ОАО «НПО Стример», д.т.н. Г. В. Подпоркин 2010 г. С.-ПЕТЕРБУРГ 2010

2 Оглавление 1 Расчётная оценка импульсного тока, протекающего через ГИРМК при прямом ударе молнии в провод ВЛ 220 кв Оценка числа срабатываний ГИРМК-220 кв за срок службы 30 лет Методика испытаний Результаты испытаний ПРИЛОЖЕНИЕ 1 Данные МЭС Юга по ВЛ 220 кв «ЦГЭС-Ш-30»

3 1 Расчётная оценка импульсного тока, протекающего через ГИРМК при прямом ударе молнии в провод ВЛ 220 кв В случае ВЛ 220 кв без грозозащитного троса возможны прямые удары молнии (ПУМ) в опоры и в провода. Для ВЛ с тросом имеется эмпирическая формула, позволяющая оценить вероятность удара молнии в опору [1]:, (1) где: hоп=36 м высота опоры; lпр=200 м длина пролёта. Как видно из (1), на ВЛ с тросом примерно 70% ПУМ приходится в опоры и 30% - в трос, т.е. в опору молния попадает примерно в два раза чаще, чем в трос (70%/30%=2,3). На ВЛ без троса соотношение числа ударов молнии в опору и провод ещё больше, т. к. провод находится примерно на 10 метров ниже, чем трос, и опора экранирует большую часть пролёта, чем на ВЛ с тросом. Для ГИРМК удар молнии в провод представляет гораздо более тяжёлый случай по условиям гашения сопровождающего тока, чем при ударе молнии в опору, так как при обычных значениях сопротивления заземления опор (порядка Ом) импульсный ток, протекающий через ГИРМК при ударе молнии в провод, существенно больше, чем при ПУМ в опору. Поэтому для оценки расчётного импульсного тока, протекающего через ГИРМК, должен быть выбран случай ПУМ в провод. Токи молнии лежат в диапазоне от 2 до 300 ка, средний ток составляет примерно 30 ка, а 95% токов молнии меньше, чем 100 ка [2]. В настоящей работе в качестве расчётного случая принят ток 100 ка. Эмпирическая формула (1) ориентирована на средний ток, т.е. на ток 30 ка, и при этом её экранирующее влияние довольно значительно. С увеличением тока молнии увеличивается её стримерная зона и поэтому 3

4 увеличивается экранирующее действие опоры. Поэтому можно полагать, что молнии с относительно большим током 100 ка могут попадать в среднюю часть пролёта (см. рис. 1). При этом ток молнии разделяется на две волны: одна идёт налево, а другая направо. Напомним, что под термином «ток молнии Iм» понимается наибольшее значение импульсного тока при ударе молнии в хорошо заземлённый объект. Эквивалентная электрическая схема, соответствующая этому случаю, приведена на рис. 2. Эквивалентная схема, соответствующая случаю удара молнии в провод в середину пролёта до момента прихода отражённой от опоры волны, приведена на рис. 3. Рис. 1. Эскиз пролёта ВЛ 220 кв без грозозащитного троса; для простоты показана лишь одна верхняя фаза. Рис. 2. Эквивалентная схема при ударе молнии в хорошо заземлённый объект: zм=200 Ом волновое сопротивление канала молнии; ем= Iм zм эквивалентная ЭДС. 4

5 zм=200 Ом волновое сопротивление канала молнии; ем= Iм zм эквивалентная ЭДС. Рис. 3. Эквивалентная схема при ударе молнии в провод в середину пролёта (до прихода отражённой от опоры волны) При этом ток в канале молнии iк может быть оценен по формуле: 70 ка, (2) где: Eм= Iм zм =100 ка 200 Ом= кв наибольшее значение эквивалентной ЭДС; zв 200 Ом волновое сопротивление провода с учётом интенсивной стримерной короны. Как видно из (2), ток в канале молнии при ударе в провод (до момента прихода отражённой от опоры волны) существенно меньше, чем при ударе в хорошо заземлённый объект. Причём волна тока, распространяющаяся по проводу в одну сторону, в два раза меньше, чем ток в канале молнии, т. к. ток канала молнии разделяется на две волны. Таким образом, iлев= iправ= 0,5 iк= 0,5х 70=35 ка. Приведённые рассуждения справедливы лишь до прихода отражённой от опоры волны. Фактически физическая картина будет сложнее. При воздействии пришедшей по проводу волны перенапряжения на ГИРМК, она сработает, ток потечёт по МКС ГИРМК, далее по телу опоры и затем через сопротивление заземления в землю. Эскиз фрагмента ВЛ 220 кв и эквивалентная схема для расчёта тока через ГИРМК приведены на рис. 4. 5

6 ем эквивалентная ЭДС; zм волновое сопротивление канала молнии; l1 отрезок линии с распределёнными параметрами, соответствующий половине длины пролёта; Rг активное сопротивление ГИРМК при её срабатывании; Lг индуктивность ГИРМК при её срабатывании; Lоп индуктивность опоры; Rз сопротивление заземления опоры; l2 отрезок линии с распределёнными параметрами, соответствующий длине пролёта; zв волновое сопротивление провода с учётом стримерной короны. Рис. 4. Эскиз фрагмента ВЛ 220 кв (а) и эквивалентная схема (б) для расчёта тока через ГИРМК: Расчёт токов и напряжений по схеме рис. 4,б выполнен по программе Micro - Cap 7. Импульс тока молнии принимался косоугольным с длиной фронта tф=10 мкс и временем полуспада tи=100 мкс. Соответственно при расчёте задавалась эквивалентная ЭДС ем= iм zм. Параметры элементов, входящих в схему, имели значения: 6

7 Iм=100 ка; zм = 200 Ом; l1 =100м; Rг = Rиз m= (1-2)14=14-28 Ом, где Rиз = 1-2 Ом активное сопротивление одного ИРМК при его срабатывании; m= 14 число изоляторов в гирлянде; Lг =30 мкгн; Lоп =30 мкгн; Rз =10-30 Ом; l2 = 200 м; zв = 200 Ом Как показали расчёты, при токе молнии Iм=100 ка напряжение на ГИРМК на двух ближайших к месту удара молнии опорах 1 и 2 (а также на опорах 3 и 4) превышает 500 кв, т. е. выше, чем разрядное напряжение ГИРМК, и поэтому они срабатывают. Ток, протекающий по ГИРМК 1 (а также 3), больше, чем ток, протекающий по ГИРМК 2 (а также 4). Максимальное значение тока лежит в диапазоне ка в зависимости от значения сопротивления заземления опор и сопротивления ГИРМК при её срабатывании. В качестве примера на рис. 5 приведены расчётные зависимости токов и напряжений для одного из вариантов расчёта. Rг = 20 Ом, Rз = 10 Ом; 1 напряжение на ГИРМК опоры 1; 2 напряжение на ГИРМК опоры 2; 3 - ток молнии при ударе в хорошо заземлённый объект; 4 ток через ГИРМК опоры 1. Рис. 5. Расчётные зависимости токов и напряжений в схеме рис. 4,б: 2 Оценка числа срабатываний ГИРМК-220 кв за срок службы 30 лет Число прямых ударов молнии (ПУМ) в линию электропередачи длиной l=100 км при числе грозовых часов Тч = 100 час N*ПУМ определяется по формуле [1]: N*ПУМ 7 hпр = 7 20=140 1/год, где hпр=20 м средняя высота верхней фазы ВЛ 220 кв; При длине линии (ЦГЭС-ШС30) 150 км и Тч = 60 число прямых ударов в эту конкретную линию оценивается как: NПУМ = N*ПУМ (l/100) (Тч /100)= /год. Число пролётов примерно равно: 7

8 Nпр l/ lпр= 150 км/0,2 км=750, где l=150 км длина линии; lпр 200 м=0,2 км средняя длина пролёта. При равномерном распределении ударов молнии вдоль линии число ударов молнии в один пролёт составит: N1пр NПУМ / Nпр = 150/750 =0,2 1/год. Молния может ударить в опору или в провода (см. рис. 6). Вероятность удара молнии в опору оценена по (1) Роп 0,7. Соответственно, вероятность удара молнии в провода? Рпр=(1-Роп)=1-0,6=0,3; и число ударов молнии в провода одного пролёта N1пров= N1пр Рпр =0,2 0,3=0,06 1/год. Рис. 6. Конструктивная схема участка ВЛ 220 кв. Рис. 7. Иллюстрация к оценке распределения ударов молнии между разными фазами. 8

9 Молния может ударить в одну из трёх фаз: А, В или С (см. рис. 2). Вероятность удара в верхнюю фазу В наибольшая, однако вероятность удара в крайнюю фазу А также достаточно большая, а вероятность удара в фазу С наименьшая. Принимая приближенно, что вероятность удара в фазу В составляет РВ 0,5,число ударов молнии в один пролёт в верхнюю фазу В составит: N1В = N1провРВ=0,06 0,5=0,03 1/год. Число волн грозовых перенапряжений, приходящих на ГИРМК фазы В с двух сторон (с двух пролётов): N1ГИРМК =N1В =0,03 2=0,06 1/год. Число перенапряжений от ударов молнии в провод, воздействующих на одну ГИРМК за 30 лет: N1ГИРМК,30 = N1ГИРМК 30 =0,06 30=1,8 2. Таким образом, на одну ГИРМК за 30 лет эксплуатации будет воздействовать, примерно, два перенапряжения от ударов молнии в провод, причём токи молнии будут разные, т. е. с большими и относительно небольшими токами. С вероятностью 0,95 они будут в диапазоне от 2 до 100 ка, а средний ток составит 30 ка. Несмотря на значительные упрощения и приближения проведённой оценки, ясно, что необходимый ресурс по срабатыванию ГИРМК невелик. С учётом возможной неравномерности распределения ударов молнии по линии он может быть принят с запасом с запасом равным 10 срабатываний ГИРМК за срок службы, т.е. за 30 лет. 3 Методика испытаний ГИРМК планируется установить в опытно-промышленную эксплуатацию на ВЛ 220 кв ЦГЭС-Ш-30 без ответвлений при следующих расчетных токах короткого замыкания: 9

10 -однофазное КЗ 2553 А; - двухфазное КЗ 3286 А; - трехфазное КЗ 3795 А (данные МЭС Юга, см. Приложение 1). При ударе молнии в линию и перекрытии гирлянд наибольшее напряжение, приходящееся на один изолятор гирлянды, возникает при однофазном замыкании на землю. Поэтому один ИРМК должен обеспечивать гашение сопровождающего тока при напряжении сети не менее, чем Uс= Uф.н.р./m=146/14=10,4 кв или Uс.амп.= Uс 1,41=14,7 15 кв, где Uф.н.р. =146 кв - фазное наибольшее рабочее напряжение; m=14 число ИРМК в гирлянде; и токе КЗ сети не менее 2,5 ка. Блок-схема испытательной установки представлена на принципиальная испытательная схема - на рис. 9. Рис. 8. Блок схема испытаний на гашение сопровождающего тока. 10 рис.8, а

11 ВТ1 высоковольтный трансформатор ИОМ 70; ВТ2 высоковольтный трансформатор НОМ 10; ЗУ зарядное устройство; Rзащ защитное сопротивление; Rф фронтовое сопротивление; Rд добавочное сопротивление; Rразр разрядное сопротивление; Rзащ защитные сопротивления; Rзар зарядные сопротивления; РТ регулировочный трансформатор; V вольтметр; Со основные конденсаторы; Сф фронтовая емкость; Сок конденсатор колебательного контура; Lок реактор колебательного контура, Lразр разрядный реактор, Lв, Св, Rв элементы формирования восстановленного напряжения, 1В1, 1В2 контакты автоматического выключателя; 1К1, 2К1, 1К2, 2К2 контакты пусковых реле, ШР шаровые разрядники; Rисп испытуемый разрядник. Рис. 9. Синтетическая схема испытаний изоляторов-разрядников: 11

12 3.1 Выбор и измерение фактических параметров схемы. Генератор импульсов напряжения/тока (ГИНТ) должен создавать напряжение и ток грозового перенапряжения. Для испытания ИРМК выходное напряжение генератора должно варьироваться в диапазоне (80 300) кв. Это достигается возможностью изменения зарядного напряжения конденсаторов Со от 25 до 50 кв и поэтажного отбора напряжения. В опытах при определении дугогасящих характеристик разрядников определяющим параметров является не напряжение, а форма и наибольшее значение импульсного тока. При испытаниях требуется формировать импульсный ток, соответствующий току молнии 100 ка (при ударе в хорошо заземлённый объект). Как показывают расчёты, фактический ток, протекающий через разрядник, в этом случае составляет ка при длительности в десятки микросекунд. Исходя из этих требований ГИНТ скомплектован набором конденсаторов Со=12 мкф для формирования токов прямого удара молнии. Для регулирования наибольшего значения тока использовались добавочные сопротивления Rд величиной 5, 10, 50 и 100 Ом. Как показали измерения, на данной установке можно получить импульсный апериодический ток с наибольшим значением до 30 ка при длительности до 20 мкс (рис. 10). t1 начало грозового импульса напряжения. Рис. 10. Осциллограмма импульса тока грозового перенапряжения, применяющегося при испытаниях ИРМК: 12

13 В настоящее время сформирована батарея колебательного контура Сок = 350 мкф на напряжение 30 кв; наибольшая запасаемая энергия W=CU2/2=158 кдж. Реактор Lок необходим для формирования в контуре напряжения промышленной частоты. Для формирования амплитуды и длительности тока первого полупериода используется реактор Lразр. Элементы Lв, Rв и Св позволяют сформировать нужную форму восстановленного напряжения. Как показали измерения, на данной установке можно получить переменное напряжение частотой до 75 Гц при амплитуде тока короткого замыкания до 5 ка (рис. 11). t1 начало напряжения пром. частоты; U1- амплитуда первой полуволны; U2- амплитуда второй полуволны. Рис. 11. Осциллограмма колебательного импульса моделирующего напряжение промышленной частоты: напряжения, 3.2. Порядок проведения опытов При испытаниях применяется следующий порядок работы схемы. Сначала заряжается батарея срабатывания конденсаторов ГИНа пробивается Сок, затем емкость испытуемый ГИНа. разрядник После (ИРМК) и вспомогательный разрядник ШР в колебательном контуре промышленной частоты. Таким образом, к испытуемому разряднику одновременно прикладывается грозовое перенапряжение и напряжение промышленной частоты. 13

14 На рис. 12 приведены фотографии испытаний на гашение одного ИРМК на основе стеклянного тарелочного изолятора U120AD, а на рис. 13 ГИРМК из двух ИРМК. а) б) Рис. 12. Испытание ИРМК на гашение: а) общий вид; б) гашение сопровождающего тока. а) б) Рис. 13. Испытание ГИРМК из двух ИРМКна гашение: а) общий вид; б) гашение сопровождающего тока. По окончании импульса грозового перенапряжения к разряднику остаётся приложенным напряжение промышленной частоты. Как показали проведённые исследования, в разрядниках с МКС возможны два типа гашения искрового разряда: 1) при переходе сопровождающего тока 50 Гц через ноль (в дальнейшем такой тип гашения называется «гашением в нуле») (см. рис. 14); 14

15 2) гашение тока импульса грозового перенапряжения без сопровождающего тока сети (в дальнейшем такой тип гашения называется «гашением в импульсе») (см. рис. 15). а) б) t1 начало грозового импульса напряжения и напряжения пром. частоты; t2 гашение сопровождающего тока промышленной частоты. Рис. 14. Осциллограммы напряжения и тока на МКС при испытаниях на гашение сопровождающего тока: а) гашение «в нуле»; б)негашение ; а) б) t1 начало грозового импульса напряжения и напряжения пром. частоты; t3 гашение импульсного тока; 15

16 Рис. 15. Осциллограммы напряжения и тока на МКС при гашении «в импульсе»: а) миллисекундная развёртка; б) микросекундная развёртка Напряжение сети (действующее значение), при котором происходит гашение сопровождающего тока, при гашении «в нуле» определяется как: (см. рис. 11, 14), а при гашении «в импульсе» - (см. рис. 11, 15). Испытания проводятся следующим образом. Батарея конденсаторов Со заряжается до определённого значения U1, которое соответствует амплитудному значению напряжения сети U1=Uс.амп. (см. рис.4). Затем по описанной выше процедуре проводится весь опыт и по осциллограммам напряжения и тока регистрируется результат: «гашение» или «негашение». Один ИРМК должен обеспечивать гашение сопровождающего тока при напряжении сети не менее, чем Uс= Uф.н.р./m=146/14=10,4 кв или Uс.амп.= Uс 1,41=14,7 15 кв, где Uф.н.р. =146 кв - фазное наибольшее рабочее напряжение; m=14 число ИРМК в гирлянде. Соответственно, два ИРМК должны обеспечивать гашение при напряжении сети не менее, чем Uс= 2 10,4=20,8 21 кв или Uс.амп.= 2 14,7 =29,4 30 кв. 4 Результаты испытаний Испытания проводились при различных полярностях грозового импульса и первого полупериода промышленной частоты. Варианты выполнения опытов представлены в табл. 1. Таблица 1. Полярности грозового импульса и сети при испытаниях. 16

17 варианта Полярность грозового импульса Полярность первого полупериода сети 1 Отрицательная Отрицательная 2 Положительная Положительная 17

18 3 Положительная Отрицательная Результаты испытаний приведены в табл. 2, из которой видно, что ИРМК надёжно гасит сопровождающий ток «в импульсе», т. е. без сопровождающего тока сети (см. рис. 15) при U1 = 15 кв, а ГИРМК из двух ИРМК при U1 = 30 кв. Именно такие результаты необходимы для того, чтобы ГИРМК 220 кв из 14 ИРМК обеспечивала гашение сопровождающего тока при наибольшем фазном рабочем напряжении 146 кв (см. раздел 2.3). Из табл. 2 видно также, что полярности импульсов тока молнии и мгновенного напряжения сети практически не влияют на гашение сопровождающего тока. Таблица 2. Результаты испытаний одного ИРМК и ГИРМК из двух ИРМК на гашение сопровождающего тока Дата опыта Испытуемый образец ИРМК-1 U1, кв Гашение Примечание Нет гашения Нет гашения Нет гашения. Гашение в 0 Нет гашения U1-, Uг+ U1-, Uг+

19 ГИРМК ИРМК-3 ИРМК U1-, Uг+ U1+, Uг+ Нет гашения Нет гашения U1-, Uг- Примечание: ИРМК-1(2,3) один изолятор разрядник, первый (второй, третий) образец; ГИРМК гирлянда из двух ИРМК; U1+(-) - положительная (отрицательная) полярность первой полуволны сети (см. рис. 11); Uг+(-) - положительная (отрицательная) полярность импульса от генератора импульса тока молнии (см. рис. 10). ПРИЛОЖЕНИЕ 1 Данные МЭС Юга по ВЛ 220 кв «ЦГЭС-Ш-30» Ответвлений нет. Токи к.з.: Однофазное к.з 2553 А Двухфазное к.з 3286 А Трёхфазное к.з 3795 А ВЧЗ Ш-30: Фаза А ВЗ1250/05 У АВПА СМП-110* 3 2 шт; Фаза В ВЗ-1000-ВЗ-600 СМП 110* 3 2 шт связь Z-12 фаза/ое Фаза С - ВЗ-100/06-У1 СМП-110* 3 2 шт ПВЗ, АКПА ВЧЗ ЦГЭС: Фаза А ВЗ1250 1шт СМП шт АВПА Фаза В - ВЗ-1000+ВЗ шт СМП-66 4 шт канал 0131 Фаза С ВЗ шт СМП шт ДФЗ 135 кгц Реальное сопротивление опор - отсутствует. 19

Научно-производственное объединение «Стример», Санкт-Петербург

Научно-производственное объединение «Стример», Санкт-Петербург Общетехнические задачи и пути их решения 143 УДК 621.3.048.81 Г. В. Подпоркин, В. Е. Пильщиков, Е. Ю. Енькин Научно-производственное объединение «Стример», Санкт-Петербург РАЗРАБОТКА ПОЛИМЕРНЫХ МУЛЬТИКАМЕРНЫХ

Подробнее

9. ГЕНЕРАТОР ИМПУЛЬСНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ ПО СХЕМЕ АРКАДЬЕВА МАРКСА

9. ГЕНЕРАТОР ИМПУЛЬСНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ ПО СХЕМЕ АРКАДЬЕВА МАРКСА 9. ГЕНЕРАТОР ИМПУЛЬНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ ПО ХЕМЕ АРКАДЬЕВА МАРКА Цель работы: ознакомиться со схемой, устройством и работой генератора импульсных напряжений (ГИН), освоить методики определения и регулирования

Подробнее

МОЛНИЕЗАЩИТА ВОЗДУШНЫХ ЛИНИЙ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ

МОЛНИЕЗАЩИТА ВОЗДУШНЫХ ЛИНИЙ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ Следуй за своим вдохновением, и Вселенная откроет тебе двери там, где раньше были стены. Джозеф Кэмпбелл МОЛНИЕЗАЩИТА ВОЗДУШНЫХ ЛИНИЙ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ История компании 1995 основание научного центра по

Подробнее

ГЕНЕРАТОР ИМПУЛЬСНОГО НАПРЯЖЕНИЯ ПО СХЕМЕ МАРКСА

ГЕНЕРАТОР ИМПУЛЬСНОГО НАПРЯЖЕНИЯ ПО СХЕМЕ МАРКСА ГЕНЕРАТОР ИМПУЛЬСНОГО НАПРЯЖЕНИЯ ПО СХЕМЕ МАРКСА Общие сведения В настоящее время высокое импульсное напряжение применяется для создания сильных электрических полей; получения импульсных электрических

Подробнее

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВОЛЬТСЕКУНДНОЙ ХАРАКТЕРИСТИКИ ИЗОЛЯЦИИ

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВОЛЬТСЕКУНДНОЙ ХАРАКТЕРИСТИКИ ИЗОЛЯЦИИ ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВОЛЬТСЕКУНДНОЙ ХАРАКТЕРИСТИКИ ИЗОЛЯЦИИ Цель работы: исследование зависимости электрической прочности воздушных промежутков от формы электрического поля и полярности импульса. Основным диэлектриком

Подробнее

СОВРЕМЕННЫЕ ТЕХНОЛОГИИ ЭНЕРГОСБЕРЕЖЕНИЯ- МОЛНИЕЗАЩИТА ВОЗДУШНЫХ ЛИНИЙ (c) ОАО "НПО "Стример"

СОВРЕМЕННЫЕ ТЕХНОЛОГИИ ЭНЕРГОСБЕРЕЖЕНИЯ- МОЛНИЕЗАЩИТА ВОЗДУШНЫХ ЛИНИЙ (c) ОАО НПО Стример СОВРЕМЕННЫЕ ТЕХНОЛОГИИ ЭНЕРГОСБЕРЕЖЕНИЯ- МОЛНИЕЗАЩИТА ВОЗДУШНЫХ ЛИНИЙ Собственное производство: современное, универсальное, ориентированное на максимальное удовлетворение потребностей клиента Международная

Подробнее

Содержание. Ассортимент решений ОАО «НПО «Стример» Молниезащита ВЛ 6-20 кв от индуктированных перенапряжений РМК-20-IV-УХЛ1...

Содержание. Ассортимент решений ОАО «НПО «Стример» Молниезащита ВЛ 6-20 кв от индуктированных перенапряжений РМК-20-IV-УХЛ1... Содержание Ассортимент решений ОАО «НПО «Стример»... 2 Молниезащита ВЛ 6-20 кв от индуктированных перенапряжений РМК-20-IV-УХЛ1... 4 Молниезащита ВЛ 6-10 кв от индуктированных перенапряжений РМК-10-КЗ-IV-УХЛ1...

Подробнее

ТЕХНИКА ВЫСОКИХ НАПРЯЖЕНИЙ

ТЕХНИКА ВЫСОКИХ НАПРЯЖЕНИЙ Январь 2016 Дисциплина: ТЕХНИКА ВЫСОКИХ НАПРЯЖЕНИЙ Преподаватель: Соловьев Михаил Александрович, Доцент кафедры ЭСС ЭНИН Контакты: Аудитория 212, гл. корпус Тел. (3822) 60-62-50 Эл. почта: solo@tpu.ru

Подробнее

Оценка защищенности оборудования подстанций от грозовых перенапряжений и анализ требований ПУЭ в части расстановки защитных аппаратов (Дмитриев М.В.

Оценка защищенности оборудования подстанций от грозовых перенапряжений и анализ требований ПУЭ в части расстановки защитных аппаратов (Дмитриев М.В. 1 Оценка защищенности оборудования подстанций от грозовых перенапряжений и анализ требований ПУЭ в части расстановки защитных аппаратов (Дмитриев М.В.) 1. Введение Анализ грозовых перенапряжений на оборудовании

Подробнее

ОБОСНОВАНИЕ ПРОЕКТНЫХ РЕШЕНИЙ ПО ГРОЗОЗАЩИТЕ ВЛ С ПРИМЕНЕНИЕМ ЛИНЕЙНЫХ РАЗРЯДНИКОВ. Гайворонский А.С.

ОБОСНОВАНИЕ ПРОЕКТНЫХ РЕШЕНИЙ ПО ГРОЗОЗАЩИТЕ ВЛ С ПРИМЕНЕНИЕМ ЛИНЕЙНЫХ РАЗРЯДНИКОВ. Гайворонский А.С. ОБОСНОВАНИЕ ПРОЕКТНЫХ РЕШЕНИЙ ПО ГРОЗОЗАЩИТЕ ВЛ С ПРИМЕНЕНИЕМ ЛИНЕЙНЫХ РАЗРЯДНИКОВ Гайворонский А.С. Рассматриваются методические аспекты, касающиеся выполнения грозозащиты ВЛ с применением линейных разрядников

Подробнее

РАЗРАБОТКА РАЗРЯДНИКОВ ДЛЯ ГРОЗОЗАЩИТЫ ВЛ кв

РАЗРАБОТКА РАЗРЯДНИКОВ ДЛЯ ГРОЗОЗАЩИТЫ ВЛ кв РАЗРАБОТКА РАЗРЯДНИКОВ ДЛЯ ГРОЗОЗАЩИТЫ ВЛ 20-35 кв Подпоркин Г.В., Калакутский Е.С., Пильщиков В.Е., Сиваев А.Д. Приведены результаты разработки мульти-электродных систем (МЭС), состоящих из большого числа

Подробнее

Применение ОПН в электрических сетях кв (к.т.н. Дмитриев М.В., ЗАО «Завод энергозащитных устройств»)

Применение ОПН в электрических сетях кв (к.т.н. Дмитриев М.В., ЗАО «Завод энергозащитных устройств») Применение ОПН в электрических сетях 6-750 кв (к.т.н. Дмитриев М.В., ЗАО «Завод энергозащитных устройств») Как известно, основными защитными аппаратами для защиты изоляции от грозовых и коммутационных

Подробнее

ИЗМЕРЕНИЕ РАДИОПОМЕХ ОТ ВЫСОКОВОЛЬТНЫХ ИМПУЛЬСНЫХ УСТРОЙСТВ

ИЗМЕРЕНИЕ РАДИОПОМЕХ ОТ ВЫСОКОВОЛЬТНЫХ ИМПУЛЬСНЫХ УСТРОЙСТВ ИЗМЕРЕНИЕ РАДИОПОМЕХ ОТ ВЫСОКОВОЛЬТНЫХ ИМПУЛЬСНЫХ УСТРОЙСТВ Помехи, создаваемые источниками (напряжения, токи, электрические и магнитные поля), могут возникать как в виде периодически повторяющихся, так

Подробнее

рабочего напряжения на данной изоляционной конструкции 2 Uнр :

рабочего напряжения на данной изоляционной конструкции 2 Uнр : 1. Перенапряжения в сетях 6-35кВ При эксплуатации на изоляцию электрооборудования, наряду с длительным воздействием рабочего напряжения воздействуют кратковременные перенапряжения. Основными характеристиками

Подробнее

Защита распределительных устройств кв от грозовых перенапряжений к.т.н. Дмитриев М.В., ЗАО «Завод энергозащитных устройств»

Защита распределительных устройств кв от грозовых перенапряжений к.т.н. Дмитриев М.В., ЗАО «Завод энергозащитных устройств» Защита распределительных устройств 35-750 кв от грозовых перенапряжений к.т.н. Дмитриев М.В., ЗАО «Завод энергозащитных устройств» Основной причиной грозовых перенапряжений на изоляции оборудования распределительных

Подробнее

Молниезащита ВЛ 6-10 КВ Особенности длинно-искровых разрядников... 2

Молниезащита ВЛ 6-10 КВ Особенности длинно-искровых разрядников... 2 ОГЛАВЛЕНИЕ Молниезащита ВЛ 6-10 КВ... 2 Особенности длинно-искровых разрядников... 2 Принципы молниезащиты электрических сетей 6-10 кв с помощью длинно-искровых разрядников... 3 Защита ВЛ 6 10 на железобетонных

Подробнее

Лабораторная работа 5 ЗАЩИТА ЭЛЕКТРОУСТАНОВОК ОТ ГРОЗОВЫХ ПЕРЕНАПРЯЖЕНИЙ

Лабораторная работа 5 ЗАЩИТА ЭЛЕКТРОУСТАНОВОК ОТ ГРОЗОВЫХ ПЕРЕНАПРЯЖЕНИЙ Лабораторная работа 5 ЗАЩИТА ЭЛЕКТРОУСТАНОВОК ОТ ГРОЗОВЫХ ПЕРЕНАПРЯЖЕНИЙ Цель работы: Изучить устройства, обеспечивающие работу электроустановок при грозовых перенапряжениях, принцип работы и места установки

Подробнее

ТЕХНИКА ВЫСОКИХ НАПРЯЖЕНИЙ. Перенапряжения и защита от них.

ТЕХНИКА ВЫСОКИХ НАПРЯЖЕНИЙ. Перенапряжения и защита от них. ТЕХНИКА ВЫСОКИХ НАПРЯЖЕНИЙ. Перенапряжения и защита от них http://portal.tpu.ru:7777/shared/s/solo/learn/tab2 Классификация перенапряжений Вид напряжения сети при появлении внутренних перенапряжений: t0

Подробнее

ПЕРЕНАПРЯЖЕНИЯ И ЗАЩИТНЫЕ АППАРАТЫ год

ПЕРЕНАПРЯЖЕНИЯ И ЗАЩИТНЫЕ АППАРАТЫ год ПЕРЕНАПРЯЖЕНИЯ И ЗАЩИТНЫЕ АППАРАТЫ 2014 год Классификация перенапряжений в электрических сетях Таблица 1 Грозовые (атмосферные) По причинам возникновения перенапряжения Внешние Внутренние Индуцированные

Подробнее

Центр физико-технических проблем энергетики Севера КНЦ РАН,

Центр физико-технических проблем энергетики Севера КНЦ РАН, Невретдинов Ю.М. и др. Экспериментальные исследования эффективности УДК 621.311:551.516.4 Экспериментальные исследования эффективности каскадной молниезащиты подстанций Ю.М. Невретдинов 1,2, Е.А. Токарева

Подробнее

Грозовые перенапряжения на изоляции нейтрали и защита от них (Дмитриев М.В.)

Грозовые перенапряжения на изоляции нейтрали и защита от них (Дмитриев М.В.) Грозовые перенапряжения на изоляции нейтрали и защита от них (Дмитриев МВ) Общая характеристика вопроса Внимание к вопросу о передаче напряжения во вторичную цепь было привлечено наблюдавшимися во время

Подробнее

УДК Эл. почта: Невретдинов Юрий Масумович, заведующий лабораторией надежности и эффективности оборудования энергосистем

УДК Эл. почта: Невретдинов Юрий Масумович, заведующий лабораторией надежности и эффективности оборудования энергосистем Эл. почта: domonovap@mail.ru Невретдинов Юрий Масумович, заведующий лабораторией надежности и эффективности оборудования энергосистем Центра физико-технических проблем энергетики Севера КНЦ РАН, к.т.н.

Подробнее

ОПН ИЗОЛЯТОРНОГО ТИПА. МОЛНИЕЗАЩИТА ЛИНЕЙНОЙ ИЗОЛЯЦИИ ВЛ 110 кв И ВЫШЕ ПРИ ИСПОЛЬЗОВАНИИ ЛИНЕЙНЫХ ОПН.

ОПН ИЗОЛЯТОРНОГО ТИПА. МОЛНИЕЗАЩИТА ЛИНЕЙНОЙ ИЗОЛЯЦИИ ВЛ 110 кв И ВЫШЕ ПРИ ИСПОЛЬЗОВАНИИ ЛИНЕЙНЫХ ОПН. ОАО «Позитрон», СПбГПУ ОПН ИЗОЛЯТОРНОГО ТИПА. МОЛНИЕЗАЩИТА ЛИНЕЙНОЙ ИЗОЛЯЦИИ ВЛ 110 кв И ВЫШЕ ПРИ ИСПОЛЬЗОВАНИИ ЛИНЕЙНЫХ ОПН. Санкт-Петербург 2012 год ПРИМЕНЕНИЕ ЛИНЕЙНЫХ РАЗРЯДНИКОВ (ОПН) Целесообразность

Подробнее

Различные подходы к выбору схемы защиты оборудования от грозовых перенапряжений (Дмитриев М.В.)

Различные подходы к выбору схемы защиты оборудования от грозовых перенапряжений (Дмитриев М.В.) 1 Различные подходы к выбору схемы защиты оборудования от грозовых перенапряжений (Дмитриев М.В.) 1. Введение Выбор числа защитных аппаратов и мест их установки в отытом распределительном устройстве (ОРУ)

Подробнее

Лабораторная работа 7 Феррорезонанс в схемах с силовыми трансформаторами

Лабораторная работа 7 Феррорезонанс в схемах с силовыми трансформаторами Лабораторная работа 7 Феррорезонанс в схемах с силовыми трансформаторами Цель работы изучение процессов при неполнофазных режимах работы силовых трансформаторов с разземляемой нейтралью. Описание схемы

Подробнее

Курсовая работа: Защита распределительных электрических сетей

Курсовая работа: Защита распределительных электрических сетей Курсовая работа: Защита распределительных электрических сетей ВВЕДЕНИЕ Распределительные электрические сети (PC) напряжением 0,4-10 кв в последние годы оснащаются электрооборудованием, аппаратами, устройствами,

Подробнее

Скорость распространения сигнала в линии также зависит от L и C и выражается фазовой скоростью: 1 v ф

Скорость распространения сигнала в линии также зависит от L и C и выражается фазовой скоростью: 1 v ф 4. Длинные линии 4.1. Распространение сигнала по длинной линии При передаче импульсных сигналов по двухпроводной линии часто приходится учитывать конечную скорость распространения сигнала вдоль линии.

Подробнее

Лабораторная работа 6 Анализ грозовых перенапряжений в тупиковой схеме РУ кв

Лабораторная работа 6 Анализ грозовых перенапряжений в тупиковой схеме РУ кв Лабораторная работа 6 Анализ грозовых перенапряжений в тупиковой схеме РУ 110-500 кв *U Z L3 L L1 OPN- TN OPN-1 T Рис.1. Расчетная схема для анализа грозовых перенапряжений. Составить схему (рис.1), параметры

Подробнее

ВЛИЯНИЕ АМПЛИТУДЫ ИМПУЛЬСНОГО НАПРЯЖЕНИЯ НА ВРЕМЯ РАЗВИТИЯ ПРОБОЯ И РАСТЕКАНИЕ ТОКА В ПЕСКЕ Л.М. Василяк, С.П. Ветчинин, В.Я. Печеркин, Д.Н.

ВЛИЯНИЕ АМПЛИТУДЫ ИМПУЛЬСНОГО НАПРЯЖЕНИЯ НА ВРЕМЯ РАЗВИТИЯ ПРОБОЯ И РАСТЕКАНИЕ ТОКА В ПЕСКЕ Л.М. Василяк, С.П. Ветчинин, В.Я. Печеркин, Д.Н. ВЛИЯНИЕ АМПЛИТУДЫ ИМПУЛЬСНОГО НАПРЯЖЕНИЯ НА ВРЕМЯ РАЗВИТИЯ ПРОБОЯ И РАСТЕКАНИЕ ТОКА В ПЕСКЕ Л.М. Василяк, С.П. Ветчинин, В.Я. Печеркин, Д.Н. Поляков, Э.Е. Сон Объединенный институт высоких температур РАН,

Подробнее

Рис. 1. Упрощенная схема подстанции

Рис. 1. Упрощенная схема подстанции Типовой расчет по курсу «Изоляция и перенапряжения» для студентов IV курса ИЭЭ «ЗАЩИТА ОТКРЫТОГО РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНОГО УСТРОЙСТВА (ОРУ) ПОДСТАНЦИИ» 1. ЗАДАНИЕ НА РАСЧЕТ 1.1. Определить требуемое число и тип

Подробнее

Компьютерная лабораторная работа ЗАЩИТА ПОДСТАНЦИЙ ОТ НАБЕГАЮЩИХ ВОЛН

Компьютерная лабораторная работа ЗАЩИТА ПОДСТАНЦИЙ ОТ НАБЕГАЮЩИХ ВОЛН Компьютерная лабораторная работа ЗАЩИТА ПОДСТАНЦИЙ ОТ НАБЕГАЮЩИХ ВОЛН 1. ПРЕДВАРИТЕЛЬНЫЕ СВЕДЕНИЯ Причиной возникновения на подстанции опасных перенапряжений от набегающих волн являются грозовые поражения

Подробнее

Результаты исследований и перспективы разработки инновационных молниезащитных устройств

Результаты исследований и перспективы разработки инновационных молниезащитных устройств Результаты исследований и перспективы разработки инновационных молниезащитных устройств Роман Зайналов, Руководитель проектов НИОКР 1 Три истории О становлении О поддержке О будущем 2 Три истории О становлении

Подробнее

1 РАЗРАБОТАН И ВНЕСЕН Техническим комитетом по стандартизации в области электромагнитной совместимости технических средств (ТК 30)

1 РАЗРАБОТАН И ВНЕСЕН Техническим комитетом по стандартизации в области электромагнитной совместимости технических средств (ТК 30) ГОСТ Р 51317.4.5-99 Совместимость технических средств электромагнитная. Устойчивость к микросекундным импульсным помехам большой энергии. Требования и методы испытаний Дата введения 2001-01-01 Предисловие

Подробнее

1. ГРОЗОВЫЕ ПЕРЕНАПРЯЖЕНИЯ НА ОБОРУДОВАНИИ ПС И ЗАЩИТА ОТ НИХ Опасные грозовые перенапряжения на изоляции оборудования подстанций кв

1. ГРОЗОВЫЕ ПЕРЕНАПРЯЖЕНИЯ НА ОБОРУДОВАНИИ ПС И ЗАЩИТА ОТ НИХ Опасные грозовые перенапряжения на изоляции оборудования подстанций кв 1. ГРОЗОВЫЕ ПЕРЕНАПРЯЖЕНИЯ НА ОБОРУДОВАНИИ ПС И ЗАЩИТА ОТ НИХ Опасные озовые перенапряжения на изоляции оборудования подстанций 110-750 кв возникают как при ударах молнии непосредственно в ПС, так и при

Подробнее

> W с запасом, Усредненное число n s воздействий на ОПН за срок службы (25 лет) коммутаций и к.з.

> W с запасом, Усредненное число n s воздействий на ОПН за срок службы (25 лет) коммутаций и к.з. Расчет коммутационных перенапряжений в сетях 500-750 кв и выбор некоторых параметров ОПН, защищающих оборудование ПС (Бойко А.А., Дмитриев М.В., Дмитриев В.Л.) 1 1. Расчет коммутационных перенапряжений

Подробнее

ТЕХНИКА ВЫСОКИХ НАПРЯЖЕНИЙ

ТЕХНИКА ВЫСОКИХ НАПРЯЖЕНИЙ Министерство образования Российской Федерации Томский политехнический университет УТВЕРЖДАЮ Директор ИДО Федоров А.Ф. 2002 г. ТЕХНИКА ВЫСОКИХ НАПРЯЖЕНИЙ Рабочая программа, методические указания и контрольные

Подробнее

,

, ЗАЩИТА ВЛ ОТ ГРОЗОВЫХ ПЕРЕНАПРЯЖЕНИЙ. НЕДОСТАТКИ НАИБОЛЕЕ РАСПРОСТРАНЕННЫХ СИСТЕМ. РЕШЕНИЯ ПО ИХ УСТРАНЕНИЮ С ПРИМЕНЕНИЕМ УСТРОЙСТВ УЗПН-10. ВОПРОСЫ КООРДИНАЦИИ ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ ПРОЧНОСТИ ИЗОЛЯЦИИ ВЛ. Деев

Подробнее

ПЕРЕНАПРЯЖЕНИЯ ПРИ КОММУТАЦИИ ШУНТИРУЮЩИХ РЕАКТОРОВ НА ПОДСТАНЦИИ ЗАРЯ

ПЕРЕНАПРЯЖЕНИЯ ПРИ КОММУТАЦИИ ШУНТИРУЮЩИХ РЕАКТОРОВ НА ПОДСТАНЦИИ ЗАРЯ УДК621.314 ПЕРЕНАПРЯЖЕНИЯ ПРИ КОММУТАЦИИ ШУНТИРУЮЩИХ РЕАКТОРОВ НА ПОДСТАНЦИИ ЗАРЯ 500 кв Сизганов Н.В. Руководитель: канд. техн. наук, доцент каф. ЭТКиС ПИ СФУ Сизганова Е.Ю. канд. техн. наук, доцент каф.

Подробнее

ОГРАНИЧИТЕЛИ ПЕРЕНАПРЯЖЕНИЯ (ОПН) ДЛЯ ВОЗДУШНЫХ ЛИНИЙ ДО 1000В. типа АSА

ОГРАНИЧИТЕЛИ ПЕРЕНАПРЯЖЕНИЯ (ОПН) ДЛЯ ВОЗДУШНЫХ ЛИНИЙ ДО 1000В. типа АSА ОГРАНИЧИТЕЛИ ПЕРЕНАПРЯЖЕНИЯ (ОПН) ДЛЯ ВОЗДУШНЫХ ЛИНИЙ ДО 1000В типа АSА г. Саратов 2011 1 1. Применение Ограничители перенапряжений нелинейные с металлооксидными нелинейными резисторами (далее варисторами)

Подробнее

Грозовые перенапряжения на оборудовании РУ кв и защита от них

Грозовые перенапряжения на оборудовании РУ кв и защита от них Санкт-Петербургский Государственный Политехнический Университет к.т.н. Дмитриев М.В. Грозовые перенапряжения на оборудовании РУ 35-750 кв и защита от них Санкт-Петербург 2006 СОДЕРЖАНИЕ ВВЕДЕНИЕ 3 1. ПРИНЦИПЫ

Подробнее

Практические занятия по ТЭЦ. Список задач. 1 занятие. Расчёт эквивалентных сопротивлений и других соотношений 1.1. Для цепи

Практические занятия по ТЭЦ. Список задач. 1 занятие. Расчёт эквивалентных сопротивлений и других соотношений 1.1. Для цепи Практические занятия по ТЭЦ. Список задач. занятие. Расчёт эквивалентных сопротивлений и других соотношений.. Для цепи a c d f найти эквивалентные сопротивления между зажимами a и, c и d, d и f, если =

Подробнее

Дмитриев Михаил Викторович. Методика выбора ОПН для защиты оборудования сетей кв от грозовых и внутренних перенапряжений

Дмитриев Михаил Викторович. Методика выбора ОПН для защиты оборудования сетей кв от грозовых и внутренних перенапряжений На правах рукописи Дмитриев Михаил Викторович Методика выбора ОПН для защиты оборудования сетей 110 750 кв от грозовых и внутренних перенапряжений Специальность: 05.14.02 Электростанции и электроэнергетические

Подробнее

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ МОСКОВСКИЙ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ (ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ)

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ МОСКОВСКИЙ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ (ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ) МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ МОСКОВСКИЙ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ (ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ) М.З. ГИЛЯЗОВ, В.С. ЛАРИН, Д.А. МАТВЕЕВ КОМПЬЮТЕРНАЯ ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА «ЗАЩИТА ПОДСТАНЦИЙ

Подробнее

Защита электротехнического оборудования от грозовых перенапряжений. Таблица 2.1 Поражающие факторы и их последствия. Поражающие

Защита электротехнического оборудования от грозовых перенапряжений. Таблица 2.1 Поражающие факторы и их последствия. Поражающие УДК 621.311 Защита электротехнического оборудования от грозовых перенапряжений Задруцкий Д.В., Пашкович Н.П. Научный руководитель ДЕРЮГИНА Е.А. Перенапряжением называется любое превышение напряжения относительно

Подробнее

Домашнее задание по теме: «Электрические колебания» Вариант 1

Домашнее задание по теме: «Электрические колебания» Вариант 1 Домашнее задание по теме: «Электрические колебания» Вариант. В колебательном контуре индуктивность катушки L = 0, Гн. Величина тока изменяется по закону I(t) = 0,8sin(000t + 0,3), где t время в секундах,

Подробнее

3. ПЕРЕНАПРЯЖЕНИЯ НА НЕЙТРАЛИ СИЛОВЫХ ТРАНСФОРМАТОРОВ кв И ВЫБОР ТЕХНИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК ОПН-Н В связи с развитием энергосистем

3. ПЕРЕНАПРЯЖЕНИЯ НА НЕЙТРАЛИ СИЛОВЫХ ТРАНСФОРМАТОРОВ кв И ВЫБОР ТЕХНИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК ОПН-Н В связи с развитием энергосистем 03 3. ПЕРЕНАПРЯЖЕНИЯ НА НЕЙТРАЛИ СИЛОВЫХ ТРАНСФОРМАТОРОВ 0-0 кв И ВЫБОР ТЕХНИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК ОПН-Н В связи с развитием энергосистем увеличиваются токи короткого замыкания, что приводит к росту динамических

Подробнее

фиг. 4 - фрагменты эквивалентной схемы устройства, которые поясняют процессы в интервале вре

фиг. 4 - фрагменты эквивалентной схемы устройства, которые поясняют процессы в интервале вре Изобретение относится к электротехнике и предназначено для реализации мощных, дешевых и эффективных регулируемых транзисторных высокочастотных резонансных преобразователей напряжения различного применения,

Подробнее

Совместимость технических средств электромагнитная

Совместимость технических средств электромагнитная ГОСТ 30374-95 ГОСТ Р 50007-92 М Е Ж Г О С У Д А Р С Т В Е Н Н Ы Й С Т А Н Д А Р Т Совместимость технических средств электромагнитная У СТО Й Ч И ВО СТЬ К М И К РО С Е К У Н Д Н Ы М И М П У Л Ь С Н Ы М

Подробнее

Лабораторная работа 8 Моделирование трансформатора и расчет токов короткого замыкания

Лабораторная работа 8 Моделирование трансформатора и расчет токов короткого замыкания Лабораторная работа 8 Моделирование трансформатора и расчет токов короткого замыкания Описание схемы Полная расчетная схема представлена на рис.1 и содержит: 1. воздушную линию 11 (15, 22 кв), связывающую

Подробнее

ИСПЫТАНИЯ СИЛОВЫХ КОНДЕНСАТОРОВ

ИСПЫТАНИЯ СИЛОВЫХ КОНДЕНСАТОРОВ Глава семнадцатая ИСПЫТАНИЯ СИЛОВЫХ КОНДЕНСАТОРОВ 17.1. ВИДЫ ИСПЫТАНИЙ Конденсаторы эксплуатируются в самых различных режимах и условиях и должны быть спроектированы и изготовлены так, чтобы при заданных

Подробнее

ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА 3 ИЗУЧЕНИЕ ВЫНУЖДЕННЫХ КОЛЕБАНИЙ В КОЛЕБАТЕЛЬНОМ КОНТУРЕ

ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА 3 ИЗУЧЕНИЕ ВЫНУЖДЕННЫХ КОЛЕБАНИЙ В КОЛЕБАТЕЛЬНОМ КОНТУРЕ ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА 3 ИЗУЧЕНИЕ ВЫНУЖДЕННЫХ КОЛЕБАНИЙ В КОЛЕБАТЕЛЬНОМ КОНТУРЕ Цель работы: изучение зависимости силы тока в колебательном контуре от частоты источника ЭДС, включенного в контур, и измерение

Подробнее

Высокочастотные заградители серии ВЗ предназна- чены для обеспечения передачи сигналов противо-

Высокочастотные заградители серии ВЗ предназна- чены для обеспечения передачи сигналов противо- ВЫСОКОЧАСТОТНЫЕ НАЗНАЧЕНИЕ Высокочастотные заградители серии ВЗ предназначены для обеспечения передачи сигналов противоаварийной автоматики (ПА), релейной защиты (РЗ), телефонной связи, телемеханики, промодулированных

Подробнее

И.М.Бахышев, А.В.Колычев, Ф.Х.Халилов ПОКАЗАТЕЛИ ГРОЗОУПОРНОСТИ ВЛ 500 КВ ПРИ УСТАНОВКЕ НА НЕЙ НЕЛИНЕЙНЫХ ОГРАНИЧИТЕЛЕЙ ПЕРЕНАПРЯЖЕНИЙ 500 КВ

И.М.Бахышев, А.В.Колычев, Ф.Х.Халилов ПОКАЗАТЕЛИ ГРОЗОУПОРНОСТИ ВЛ 500 КВ ПРИ УСТАНОВКЕ НА НЕЙ НЕЛИНЕЙНЫХ ОГРАНИЧИТЕЛЕЙ ПЕРЕНАПРЯЖЕНИЙ 500 КВ УДК 621.311 И.М.Бахышев, А.В.Колычев, Ф.Х.Халилов ПОКАЗАТЕЛИ ГРОЗОУПОРНОСТИ ВЛ 500 КВ ПРИ УСТАНОВКЕ НА НЕЙ НЕЛИНЕЙНЫХ ОГРАНИЧИТЕЛЕЙ ПЕРЕНАПРЯЖЕНИЙ 500 КВ Аннотация Проведен расчет показателя грозоупорности

Подробнее

УДК Б. В. Ефимов, Ю. М. Невретдинов, А. В. Бурцев, Г. П. Фастий, А. А. Смирнов

УДК Б. В. Ефимов, Ю. М. Невретдинов, А. В. Бурцев, Г. П. Фастий, А. А. Смирнов УДК 621.311 Б. В. Ефимов, Ю. М. Невретдинов, А. В. Бурцев, Г. П. Фастий, А. А. Смирнов ПРЕДВАРИТЕЛЬНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ НАТУРНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ ЭМИССИИ ИМПУЛЬСНЫХ ВОЗМУЩЕНИЙ В СИЛОВОМ ТРАНСФОРМАТОРЕ 110 КВ Аннотация

Подробнее

О ПЕРЕВОДЕ ВЛ ПЕРЕМЕННОГО ТОКА НА ПОСТОЯННЫЙ ТОК ДЛЯ УВЕЛИЧЕНИЯ ПРОПУСКНОЙ СПОСОБНОСТИ. Отдел ТВН ОАО «НИИПТ» Владимирский Л.Л.

О ПЕРЕВОДЕ ВЛ ПЕРЕМЕННОГО ТОКА НА ПОСТОЯННЫЙ ТОК ДЛЯ УВЕЛИЧЕНИЯ ПРОПУСКНОЙ СПОСОБНОСТИ. Отдел ТВН ОАО «НИИПТ» Владимирский Л.Л. О ПЕРЕВОДЕ ВЛ ПЕРЕМЕННОГО ТОКА НА ПОСТОЯННЫЙ ТОК ДЛЯ УВЕЛИЧЕНИЯ ПРОПУСКНОЙ СПОСОБНОСТИ Отдел ТВН ОАО «НИИПТ» Владимирский Л.Л. Общие положения Выбор основных конструктивных элементов ВЛ ППТ с учетом расчетных

Подробнее

Испытательный генератор микросекундных импульсных помех ИГМ 4.2

Испытательный генератор микросекундных импульсных помех ИГМ 4.2 Испытательный генератор микросекундных импульсных помех ИГМ 4.2 R ПАСПОРТ ПС ИСПЫТАТЕЛЬНЫЙ ГЕНЕРАТОР МИКРОСЕКУНДНЫХ ИМПУЛЬСНЫХ ПОМЕХ ИГМ 4.2 РУКОВОДСТВО ПО ЭКСПЛУАТАЦИИ МЕТОДИКА АТТЕСТАЦИИ 2015 ПРОРЫВ

Подробнее

Схемы испытаний электрических аппаратов на коммутационную способность.

Схемы испытаний электрических аппаратов на коммутационную способность. Схемы испытаний электрических аппаратов на коммутационную способность. Основой подавляющего большинства лабораторий коммутационных испытаний высоковольтной аппаратуры являются ударные генераторы. Они представляют

Подробнее

ОБОРУДОВАНИЕ ВЫСОКОЧАСТОТНОЙ СВЯЗИ

ОБОРУДОВАНИЕ ВЫСОКОЧАСТОТНОЙ СВЯЗИ ОБОРУДОВАНИЕ ВЫСОКОЧАСТОТНОЙ СВЯЗИ Высокочастотные заградители серии ВЗ........стр. 3 Элемент настройки универсальный......стр. 4 Фильтры присоединения ФПМ-Рс......стр. 6 Разделительные фильтры (РФ).......стр.

Подробнее

ИЛТ1-1-12, ИЛТ модули управления тиристорами

ИЛТ1-1-12, ИЛТ модули управления тиристорами ИЛТ, ИЛТ модули управления тиристорами Схемы преобразователей на тиристорах требуют управления мощным сигналом, изолированным от схемы управления. Модули ИЛТ и ИЛТ с выходом на высоковольтном транзисторе

Подробнее

Электромагнитные колебания и волны.

Электромагнитные колебания и волны. Вариант 1. 1. Конденсатор электроемкостью 500 пф соединен параллельно с катушкой длиной 40см и площадью поперечного сечения 5 см 2. Катушка содержит 1000 витков. Сердечник немагнитный. Найти период колебаний

Подробнее

Глава 5.6 КОНДЕНСАТОРНЫЕ УСТАНОВКИ ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ, ОПРЕДЕЛЕНИЯ

Глава 5.6 КОНДЕНСАТОРНЫЕ УСТАНОВКИ ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ, ОПРЕДЕЛЕНИЯ Глава 5.6 КОНДЕНСАТОРНЫЕ УСТАНОВКИ ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ, ОПРЕДЕЛЕНИЯ 5.6.1. Настоящая глава Правил распространяется на конденсаторные установки до 500 кв (вне зависимости от их исполнения), присоединяемые

Подробнее

1. Основные положения теории

1. Основные положения теории . Основные положения теории.... Предварительная подготовка... 6 3. Задание на проведение эксперимента... 6 4. Обработка результатов экспериментов... 5. Вопросы для самопроверки и подготовке к защите работы...

Подробнее

Н. Н. Беспалов, С. А. Зинин. Мордовский государственный университет им. Н. П. Огарева, Тел. (834-2) ,

Н. Н. Беспалов, С. А. Зинин. Мордовский государственный университет им. Н. П. Огарева, Тел. (834-2) , УК 68.586.69 ПРОБЛЕМЫ ФОРМИРОВАНИЯ ТОКА УПРАВЛЕНИЯ СИЛОВЫХ ТИРИСТОРОВ Н. Н. Беспалов, С. А. Зинин Мордовский государственный университет им. Н. П. Огарева, Тел. (834-4-7-77, 4-37-05. -mail: bnn48@mail.ru

Подробнее

ИЗМЕРЕНИЕ ВЫСОКИХ НАПРЯЖЕНИЙ

ИЗМЕРЕНИЕ ВЫСОКИХ НАПРЯЖЕНИЙ Общие сведения ИЗМЕРЕНИЕ ВЫСОКИХ НАПРЯЖЕНИЙ Измерение высоких напряжений является одной из сложных проблем в высоковольтной технике. Сложность измерения высоких напряжений обусловлена тем, что на точность

Подробнее

Исследование трехфазных цепей с нагрузкой, соединенной треугольником.

Исследование трехфазных цепей с нагрузкой, соединенной треугольником. 030901. Исследование трехфазных цепей с нагрузкой, соединенной треугольником. Цель работы: Изучить режимы работы линейной трёхфазной цепи с нагрузкой, соединённой треугольником. Требуемое оборудование:

Подробнее

ЭЛЕКТРОМЕХАНИКА, ЭЛЕКТРОЭНЕРГЕТИКА И ЭЛЕКТРООБОРУДОВАНИЕ

ЭЛЕКТРОМЕХАНИКА, ЭЛЕКТРОЭНЕРГЕТИКА И ЭЛЕКТРООБОРУДОВАНИЕ СБОРНИК НАУЧНЫХ ТРУДОВ НГТУ. 2009. 2(56). 121 128 ЭЛЕКТРОМЕХАНИКА, ЭЛЕКТРОЭНЕРГЕТИКА И ЭЛЕКТРООБОРУДОВАНИЕ УДК 621.3.052.027.3.001.57 МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ И АНАЛИЗ ПРО- ЦЕССОВ, СОПРОВОЖДАЮЩИХ КОММУТАЦИИ

Подробнее

СОВРЕМЕННАЯ ГРОЗОЗАЩИТА РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ ВОЗДУШНЫХ ЛИНИЙ 6, 10 КВ ДЛИННО-ИСКРОВЫМИ РАЗРЯДНИКАМИ

СОВРЕМЕННАЯ ГРОЗОЗАЩИТА РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ ВОЗДУШНЫХ ЛИНИЙ 6, 10 КВ ДЛИННО-ИСКРОВЫМИ РАЗРЯДНИКАМИ СОВРЕМЕННАЯ ГРОЗОЗАЩИТА РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ ВОЗДУШНЫХ ЛИНИЙ 6, 10 КВ ДЛИННО-ИСКРОВЫМИ РАЗРЯДНИКАМИ Подпоркин Г.В., докт. техн. наук, генеральный директор Сиваев А.Д., канд. техн. наук, технический директор

Подробнее

Малогабаритное устройство продольной компенсации (МУПК) для воздушных линий электропередачи

Малогабаритное устройство продольной компенсации (МУПК) для воздушных линий электропередачи Малогабаритное устройство продольной компенсации (МУПК) для воздушных линий электропередачи Первый заместитель генерального директора, Научный руководитель ОАО «ЭНИН» д.т.н., проф. Д.И. Панфилов Москва

Подробнее

5. ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ РАЗРЯДЫ ПО ПОВЕРХНОСТИ ТВЕРДО- ГО ДИЭЛЕКТРИКА

5. ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ РАЗРЯДЫ ПО ПОВЕРХНОСТИ ТВЕРДО- ГО ДИЭЛЕКТРИКА 5. ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ РАЗРЯДЫ ПО ПОВЕРХНОСТИ ТВЕРДО- ГО ДИЭЛЕКТРИКА Цель работы: изучение характеристик разряда по поверхности твердого диэлектрика в зависимости от конфигурации поля, расстояния между электродами

Подробнее

УСТОЙЧИВОСТЬ К КОЛЕБАТЕЛЬНЫМ ЗАТУХАЮЩИМ ПОМЕХАМ

УСТОЙЧИВОСТЬ К КОЛЕБАТЕЛЬНЫМ ЗАТУХАЮЩИМ ПОМЕХАМ ГОСТ Р 51317.4.12 99 (МЭК 61000-4-12 95) ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Совместимость технических средств электромагнитная УСТОЙЧИВОСТЬ К КОЛЕБАТЕЛЬНЫМ ЗАТУХАЮЩИМ ПОМЕХАМ Требования и методы

Подробнее

1. Пассивные RC цепи

1. Пассивные RC цепи . Пассивные цепи Введение В задачах рассматриваются вопросы расчета амплитудно-частотных, фазочастотных и переходных характеристик в пассивных - цепях. Для расчета названных характеристик необходимо знать

Подробнее

ПЕРЕЧЕНЬ ВИДОВ ИСПЫТАНИЙ И ИЗМЕРЕНИЙ ВЫПОЛНЯЕМЫХ ЭТЛ ООО «Энергопроект-Поволжье»

ПЕРЕЧЕНЬ ВИДОВ ИСПЫТАНИЙ И ИЗМЕРЕНИЙ ВЫПОЛНЯЕМЫХ ЭТЛ ООО «Энергопроект-Поволжье» Приложение ПЕРЕЧЕНЬ ВИДОВ ИСПЫТАНИЙ И ИЗМЕРЕНИЙ ВЫПОЛНЯЕМЫХ ЭТЛ ООО «Энергопроект-Поволжье» 1. Машины постоянного тока до 200 квт. 1.1. Определение возможности включения без сушки машин постоянного тока.

Подробнее

ОГРАНИЧЕНИЕ ПЕРЕНАПРЯЖЕНИЙ В ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СЕТЯХ, СОДЕРЖАЩИХ АВТОНОМНЫЕ ИСТОЧНИКИ ПИТАНИЯ И СЕТЯХ ГЕНЕРАТОРНОГО НАПРЯЖЕНИЯ

ОГРАНИЧЕНИЕ ПЕРЕНАПРЯЖЕНИЙ В ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СЕТЯХ, СОДЕРЖАЩИХ АВТОНОМНЫЕ ИСТОЧНИКИ ПИТАНИЯ И СЕТЯХ ГЕНЕРАТОРНОГО НАПРЯЖЕНИЯ ОГРАНИЧЕНИЕ ПЕРЕНАПРЯЖЕНИЙ В ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СЕТЯХ, СОДЕРЖАЩИХ АВТОНОМНЫЕ ИСТОЧНИКИ ПИТАНИЯ И СЕТЯХ ГЕНЕРАТОРНОГО НАПРЯЖЕНИЯ Кадомская К.П., Петрова Н.Ф. (Новосибирский государственный технический университет)

Подробнее

ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА 23 СВОБОДНЫЕ ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫЕ КОЛЕБАНИЯ. Цель работы. Методические указания

ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА 23 СВОБОДНЫЕ ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫЕ КОЛЕБАНИЯ. Цель работы. Методические указания ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА 3 СВОБОДНЫЕ ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫЕ КОЛЕБАНИЯ Цель работы Изучить затухающие колебания в контуре. Экспериментально и теоретически установить зависимости периода колебаний Т, логарифмического

Подробнее

О выборе параметров регистраторов импульсных перенапряжений

О выборе параметров регистраторов импульсных перенапряжений О выборе параметров регистраторов импульсных перенапряжений КОРШУНОВ Г.А. КУЗНЕЦОВ А.С. ЛЮБЧЕНКО Ю.М., сотрудники НПО ДЕЛЬТА, г. Санкт - Петербург Настоящая техническая записка распространяется на регистраторы

Подробнее

5.3 Определить, как будет меняться во времени сила тока I(t) через катушку

5.3 Определить, как будет меняться во времени сила тока I(t) через катушку 5.1 Через некоторое время τ после замыкания ключа К напряжение на конденсаторе С 2 стало максимальным и равным / n, где ЭДС батареи. Пренебрегая индуктивностью элементов схемы и внутренним сопротивлением

Подробнее

ТРЕХФАЗНЫЕ ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ ЦЕПИ.

ТРЕХФАЗНЫЕ ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ ЦЕПИ. ТРЕХФАЗНЫЕ ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ ЦЕПИ. 1. Достоинства трехфазной цепи. 2. Принцип получения трехфазной ЭДС. 3. Соединение трехфазной цепи звездой. 4. Назначение нейтрального провода. 5. Соединение трехфазной цепи

Подробнее

Дмитриев М.В. Применение ОПН для защиты изоляции ВЛ кв. СПб.: Изд-во Политехн. ун-та, с.

Дмитриев М.В. Применение ОПН для защиты изоляции ВЛ кв. СПб.: Изд-во Политехн. ун-та, с. ББК 31.241 Д 53 Дмитриев М.В. Применение ОПН для защиты изоляции ВЛ 6-750 кв. СПб.: Изд-во Политехн. ун-та, 2009. 92 с. Рассмотрены актуальные вопросы применения ОПН для защиты от перенапряжений изоляции

Подробнее

Резонансная испытательная система переменного тока с подстраиваемой индуктивностью РИСи-2400/400

Резонансная испытательная система переменного тока с подстраиваемой индуктивностью РИСи-2400/400 ! Введение Резонансная испытательная система переменного тока с подстраиваемой индуктивностью РИСи-2400/400 Компания ЭЛЕКТРОМАШ является профессиональным производителем высоковольтного испытательного оборудования

Подробнее

Д.т.н., профессор Ф.Х.Халилов. Средства защиты от перенапряжений. Молниезащита и электромагнитная совместимость в электроэнергетике.

Д.т.н., профессор Ф.Х.Халилов. Средства защиты от перенапряжений. Молниезащита и электромагнитная совместимость в электроэнергетике. Д.т.н., профессор Ф.Х.Халилов Средства защиты от перенапряжений. Молниезащита и электромагнитная совместимость в электроэнергетике. Санкт-Петербург 2012 Халилов Ф.Х. Средства защиты от перенапряжений.

Подробнее

ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА 2 ИЗУЧЕНИЕ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ В ПРОСТЫХ ЛИНЕЙНЫХ ЦЕПЯХ

ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА 2 ИЗУЧЕНИЕ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ В ПРОСТЫХ ЛИНЕЙНЫХ ЦЕПЯХ ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА ИЗУЧЕНИЕ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ В ПРОСТЫХ ЛИНЕЙНЫХ ЦЕПЯХ Цель работы: исследование коэффициента передачи и сдвига фаз между силой тока и напряжением в цепях, состоящих из последовательно

Подробнее

ПЕРЕХОДНЫЕ ПРОЦЕССЫ В ПЕРВИЧНЫХ ОБМОТКАХ ТН ПРИ ОДНОФАЗНЫХ КОРОТКИХ ЗАМЫКАНИЯХ В СЕТИ 110 КВ С КАБЕЛЬНЫМИ ВСТАВКАМИ

ПЕРЕХОДНЫЕ ПРОЦЕССЫ В ПЕРВИЧНЫХ ОБМОТКАХ ТН ПРИ ОДНОФАЗНЫХ КОРОТКИХ ЗАМЫКАНИЯХ В СЕТИ 110 КВ С КАБЕЛЬНЫМИ ВСТАВКАМИ 1 ПЕРЕХОДНЫЕ ПРОЦЕССЫ В ПЕРВИЧНЫХ ОБМОТКАХ ТН ПРИ ОДНОФАЗНЫХ КОРОТКИХ ЗАМЫКАНИЯХ В СЕТИ 110 КВ С КАБЕЛЬНЫМИ ВСТАВКАМИ Сарин Л. И., Хлопова А. Ю. (ООО «ПНП Болид», г. Новосибирск) В распределительных сетях

Подробнее

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ. Совместимость технических средств электромагнитная УСТОЙЧИВОСТЬ К КОЛЕБАТЕЛЬНЫМ ЗАТУХАЮЩИМ ПОМЕХАМ

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ. Совместимость технических средств электромагнитная УСТОЙЧИВОСТЬ К КОЛЕБАТЕЛЬНЫМ ЗАТУХАЮЩИМ ПОМЕХАМ ГОСТ Р 51317.4.12-99 (МЭК 61000-4-12-95) ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Совместимость технических средств электромагнитная УСТОЙЧИВОСТЬ К КОЛЕБАТЕЛЬНЫМ ЗАТУХАЮЩИМ ПОМЕХАМ Требования и методы

Подробнее

Перенапряжения на изоляции экранов однофазных силовых кабелей кв и защита от них

Перенапряжения на изоляции экранов однофазных силовых кабелей кв и защита от них Перенапряжения на изоляции экранов однофазных силовых кабелей 6-500 кв и защита от них В последнее время силовые кабели высокого напряжения 6-500 кв современных конструкций все более широко используются

Подробнее

ГОСТ Трансформаторы питания низкой частоты, импульсные и дроссели фильтров выпрямителей. Методы измерения электрических параметров

ГОСТ Трансформаторы питания низкой частоты, импульсные и дроссели фильтров выпрямителей. Методы измерения электрических параметров ГОСТ 22765-89 Трансформаторы питания низкой частоты, импульсные и дроссели фильтров выпрямителей. Методы измерения электрических параметров Срок действия с 01.07.90 до 01.07.95* * Ограничение срока действия

Подробнее

К вопросу о диагностике ОПН в эксплуатации к.т.н. Дмитриев М.В. (ЗАО «Завод энергозащитных устройств»)

К вопросу о диагностике ОПН в эксплуатации к.т.н. Дмитриев М.В. (ЗАО «Завод энергозащитных устройств») К вопросу о диагностике в эксплуатации ктн Дмитриев МВ (ЗАО «Завод энергозащитных устройств») В [1] была развернута дискуссия о подходах к диагностике под рабочим напряжением сети, о недостатках нормативной

Подробнее

Витковое замыкание в обмотке статора ± -

Витковое замыкание в обмотке статора ± - Защита от замыканий на землю обмотки статора блочного генератора без зоны нечувствительности с контролем сопротивления изоляции цепей статора относительно земли типа РЗГ100/47 Принцип действия поясняется

Подробнее

ШРАВОЧНИК. ПО ЭЛЕКТРИЧЕСКИМ СЕТЯМ 0,4-35 кв и кв ТОМ XII

ШРАВОЧНИК. ПО ЭЛЕКТРИЧЕСКИМ СЕТЯМ 0,4-35 кв и кв ТОМ XII ШРАВОЧНИК ПО ЭЛЕКТРИЧЕСКИМ СЕТЯМ 0,4-35 кв и 110-1150 кв ТОМ XII МОСКВА 2011 СПРАВОЧНИК ПО ЭЛЕКТРИЧЕСКИМ СЕТЯМ 0,4-35 кв и 110-1150 кв ТОМ XII Москва 2011 ББК 31.232.3 УДК 621.311.^+621.316.1.3.6.62.65.66(031)

Подробнее

ЗАДАЧА 7. Какова должна быть емкость конденсатора, для того чтобы реактивная мощность его была 4,9 квар при напряжении 220 В промышленной частоты?

ЗАДАЧА 7. Какова должна быть емкость конденсатора, для того чтобы реактивная мощность его была 4,9 квар при напряжении 220 В промышленной частоты? ЗАДАЧА 1 Определить общий ток до разветвления в цепи, показанной на рисунке, и напряжение на С 3 при частоте 10 Гц, если известно, что U =110 B, С 1 = 100 мкф, С 2 = 150 мкф, С 3 = 94 мкф. ЗАДАЧА 2 Какова

Подробнее

Проблемы защиты от мощных импульсных перенапряжений

Проблемы защиты от мощных импульсных перенапряжений 2 Современная микропроцессорная техника, используемая в устройствах РЗА, АСКУЭ, АСУ ТП, получающая сигналы от измерительных трансформаторов тока и напряжения, предъявляет ряд требований к электромагнитной

Подробнее

ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА 1. Исследование переходных процессов в длинных линиях. 1. Методические указания. Ldx. Ldx. Cdx. Cdx

ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА 1. Исследование переходных процессов в длинных линиях. 1. Методические указания. Ldx. Ldx. Cdx. Cdx ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА. Исследование переходных процессов в длинных линиях Цель работы: Изучение искажений формы сигнала при его передаче по длинной линии.. Методические указания Однородные и неоднородные

Подробнее

15.2. ОДНОФАЗНЫЕ НЕУПРАВЛЯЕМЫЕ ВЫПРЯМИТЕЛИ Однофазные выпрямители могут быть однополупериодными и двухполупериодными. Однополупериодные выпрямители.

15.2. ОДНОФАЗНЫЕ НЕУПРАВЛЯЕМЫЕ ВЫПРЯМИТЕЛИ Однофазные выпрямители могут быть однополупериодными и двухполупериодными. Однополупериодные выпрямители. 15.2. ОДНОФАЗНЫЕ НЕУПРАВЛЯЕМЫЕ ВЫПРЯМИТЕЛИ Однофазные выпрямители могут быть однополупериодными и двухполупериодными. Однополупериодные выпрямители. Схема однололу- периодного выпрямителя на полупроводниковом

Подробнее

Работа 352 Определение ёмкостного сопротивления конденсатора в цепи переменного тока

Работа 352 Определение ёмкостного сопротивления конденсатора в цепи переменного тока Работа 352 Определение ёмкостного сопротивления конденсатора в цепи переменного тока Решаемые задачи Знакомство с устройством, принципами работы и включением в рабочую схему двухканального осциллографа.

Подробнее

АТМОСФЕРНЫЕ И КОММУТАЦИОННЫЕ ПЕРЕНАПРЯЖЕНИЯ В ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СИСТЕМАХ

АТМОСФЕРНЫЕ И КОММУТАЦИОННЫЕ ПЕРЕНАПРЯЖЕНИЯ В ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СИСТЕМАХ Министерство образования и науки Российской Федерации Федеральное агентство по образованию Южно-Уральский государственный университет Кафедра «Электрические станции, сети и системы» 621.311(07) Г635 М.Е.

Подробнее

Лекция 8 ВЫПРЯМИТЕЛИ (ПРОДОЛЖЕНИЕ) План

Лекция 8 ВЫПРЯМИТЕЛИ (ПРОДОЛЖЕНИЕ) План 75 Лекция 8 ВЫПРЯМИТЕЛИ (ПРОДОЛЖЕНИЕ) План 1. Введение 2. Однополупериодный управляемый выпрямитель 3. Двухполупериодные управляемые выпрямители 4. Сглаживающие фильтры 5. Потери и КПД выпрямителей 6.

Подробнее

Испытательный генератор микросекундных импульсных помех ИГМ 4.1

Испытательный генератор микросекундных импульсных помех ИГМ 4.1 Испытательный генератор микросекундных импульсных помех ИГМ 4.1 R ПАСПОРТ ПС ИСПЫТАТЕЛЬНЫЙ ГЕНЕРАТОР МИКРОСЕКУНДНЫХ ИМПУЛЬСНЫХ ПОМЕХ ИГМ 4.1 РУКОВОДСТВО ПО ЭКСПЛУАТАЦИИ МЕТОДИКА АТТЕСТАЦИИ 2015 ПРОРЫВ

Подробнее

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО ЗАЩИТЕ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СЕТЕЙ НАПРЯЖЕНИЕМ 0,4-10 кв ОТ ГРОЗОВЫХ ПЕРЕНАПРЯЖЕНИЙ

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО ЗАЩИТЕ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СЕТЕЙ НАПРЯЖЕНИЕМ 0,4-10 кв ОТ ГРОЗОВЫХ ПЕРЕНАПРЯЖЕНИЙ ОТКРЫТОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО «ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЕТЕВАЯ КОМПАНИЯ ЕДИНОЙ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЙ СИСТЕМЫ» СТАНДАРТ ОРГАНИЗАЦИИ ОАО «ФСК ЕЭС» СТО 56947007-29.240.02.001-2008 МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО ЗАЩИТЕ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ

Подробнее

МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ. ЭЛЕКТРООБОРУДОВАНИЕ И ЭЛЕКТРОУСТАНОВКИ ПЕРЕМЕННОГО ТОКА НА НАПРЯЖЕНИЕ 3 кв И ВЫШЕ

МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ. ЭЛЕКТРООБОРУДОВАНИЕ И ЭЛЕКТРОУСТАНОВКИ ПЕРЕМЕННОГО ТОКА НА НАПРЯЖЕНИЕ 3 кв И ВЫШЕ ГОСТ 1516.2-97 Группа Е09 МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ ЭЛЕКТРООБОРУДОВАНИЕ И ЭЛЕКТРОУСТАНОВКИ ПЕРЕМЕННОГО ТОКА НА НАПРЯЖЕНИЕ 3 кв И ВЫШЕ Общие методы испытаний электрической прочности изоляции Electrical

Подробнее

Коммутации воздушных линий высокого напряжения и воздействия на выключатели

Коммутации воздушных линий высокого напряжения и воздействия на выключатели Коммутации воздушных линий высокого напряжения и воздействия на выключатели Евдокунин Г.А. (СПбГПУ), Дмитриев М.В. (ЗАО «ЗЭУ»), Гольдштейн С.Г., Иваницкий Ю.М. (KEGOC) В сетях 33-5 кв для обеспечения баланса

Подробнее

ОГЛАВЛЕНИЕ СТРУКТУРА УСЛОВНОГО ОБОЗНАЧЕНИЯ ОГРАНИЧИТЕЛЯ. ОПН-П-U/Uнр/Iн/Iпр УХЛ 1(2)

ОГЛАВЛЕНИЕ СТРУКТУРА УСЛОВНОГО ОБОЗНАЧЕНИЯ ОГРАНИЧИТЕЛЯ. ОПН-П-U/Uнр/Iн/Iпр УХЛ 1(2) ПРОИЗВОДСТВО И ПРОДАЖА ОПН- П ОГЛАВЛЕНИЕ ВВЕДЕНИЕ..... 2 ОГРАНИЧИТЕЛИ ПЕРЕНАПРЯЖЕНИЙ НЕЛИНЕЙНЫЕ.... 5 Ограничители перенапряжений нелинейные для сетей до 1 кв включительно.. 5 Ограничители перенапряжений

Подробнее