Расчет прочности и устойчивости стального стержня по СНиП II-23-81*

Save this PDF as:
 WORD  PNG  TXT  JPG

Размер: px
Начинать показ со страницы:

Download "Расчет прочности и устойчивости стального стержня по СНиП II-23-81*"

Транскрипт

1 Отчет Расчет прочности и устойчивости стального стержня по СНиП II-3-81* Данный документ составлен на основе отчета о проведенном пользователем admin расчете металлического элемента на прочность и устойчивость по СНиП II-3-81* на сайте simplecalculations.com 015 Пользователь: admin simplecalculations.com :55 f64ce7ec1d9d b3d7ff544c b3

2 Содержание Введение и пояснения к расчету... 4 Исходные данные нагрузка на элемент геометрические характеристики сечения элемента длины элемента физические характеристики материала расчетные коэффициенты Определение геометрических характеристик сечения площадь поперечного сечения координаты центров тяжести участков моменты инерции координаты центра изгиба моменты инерции третьего порядка моменты сопротивления радиусы инерции гибкости элемента Расчёт на устойчивость сплошностенчатых элементов, подверженных центральному сжатию силой N Расчёт на прочность балки при чистом изгибе, изгибаемой в одной из главных плоскостей по нормальным напряжениям по касательным напряжениям при совместном действии касательных и нормальных напряжений Расчёт на устойчивость балки, изгибаемой в плоскости стенки Расчёт на прочность элементов, подверженных воздействию осевой силы с изгибом Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов постоянного сечения в плоскости действия момента Проверка изгибно-крутильной потери устойчивости тонкостенных стержней по теории В.З.Власова Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых элементов постоянного сечения из плоскости действия момента при изгибе их в плоскости наибольшей жесткости... 3

3 9. Расчёт элемента по предельной гибкости Проверка устойчивости стенки изгибаемых и сжатых элементов Проверка устойчивости поясных листов изгибаемых и сжатых элементов Заключение Список литературы... 4

4 Введение и пояснения к расчету 4 Данный расчет выполнен на основании предоставленных исходных данных (.раздел "Исходные данные") в соответствии с требованиями СНиП II-3-81* "Стальные конструкции" с учетом положений, изложенных в Пособии по проектированию стальных конструкций к СНиП II-3-81*. Расчет выполнен по первой группе предельных состояний, выполнены базовые проверки прочности и устойчивости, предуотренные СНиП в предположении статической работы конструкции в упругой стадии деформирования. При этом учитывалось, что расатриваемое сечение не является сквозным, не имеющим ослаблений, является сплошностенчатым, имеющим призматическую прямолинейную форму по всей длине на расчетном участке. Поведение конструкции сквозного сечения, либо при наличии динамических нагрузок, ослаблений, пластических деформаций необходимо проверить отдельно, воспользовавшись соответствующими разделами СНиП. Для принятия окончательного решения о соответствии расатриваемой конструкции требованиям СНиП необходимо также учесть конструктивные требования, и провести расчет по второй группе предельных состояний. Также методикой определения несущей способности данного СНиП предполагается отсутствие кручения в составляющих нагрузки на расатриваемое поперечное сечение, однако наличие воздействия кручения может оказать весьма существенное, возможно определяющее, влияние на общую прочность элемента, поэтому его очень важно учесть специальным расчетом в дополнение к данному. Расчет выполнен 7 августа 015 г. в 17:55:57 (+03:00) на сайте simplecalculations.com в программе "Прочность и устойчивость стальных элементов по СНиП II-3-81*" v от в полностью автоматическом режиме, поэтому прежде чем приступать к дальнейшему использованию его результатов и переходу к выполнению проверок специальных условий СНиП и к расчету по второй группе предельных состояний, крайне необходимо тщательно и досканально проверить правильность как исходных данных, так и полученных результатов расчета. Напомним, что в соответствии с условиями использования нашего сайта, полученные результаты расчета являются ознакомительными и теоретическими, и Вы не имеете права использовать их как обоснование принятия конструктивных решений, использующихся в реальных конструкциях, при их проектировании, конструировании и оценке прочности.

5 Исходные данные 5 Для проведения расчета представлены нижеприведенные исходные данные. Особо выделены поля, задаваемые непосредственно пользователем. - нагрузка на элемент N= -100 кн - расчётное значение продольной силы M x= 6 кн*м - расчётное значение изгибающего момента вокруг оси X элемента M y= 7 кн*м - расчётное значение изгибающего момента вокруг оси Y элемента Q y= 11 кн - расчётное поперечной силы вдоль оси Y элемента Q x= 5.4 кн - расчётное поперечной силы вдоль оси X элемента = коэффициент надежности по назначению (определяется по приложению 7* СНиП *) = = -95,000 кн - расчётное значение продольной силы с учетом коэффициента надежности по нагрузке = = 5,7000 кн*м - расчётное значение изгибающего момента вокруг оси X элемента с учетом коэффициента надежности по нагрузке = = 6,6500 кн*м - расчётное значение изгибающего момента вокруг оси Y элемента с учетом коэффициента надежности по нагрузке = = 10,450 кн - расчётное поперечной силы вдоль оси Y элемента с учетом коэффициента надежности по нагрузке = = 5,1300 кн - расчётное поперечной силы вдоль оси X элемента с учетом коэффициента надежности по нагрузке = 0 кн/ - локальные напряжения в сечении от местной нагрузки

6 - геометрические характеристики сечения элемента Тип профиля: Двутавр 6 рис. 1. Схема профиля Нет соответствий - номер профиля по сортаменту h= полная высота сечения t w= толщина стенки b f1= 14 - ширина листа верхней полки t f1= толщина листа верхней полки b f= 14 - ширина листа нижней полки t f= толщина листа нижней полки R= радиус скругления угла сопряжения полки и стенки

7 7 r= радиус скругления углов полок i= 10 % - уклон внутренних граней полок n= 50 - степень точности определения приближенных значений геометрических характеристик = 6000,0 мм - расстояние между точками закреплений сжатого пояса от поперечных ещений (определяется согласно требованиям п СНиП II-3-81*) Тип стержня Вид нагрузки в пролете Нагруженный пояс Балка Равномерно распределенная Верхний Особенности приложения горизонтальной нагрузки Доля от M y Относительно равномерно распределяется по всей высоте сечения 1 M y,f= 7,0000 кн*м - изгибающий момент от горизонтальной нагрузки, приложенной к наиболее нагруженному поясу балки, =, = 6,6500 кн*м - изгибающий момент, с учетом коэффициента надежности по нагрузке n= 3 - число расчетных точек сечения Таблица 1. Расчетные точки сечения п/п x, y, σ loc, кн/ S x, 3 t x-x, S y, 3 S xy, 3 t y-y, 1-7, ,550 0,0000 0, ,000 0,0000 0,0000 0,3350-3, ,550 0,0000 0, ,000 17,036 53,44 1, , ,550 0,0000 0, ,000 51,63 340,98 33, , ,550 0,0000 0, ,000 17,036 53,44 1, , ,550 0,0000 0, ,000 0,0000 0,0000 0, , ,717 0, ,38 13,100,1778 5,167 0, ,506 15,15 0, ,37 3,0413 3,116 9,431 1, , ,91 0, ,15 0,7000 4,80 1,56, , ,807 0, ,83 0, ,605 45,11 33, , ,6403 0, ,44 0, ,605 45,11 33, , ,0000 0, ,98 0, ,605 45,11 33, , ,6403 0, ,44 0, ,605 45,11 33, , ,807 0, ,83 0, ,605 45,11 33, , ,91 0, ,15 0,7000 4,80 1,56, ,506-15,15 0, ,37 3,0413 3,116 9,431 1, , ,717 0, ,38 13,100,1778 5,167 0, , ,550 0,0000 0, ,000 0,0000 0,0000 0, , ,550 0,0000 0, ,000 17,036 53,44 1, , ,550 0,0000 0, ,000 51,63 340,98 33, , ,550 0,0000 0, ,000 17,036 53,44 1,1375

8 8 п/п x, y, σ loc, кн/ S x, 3 t x-x, S y, 3 S xy, 3 1-7, ,550 0,0000 0, ,000 0,0000 0,0000 0,3350-6, ,717 0, ,38 13,100,1778 5,167 0, ,506-15,15 0, ,37 3,0413 3,116 9,431 1, , ,91 0, ,15 0,7000 4,80 1,56, , ,807 0, ,83 0, ,605 45,11 33, , ,6403 0, ,44 0, ,605 45,11 33, , ,0000 0, ,98 0, ,605 45,11 33, , ,6403 0, ,44 0, ,605 45,11 33, , ,807 0, ,83 0, ,605 45,11 33, , ,91 0, ,15 0,7000 4,80 1,56, ,506 15,15 0, ,37 3,0413 3,116 9,431 1, , ,717 0, ,38 13,100,1778 5,167 0,835 t y-y, - длины элемента l= 6000 мм - длина элемента по расчетной схеме = 1 - коэффициент расчетной длины (формы потери устойчивости) в плоскости x-x, определяемый согласно требованиям раздела 6 СНиП II-3-81*, = = 600,00 - расчётная длина элемента в плоскости x-x = 1 - коэффициент расчетной длины (формы потери устойчивости) в плоскости y-y, определяемый согласно требованиям раздела 6 СНиП II-3-81*, = = 600,00 - расчётная длина элемента в плоскости y-y = 10 - предельная гибкость элемента - физические характеристики материала ρ= 7850 кг/м 3 - плотность материала R y= 5.5 кн/ - расчётное сопротивление стали растяжению, сжатию и изгибу (определяется по таблице 51* СНиП II-3-81*) = 0,58 = 14,790 кн/ - расчётное сопротивление стали сдвигу (определяется по таблице 51* СНиП II-3-81*) E= 0600 кн/ - модуль упругости стали G= 7800 кн/ - модуль сдвига - расчетные коэффициенты = 1 - коэффициент условий работы элемента (определяется по таблице 6* СНиП II-3-81*)

9 1. Определение геометрических характеристик сечения 9 Прежде чем приступить к определению геометрических характеристик, позвольте заметить, что в данном случае (в случае поперечного сечения в форме двутавра) весьма оказалось удобным воспользоваться признаком симметричности сечения как по оси x-x, так и по оси y-y, поэтому все нижеприведенные выкладки по расчетам приведены для правой верхней четверти сечения, а затем, в необходимых случаях, умножены на четыре, тем самым приплюсовывается остальные симметричные фрагменты. Еще одной отличительной особенностью данного расчета является то, что ввиду наличия у расатриваемого поперечного сечения уклона внутренних граней полок значительно усложняется схема разделения на элементарные участки. Поэтому в данном случае воспользуемся несколько упрощенной схемой, которая все-равно получается довольно сложна, дающей не совсем точные результаты. Точность определения геометрических характеристик, как Вы ожете увидеть, уменьшается пропорционально увеличению величин уклона и радиусов скруглений полок. Однако в дальнейшем расчете все-же будут задействованы значения вычисленные по точной методике, для чего в конце каждого подраздела приводится точное значение вычисляемого параметра, которое и будет принято в дальнейшем расчете. Кроме этого оказалось удобным предварительно вычислить координаты по оси Y для точек центров скруглений, и использовать их как опорные величины при определении некоторых необходимых геометрических параметров. Координату по вертикальной оси Y от середины высоты профиля до центра скругления верхней полки и стенки радиуса = 1,30 определяем по формуле: = h + + ; 4 = 33,10 14,00 0,70 1,1 + 1,30 0, ,30 = 13,98 4 Координату по вертикальной оси Y для центра скругления внешнего края верхней полки радиуса = 0,50 определяем по формуле: = h ; 4 = 33,10 14,00 0,70 1,1 0,50 0,100 0,50 = 16, площадь поперечного сечения Площадь поперечного сечения элемента определяем по формуле: = где - площадь участка поперечного сечения, для которого площадь определяется стандартной формулой Результаты определения площади по выше приведенной формуле для удобства приводим в таблице : Таблица. Определение площади поперечного сечения элемента п/п Общая формула для определения А i А i, 1 = 1 1 h = 1 0, ,10 = 5,795 = 1 h = 1, ,10 13,98 1,30 = 1, = = 1,30 = 1, = 1 4 = 1 4 1,30 = -1,373

10 10 п/п Общая формула для определения А i А i, 5 6 = h = 1 14,00 1 0,70 1, ,10 16,13 = 1,8056 = 1 1 = 1 14,00 1 0,70 1,30 0,50 0,50 =, = 1 1 = 0, ,00 1 0,70 1,30 0,50 = = 1 4 = 1 4 0,50 = = 4 = 1,1761 0, ,910 Точно определенное значение площади поперечного сечения составляет: = 53,938 Точность приближенного метода в данном случае составляет: = 0, координаты центров тяжести участков Для дальнейших расчетов нам понадобится определить положение центров тяжести элементарных участков на которые условно разделено сечение относительно принятых общих координатных осей. Результаты определения координат центров тяжести элементарных участков относительно оси Y, проходящей через начало координат приводим в таблице 3: Таблица 3. Определение координат центров тяжести элементарных участков относительно оси Y, проходящей через начало координат п/п 1 Общая формула для определения,,,, = 1 4 h = 1 8,750 33,10 = , = 1 h 1 h = 1 33, ,889 33,10 13,98 1,30 =, = + 1 = 13, ,578 1,30 =, = ,30 = 13,98 + = 14, , = 1 h 1 h = 1 33, ,381 33,10 16,13 =, = 1 = 16, ,963 0,50 = 7 8, = = = 16,13 0, ,00 1 0,70 1,30 0,50 0,100 =, = 4 4 0,50 = 16,13 + = ,551 16,00 Результаты определения координат центров тяжести элементарных участков относительно оси X, проходящей через начало координат приводим в таблице 4:

11 Таблица 4. Определение координат центров тяжести элементарных участков относительно оси X, проходящей через начало координат п/п 1 Общая формула для определения,,,, = 1 4 = 1 0, ,70 = , = = 1 0, ,30 = 1,00, = = 1 0, ,30 = 1,00, = = 1 4 1,30 0,70 + 1,30 = 3 1,0983, = = 1 0,70 + 1, ,00 1 0,70 1,30 = 4, , = = 1 0,70 + 1, (14,00 0,70 1,30 0,50) =, = = = 1 0,70 + 1, ,00 1 0,70 1,30 0,50 =, = = 1 4 0,50 14,00 0,50 + = 3 4,0750 3,667 6,71 - моменты инерции Момент инерции поперечного сечения элемента относительно оси x-x определяем по формуле: = +, где - собственный момент инерции участка поперечного сечения относительно оси X, и, - соответственно площадь и расстояние от собственного центра тяжести до центра тяжести поперечного сечения для элементарного участка поперечного сечения элемента. Координата положения центра тяжести элементарного участка относительно общего центра тяжести поперечного сечения может быть определена по формуле:, =,, где, - координата положения центра тяжести элементарного участка относительно точки принятой за начало координат, = 0,00 - расстояние от центра тяжести поперечного сечения до точки принятой за начало координат (. определение центра тяжести). Результаты определения момента инерции относительно оси X приводим в таблице 5: Таблица 5. Определение момента инерции поперечного сечения элемента относительно оси X п/п 1 Общая формула для определения,, = 1 1 h = 1 1 0,70 33,10 =,,, 4,,,, A i,,, 4 13, 8,750 8,750 5,795 58,86

12 п/п Общая формула для определения, = 1 1 1,30, = h + =,, 4,,,, A i,,, 4 0, ,889 15,889 1, , ,10 13,98 + 1,30 =, = 1 1 = 1 1 1,30 = 0, ,578 14,578 1, ,37 4 5, = = 1 4 1, = -0, ,479 14,479-1,373-78,43, = h = 0, ,381 16,381 1, ,55 = ,00 1 0, , ,10 16,13 =, = = = ,00 1 0,70 1,30 0,50 0,50 =, = = = ,00 1 0,70 1,30 0,50 0,100 = 0, ,963 15,963, ,94 0, ,551 15,551 1, ,44 8, = = 1 4 0, , ,00 16,00 0, ,71 = 9 = 4, = 995,1 Точно определенное значение момента инерции поперечного сечения элемента относительно оси x-x составляет: = 9931, Точность приближенного метода в данном случае составляет: = 0,99939 Момент инерции поперечного сечения элемента относительно оси y-y определяем по формуле: = +, где - собственный момент инерции участка поперечного сечения относительно оси Y, и, - соответственно площадь и расстояние от собственного центра тяжести до центра тяжести поперечного сечения для элементарного участка поперечного сечения элемента. Координата положения центра тяжести элементарного участка относительно общего центра тяжести поперечного сечения может быть определена по формуле:, =,,,

13 где, - координата положения центра тяжести элементарного участка относительно точки принятой за начало координат, = 0,00 - расстояние от центра тяжести поперечного сечения до точки принятой за начало координат. Результаты определения момента инерции относительно оси Y приводим в таблице 6: Таблица 6. Определение момента инерции поперечного сечения элемента относительно оси Y п/п 1 Общая формула для определения,,, 4,,,, A i,, = 1 1 h = 1 1 0,70 33,10 = 0, , , ,795 0,3653,, 4 13, = h + = 0,413 1,00 1,00 1,7193 1, = 1 1 1, ,10 13,98 + 1,30 =, = 1 1 = 1 1 1,30 = 0,3801 1,00 1,00 1,6900 1, , = = 1 4 1, = -0, ,0983 1,0983-1,373-1,7577, = h = 4,3068 4,350 4,350 1, , = ,00 1 0,70 1, ,10 16,13 =, = = = ,00 1 0,70 1,30 0,50 0,50 =, = = = ,00 1 0,70 1,30 0,50 0,100 = 4,7535 4,0750 4,0750,450 45,0 1,5370 3,667 3,667 1, ,088 8, = = 1 4 0, , ,71 6,71 0, ,8497 = 9 = 4, = 433,64 Точно определенное значение момента инерции поперечного сечения элемента относительно оси y-y составляет: = 433,45 Точность приближенного метода в данном случае составляет: = 1,0004 Момент инерции поперечного сечения элемента при кручении определяем по формуле: = 3 = 3 + h + ;

14 = 1,0 3 [14,00 1,1 + (33,10 1,1 1,1) 0, ,00 1,1 ] = 19,969 где = 1,0 - коэффициент влияния формы сечения, для двутавра равный 1,0. 14 Секторальный момент инерции поперечного сечения элемента определяем по формуле: =, где - секторальная координата. Фактическое значение секторального момента инерции принимаемое для данного поперечного сечения в дальнейшем расчете определено приближенными методами и ориентировочно составляет: = координаты центра изгиба Координаты центра изгиба в осях x-x и y-y для данного поперечного сечения определены приближенными методами и ориентировочно составляют: = 0,00; = 0,00 - моменты инерции третьего порядка Моменты инерции третьего порядка в главных осях поперечного сечения x-x и y-y определяются по формулам: = ; =, где и - координаты расатриваемой точки в координатной системе главных осей, = + - квадрат расстояния от центра координат (центра тяжести сечения) до расатриваемой точки. Данные величины определены приближенными методами и в дальнейшем расчете приняты равными: = 0,00 ; = 0,00 - моменты сопротивления Моменты сопротивления поперечного сечения по оси X. Поскольку расатриваемое сечение имеет равные наибольшие координаты по оси Y, искомые величины определяем по формуле: = = = 9931, 16,550 = 600,07 Моменты сопротивления поперечного сечения по оси Y. Поскольку расатриваемое сечение имеет равные наибольшие координаты по оси X, искомые величины определяем по формуле: = = = 433,45 7,00 = 61,9 - радиусы инерции Радиус инерции поперечного сечения элемента по оси X определяем по формуле: = = 9931, 53,938 = 13,569 Радиус инерции поперечного сечения элемента по оси Y определяем по формуле: = = 433,45 53,938 =,8348

15 - гибкости элемента Гибкость элемента относительно оси X определяется по формуле: =, = 600,00 13,569 = 44,18 Гибкость элемента относительно оси Y определяется по формуле: =, = 600,00,8348 = 11,65 Наибольшая гибкость элемента равна: = = 11,65 15

16 . Расчёт на устойчивость сплошностенчатых элементов, подверженных центральному сжатию силой N 16 Согласно требованиям п. 5.3 СНиП II-3-81* для обеспечения устойчивости данных элементов должно выполняться условие: где - коэффициент продольного изгиба. Согласно требованиям п.5.3 СНиП II-3-81* значение коэффициента продольного изгиба определяется по нижеприведенной методике в зависимости от приведённой гибкости стержня, определяемой по формуле: = = 11,65 5, = 7,4467 при = 7,4467 > 4,5 коэффициент определяется по формуле: 33 = 51 = 33 7,4467 (51 7,4467) = 0,13746 Проверяем условие устойчивости: = 95,00 0, ,938 = 1,813 кн = 5,500 1,00 = 5,500 кн 1,813 кн < 5,500 кн Условие устойчивости стержня на центральное сжатие выполняется. Коэффициент использования несущей способности сечения: k =0,505

17 3. Расчёт на прочность балки при чистом изгибе, изгибаемой в одной из главных плоскостей 17 - по нормальным напряжениям Согласно требованиям п. 5.1 СНиП II-3-81* для обеспечения прочности данных элементов должно выполняться условие:, Проверяем прочность при изгибе балки моментом М x :, = = 570,00, 600,07 = 0,94989 кн = 5,500 1,00 = 5,500 кн 0,94989 кн < 5,500 кн Условие прочности при изгибе моментом M x выполняется. Коэффициент использования несущей способности сечения: k 3-1=0,0373 Проверяем прочность при изгибе балки моментом М y :, = = 665,00, 61,9 = 10,739 кн = 5,500 1,00 = 5,500 кн 10,739 кн < 5,500 кн Условие прочности при изгибе моментом M y выполняется. Коэффициент использования несущей способности сечения: k 3-=0,411 - по касательным напряжениям Согласно требованиям п. 5.1 СНиП II-3-81* Значения касательных напряжений в сечениях изгибаемых элементов должны удовлетворять условию: = Поскольку распределение касательных напряжений по сечению неравномерно, поэтому вычислим значение касательных напряжений для всех точек согласно перечню, приведенному в таблице 1. Результат такого расчета представлен в таблице 7. Таблица 7. Определение касательных напряжений в различных точках поперечного сечения п/п x, y, S x, 3 S xy, 3 t x-x, τ x, кн/ S y, 3 t y-y, τ y, кн/ τ xy, кн/ 1-7, ,5500 0,00 0,00 14,000 0,0000 0,00 0,335 0,0000 0,0000-3, ,5500 0,00 53,44 14,000 0, ,04 1,138 0,67 0,67 3 0, ,5500 0,00 340,98 14,000 0, ,63 33,100 0,093 0, , ,5500 0,00 53,44 14,000 0, ,04 1,138 0,67 0,67 5 7, ,5500 0,00 0,00 14,000 0,0000 0,00 0,335 0,0000 0, , , ,38 5, 13,100 0,0150,18 0,833 0,0376 0, ,506 15,146 49,37 9,43 3,041 0,0863 3,1 1,335 0,777 0, , ,910 73,15 1,56 0,700 0,4106 4,80,69 0,1607 0, ,3500 9, ,83 45,11 0,700 0,467 49,60 33,100 0,055 0,4679

18 18 п/п x, y, S x, 3 S xy, 3 t x-x, τ x, кн/ S y, 3 t y-y, τ y, кн/ τ xy, кн/ 10 0,3500 4, ,44 45,11 0,700 0,501 49,60 33,100 0,055 0, ,3500 0, ,98 45,11 0,700 0,516 49,60 33,100 0,055 0, ,3500-4, ,44 45,11 0,700 0,501 49,60 33,100 0,055 0, ,3500-9, ,83 45,11 0,700 0,467 49,60 33,100 0,055 0, , ,910 73,15 1,56 0,700 0,4106 4,80,69 0,1607 0, ,506-15,146 49,37 9,43 3,041 0,0863 3,1 1,335 0,777 0, , , ,38 5, 13,100 0,0150,18 0,833 0,0376 0, , ,5500 0,00 0,00 14,000 0,0000 0,00 0,335 0,0000 0, , ,5500 0,00 53,44 14,000 0, ,04 1,138 0,67 0, , ,5500 0,00 340,98 14,000 0, ,63 33,100 0,093 0, , ,5500 0,00 53,44 14,000 0, ,04 1,138 0,67 0,67 1-7, ,5500 0,00 0,00 14,000 0,0000 0,00 0,335 0,0000 0,0000-6, , ,38 5, 13,100 0,0150,18 0,833 0,0376 0, ,506-15,146 49,37 9,43 3,041 0,0863 3,1 1,335 0,777 0, , ,910 73,15 1,56 0,700 0,4106 4,80,69 0,1607 0, ,3500-9, ,83 45,11 0,700 0,467 49,60 33,100 0,055 0, ,3500-4, ,44 45,11 0,700 0,501 49,60 33,100 0,055 0, ,3500 0, ,98 45,11 0,700 0,516 49,60 33,100 0,055 0, ,3500 4, ,44 45,11 0,700 0,501 49,60 33,100 0,055 0, ,3500 9, ,83 45,11 0,700 0,467 49,60 33,100 0,055 0, , ,910 73,15 1,56 0,700 0,4106 4,80,69 0,1607 0, ,506 15,146 49,37 9,43 3,041 0,0863 3,1 1,335 0,777 0, , , ,38 5, 13,100 0,0150,18 0,833 0,0376 0,0404 Согласно представленным выше результатам, наибольшее касательное напряжение наблюдается в точке 11 с координатами: x=0,3500, y=0,00, и составляет: τ xy=0,51319кн/. Ниже приводим подробный расчет полученного значения: Итак, согласно предоставленным исходным данным расатривается точка с координатами: x=0,3500, y=0,00: Касательные напряжения при сдвиге в плоскости x-x определяются из выражения: = 10, ,98 = 9931, 0,700 = 0,5156 кн Касательные напряжения при сдвиге в плоскости y-y определяются из выражения: = + 5, ,605 10,450 45,11 = + 433,45 33, , 33,100 = 0,0559 кн Определяем суммарные касательные напряжения и проверяем условие прочности: = + = 0, ,0559 = 0,51319 кн = 14,790 1,00 = 14,790 кн 0,51319 кн < 14,790 кн

19 Условие прочности по касательным напряжениям выполняется. Коэффициент использования несущей способности сечения: k 3-=0, при совместном действии касательных и нормальных напряжений Согласно требованиям п. 5.14* СНиП II-3-81* для стенок балок подверженных совместному действию нескольких компонентов напряженного состояния должно выполняться условие: ,15 Данная проверка выполняется для особых точек поперечного сечения, для которых суммарное напряжение левой части неравенства приобретает наибольшее значение. Результат такого расчета представлен в таблице 8. Для наиболее опасной комбинации значений ниже представлен подробный расчет. Таблица 8. Определение приведенных напряжений в различных точках поперечного сечения п/п x, y, N, кн M x, кн σ x, кн/ M y, кн σ loc, кн/ σ y, кн/ τ xy, кн/ σ прив, кн/ 1-7, , , ,0-0, ,0 0,000-10,739 0, ,357-3, , , ,0-0, ,0 0,000-5,370 0,67 5,09 3 0, , , ,0-0, ,0 0,000 0,000 0,093 0, , , , ,0-0, ,0 0,000 5,370 0,67 5, , , , ,0-0, ,0 0,000 10,739 0, , , , , ,0-0, ,0 0,000 10,049 0, , ,506 15,146-95, ,0-0, ,0 0,000,333 0,908,95 8 0, ,910-95, ,0-0,96 665,0 0,000 0,537 0,4409 1,51 9 0,3500 9,807-95, ,0-1,9 665,0 0,000 0,537 0,4679 1, ,3500 4, , ,0-1, ,0 0,000 0,537 0,5019, ,3500 0, , ,0-1, ,0 0,000 0,537 0,513,64 1 0,3500-4, , ,0 -,08 665,0 0,000 0,537 0,5019, ,3500-9,807-95, ,0 -,94 665,0 0,000 0,537 0,4679, , ,910-95, ,0 -, ,0 0,000 0,537 0,4409, ,506-15,146-95, ,0 -, ,0 0,000,333 0,908 4, , , , ,0 -, ,0 0,000 10,049 0, , , , , ,0 -, ,0 0,000 10,739 0,0000 1, , , , ,0 -, ,0 0,000 5,370 0,67 7, , , , ,0 -, ,0 0,000 0,000 0,093,71 0-3, , , ,0 -, ,0 0,000-5,370 0,67 4, , , , ,0 -, ,0 0,000-10,739 0,0000 9,673-6, , , ,0 -, ,0 0,000-10,049 0,0404 9, ,506-15,146-95, ,0 -, ,0 0,000 -,333 0,908, , ,910-95, ,0 -, ,0 0,000-0,537 0,4409, ,3500-9,807-95, ,0 -,94 665,0 0,000-0,537 0,4679,31 6-0,3500-4, , ,0 -,08 665,0 0,000-0,537 0,5019, ,3500 0, , ,0-1, ,0 0,000-0,537 0,513 1, ,3500 4, , ,0-1, ,0 0,000-0,537 0,5019 1,574

20 0 п/п x, y, N, кн M x, кн σ x, кн/ M y, кн σ loc, кн/ σ y, кн/ τ xy, кн/ σ прив, кн/ 9-0,3500 9,807-95, ,0-1,9 665,0 0,000-0,537 0,4679 1, , ,910-95, ,0-0,96 665,0 0,000-0,537 0,4409 1, ,506 15,146-95, ,0-0, ,0 0,000 -,333 0,908, , , , ,0-0, ,0 0,000-10,049 0,0404 9,648 Согласно представленным выше результатам, наибольшее приведенное напряжение наблюдается в точке 17 с координатами: x=7,00, y=-16,550, и составляет: σ прив=1,31кн/. Ниже приводим подробный расчет полученного значения: Итак, согласно предоставленным исходным данным расатривается точка с координатами: x=7,00, y=-16,550: Нормальные напряжения вдоль оси балки определяются по формуле: = + = 95,00 53, , , 16,550 =,711 кн Нормальные напряжения перпендикулярные оси балки определяются по формуле: = = 665,00 433,45 7,00 = 10,739 кн Определяем приведенное напряжение и проверяем условие прочности: прив =,711,711 10, , ,00 = 1,31 кн 1,15 = 1,15 5,500 1,00 = 9,35 кн 1,31 кн < 9,35 кн Условие прочности при совместном действии касательных и нормальных напряжений выполняется. Коэффициент использования несущей способности сечения: k 3-3=0,401

21 4. Расчёт на устойчивость балки, изгибаемой в плоскости стенки 1 Согласно требованиям п. 5.5 Пособия к СНиП II-3-81* для обеспечения устойчивости данных элементов при двухосном изгибе должно выполняться условие: +, Согласно требованиям п Пособия к СНиП II-3-81* для обеспечения устойчивости данных элементов при совместном изгибе в плоскости наибольшей жесткости и осевом сжатии должно выполняться условие: +, Согласно требованиям пп. 5.5 и 5.38 Пособия к СНиП II-3-81* для обеспечения устойчивости данных элементов при двухосном изгибе и осевом сжатии должно выполняться условие: + +, Прежде чем приступить к проверке устойчивости по данному уравнению, необходимо определить значение коэффициента. Указанный коэффициент определяется согласно требованиям обязательного приложения 7* к СНиП II-3-81*. Согласно требованиям п. 1* обязательного приложения 7* СНиП II-3-81* для балок двутаврового сечения с двумя осями симметрии для определения коэффициента необходимо вычислить коэффициент по формуле: = h где значения следует принимать по табл. 77 и 78* в зависимости от характера нагрузки и параметра, который должен вычисляться по формуле: = 1,54 h, = 1,54 19, ,45 600,00 33,100 = 3,31, где = 600,00 - расчетная длина балки или консоли, определяемая согласно требованиям п СНиП II-3-81*, h = 33,100 - полная высота сечения. В соответствии с представленными исходными данными рассчитываемая система представляет собой балку без закреплений сжатого пояса, к верхнему поясу приложена равномерно распределенная нагрузка, поэтому, согласно требованиям таблицы 77 СНиП II-3-81* коэффициент при = 3,31 < 40 определится из выражения: = 1,6 + 0,08 = 1,6 + 0,08 3,31 = 3,4650 Итак, коэффициент определится из выражения: = h где h = 33,100 - полная высота сечения. = 3, , , 33, , ,500 = 0,37181 Поскольку коэффициент = 0,37181 < 0,85, согласно требованиям п.1* обязательного приложения 7 к СНиП II-3-81* = = 0,37181 Определив значение коэффициента переходим к оценке устойчивости элемента. Согласно требованиям п. 5.5 Пособия к СНиП II-3-81* для обеспечения устойчивости тонкостенчатых элементов при двухосном изгибе должно выполняться условие: + 570,00 =, 0, , ,00 61,9 = 13,94 кн

22 = 5,500 1,00 = 5,500 кн 13,94 кн < 5,500 кн Условие устойчивости стенки элемента при изгибе в обеих плоскостях выполняется. Коэффициент использования несущей способности сечения: k 4-1=0,513 Согласно требованиям п Пособия к СНиП II-3-81* для обеспечения поперечной устойчивости тонкостенчатых элементов при совместном изгибе в плоскости x-x и осевом сжатии должно выполняться условие: + 95,00 =, 0, , ,00 0, ,07 = 15,367 кн = 5,500 1,00 = 5,500 кн 15,367 кн < 5,500 кн Условие поперечной устойчивости стенки элемента при сжатии продольной силой и изгибе в плоскости x-x выполняется. Коэффициент использования несущей способности сечения: k 4-=0,606 Согласно требованиям пп. 5.5 и 5.38 Пособия к СНиП II-3-81* для обеспечения поперечной устойчивости тонкостенчатых элементов при двухосном изгибе и осевом сжатии должно выполняться условие: +, + = + 95,00 0, , ,00 0, , ,00 61,9 ; + = 6,107, кн = 5,500 1,00 = 5,500 кн 6,107 кн > 5,500 кн Условие поперечной устойчивости стенки элемента при сжатии продольной силой и изгибе в обеих плоскостях не выполняется. Коэффициент использования несущей способности сечения: k 4-3=1,038

23 5. Расчёт на прочность элементов, подверженных воздействию осевой силы с изгибом 3 Согласно требованиям п. 5.5* СНиП II-3-81* для обеспечения прочности данных элементов должно выполняться условие: ± ± ; Данная проверка выполняется для определенных точек поперечного сечения, перечень используемых в расчете точек. таблицу 1. Результат расчета по вышеприведенной формуле представлен в таблице 9. Для наиболее опасной комбинации значений далее будет представлен подробный расчет. Таблица 9. Определение нормальных напряжений в различных точках поперечного сечения x, y, N, кн M x, кн M y, кн σ (N), кн/ σ (Mx), кн/ σ (My), кн/ σ, кн/ 1-7, , , ,0 665,0-1,761 0,950-10,739-11,551-3, , , ,0 665,0-1,761 0,950-5,370-6, , , , ,0 665,0-1,761 0,950 0,000-0, , , , ,0 665,0-1,761 0,950 5,370 4, , , , ,0 665,0-1,761 0,950 10,739 9,98 6 6, , , ,0 665,0-1,761 0,90 10,049 9, ,506 15,146-95, ,0 665,0-1,761 0,873,333 1, , ,910-95, ,0 665,0-1,761 0,799 0,537-0,45 9 0,3500 9,807-95, ,0 665,0-1,761 0,533 0,537-0, ,3500 4, , ,0 665,0-1,761 0,66 0,537-0, ,3500 0, , ,0 665,0-1,761 0,000 0,537-1,4 1 0,3500-4, , ,0 665,0-1,761-0,66 0,537-1, ,3500-9,807-95, ,0 665,0-1,761-0,533 0,537-1, , ,910-95, ,0 665,0-1,761-0,799 0,537 -, ,506-15,146-95, ,0 665,0-1,761-0,873,333-0, , , , ,0 665,0-1,761-0,90 10,049 7, , , , ,0 665,0-1,761-0,950 10,739 8, , , , ,0 665,0-1,761-0,950 5,370, , , , ,0 665,0-1,761-0,950 0,000 -, , , , ,0 665,0-1,761-0,950-5,370-8, , , , ,0 665,0-1,761-0,950-10,739-13,450-6, , , ,0 665,0-1,761-0,90-10,049-1,71 3-1,506-15,146-95, ,0 665,0-1,761-0,873 -,333-4, , ,910-95, ,0 665,0-1,761-0,799-0,537-3, ,3500-9,807-95, ,0 665,0-1,761-0,533-0,537 -, ,3500-4, , ,0 665,0-1,761-0,66-0,537 -, ,3500 0, , ,0 665,0-1,761 0,000-0,537 -,98 8-0,3500 4, , ,0 665,0-1,761 0,66-0,537 -,03 9-0,3500 9,807-95, ,0 665,0-1,761 0,533-0,537-1,766

24 4 x, y, N, кн M x, кн M y, кн σ (N), кн/ σ (Mx), кн/ σ (My), кн/ σ, кн/ 30-0, ,910-95, ,0 665,0-1,761 0,799-0,537-1, ,506 15,146-95, ,0 665,0-1,761 0,873 -,333-3,1 3-6, , , ,0 665,0-1,761 0,90-10,049-10,908 Согласно представленным выше результатам, наибольшее нормальное напряжение наблюдается в точке 1 с координатами: x=-7,00, y=-16,550, и составляет: σ=-13,450кн/. Ниже приводим подробный расчет полученного значения: Итак, согласно предоставленным исходным данным расатривается точка с координатами: x=-7,00, y=-16,550: = ± ± = 95,00 53, ,00 665,00 16, , 433,45 7,00 = 13,450 кн = 5,500 1,00 = 5,500 кн 13,450 кн < 5,500 кн Условие прочности по нормальным напряжениям при воздействии продольной силы и двуосном изгибе выполняется. Коэффициент использования несущей способности сечения: k 5=0,575

25 6. Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов постоянного сечения в плоскости действия момента 5 Согласно требованиям п. 5.7* СНиП II-3-81* для обеспечения устойчивости данных элементов должно выполняться условие: Коэффициент для сплошностенчатых стержней определяется по табл. 74 СНиП II-3-81* в зависимости от условной гибкости и приведенного относительного эксцентриситета определяемого по формуле: = ; где - коэффициент влияния формы сечения, определяемый по табл. 73 СНиП II-3-81* в зависимости от формы сечения, приложенной нагрузки, приведенной гибкости и относительного эксцентриситета. - расчет в плоскости x-x при воздействии момента Mx Приведенная гибкость стержня в плоскости x-x - определится из выражения: = = 44,18 5, = 1,5557 Условный эксцентриситет приложения продольной силы при действии момента M x определяется по формуле: = = 570,00 95,00 = 6,00 Относительный эксцентриситет по оси X определяется по формуле: = = 6,00 53, ,07 = 0,53931 Соотношение площадей полки и стенки для элементов двутаврового сечения в плоскости x-x - определится из выражения: () = = 14,00 1,1 = h () 0,00 0,70 = 0,7586 Согласно представленным исходным данным сечение относится к девятому типу по классификации таблицы 73 СНиП II-3-81*, для которого значение коэффициента при = 1,5557 5, при 0,1 = 0, и при = 0,7586 > 0,5 будет определяться из выражения: = (1,50 0,1 ) 0,0(5 ) ; = (1,50 0,1 0,53931) 0,0 (5 0,53931) 1,5557 = 1,3073 Определяем коэффициент по формуле:, = = 1,3073 0,53931 = 0,70503 Коэффициент для проверки устойчивости внецентренно-сжатых (сжато-изгибаемых) сплошностенчатых стержней в плоскости действия момента, совпадающей с плоскостью симметрии определяется по таблице 74 СНиП II-3-81* в зависимости от значений приведенного относительного эксцентриситета и условной гибкости : При, = 0,70503 и = 1,5557 искомое значение будет находиться между следующими табличными значениями:,, = 0,5,, = 0,75, = 1,5, = 0,716, = 0,647, =, = 0,653, = 0,587

26 Более точное значение определяем методом линейной интерполяции между указанными табличными значениями., =, +,, ) (,,,,,,, ;, = 0,716 + (0,647 0,716) (0, ,5) 0,75 0,5 = 0,65941, =, +,, ) (,,, ;,,,, (0,587 0,653) (0, ,5), = 0,653 + = 0, ,75 0,5 =, +,, ) (, ;,, (0, ,65941) (1,5557 1,5) = 0, = 0,6566 1,5 Итак, далее выполняем проверку устойчивости элемента в плоскости x-x, расатриваемого как стержень сжимаемый продольной силой N и изгибаемый моментом M x:, = 95,00 0, ,938 =,6986 кн = 5,500 1,00 = 5,500 кн,6986 кн < 5,500 кн 6 Условие устойчивости элемента, расатриваемого как стержень сжатый и изгибаемый в плоскости x-x выполняется. Коэффициент использования несущей способности сечения: k 6-1=0, расчет в плоскости y-y при воздействии момента My Приведенная гибкость стержня в плоскости y-y - определится из выражения: = = 11,65 5, = 7,4467 Условный эксцентриситет приложения продольной силы при действии момента M y определяется по формуле: = = 665,00 95,00 = 7,00 Относительный эксцентриситет по оси Y определяется по формуле: = = 7,00 53,938 61,9 = 6,0974 Согласно представленным исходным данным сечение относится к восьмому типу по классификации таблицы 73 СНиП II-3-81*, для которого значение коэффициента при = 7,4467 > 5 будет равно: = 1,00; Определяем коэффициент по формуле:, = = 1,00 6,0974 = 6,0974 Коэффициент для проверки устойчивости внецентренно-сжатых (сжато-изгибаемых) сплошностенчатых стержней в плоскости действия момента, совпадающей с плоскостью симметрии определяется по таблице 74 СНиП II-3-81* в зависимости от значений приведенного относительного эксцентриситета и условной гибкости : При, = 6,0974 и = 7,4467 искомое значение будет находиться между следующими табличными значениями:

27 7,, = 6,, = 6,5, = 7, = 0,091, = 0,087, = 8, = 0,078, = 0,076 Более точное значение определяем методом линейной интерполяции между указанными табличными значениями., =, +,, ) (,,,,,,, ; (0,087 0,091) (6,0974 6), = 0,091 + = 0,0901 6,5 6, =, +,, ) (,,, ;,,,, (0,076 0,078) (6,0974 6), = 0,078 + = 0, ,5 6 =, +,, ) (, ;,, (0, ,0901) (7,4467 7) = 0, = 0, Итак, далее выполняем проверку устойчивости элемента в плоскости y-y, расатриваемого как стержень сжимаемый продольной силой N и изгибаемый моментом M y:, = 95,00 0, ,938 = 0,8 кн = 5,500 1,00 = 5,500 кн 0,8 кн < 5,500 кн Условие устойчивости элемента, расатриваемого как стержень сжатый и изгибаемый в плоскости y-y выполняется. Коэффициент использования несущей способности сечения: k 6-=0,8165

28 7. Проверка изгибно-крутильной потери устойчивости тонкостенных стержней по теории В.З.Власова 8 Согласно материалам, изложенным в п.п. 5.9 и 5.39 Пособия к СНиП II-3-81* значение коэффициента с в уравнении проверки устойчивости стержней из плоскости действия момента определяется в соответствии с теорией Василия Захаровича Власова для тонкостенных стержней. Приведенные в СНиП формулы для определения наибольшего значения коэффициента c max являются частными решениями общего уравнения устойчивости внецентренно-сжатого открытого тонкостенного стержня, приведенного в работах Власова. Поскольку точного уравнения для определения c max для расатриваемого типа профиля в СНиП не приводится, воспользуемся решением точного уравнения устойчивости Власова для сравнения получаемых по формулам СНиП значений, как некоей опорной точкой. Итак, согласно теории В.З.Власова для проверки изгибно-крутильной потери устойчивости тонкостенных стержней необходимо найти решение уравнения: ( ) ( ) ( ) ( ) = 0, где - искомое значение критической силы продольного сжатия, при которой произойдет потеря устойчивости,,, - критические силы потери устойчивости при соответственно чистом внецентренном сжатии в плоскости x-x, y-y и для чистой крутильной формы потери устойчивости. Данные критические силы вычисляются по формулам: = ; = ; = + 1 ; - определяем вспомогательные критические силы Критическую силу потери устойчивости в плоскости x-x определяем из выражения: = = , 600,00 = 5608,7кН Критическую силу потери устойчивости в плоскости y-y определяем из выражения: = = ,45 600,00 = 44,80кН Критическую силу при чистой крутильной форме потери устойчивости определяем в зависимости от величины r, определяемой по формуле: = + + +, где = 0,00 и = 0,00 - координаты центра изгиба в главных осях по отношению к центру тяжести поперечного сечения. = , + 433,45 = + 0,00 + 0,00 = 19,16 53,938 Теперь можем перейти к определению значения по формуле: = + 1, где = секторальный момент инерции поперечного сечения, = 19,969 - момент инерции при чистом кручении, = 7800,0 кн - модуль сдвига стали, принятый по табл.63 СНиП II-3-81*. = + 1 = , ,0 19, ,16 = 1135,7кН - определяем вспомогательные коэффициенты и Данные коэффициенты определяются следующим образом: = ; =,

29 где = 0,00 и = 0,00 - инерционные геометрические характеристи поперечного сечения третьего порядка относительно соостветственно осей x-x и y-y, = 0,00 и = 0,00 - координаты центра изгиба в главных осях по отношению к центру тяжести поперечного сечения. = = 0,00 0,00 = 0,00 433,45 = = 0,00 0,00 = 0, , 9 - определяем эксцентиситеты приложения продольной силы и Данные величины представляют собой расстояния от центра тяжести сечения до условной точки приложения сжимающей силы, в которой будут возникать изгибающие моменты, равные заданному воздействию при изгибе. Эти величины можно определить из выражений: = = 570,00 95,00 = 6,00 = = 665,00 95,00 = 7,00 - решаем уравнение устойчивости Итак, получив все необходимые исходные данные и определив значения вспомогательных параметром можно приступить к решению указанного выше уравнения устойчивости. Подставим имеющиеся в нашем распоряжении значения в исходное общее уравнение: ( ) ( ) ( ) ( ) = 0 Данное уравнение после ряда преобразований в общем виде сводится к следующему кубическому уравнению: ( ) ( ) = 0 Обозначив через a, b, c, d коэффиценты при различных степенях неизвестного данного уравнения, а само неизвестное вместо на более подходящее в нашем случае, т.к. искомая величина является именно предельной допускаемой данным уравнением величиной сжимающей силы, - получим следующее: = 0 Коэффицент a при старшей степени определяется следующим образом: = ( ) + = (0,00 6,00) + (0,00 7,00) 0,00 6,00 0,00 7,00 19,16 = Коэффицент b при второй степени получается равным: = ( ) = (5608,7 + 44,80)( 0,00 6,00 + 0,00 7, ,16 ) ,7 19,16 (0,00 6,00) 44,80 (0,00 7,00) 5608,7 = Коэффицент c при определяем по формуле: с = с = 5608,7 44,80 ( 0,00 6,00 + 0,00 7, ,16 ) (5608,7 + 44,80) 1135,7 19,16 =,96e Последний коэффицент - d соответственно получается таким: = = 5608,7 44, ,7 19,16 = 5,76e + 013

30 30 Далее переходим к решению полученного ранее кубического уравнения с данными коэффициентами, для чего воспользуемся методом подстановки Виета, который сводится к решению слегка изменной формы кубического уравнения, получаемой следующим образом: На первом этапе кубическое уравнение общего вида приводится к каноническому виду при выполнении замены переменных по формуле: = = 0 Значение коэффициента p в данном уравнении вычисляется следующим образом: ,96e = 3 = = Коэффициент q соответственно, - следующим образом: = = ,96e ,76e = 8,19e Далее выполняем еще одну подстановку, собственно Виета, и получаем следующее уравнение, сводящееся к квадратному: + + = = 0 Решаем полученное квадратное уравнение и получаем значения ( ), по формулам: ( ) = ( ) = 1 8,19e ,19e Второе значение решения: ( ) = ( ) = 1 8,19e ,19e = (4,0964e ,0659e + 09i) = (4,0964e + 09,0659e + 09i) Находим кубические корни от первого результата, поскольку корни от второго после всех преобразований получатся такими-же. Для этого решения воспользуемся следующими выражениями: = ( ) = (4,0964e ,0659e + 09i) = ( ) = (1641,5 + 57,67i) 1 = ( ) 1 3 = (1641,5 + 57,67i) 1 = (1641,5 + 57,67i) 3 + = ( 1043,9 + 19,8i) 3 = ( 597,6 1550,4i) Выполняем обратные подстановки и получаем решения исходного уравнения: - первое решение: = = 3 3

31 = (1641,5 + 57,67i) 3 (1641,5 + 57,67i) = 5615,6кН - второе решение: = = = ( 1043,9 + 19,8i) 3 ( 1043,9 + 19,8i) = 44,71кН - третье решение: = = = ( 597,6 1550,4i) 3 ( 597,6 1550,4i) = 1137,3кН 31 Поскольку исходное уравнение имеет три вещественных решения, находим наименьшее положительное, и принимаем в качестве расчетного значения критической сжимающей силы при проверке потери данной формы устойчивости: = min(5615,6; 44,71; 1137,3) = 44,71кН Проверяем правильность нахождения полученного результата подстановкой его в базовую формулу уравнения устойчивости: = ( ) ( ) ( ) ( ) = (5608,7 44,71) (44,80 44,71) [19,16 (1135,7 44,71) 0,00 6,00 44,71 0,00 7,00 44,71] (0,00 7,00) (5608,7 44,71) 44,71 (0,00 6,00) (44,80 44,71) 44,71 = 0, проверяем условие устойчивости Решив уравнение устойчивости и получив наименьшее значение критической силы проверяем условие устойчивости следующим образом: = 95,00кН < = 44,71кН Условие устойчивости по изгибно-крутильной форме потери устойчивости по теории Власова выполняется. Коэффициент использования несущей способности сечения: k 7=0,388

32 8. Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых элементов постоянного сечения из плоскости действия момента при изгибе их в плоскости наибольшей жесткости Согласно требованиям п СНиП II-3-81* обеспечения устойчивости данных элементов должно выполняться условие: где - коэффициент продольного изгиба в расатриваемой плоскости потери устойчивости, определенный согласно требованиям п.5.3 СНиП II-3-81*, - коэффициент, определенный согласно требованиям п.5.31 СНиП II-3-81*. 3 - расчет потери устойчивости в плоскости y-y при воздействии момента Mx Согласно требованиям п.5.3 СНиП II-3-81* значение коэффициента продольного изгиба определяется по нижеприведенной методике в зависимости от приведённой гибкости стержня, определяемой по формуле: = = 11,65 5, = 7,4467 при = 7,4467 > 4,5 коэффициент определяется по формуле: 33 = 51 = 33 7,4467 (51 7,4467) = 0,13746 Согласно требованиям п СНиП II-3-81* коэффициент следует принимать в зависимости от значения относительного эксцентриситета: - при = 0, коэффициент определяется по формуле: = ; 1 + Значения коэффициентов и определяются по таблице 10 СНиП II-3-81* в зависимости от относительного эксцентриситета = 0,53931 и гибкости = 11,65 стержня. Согласно требованиям таблицы 10 СНиП II-3-81* для открытых сечений с сжатым большим поясом при = 0, значение коэффициента принимается равным: = 0,700 Значение коэффициента зависит от величины, определяемой по формуле: = 3,14 = 3, ,500 = 89,47 Согласно требованиям таблицы 10 СНиП II-3-81* для открытых сечений с сжатым большим поясом при = 11,65 > = 89,47 значение коэффициента определяется в зависимости от значения коэффициента, определяемого следующим образом: Согласно требованиям п.5.3 СНиП II-3-81* значение коэффициента продольного изгиба определяется по нижеприведенной методике в зависимости от приведённой гибкости стержня, определяемой по формуле: = = 89,47 5, = 3,1400 при,5 < = 3,1400 4,5 коэффициент определяется по формуле: = 1,47 13,0 0,371 7,3 + 0,075 5,53 = 1,47 13,0 5, ,500 0,371 7,3 3, ,075 5,53 5, ,1400 = 0,59873 ;

33 Определяем значение по формуле: 33 = = 0, ,13746 =,0870 Определив значения коэффициентов и приступаем к определению значения коэффициента :,0870 = = ,700 0,53931 = 1,5150 Согласно требованиям п СНиП II-3-81* при = 11,65 > = 89,47 коэффициент не должен превышать значений, определенных по формуле: = (1 ) + 16 h ; где и - коэффициенты, определенные по формулам: = + 0,156 h 19,969 = + 0,156 53,938 31,980 11,65 = 4,598 = (9931, + 433,45) h = = 0, ,598 53,938 31,980 где h = 31,980 - расстояние между осями поясов. = (1 ) + 16 h ; = 1 + 0, (1 0,16591) , ,00 95,00 31,980 = 0,96550 Поскольку вычисленное значение коэффициента = 1,5150 > = 0,96550 в дальнейших расчетах принимаем: = 0,96550 Итак, определив все необходимые параметры, можно проверить устойчивость внецентренносжатого стержня из плоскости действия момента: = 95,00 0, , ,938 = 13,71 кн = 5,500 1,00 = 5,500 кн 13,71 кн < 5,500 кн Условие устойчивости элемента, расатриваемого как внецентренно-сжатый стержень постоянного сечения, из плоскости действия момента при изгибе его в плоскости x-x выполняется. Коэффициент использования несущей способности сечения: k 8-1=0,504 - расчет потери устойчивости в плоскости x-x при воздействии момента My Согласно требованиям п.5.3 СНиП II-3-81* значение коэффициента продольного изгиба определяется по нижеприведенной методике в зависимости от приведённой гибкости стержня, определяемой по формуле: = = 44,18 5, = 1,5557 при 0 < = 1,5557,5 коэффициент определяется по формуле:

Расчет прочности и устои чивости стального стержня по СНиП II-23-81*

Расчет прочности и устои чивости стального стержня по СНиП II-23-81* Пользователь: Lace simplecalculations.com 24.10.2014 10:51 Расчет прочности и устои чивости стального стержня по СНиП II-23-81* 2014 Данный документ составлен на основе отчета о проведенном пользователем

Подробнее

Расчет элементов стальных конструкций.

Расчет элементов стальных конструкций. Расчет элементов стальных конструкций. План. 1. Расчет элементов металлических конструкций по предельным состояниям. 2. Нормативные и расчетные сопротивления стали 3. Расчет элементов металлических конструкций

Подробнее

Определение геометрических характеристик эллипса и некоторых производных фигур

Определение геометрических характеристик эллипса и некоторых производных фигур Отчет 2806-1807-97294-0815 Определение геометрических характеристик эллипса и некоторых производных фигур Данный документ составлен на основе отчета о проведенном пользователем admin расчете по определению

Подробнее

Курс лекций на тему: "Сложное сопротивление" В.В Зернов

Курс лекций на тему: Сложное сопротивление В.В Зернов Курс лекций на тему: "Сложное сопротивление" В.В Зернов Лекция на тему: Косой изгиб. При плоском поперечном изгибе балки плоскость действия сил (силовая плоскость) и плоскость прогиба совпадали с одной

Подробнее

Проектирование металлических конструкций. Балки.

Проектирование металлических конструкций. Балки. Проектирование металлических конструкций. Балки. Балки и балочные клетки Сопряжение балок Стальной плоский настил Подбор сечения прокатной балки Прокатные балки проектируются из двутавров или из швеллеров

Подробнее

Контрольные задания по сопротивление материалов. для студентов заочной формы обучения

Контрольные задания по сопротивление материалов. для студентов заочной формы обучения Контрольные задания по сопротивление материалов для студентов заочной формы обучения Составитель: С.Г.Сидорин Сопротивление материалов. Контрольные работы студентов заочников: Метод. указания /С.Г.Сидорин,

Подробнее

Расчет прочности тонкостенного стержня открытого профиля

Расчет прочности тонкостенного стержня открытого профиля НИЖЕГОРОДСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ им. Р.Е.Алексеева Кафедра «Аэро-гидродинамика, прочность машин и сопротивление материалов» Расчет прочности тонкостенного стержня открытого профиля

Подробнее

Лекция Продольно поперечный изгиб Концентрация напряжений Продольно поперечный изгиб.

Лекция Продольно поперечный изгиб Концентрация напряжений Продольно поперечный изгиб. Лекция 3 3 Продольно поперечный изгиб 3 Концентрация напряжений 3 Продольно поперечный изгиб Рассмотрим случай одновременного действия на стержень, например с шарнирно закрепленными концами, осевой сжимающей

Подробнее

ЗАДАНИЕ ПО РАСЧЕТНО-ГРАФИЧЕСКОЙ РАБОТЕ 4 Тема 7. Сложное сопротивление стержней

ЗАДАНИЕ ПО РАСЧЕТНО-ГРАФИЧЕСКОЙ РАБОТЕ 4 Тема 7. Сложное сопротивление стержней ЗАДАНИЕ ПО РАСЧЕТНО-ГРАФИЧЕСКОЙ РАБОТЕ 4 Тема 7. Сложное сопротивление стержней Задача 1 Для внецентренно сжатого короткого стержня с заданным поперечным сечением по схеме (рис.7.1) с геометрическими размерами

Подробнее

Задание по расчетно-графической работе 4 Определение напряжений в балках при изгибе. Расчет на прочность. Задача 1

Задание по расчетно-графической работе 4 Определение напряжений в балках при изгибе. Расчет на прочность. Задача 1 Задание по расчетно-графической работе 4 Определение напряжений в балках при изгибе. Расчет на прочность. Задача 1 Произвести расчет прокатной двутавровой балки на прочность по методу предельных состояний,

Подробнее

Часть 1 Сопротивление материалов

Часть 1 Сопротивление материалов Часть Сопротивление материалов Рисунок Правило знаков Проверки построения эпюр: Эпюра поперечных сил: Если на балке имеются сосредоточенные силы, то на эпюре, должен быть скачок на величину и по направлению

Подробнее

6 семестр. Общая устойчивость металлических балок

6 семестр. Общая устойчивость металлических балок 6 семестр Общая устойчивость металлических балок Металлические балки, не закрепленные в перпендикулярном направлении либо слабо закрепленные, при действии нагрузки могут потерять устойчивость формы. Рассмотрим

Подробнее

Экзаменационный билет 3

Экзаменационный билет 3 Экзаменационный билет 1 1. Реальный объект и расчетная схема. Силы внешние и внутренние. Метод сечений. Основные виды нагружения бруса. 2. Понятие об усталостной прочности. Экзаменационный билет 2 1. Растяжение

Подробнее

5. Конструирование и расчет элементов ДК

5. Конструирование и расчет элементов ДК ЛЕКЦИЯ 8 5. Конструирование и расчет элементов ДК из нескольких материалов ЛЕКЦИЯ 8 Расчет клееных элементов из древесины с фанерой и армированных элементов из древесины следует выполнять по методу приведенного

Подробнее

Лекция 7 (продолжение). Примеры решения на сложное сопротивление и задачи для самостоятельного решения

Лекция 7 (продолжение). Примеры решения на сложное сопротивление и задачи для самостоятельного решения Лекция 7 (продолжение). Примеры решения на сложное сопротивление и задачи для самостоятельного решения Расчет стержней при внецентренном сжатии-растяжении Пример 1. Чугунный короткий стержень сжимается

Подробнее

Лекция 9 (продолжение). Примеры решения по устойчивости сжатых стержней и задачи для самостоятельного решения

Лекция 9 (продолжение). Примеры решения по устойчивости сжатых стержней и задачи для самостоятельного решения Лекция 9 (продолжение) Примеры решения по устойчивости сжатых стержней и задачи для самостоятельного решения Подбор сечения центрально-сжатого стержня из условия устойчивости Пример 1 Стержень, показанный

Подробнее

(шифр и наименование направления)

(шифр и наименование направления) Дисциплина Направление Сопротивление материалов 270800 - Строительство (шифр и наименование направления) Специальность 270800 62 00 01 Промышленное и гражданское строительство 270800 62 00 03 Городское

Подробнее

СП Введение

СП Введение СП 94.35800.07 Введение СП 94.35800.07 Настоящий свод правил составлен с целью повышения уровня безопасности людей в зданиях и сооружениях и сохранности материальных ценностей в соответствии с Федеральным

Подробнее

СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ

СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ Министерство образования Российской Федерации Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Хабаровский государственный технический университет» СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ

Подробнее

Предисловие Часть I ТЕКСТЫ ЛЕКЦИЙ Лекция 1 Основные понятия Простейшие типы конструкций Нагрузки Гипотезы, принимаемые в сопротивлении материалов

Предисловие Часть I ТЕКСТЫ ЛЕКЦИЙ Лекция 1 Основные понятия Простейшие типы конструкций Нагрузки Гипотезы, принимаемые в сопротивлении материалов Предисловие Часть I ТЕКСТЫ ЛЕКЦИЙ Лекция 1 Основные понятия Простейшие типы конструкций Нагрузки Гипотезы, принимаемые в сопротивлении материалов Деформации и перемещения Метод сечений Частные случаи нагружения

Подробнее

Расчет балки. 1 Исходные данные

Расчет балки. 1 Исходные данные Расчет балки 1 Исходные данные 1.1 Схема балки Пролет A: 6 м. Пролет B: 1 м. Пролет C: 1 м. Шаг балок: 0,5 м. 1.2 Нагрузки Наименование q н1, кг/м2 q н2, кг/м γ f k d q р, кг/м Постоянная 100 50 1 1 50

Подробнее

Предельная нагрузка для стержневой системы

Предельная нагрузка для стержневой системы Л е к ц и я 18 НЕУПРУГОЕ ДЕФОРМИРОВАНИЕ Ранее, в первом семестре, в основном, использовался метод расчета по допускаемым напряжениям. Прочность изделия считалась обеспеченной, если напряжение в опасной

Подробнее

Задача 1 Для заданного поперечного сечения, состоящего из равнополочного двутавра ( 24а ГОСТ ) и швеллера 24 (ГОСТ ), требуется: 1.

Задача 1 Для заданного поперечного сечения, состоящего из равнополочного двутавра ( 24а ГОСТ ) и швеллера 24 (ГОСТ ), требуется: 1. Задача 1 Для заданного поперечного сечения, состоящего из равнополочного двутавра ( 4а ГОСТ 8509-86) и швеллера 4 (ГОСТ 840-89), требуется: 1. Вычертить сечение в масштабе 1: и указать на нем все оси и

Подробнее

СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ

СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ Государственный комитет Российской Федерации по высшему образованию Казанский государственный технологический университет СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ Методические указания к самостоятельной работе студентов

Подробнее

УДК Сравнительный анализ несущей способности центрально сжатых элементов, рассчитанных по СНиП II-23 и EN

УДК Сравнительный анализ несущей способности центрально сжатых элементов, рассчитанных по СНиП II-23 и EN УДК 624.014.02 Сравнительный анализ несущей способности центрально сжатых элементов, рассчитанных по СНиП II-23 и EN1993-1-1 Рощин А.В. (Научный руководитель Жабинский А.Н.) Белорусский национальный технический

Подробнее

Устойчивое и неустойчивое упругое равновесие. Критическая сила. Критическое напряжение. Гибкость стержня

Устойчивое и неустойчивое упругое равновесие. Критическая сила. Критическое напряжение. Гибкость стержня Устойчивое и неустойчивое упругое равновесие. Критическая сила. Критическое напряжение. Гибкость стержня 1.Критическое напряжение в сжатом стержне большой гибкости определяется по формуле ОТВЕТ: 1) 2)

Подробнее

МЕТОДИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ К ПРАКТИЧЕСКОЙ ПОДГОТОВ- КЕ ПО ДИСЦИПЛИНЕ «СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ» ДЛЯ СТУДЕНТОВ-ЗАОЧНИКОВ СПЕЦ.

МЕТОДИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ К ПРАКТИЧЕСКОЙ ПОДГОТОВ- КЕ ПО ДИСЦИПЛИНЕ «СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ» ДЛЯ СТУДЕНТОВ-ЗАОЧНИКОВ СПЕЦ. МЕТОДИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ К ПРАКТИЧЕСКОЙ ПОДГОТОВ- КЕ ПО ДИСЦИПЛИНЕ «СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ» ДЛЯ СТУДЕНТОВ-ЗАОЧНИКОВ СПЕЦ. 1-700402 Общие методические указания Сопротивление материалов одна из сложных

Подробнее

В сопротивлении материалов различают изгиб плоский, косой и сложный.

В сопротивлении материалов различают изгиб плоский, косой и сложный. Лекция 10 Плоский поперечный изгиб балок. Внутренние усилия при изгибе. Дифференциальные зависимости внутренних усилий. Правила проверки эпюр внутренних усилий при изгибе. Нормальные и касательные напряжения

Подробнее

ПРАКТИЧЕСКАЯ РАБОТА 4 РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ ФЕРМ

ПРАКТИЧЕСКАЯ РАБОТА 4 РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ ФЕРМ ПРАКТИЧЕСКАЯ РАБОТА 4 РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ ФЕРМ ЦЕЛЬ: усвоить порядок расчета и конструирования узла фермы, выполненной из равнополочных уголков. ПРИОБРЕТАЕМЫЕ УМЕНИЯ И НАВЫКИ: умение пользоваться

Подробнее

éòó ÂÌÌÓÒÚË apple Ò ÂÚ ÒÚ Î Ì ı ÍÓÌÒÚappleÛ͈ËÈ ËÁ ÚÓÌÍÓÒÚÂÌÌ ı ÌÛÚ ı ÔappleÓÙËÎÂÈ

éòó ÂÌÌÓÒÚË apple Ò ÂÚ ÒÚ Î Ì ı ÍÓÌÒÚappleÛ͈ËÈ ËÁ ÚÓÌÍÓÒÚÂÌÌ ı ÌÛÚ ı ÔappleÓÙËÎÂÈ 2 МОНТАЖНЫЕ И СПЕЦИАЛЬНЫЕ РАБОТЫ В СТРОИТЕЛЬСТВЕ 3 '08 Наука производству éòó ÂÌÌÓÒÚË apple Ò ÂÚ ÒÚ Î Ì ı ÍÓÌÒÚappleÛ͈ËÈ ËÁ ÚÓÌÍÓÒÚÂÌÌ ı ÌÛÚ ı ÔappleÓÙËÎÂÈ Э.Л. АЙРУМЯН, канд. техн. наук (ЗАО «ЦНИИПСК

Подробнее

Указания к выполнению контрольной работы 3

Указания к выполнению контрольной работы 3 Указания к выполнению контрольной работы Пример решения задачи 7 Для стального стержня (рис..) круглого поперечного сечения, находящегося под действием осевых сил F и F и F, требуется: ) построить в масштабе

Подробнее

Простые виды сопротивления прямых брусьев

Простые виды сопротивления прямых брусьев Приложение Министерство сельского хозяйства Российской Федерации Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования Саратовский государственный аграрный университет имени

Подробнее

1. РАСЧЕТНЫЕ ПАРАМЕТРЫ

1. РАСЧЕТНЫЕ ПАРАМЕТРЫ ОГЛАВЛЕНИЕ 1 РАСЧЕТНЫЕ ПАРАМЕТРЫ 4 КОНСТРУИРОВАНИЕ И РАСЧЕТ ВЕРХНЕЙ ЧАСТИ КОЛОННЫ 5 1 Компоновка 5 Проверка устойчивости в плоскости изгиба 8 3 Проверка устойчивости из плоскости изгиба 8 3 КОНСТРУИРОВАНИЕ

Подробнее

РАСЧЕТНО-ПРОЕКТИРОВОЧНЫЕ И КОНТРОЛЬНЫЕ ЗАДАНИЯ ПО СОПРОТИВЛЕНИЮ МАТЕРИАЛОВ (для студентов ЗВФ)

РАСЧЕТНО-ПРОЕКТИРОВОЧНЫЕ И КОНТРОЛЬНЫЕ ЗАДАНИЯ ПО СОПРОТИВЛЕНИЮ МАТЕРИАЛОВ (для студентов ЗВФ) МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «УЛЬЯНОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ»

Подробнее

В.Ф. ДЕМЕНКО МЕХАНИКА МАТЕРИАЛОВ И КОНСТРУКЦИЙ

В.Ф. ДЕМЕНКО МЕХАНИКА МАТЕРИАЛОВ И КОНСТРУКЦИЙ В.Ф. ДЕМЕНКО МЕХАНИКА МАТЕРИАЛОВ И КОНСТРУКЦИЙ 01 1 ЛЕКЦИЯ 14 Деформация плоский изгиб балки с прямолинейной продольной осью. Расчет на прочность Напомним, что деформация «плоский изгиб» реализуется в

Подробнее

Расчет сталежелезобетонных пролетных строений мостов. Вебинар midas Civil 2016

Расчет сталежелезобетонных пролетных строений мостов. Вебинар midas Civil 2016 Расчет сталежелезобетонных пролетных строений мостов Вебинар Содержание вебинара Вебинар Проектирование СТЖБ пролетных строений мостов по нормам РФ в 1. Основная концепция автоматизации проверок сечений

Подробнее

436 Подбор поперечной арматуры

436 Подбор поперечной арматуры 436 Подбор поперечной арматуры 1 Программа предназначена для расчета поперечной арматуры, требуемой для обеспечения прочности по наклонным и пространственным сечениям, а также для конструирования хомутов

Подробнее

ВОПРОСЫ к экзамену по курсу «Сопротивление материалов»

ВОПРОСЫ к экзамену по курсу «Сопротивление материалов» ВОПРОСЫ к экзамену по курсу «Сопротивление материалов» 1. Историческое развитие учения о сопротивлении материалов. Диаграмма стального образца Ст 3. 2. Диаграмма Ф.Ясинского. 3. Основные понятия курса

Подробнее

наибольшее сжатие фундамента возникает на краю плиты, для которого y 0. Поперечные силы Q

наибольшее сжатие фундамента возникает на краю плиты, для которого y 0. Поперечные силы Q 462 База колонны 1 2 Программа предназначена для подбора размеров базы стальной колонны двутаврового сечения согласно СНиП II-23-81* [1] или СП 53-102-2004 [2]. Предусмотрена проверка прочности базы заданных

Подробнее

ЛЕКЦИЯ Элементы, подверженные действию осевой силы с изгибом Растянуто-изгибаемые и внецентреннорастянутые

ЛЕКЦИЯ Элементы, подверженные действию осевой силы с изгибом Растянуто-изгибаемые и внецентреннорастянутые ЛЕКЦИЯ 4 3.4. Элементы, подверженные действию осевой силы с изгибом 3.4.1. Растянуто-изгибаемые и внецентренно-растянутые элементы Растянуто-изгибаемые и внецентренно-растянутые элементы работают одновременно

Подробнее

Сравнение методов определения прогибов железобетонных балок переменного сечения Принцип определения прогиба железобетонного элемента

Сравнение методов определения прогибов железобетонных балок переменного сечения Принцип определения прогиба железобетонного элемента УДК 640 Сравнение методов определения прогибов железобетонных балок переменного сечения Врублевский ПС (Научный руководитель Щербак СБ) Белорусский национальный технический университет Минск Беларусь В

Подробнее

5. Расчет остова консольного типа

5. Расчет остова консольного типа 5. Расчет остова консольного типа Для обеспечения пространственной жесткости остовы поворотных кранов обычно выполняют из двух параллельных ферм, соединенных между собой, где это возможно, планками. Чаще

Подробнее

СПИСОК ЭКЗАМЕНАЦИОННЫХ ВОПРОСОВ ПО «СОПРОТИВЛЕНИЮ МАТЕРИАЛОВ» 1) ДЛЯ СТУДЕНТОВ СПЕЦИАЛЬНОСТИ ПТМ

СПИСОК ЭКЗАМЕНАЦИОННЫХ ВОПРОСОВ ПО «СОПРОТИВЛЕНИЮ МАТЕРИАЛОВ» 1) ДЛЯ СТУДЕНТОВ СПЕЦИАЛЬНОСТИ ПТМ СПИСОК ЭКЗАМЕНАЦИОННЫХ ВОПРОСОВ ПО «СОПРОТИВЛЕНИЮ МАТЕРИАЛОВ» (часть 1) ДЛЯ СТУДЕНТОВ СПЕЦИАЛЬНОСТИ ПТМ 2014-2015 уч. год 1. Какие допущения о свойствах материалов приняты в курсе "Сопротивление материалов

Подробнее

Кроме деформации растяжения или сжатия (см. лекцию 3) материал нагруженного элемента конструкции может испытывать деформацию сдвига.

Кроме деформации растяжения или сжатия (см. лекцию 3) материал нагруженного элемента конструкции может испытывать деформацию сдвига. Сдвиг элементов конструкций Определение внутренних усилий напряжений и деформаций при сдвиге Понятие о чистом сдвиге Закон Гука для сдвига Удельная потенциальная энергия деформации при чистом сдвиге Расчеты

Подробнее

ПРИМЕРЫ РЕШЕНИЯ ЗАДАЧ КОНТРОЛЬНЫХ РАБОТ ПО СОПРОТИВЛЕНИЮ МАТЕРИАЛОВ

ПРИМЕРЫ РЕШЕНИЯ ЗАДАЧ КОНТРОЛЬНЫХ РАБОТ ПО СОПРОТИВЛЕНИЮ МАТЕРИАЛОВ Министерство образования и науки Российской Федерации Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Тихоокеанский государственный университет»

Подробнее

Методика определения несущей способности элементов оконных блоков и фасадов. ( проект)

Методика определения несущей способности элементов оконных блоков и фасадов. ( проект) - 1 - Методика определения несущей способности элементов оконных блоков и фасадов. ( проект) - 2 - Внимание! Перерабатывающее предприятие само под свою ответственность выбирает конструкции системы AGS,

Подробнее

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования НАЦИОНАЛЬНЫЙ ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ

Подробнее

Раздел 1. Строительные конструкции, здания и сооружения. АжермачевС.Г. Определение размеров подкрепляющих настил элементов при работе их на изгиб

Раздел 1. Строительные конструкции, здания и сооружения. АжермачевС.Г. Определение размеров подкрепляющих настил элементов при работе их на изгиб 7 00 Раздел Строительные конструкции здания и сооружения УДК 4048 Ажермачев СГ к т н доцент Национальная академия природоохранного и курортного строительства АжермачевСГ Определение размеров подкрепляющих

Подробнее

Порядок расчета. предварительно напряженной многопустотной плиты на прочность. Астраханский колледж строительства и экономики

Порядок расчета. предварительно напряженной многопустотной плиты на прочность. Астраханский колледж строительства и экономики Астраханский колледж строительства и экономики Порядок расчета предварительно напряженной многопустотной плиты на прочность для специальности 713 «Строительство зданий и сооружений» 1. Задание дл проектирования

Подробнее

РАСЧЕТ СТАТИЧЕСКИ НЕОПРЕДЕЛИ- МОЙ СТЕРЖНЕВОЙ СИСТЕМЫ НА ИЗГИБ И УСТОЙЧИВОСТЬ

РАСЧЕТ СТАТИЧЕСКИ НЕОПРЕДЕЛИ- МОЙ СТЕРЖНЕВОЙ СИСТЕМЫ НА ИЗГИБ И УСТОЙЧИВОСТЬ инистерство образования и науки России Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования «Казанский национальный исследовательский технологический университет» РАСЧЕТ

Подробнее

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ УКРАИНЫ. Национальный аэрокосмический университет им. Н.Е. Жуковского «Харьковский авиационный институт»

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ УКРАИНЫ. Национальный аэрокосмический университет им. Н.Е. Жуковского «Харьковский авиационный институт» МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ УКРАИНЫ Национальный аэрокосмический университет им. Н.Е. Жуковского «Харьковский авиационный институт» Кафедра прочности Домашнее задание по дисциплине «Механика материалов

Подробнее

Тычина К.А. И з г и б.

Тычина К.А. И з г и б. Тычина К.А. tchina@mail.ru V И з г и б. Изгиб вид нагружения, при котором в поперечных сечениях стержня возникают внутренние изгибающие моменты и (или) : упругая ось стержня стержень Рис. V.1. М изг М

Подробнее

ТЕСТЫ ПО СОПРОТИВЛЕНИЮ МАТЕРИАЛОВ

ТЕСТЫ ПО СОПРОТИВЛЕНИЮ МАТЕРИАЛОВ ТЕСТЫ ПО СОПРОТИВЛЕНИЮ МАТЕРИАЛОВ ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ, МЕТОД СЕЧЕНИЙ, НАПРЯЖЕНИЯ Вариант 1.1 1. Прямой брус нагружается внешней силой F. После снятия нагрузки его форма и размеры полностью восстанавливаются.

Подробнее

Расчет конструкций перекрытия и колонны стального каркаса здания

Расчет конструкций перекрытия и колонны стального каркаса здания Расчет конструкций перекрытия и колонны стального каркаса здания Исходные данные. Размеры здания в плане: 36 м х 24 м, высота: 18 м Место строительства: г. Челябинск (III снеговой район, II ветровой район).

Подробнее

11 РАСЧЁТ СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

11 РАСЧЁТ СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ 11 РАСЧЁТ СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ 11.1 Общие сведения К сжатым элементам относят: колонны; верхние пояса ферм, загруженные по узлам, восходящие раскосы и стойки решетки ферм; элементы оболочек; элементы фундамента;

Подробнее

РАСЧЕТ ТОНКОСТЕННЫХ СТЕРЖНЕЙ ОТКРЫТОГО ПРОФИЛЯ

РАСЧЕТ ТОНКОСТЕННЫХ СТЕРЖНЕЙ ОТКРЫТОГО ПРОФИЛЯ РАСЧЕТ ТОНКОСТЕННЫХ СТЕРЖНЕЙ ОТКРЫТОГО ПРОФИЛЯ Омск 8 Федеральное агентство по образованию Сибирская государственная автомобильно-дорожная академия (СибАДИ) Кафедра Строительная механика РАСЧЕТ ТОНКОСТЕННЫХ

Подробнее

Расчет балки Ultralam

Расчет балки Ultralam Расчет балки Ultralam Расчетная схема Нагрузки Пролет Тип нагрузки Значение, кг(кг/м.п.) Коэф. надежности γ f Коэф. длительности γ d Привязка Х, м Длина S, м 0 распределенная 350 1 1 - - 0 распределенная

Подробнее

Вопросы по дисциплине "Сопротивление материалов". Поток С-II. Часть 1 ( уч.г.).

Вопросы по дисциплине Сопротивление материалов. Поток С-II. Часть 1 ( уч.г.). Вопросы по дисциплине "Сопротивление материалов". Поток С-II. Часть 1 (2014 2015 уч.г.). ВОПРОСЫ К ЭКЗАМЕНУ с подробным ответом. 1) Закрепление стержня на плоскости и в пространстве. Простейшие стержневые

Подробнее

РАСЧЕТНЫЕ ЗАДАНИЯ ПО СОПРОТИВЛЕНИЮ МАТЕРИАЛОВ

РАСЧЕТНЫЕ ЗАДАНИЯ ПО СОПРОТИВЛЕНИЮ МАТЕРИАЛОВ МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «УЛЬЯНОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ»

Подробнее

Тема 12 Дифференциальные уравнения. Вычисление прогиба шарнирно-опертой на двух концах балки c одной сосредоточенной нагрузкой

Тема 12 Дифференциальные уравнения. Вычисление прогиба шарнирно-опертой на двух концах балки c одной сосредоточенной нагрузкой ЗАДАНИЕ Тема Дифференциальные уравнения Вычисление прогиба шарнирно-опертой на двух концах балки c одной сосредоточенной нагрузкой На шарнирно-опертую на двух концах балку длиной действует сила, приложенная

Подробнее

Рассмотрим стержень упруго растянутый центрально приложенными сосредоточенными

Рассмотрим стержень упруго растянутый центрально приложенными сосредоточенными Растяжение (сжатие) элементов конструкций. Определение внутренних усилий, напряжений, деформаций (продольных и поперечных). Коэффициент поперечных деформаций (коэффициент Пуассона). Гипотеза Бернулли и

Подробнее

Расчѐт сталежелезобетонных конструкций. д.т.н., проф. В.А. Семенов, ООО «Техсофт»

Расчѐт сталежелезобетонных конструкций. д.т.н., проф. В.А. Семенов, ООО «Техсофт» Расчѐт сталежелезобетонных конструкций д.т.н., проф. В.А. Семенов, ООО «Техсофт» 15.11.2016 Основные термины Конструкции сталежелезобетонные: Конструкции, выполненные из бетона, конструкционной стали или

Подробнее

N, кн ,4 а. б Рис. П1.1. Схема нагружения стержня (а), эпюра внутренних усилий (б), эпюра напряжений (в), эпюра перемещения сечений (г)

N, кн ,4 а. б Рис. П1.1. Схема нагружения стержня (а), эпюра внутренних усилий (б), эпюра напряжений (в), эпюра перемещения сечений (г) ПРИЛОЖЕНИЕ 1 ПРИМЕРЫ РЕШЕНИЯ ЗАДАЧ Задача 1 Ступенчатый брус из стали Ст нагружен, как показано на рис. П.1.1, а. Из условия прочности подобрать размеры поперечного сечения. Построить эпюру перемещения

Подробнее

Стальные колонны. План. Колонной

Стальные колонны. План. Колонной Стальные колонны. План. 1.Обшие сведения. Область применения. 2.Расчет центрально-сжатых стальных колонн сплошного сечения 3.Правила конструирования центрально-сжатых стальных колонн 1.Обшие сведения.

Подробнее

ПЕРЕМЕЩЕНИЯ ПРИ ИЗГИБЕ

ПЕРЕМЕЩЕНИЯ ПРИ ИЗГИБЕ ПЕРЕМЕЩЕНИЯ ПРИ ИЗГИБЕ Задача 1 Однопролетная балка длиной l, высотой h нагружена равномерно распределенной нагрузкой. Радиус кривизны нейтрального слоя балки в середине пролета равен. Жесткость поперечного

Подробнее

Расчеты на прочность

Расчеты на прочность Расчеты на прочность Различают два вида расчетов: проектный (проектировочный) и проверочный (поверочный). Проектирование детали можно вести в следующей последовательности: 1. Составляют расчетную схему

Подробнее

Порядок расчета. предварительно напряженной ребристой плиты на прочность

Порядок расчета. предварительно напряженной ребристой плиты на прочность Астраханский колледж строительства и экономики Порядок расчета предварительно напряженной ребристой плиты на прочность для специальности 713 «Строительство зданий и сооружений» 1. Задание дл проектирования

Подробнее

1. Определим недостающие геометрические параметры, необходимые для дальнейшего расчета.

1. Определим недостающие геометрические параметры, необходимые для дальнейшего расчета. b Методические рекомендации к практической подготовке по дисциплине "Сопротивление материалов" для студентов-заочников специальности -70 0 0 "Водоснабжение, водоотведение и охрана водных ресурсов" Отмена

Подробнее

Следующим шагом является отыскание x наиболее напряженного сечения. Для этого A

Следующим шагом является отыскание x наиболее напряженного сечения. Для этого A Лекция 05 Изгиб Проверка прочности балок Опыт показывает, что при нагружении призматического стержня с прямой осью силами и парами сил, расположенными в плоскости симметрии, наблюдаются деформации изгиба

Подробнее

Аттестационное тестирование в сфере профессионального образования

Аттестационное тестирование в сфере профессионального образования Page 1 of 15 Аттестационное тестирование в сфере профессионального образования Специальность: 170105.65 Взрыватели и системы управления средствами поражения Дисциплина: Механика (Сопротивление материалов)

Подробнее

Рис.6.26 (2) Рис. 6.27

Рис.6.26 (2) Рис. 6.27 Лекция 9. Плоский изгиб (продолжение) 1. Напряжение при чистом изгибе. 2. Касательные напряжения при поперечном изгибе. Главные напряжения при изгибе. 3. Рациональные формы поперечных сечений при изгибе.

Подробнее

Оглавление Введение... 3

Оглавление Введение... 3 Оглавление Введение... 3 Глава 1. Основные предпосылки, понятия и определения, используемые в курсе сопротивления материалов - механике материалов и конструкций... 4 1.1. Модель материала. Основные гипотезы

Подробнее

Лабораторные работы по сопротивлению материалов по теме СЛОЖНЫЕ ДЕФОРМАЦИИ

Лабораторные работы по сопротивлению материалов по теме СЛОЖНЫЕ ДЕФОРМАЦИИ МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ «САМАРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АЭРОКОСМИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ

Подробнее

ОГЛАВЛЕНИЕ. Предисловие... 3 ЧАСТЬ ПЕРВАЯ

ОГЛАВЛЕНИЕ. Предисловие... 3 ЧАСТЬ ПЕРВАЯ ОГЛАВЛЕНИЕ Предисловие... 3 ЧАСТЬ ПЕРВАЯ Глава первая Растяжение и сжатие......6 1.1. Продольная сила...6 1.2. Нормальные напряжения, абсолютное удлинение и потенциальная энергия...8 1.3. Поперечная деформация

Подробнее

Армирование сечений железобетонных элементов в SCAD

Армирование сечений железобетонных элементов в SCAD 1. Армирование сечений железобетонных элементов В этом режиме выполняется подбор арматуры в элементах железобетонных конструкций по предельным состояниям первой и второй групп в соответствии с требованиями

Подробнее

1 320 Стальная балка

1 320 Стальная балка 320 Стальная балка 1 2 Программа предназначена для расчёта многопролетной стальной балки согласно СНиП II-23-81* Стальные конструкции [1], либо по СП 53-102-2004 Общие правила проектирования стальных конструкций

Подробнее

ОСНОВЫ ТЕХНИЧЕСКОЙ МЕХАНИКИ

ОСНОВЫ ТЕХНИЧЕСКОЙ МЕХАНИКИ Министерство образования Российской Федерации Владимирский государственный университет Кафедра сопротивления материалов ОСНОВЫ ТЕХНИЧЕСКОЙ МЕХАНИКИ Методические указания и задания к расчетно-графическим

Подробнее

Для данной балки из условия прочности подобрать номер двутавра. Решение

Для данной балки из условия прочности подобрать номер двутавра. Решение Задача 1 Для данной балки из условия прочности подобрать номер двутавра. Решение Дано: M = 8 кн м P = 4 кн q = 18 кн м L = 8 м a L = 0.5 b L = 0.4 c L = 0.3 [σ] = 160 МПа 1.Находим реакции опор балки:

Подробнее

Лекция 19 Вычисление перемещений по формуле Мора 19.1 Формула Мора Вычисление интеграла Мора по правилу Верещагина Примеры вычислений

Лекция 19 Вычисление перемещений по формуле Мора 19.1 Формула Мора Вычисление интеграла Мора по правилу Верещагина Примеры вычислений Лекция 19 Вычисление перемещений по формуле Мора 191 Формула Мора 192 Вычисление интеграла Мора по правилу Верещагина 193 Примеры вычислений перемещений по формуле Мора при кручении, растяжении-сжатии

Подробнее

ТЕХНИЧЕСКАЯ МЕХАНИКА

ТЕХНИЧЕСКАЯ МЕХАНИКА Белорусский государственный университет Механико-математический факультет Кафедра теоретической и прикладной механики ТЕХНИЧЕСКАЯ МЕХАНИКА Тема 4. ОБЪЕМНОЕ НАПРЯЖЕННОЕ СОСТОЯНИЕ В ТОЧКЕ И ТЕОРИИ ПРОЧНОСТИ

Подробнее

Внецентренное действие продольных сил

Внецентренное действие продольных сил Внецентренное действие продольных сил C C Центральное сжатие (растяжение) Внецентренное сжатие (растяжение) Внецентренное сжатие (растяжение) это случай нагружения, когда линия действия сжимающей (растягивающей

Подробнее

3 ЗАДАЧИ ДЛЯ КОНТРОЛЬНОЙ РАБОТЫ

3 ЗАДАЧИ ДЛЯ КОНТРОЛЬНОЙ РАБОТЫ ЗАДАЧИ ДЛЯ КОНТРОЛЬНОЙ РАБОТЫ Основные требования к оформлению контрольной работы Контрольная работа выполняется в рабочих тетрадях, на титульном листе которой должны быть указаны название дисциплины,

Подробнее

УДК Особенности применения балок переменного сечения

УДК Особенности применения балок переменного сечения УДК 624.014.2 Особенности применения балок переменного сечения Врублевский П.С., Специан В.С., Шульга Д.О. (Научный руководитель Башкевич И.В.) Белорусский национальный технический университет Минск, Беларусь

Подробнее

Особенности расчета металлоконструкций мостовых кранов

Особенности расчета металлоконструкций мостовых кранов Особенности расчета металлоконструкций мостовых кранов В.В. Клементьев - начальник отдела экспертизы ГП и ГО, Красноярский филиал ФГУП ВО «Безопасность», г.красноярск С.С.Богданович - эксперт II категории,

Подробнее

ОГЛАВЛЕНИЕ. Предисловие... 4 Введение... 7

ОГЛАВЛЕНИЕ. Предисловие... 4 Введение... 7 ОГЛАВЛЕНИЕ Предисловие... 4 Введение... 7 Глава 1. Механика абсолютно твердого тела. Статика... 8 1.1. Общие положения... 8 1.1.1. Модель абсолютно твердого тела... 9 1.1.2. Сила и проекция силы на ось.

Подробнее

НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ

НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ СОДЕРЖАНИЕ Введение.. 9 Глава 1. НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ 15 1.1. Классификация нагрузок........ 15 1.2. Комбинации (сочетания) нагрузок..... 17 1.3. Определение расчетных нагрузок.. 18 1.3.1. Постоянные

Подробнее

Стальные фермы. План. 1. Общие сведения. Типы ферм и генеральные размеры. 2. Расчет и конструирование ферм.

Стальные фермы. План. 1. Общие сведения. Типы ферм и генеральные размеры. 2. Расчет и конструирование ферм. Стальные фермы. План. 1. Общие сведения. Типы ферм и генеральные размеры. 2. Расчет и конструирование ферм. 1. Общие сведения. Типы ферм и генеральные размеры. Фермой называется стержневая конструкция,

Подробнее

Расчет по нормальным сечениям на действие изгибающего момента 1 1 Методы расчета железобетонных элементов Расчет железобетонных элементов по

Расчет по нормальным сечениям на действие изгибающего момента 1 1 Методы расчета железобетонных элементов Расчет железобетонных элементов по Расчет по нормальным сечениям на действие изгибающего момента 1 1 Методы расчета железобетонных элементов... Расчет железобетонных элементов по предельным состояниям первой группы...3.1 Расчет железобетонных

Подробнее

плоскости, а поперечные сечения поворачиваются. Их центры тяжести получают поступательные перемещения y(x). Искривленная

плоскости, а поперечные сечения поворачиваются. Их центры тяжести получают поступательные перемещения y(x). Искривленная В.Ф. ДЕМЕНКО МЕХАНИКА МАТЕРИАЛОВ И КОНСТРУКЦИЙ 01 1 ЛЕКЦИЯ 16 Деформации при плоском изгибе. Основы расчета на жесткость при плоском изгибе. Дифференциальное уравнение упругой линии Ранее были рассмотрены

Подробнее

СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ

СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ РОССИЙСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ДРУЖБЫ НАРОДОВ СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ Расчетно - графические работы Для студентов -го курса инженерного факультета (специальности ИСБ, ИДБ, ИМБ, ИРБ, ИТБ) Составители: д.т.н.,

Подробнее

Кручение простой вид сопротивления (нагружения), при котором на стержень действуют моменты в плоскостях, перпендикулярных к продольной оси стержня.

Кручение простой вид сопротивления (нагружения), при котором на стержень действуют моменты в плоскостях, перпендикулярных к продольной оси стержня. Кручение стержней с круглым поперечным сечением. Внутренние усилия при кручении, напряжения и деформации. Напряженное состояние и разрушение при кручении. Расчет на прочность и жесткость вала круглого

Подробнее

«УЛЬЯНОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ»

«УЛЬЯНОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ» МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЕ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования «УЛЬЯНОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ» РАСЧЕТ АРКИ

Подробнее

ОТ АВТОРОВ... 3 ВВЕДЕНИЕ... 5 Вопросы и задания для самоконтроля к введению... 8

ОТ АВТОРОВ... 3 ВВЕДЕНИЕ... 5 Вопросы и задания для самоконтроля к введению... 8 Допущено Министерством сельского хозяйства Российской Федерации в качестве учебника для студентов высших учебных заведений, обучающихся по направлению 280100 «Природоустройство и водопользование» Сопротивление

Подробнее

3. СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ

3. СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ 3. СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ 3.1. Сопротивление материалов. Задачи и определения. Сопротивление материалов - наука о прочности, жесткости и устойчивости элементов инженерных конструкций. Первая задача сопротивления

Подробнее

РАСЧЕТ ЦЕНТРАЛЬНО-СЖАТЫХ СКВОЗНЫХ КОЛОНН

РАСЧЕТ ЦЕНТРАЛЬНО-СЖАТЫХ СКВОЗНЫХ КОЛОНН 164 МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ «ЛИПЕЦКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ»

Подробнее

Вопросы к вступительным экзаменам в аспирантуру по специальности « Строительная механика»

Вопросы к вступительным экзаменам в аспирантуру по специальности « Строительная механика» Вопросы к вступительным экзаменам в аспирантуру по специальности «05.23.17 Строительная механика» СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ Основные понятия 1. Задачи сопротивления материалов. Стержень. Основные гипотезы

Подробнее

Ключевые слова: консольная неравнобокая балка, тонкостенный открытый профиль, напряжения нормальные и касательные, прочность.

Ключевые слова: консольная неравнобокая балка, тонкостенный открытый профиль, напряжения нормальные и касательные, прочность. УДК 64.07.014.-415.046. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРОЧНОСТИ ТОНКОСТЕННОЙ БАЛКИ ОТ- КРЫТОГО ПРОФИЛЯ Максак Татьяна Васильевна д.т.н., профессор кафедры Агроинженерии Ачинский филиал Красноярского государственного аграрного

Подробнее

200 - Система железобетонных плит

200 - Система железобетонных плит 200 - Система железобетонных плит 1 2 Программа предназначена для расчёта системы прямоугольных плит по СНиП 2.03.01-84* Бетонные и железобетонные конструкции [1], либо по СП 52-101-03 Бетонные и железобетонные

Подробнее

3.1 Расчет на прочность по сечениям, нормальных к продольной оси колонны Подбор симметричного армирования Блок-схема 3.1(начало)

3.1 Расчет на прочность по сечениям, нормальных к продольной оси колонны Подбор симметричного армирования Блок-схема 3.1(начало) Этап 3. Проектирование внецентренно сжатой колонны сплошного сечения Сборные типовые железобетонные колонны, являющиеся стойками поперечных рам, применяют при высоте здания H 8 м, шаге поперечных рам В

Подробнее

1) бескаркасные системы, состоящие из пластинок (стен), оболочек открытого и замкнутого профиля, объемных тонкостенных блоков;

1) бескаркасные системы, состоящие из пластинок (стен), оболочек открытого и замкнутого профиля, объемных тонкостенных блоков; 1) бескаркасные системы, состоящие из пластинок (стен), оболочек открытого и замкнутого профиля, объемных тонкостенных блоков; С несущими стенами С несущими стенами и Стволом жёсткости Со стволом жёсткости

Подробнее