ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ГАЗОВЫХ ЭЖЕКТОРОВ С ОБЫЧНЫМ И ПЕРФОРИРОВАННЫМ СОПЛАМИ ПРИ ВЫСОКОЙ ТЕМПЕРАТУРЕ НИЗКОНАПОРНОГО ГАЗА

Save this PDF as:
 WORD  PNG  TXT  JPG

Размер: px
Начинать показ со страницы:

Download "ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ГАЗОВЫХ ЭЖЕКТОРОВ С ОБЫЧНЫМ И ПЕРФОРИРОВАННЫМ СОПЛАМИ ПРИ ВЫСОКОЙ ТЕМПЕРАТУРЕ НИЗКОНАПОРНОГО ГАЗА"

Транскрипт

1 УЧЕНЫЕ ЗАПИСКИ ЦАГИ Том XXXVI I УДК ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ГАЗОВЫХ ЭЖЕКТОРОВ С ОБЫЧНЫМ И ПЕРФОРИРОВАННЫМ СОПЛАМИ ПРИ ВЫСОКОЙ ТЕМПЕРАТУРЕ НИЗКОНАПОРНОГО ГАЗА Ю. К. АРКАДОВ, Г. М. ЛИНЧИК Проведено экспериментальное исследование влияния температуры низконапорного газа на предельные характеристики газовых эжекторов с обычным и перфорированным соплами высоконапорного газа нормальной температуры. Обнаружено, что до Т 01 = К температура низконапорного газа влияет на относительные характеристики эжекторов обеих схем одинаково и легко учитывается через известный «эффективный» коэффициент эжекции kэфф = k T01 T 0. Далее при Т 01 > 1000 К характеристики в обоих случаях начинают заметно ухудшаться, однако причины и механизмы ухудшения характеристик эжекторов обеих схем отличаются. У эжектора классической схемы снижение эффективности происходит при неизменных предельных отношениях полных давлений на входе. У эжектора же с перфорированным соплом оно связано именно с уменьшением предельных отношений полных давлений смешиваемых газов. Эти отношения приближаются к значениям, характерным для классического эжектора. Высокая температура низконапорного газа ухудшает процесс внутри перфорированного насадка и уменьшает его положительное влияние на предельные отношения полных давлений смешиваемых газов. Однако за счет одновременного снижения температуры газа на выходе из насадка улучшается процесс смешения в основной камере (за насадком), что благотворно влияет на характеристики эжектора. Влияние перфорации здесь аналогично влиянию впрыска воды в низконапорный тракт с горячим газом. Исследования показали, что эжектор с перфорированным соплом является более экономичным, чем обычный эжектор, при всех исследованных температурах низконапорного газа. Проведенные ранее исследования характеристик газового эжектора классической схемы при высокой температуре низконапорного газа показали, что его эффективность в ряде случаев резко падает [1]. Авторы объяснили это выравниванием физических скоростей смешиваемых газов в камере смешения и ухудшением самого процесса перемешивания потоков. Газовый эжектор с перфорированными продольными щелями соплом при одинаковых температурах смешиваемых газов имеет более высокие характеристики, чем эжектор классической схемы [2]. Он был также успешно применен [3] в ряде аэродинамических труб с подогревом рабочего потока, в том числе в трубе с электродуговым подогревателем. Однако известно, что выигрыш в предельных характеристиках в эжекторе с перфорированным соплом обеспечивается за счет интенсивного смешения струй в перфорированном насадке. Выравнивание скоростей смешиваемых газов приводит к ухудшению смешения газов также и на этом участке, что должно влиять на выигрыш от применения перфорированного насадка. В [2, 3] влияние высокой температуры низконапорного газа на работу эжектора с перфорированным соплом детально не исследовалось. В настоящей работе проведено 35

2 сравнительное экспериментальное исследование двух типов эжекторов в аэродинамической трубе с электродуговым подогревом низконапорного потока. Для исследования были специально изготовлены модели эжекторов с соплом классической схемы и перфорированным соплом. Экспериментальная установка, объекты и методика испытаний. Схема экспериментальной установки дана на рис. 1. Установка состоит из дугового подогревателя (1), сопла установки (2), рабочей части (3), промежуточного диффузора (4) и расположенного за ним исследуемого эжектора (5). Последний имел сопло низконапорного газа диаметром 90 мм, камеру смешения диаметром 120 мм и короткий диффузор с полууглом раскрытия 4 (степень расширения диффузора F = 1.96 ). Основной геометрический параметр (отношение площадей смешиваемых струй) F1 F был равен 1.3, число М высоконапорного газа составляло 2.73, полная длина камеры смешения была равна 7.4 диаметра камеры. На начальном участке камеры смешения (рис. 1) была установлена коническая перфорированная продольными щелями стенка длиной 218 мм с выходным диаметром 96.4 мм. Число щелей было равно 6, коэффициент проницаемости составлял 10%. Для сравнения полученных характеристик с аналогичными характеристиками эжектора классической схемы были проведены испытания газового эжектора с теми же самыми основными размерами, но без перфорированной стенки. Рис. 1 Испытания проводились следующим образом. В опытах с холодным низконапорным газом устанавливался постоянный расход последнего и дискретно изменялось давление высоконапорного газа. Тем самым обеспечивалась оптимальная настройка эжектора и определялась его максимальная степень сжатия на этом режиме. При работе с горячим низконапорным газом испытания проводились по следующей методике: в исследуемый эжектор подавался высоконапорный газ, причем давление последнего устанавливалось выше критического значения, определенного в предыдущих испытаниях; в форкамеру подогревателя подавался холодный газ, затем создавалась электрическая дуга и изменением силы тока устанавливалась требуемая температура низконапорного газа в исследуемом эжекторе; при постоянных параметрах газа в дуговом подогревателе дискретно снижалось давление высоконапорного газа до его оптимального значения и далее до разрушения критического режима; после опыта отключалась электрическая дуга и труба охлаждалась до первоначальной температуры подачей холодного воздуха по всему тракту. Для изменения температуры низконапорного газа в широком диапазоне (от 500 до 1500 К) в дуговом подогревателе применялись различные электроды. При испытаниях измерялись: 36

3 1) полное давление воздуха перед мерным соплом на входе в подогреватель p м.с = ата (для определения расхода низконапорного газа); 2) статическое давление низконапорного газа на входе в эжектор p 1 = ата (для измерения использовались четыре датчика типа ИКД6ТДа с диапазонами 50, 100, 250 и 400 мм рт. ст.); 3) давление высоконапорного газа в форкамере эжектора p 0 = 1 8 ата; 4) температура низконапорного газа на входе в исследуемый эжектор Т 01 (измерения проводились термопарой вольфрам-рений). По этим измеренным параметрам вычислялись следующие относительные характеристики эжектора: степень сжатия ε= pа p01, где p а атмосферное давление; коэффициент эжекции k = G1 G (отношение расходов); отношение полных давлений σ= p 0 p 01 ; приведенный расход низконапорного газа на входе в эжектор q( λ 1). Результаты испытаний. Результаты испытаний представлены в виде зависимостей степени сжатия ε и отношения полных давлений смешиваемых газов σ от приведенного расхода низконапорного газа q( λ 1), коэффициента эжекции k и «эффективного» коэффициента эжекции kэфф = k T01 T0. Указанные относительные параметры эжектора определялись по первоначальным экспериментальным данным следующим образом: pм.с ТFм.с 01 pаp( λ1) p0 p( λ1) у( λ 1) = ; ε= ; σ= ; pf T p p 1 1м.с 1 1 k = p F T м.с м.с 0 pf 0кр T м.с. «Эффективный» коэффициент эжекции kэфф = k T01 T0 при постоянных σ и ε пропорционален приведенному расходу низконапорного газа q( λ 1). Последний является важным характерным параметром эжектора с перфорированным продольными щелями соплом, так как при q( λ 1) = 1 перфорация в эжекторе теоретически перестает работать из-за отсутствия на ней перепада статических давлений. Кроме того, параметр q( λ 1) характеризует режим работы всех эжекторов в практических приложениях, например, в схеме аэродинамической трубы. В связи с этим многие экспериментальные данные представляются здесь как его функции. Выигрыш в q( λ 1) означает такой же процентный выигрыш в коэффициенте эжекции k и «эффективном» коэффициенте эжекции k эфф, поскольку температуры смешиваемых газов заданы. 1. Классический эжектор (эжектор без перфорированного сопла). Зависимость для критических режимов степени сжатия ε от приведенного расхода холодного низконапорного газа q( λ 1) дана на рис. 2. Она, кстати, удовлетворительно согласуется с расчетной кривой (непоказанной на рисунке), получаемой по уравнениям Ю. Н. Васильева [4], если принять коэффициент восстановления полного давления в диффузоре ν= ( ε=εтеорν ) На рис. 2 приведены также характеристики эжектора классической схемы при различных повышенных температурах низконапорного газа. Видно, что относительно небольшое повышение температуры низконапорного газа (до К) слабо влияет на характеристику «степень сжатия эжектора ε приведенный расход низконапорного газа q( λ 1)». При дальнейшем увеличении Т 01 степень сжатия начинает уменьшаться: при Т 01 = 1000 К примерно на 13%, а при Т 01 = 1500 К уже на 25 30%. Одновременно с уменьшением степени сжатия и примерно в той же пропорции увеличивается оптимальное давление высоконапорного газа. На рис. 3 приведены критические значения отношений полных давлений σ= f[ q( λ 1)] эжектора без перфорированной стенки при нормальной температуре низконапорного газа (линия 1). Они удовлетворительно согласуются с расчетной кривой (линия 2), полученной по 37

4 Рис. 3 уравнениям Ю. Н. Васильева [4]. На рис. 3 приведены также зависимости σ= f[ q( λ 1)] для критических режимов при повышенных Рис. 2 температурах низконапорного газа. Видно, что повышение температуры низконапорного газа даже до 1500 К достаточно слабо влияет на предельные режимы эжектора классической схемы. Слабая зависимость характеристики σ= f[ q( λ 1)] от температуры и ее хорошее совпадение с теоретической кривой [4] не являются случайными. Теория [4], также как и многие другие теории [5, 6], предполагает отсутствие смешения и теплообмена газов до сечения запирания на начальном участке камеры смешения. Настоящие испытания являются подтверждением справедливости этого предположения, впервые сформулированного в [5]. Некоторые полученные ранее экспериментальные данные о существенном отклонении зависимостей σ= f[ q( λ 1)] или σ= f[ kэфф] от теоретической зависимости при повышении Т 01, по-видимому, неточны. Они могли быть следствием трудностей вывода экспериментальных эжекторов на критический режим в связи со снижением их степени сжатия и в связи с ростом потребного (критического) давления высоконапорного газа. Таким образом, исследования показали, что уменьшение эффективности эжектора классической схемы при увеличении температуры низконапорного газа происходит при неизменных значениях σ, а значит, только за счет ухудшения перемешивания струй за начальным участком камеры смешения. Ранее в работе [1] это было правильно объяснено тем, что происходит выравнивание физических скоростей смешиваемых газов на входе в эжектор. Действительно, при Т К скорость звука в низконапорном газе становится уже равной скорости эжектирующего газа в исследуемом эжекторе. Это заметно уменьшает напряжение турбулентного трения на границе смешиваемых потоков и ухудшает процесс перемешивания струй в камере смешения эжектора. 2. Испытания эжектора с перфорированным соплом. На рис. 4 и 5 приведены характеристики эжектора с перфорированным соплом при работе с холодным низконапорным газом. Характеристики имеют вид, аналогичный характеристикам классического эжектора, приведенным также и здесь, но лежат значительно выше последних. Так, при q( λ 1) = 0 степень сжатия классического эжектора составляет 11, а степень сжатия эжектора с перфорированным соплом более чем в два раза выше (ε = 23). Повышение предельных отношений давления (рис. 5) и степеней 38

5 Рис. 4 сжатия (рис. 4) для эжектора с перфорированным соплом наблюдается на всех режимах, включая большие приведенные расходы низконапорного газа. При увеличении температуры низконапорного газа до К характеристики эжектора с перфорированным соплом (рис. 6) изменяются незначительно. При температуре 1000 К в области больших приведенных расходов низконапорного газа наблюдается некоторое снижение степени сжатия ε, а при Т 01 = К снижение эффективности эжектора с перфорированным соплом становится уже значительным на всех режимах работы. Для выяснения причин рассмотрим предельные отношения давлений σ= f[ q( λ 1)], приведенные на рис. 7. При температурах Т 01 = К подогрев практически не влияет на характеристики σ= f[ q( λ 1)]. Однако при температурах Т 01 = К линии предельных режимов эжектора с перфорированным соплом лежат уже значительно ниже линии предельных режимов при холодном низконапорном газе. Рис. 6 39

6 Таким образом, в эжекторе с перфорированным соплом при увеличении температуры низко-напорного газа происходит одновременное снижение и степени сжатия (рис. 6), и предельного отношения полных давлений смешиваемых газов (рис. 7). Более того, снижение степени сжатия является следствием уменьшения предельного отношения полных давлений смешиваемых газов. Зависимости предельных характеристик от температуры низконапорного газа для эжекторов обеих схем даны на рис. 8. Степень сжатия ε (рис. 8, а) при Т 01 = К почти постоянна, а при дальнейшем увеличении Т 01 заметно уменьшается. Особенно заметно снижение у эжектора с перфорированным соплом. Предельные отношения полных давлений смешиваемых газов σ (рис. 8, б) у классического эжектора постоянны при всех температурах низконапорного газа, а у эжектора с перфорированным соплом уменьшаются: при Т 01 = К слабо, а далее очень заметно. Первопричиной уменьшения предельных отношений давлений при увеличении температуры низконапорного газа является выравнивание скоростей смешиваемых газов. Действительно, эжектор с перфорированным соплом имеет лучшие по сравнению с классическим эжектором предельные характеристики из-за смешения струй до сечения запирания [2]. При выравнивании физических скоростей становится менее интенсивным также и смешение газов внутри перфорированного насадка. Рис. 5 Рис. 7 40

7 На рис. 8, в показано, как увеличение температуры низконапорного газа влияет на оптимальное (критическое) давление высоконапорного газа эжекторов обеих схем. Если в классическом эжекторе увеличение температуры низконапорного газа увеличивает оптимальное давление низконапорного газа (за счет уменьшения только степени сжатия), то в эжекторе с перфорированным соплом увеличение температуры низконапорного газа напротив уменьшает его. Оптимальное давление высоконапорного газа, являющееся отношением величин σ и ε, изменяется мало при их одновременном снижении, хотя наблюдается тенденция к его снижению. Сравним величины степеней сжатия эжектора с перфорированным соплом со степенями сжатия обычного эжектора при высоких температурах низконапорного газа (рис. 8, а). При всех Т К эжектор с перфорированным соплом имеет большую степень сжатия. Как показывают прямые измерения, на входе в систему эжекторов в обычных аэродинамических трубах даже с дуговым подогревателем за счет теплоотдачи температура газа не превышает 1000 К. Этим и объясняется успешное применение эжектора с перфорированным соплом в аэродинамических трубах с подогревом рабочего потока. В заключение рассмотрим экономические характеристики испытанных эжекторов: «степень сжатия коэффициент эжекции» ε = f(k эфф ). На рис. 9 приведены указанные характеристики для критических режимов эжектора обычной схемы (без перфорации). Видно, что увеличение температуры низконапорного газа заметно снижает экономичность эжектора. Например, при ε = 4 и повышении температуры от нормальной до 1500 К «эффективный» а ) коэффициент эжекции уменьшился с 0.13 до 0.084, т. е. более чем на 35%. Большее падение экономичности, чем степеней сжатия в обычном эжекторе, объясняется б) в) Рис. 8 Рис. 9 41

8 одновременным увеличением при росте Т 01 потребных давлений высоконапорного газа (рис. 8, в). На рис. 10 приведены зависимости степени сжатия от критического коэффициента эжекции при различных температурах низконапорного газа для эжектора с перфорированным соплом. Увеличение Т 01 уменьшает приведенный коэффициент эжекции на всех режимах работы и данного эжектора. Например, при ε = 4 и изменении температуры в указанном диапазоне приведенный коэффициент эжекции снизился с 0.16 до 0.11, т. е. на 31%. Сравним экономические характеристики эжекторов с перфорированным и обычным соплами при Т 01 = 1500 К (рис. 10). Видно, что и при этой температуре низконапорного газа эжектор с перфорированным соплом является более экономичным (приблизительно на 25%). Это Рис. 10 имеет место, несмотря на заметное снижение в этой области предельных отношений полных давлений, и связано с лучшей организацией перемешивания струй в перфорированном насадке, чем в цилиндрической камере смешения. Подача холодного высоконапорного воздуха через щелевую перфорацию в низконапорный тракт также повышает эффективность эжектора, как и впрыск в него воды для испарения и охлаждения низконапорного газа. ЛИТЕРАТУРА 1. Куканов Ф. А., Межиров И. И. Работа газового эжектора при неодинаковых физических параметрах смешиваемых газов // Ученые записки ЦАГИ Т. I, Аркадов Ю. К. Новые газовые эжекторы и эжекционные процессы. М.: Физматлит Арк адов Ю. К., Линчик Г. М., Потапов К. П. Экспериментальное исследование трехступенчатого эжектора с соплом первой ступени, перфорированным продольными щелями // Труды ЦАГИ Вып Васильев Ю. Н. Теория сверхзвукового газового эжектора с цилиндрической камерой смешения // Лопаточные машины и струйные аппараты. Вып. 2. М.: Машиностроение Миллионщиков М. Д., Рябинков Г. М. Газовые эжекторы больших скоростей // Сб. работ по исследованию сверхзвуковых эжекторов. БНИ ЦАГИ Никольский А. А., Шустов В. И. Критические режимы газовых эжекторов больших перепадов давления // Сб. работ по исследованию сверхзвуковых эжекторов. БНИ ЦАГИ Рукопись поступила 26/IV 2005 г. 42

ИССЛЕДОВАНИЕ ПРЕДЕЛЬНЫХ РЕЖИМОВ ДВУХФАЗНОГО ЭЖЕКТОРА

ИССЛЕДОВАНИЕ ПРЕДЕЛЬНЫХ РЕЖИМОВ ДВУХФАЗНОГО ЭЖЕКТОРА УДК 621.694+532.529+621.527 ИССЛЕДОВАНИЕ ПРЕДЕЛЬНЫХ РЕЖИМОВ ДВУХФАЗНОГО ЭЖЕКТОРА Е.К. Спиридонов, С.Б. Школин Уточнена математическая модель жидкостногазового эжектора с точки зрения анализа потенциальных

Подробнее

Теплофизика и аэромеханика, 2005, том 12, 1 ОДНОСТУПЕНЧАТЫЙ ЭЖЕКТОР БОЛЬШОЙ СТЕПЕНИ СЖАТИЯ

Теплофизика и аэромеханика, 2005, том 12, 1 ОДНОСТУПЕНЧАТЫЙ ЭЖЕКТОР БОЛЬШОЙ СТЕПЕНИ СЖАТИЯ Теплофизика и аэромеханика, 2005, том 12, 1 УДК 621.4/.6:5.6 ОДНОСТУПЕНЧАТЫЙ ЭЖЕКТОР БОЛЬШОЙ СТЕПЕНИ СЖАТИЯ А.В. СОБОЛЕВ 1, В.И. ЗАПРЯГАЕВ 1, В.М. МАЛЬКОВ 2 1 Институт теоретической и прикладной механики

Подробнее

ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕМПЕРАТУРНОГО ПОЛЯ НА ВЫХОДЕ КАМЕРЫ СГОРАНИЯ С ПОВОРОТОМ ПОТОКА В ГАЗОСБОРНИКЕ. ФГУП НПП Мотор, г. Уфа 2

ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕМПЕРАТУРНОГО ПОЛЯ НА ВЫХОДЕ КАМЕРЫ СГОРАНИЯ С ПОВОРОТОМ ПОТОКА В ГАЗОСБОРНИКЕ. ФГУП НПП Мотор, г. Уфа 2 УДК 621.452 ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕМПЕРАТУРНОГО ПОЛЯ НА ВЫХОДЕ КАМЕРЫ СГОРАНИЯ С ПОВОРОТОМ ПОТОКА В ГАЗОСБОРНИКЕ 2006 Г. П. Гребенюк 1, С. Ю. Кузнецов 2, В. Ф. Харитонов 2 1 ФГУП НПП Мотор, г. Уфа 2 Уфимский государственный

Подробнее

Турбоэжекторный двигатель

Турбоэжекторный двигатель УДК 629.7.036.001 Турбоэжекторный двигатель В.Л. Письменный Изложены принципы работы, выбора оптимальных параметров и регулирования турбоэжекторных двигателей. Показана принципиальная возможность использования

Подробнее

УПРАВЛЕНИЕ ХАРАКТЕРИСТИКАМИ ГОРЕНИЯ АЛЮМИНИЕВО- ВОЗДУШНОГО ФАКЕЛА В СПУТНОМ ПОТОКЕ ВОЗДУХА А. Г. Егоров, А. Н. Попов

УПРАВЛЕНИЕ ХАРАКТЕРИСТИКАМИ ГОРЕНИЯ АЛЮМИНИЕВО- ВОЗДУШНОГО ФАКЕЛА В СПУТНОМ ПОТОКЕ ВОЗДУХА А. Г. Егоров, А. Н. Попов Технические науки УДК 536.46 УПРАВЛЕНИЕ ХАРАКТЕРИСТИКАМИ ГОРЕНИЯ АЛЮМИНИЕВО- ВОЗДУШНОГО ФАКЕЛА В СПУТНОМ ПОТОКЕ ВОЗДУХА 007 А. Г. Егоров, А. Н. Попов Тольяттинский государственный университет Представлены

Подробнее

Практическое занятие мая 2017 г.

Практическое занятие мая 2017 г. 4 мая 2017 г. Теплопроводность это процесс распространения теплоты между соприкасающимися телами или частями одного тела с различной температурой. Для осуществления теплопроводности необходимы два условия:

Подробнее

Влияние формы кока, относительного размера втулкии диффузора на характеристики осевого вентилятора

Влияние формы кока, относительного размера втулкии диффузора на характеристики осевого вентилятора Электронный журнал «Труды МАИ». Выпуск 64 www.mai.ru/science/trudy/ УДК 519.688+629.7.35.7 Влияние формы кока, относительного размера втулкии диффузора на характеристики осевого вентилятора Ю.А. Рыжов,

Подробнее

Регулирование высотности сопла с большой степенью расширения

Регулирование высотности сопла с большой степенью расширения УДК 629.7.36.54 Регулирование высотности сопла с большой степенью расширения В.В. Семенов редложен способ существенного повышения эффективности работы высотного сопла в земных условиях путем регулирования

Подробнее

ИССЛЕДОВАНИЕ АЭРОДИНАМИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК ПАРЫ ТЕЛ ПРИ БОЛЬШИХ

ИССЛЕДОВАНИЕ АЭРОДИНАМИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК ПАРЫ ТЕЛ ПРИ БОЛЬШИХ УЧЕНЫЕ ЗАПИСКИ ЦАГИ т о.м Х Х 1 Х 1 9 9 8.м 3-4 УДК 629.7.015.3.087.22 ИССЛЕДОВАНИЕ АЭРОДИНАМИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК ПАРЫ ТЕЛ ПРИ БОЛЬШИХ СВЕРХЗВУКОВЫХ СКОРОСТЯХ ОБТЕКАНИЯ В. С. Хлебников Проведено исследование

Подробнее

ВЗАИМОДЕЙСТВИЕ ВСТРЕЧНОГО ПОТОКА С ПОВЕРХНОСТЬЮ СПУСКАЕМОГО КОСМИЧЕСКОГО АППАРАТА

ВЗАИМОДЕЙСТВИЕ ВСТРЕЧНОГО ПОТОКА С ПОВЕРХНОСТЬЮ СПУСКАЕМОГО КОСМИЧЕСКОГО АППАРАТА УДК 533.6.011.5 ВЗАИМОДЕЙСТВИЕ ВСТРЕЧНОГО ПОТОКА С ПОВЕРХНОСТЬЮ СПУСКАЕМОГО КОСМИЧЕСКОГО АППАРАТА В.Н. Крюков 1, Ю.А. Кузма-Кичта 2, В.П. Солнцев 1 1 Московский авиационный институт (государственный технический

Подробнее

ВЫБОР СХЕМЫ ОХЛАЖДЕНИЯ КАМЕРЫ МНОГОРАЗОВЫХ ЖРД НА ТОПЛИВЕ КИСЛОРОД- МЕТАН ДЛЯ ПЕРСПЕКТИВНОГО НОСИТЕЛЯ. Введение

ВЫБОР СХЕМЫ ОХЛАЖДЕНИЯ КАМЕРЫ МНОГОРАЗОВЫХ ЖРД НА ТОПЛИВЕ КИСЛОРОД- МЕТАН ДЛЯ ПЕРСПЕКТИВНОГО НОСИТЕЛЯ. Введение УДК 621.455:536.24 ВЫБОР СХЕМЫ ОХЛАЖДЕНИЯ КАМЕРЫ МНОГОРАЗОВЫХ ЖРД НА ТОПЛИВЕ КИСЛОРОД- МЕТАН ДЛЯ ПЕРСПЕКТИВНОГО НОСИТЕЛЯ Н.Г. Иванов, Л.Н. Кандоба, М.А. Кашапов, докт. техн. наук И.А. Клепиков, кандидаты

Подробнее

Двигатели и энергоустановки аэрокосмических летательных аппаратов 73. Государственное конструкторское бюро Южное, Днепропетровск, Украина

Двигатели и энергоустановки аэрокосмических летательных аппаратов 73. Государственное конструкторское бюро Южное, Днепропетровск, Украина Двигатели и энергоустановки аэрокосмических летательных аппаратов 73 УДК 621.454.2.035.5 Д.А. ШАМРОВСКИЙ, Н.В. КОРОЛЬКОВА Государственное конструкторское бюро Южное, Днепропетровск, Украина ИССЛЕДОВАНИЕ

Подробнее

Экспериментальное исследование дисковой микротурбины.

Экспериментальное исследование дисковой микротурбины. Экспериментальное исследование дисковой микротурбины. Канд. тех. наук А. Б. Давыдов, д-р. тех. наук А. Н. Шерстюк, канд. тех. наук А. В. Наумов. («Вестник машиностроения» 1980г. 8) Задача повышения эффективности

Подробнее

Оптимизация газовых эжекторных систем. Курочкин А.И., Имаев С.З.

Оптимизация газовых эжекторных систем. Курочкин А.И., Имаев С.З. Оптимизация газовых эжекторных систем Курочкин А.И., Имаев С.З. Московский физико-технический институт (государственный университет) 1.Введение Газовый эжектор представляет собой устройство, использующее

Подробнее

Электронный журнал «Труды МАИ». Выпуск 65

Электронный журнал «Труды МАИ». Выпуск 65 Электронный журнал «Труды МАИ». Выпуск 65 www.mai.ru/science/trudy/ УДК 629.7.036.22.001 (024) Использование программного комплекса ANSYS для создания экспериментальной установки, способной моделировать

Подробнее

РАЗРАБОТКА ВОЗДУШНОГО ТРАКТА ДЛЯ СИСТЕМЫ ОХЛАЖДЕНИЯ ВЕРТОЛЕТА С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ FLOWVISION

РАЗРАБОТКА ВОЗДУШНОГО ТРАКТА ДЛЯ СИСТЕМЫ ОХЛАЖДЕНИЯ ВЕРТОЛЕТА С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ FLOWVISION РАЗРАБОТКА ВОЗДУШНОГО ТРАКТА ДЛЯ СИСТЕМЫ ОХЛАЖДЕНИЯ ВЕРТОЛЕТА С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ FLOWVISION Т.Д. Глушков 1,2,a, В.В. Митрофович 2,b, С.А. Сустин 2,с 1 Федеральное государственное бюджетное образовательное

Подробнее

Расчет и оптимизация параметров струйного насоса с учетом различия свойств жидкостей во взаимодействующих потоках

Расчет и оптимизация параметров струйного насоса с учетом различия свойств жидкостей во взаимодействующих потоках Расчет и оптимизация параметров струйного насоса с учетом различия свойств жидкостей во взаимодействующих потоках # 6 июнь 5 Калачев В. В. УДК: 6.694 Россия МГТУ им. Н.Э. Баумана Введение Наличие твердых

Подробнее

Введение. Постановка задачи. Ограничения и упрощения

Введение. Постановка задачи. Ограничения и упрощения Санкт-Петербургский государственный политехнический университет Энергомашиностроительный факультет Кафедра «Атомные и тепловые энергетические установки» КУРСОВАЯ РАБОТА Дисциплина: Моделирование и алгоритмизация

Подробнее

УДК Андилахай А.А.

УДК Андилахай А.А. УДК 621.923 Андилахай А.А. ВЫБОР ОПТИМАЛЬНОЙ КОНСТРУКЦИИ СОПЛА ДЛЯ АБРАЗИВНОЙ ОБРАБОТКИ МЕЛКИХ ДЕТАЛЕЙ ЗАТОПЛЕННЫМИ СТРУЯМИ Постановка проблемы. Расширение технологических возможностей струйно-абразивной

Подробнее

Акустические характеристики большерасходного глушителя шума газовых струй

Акустические характеристики большерасходного глушителя шума газовых струй Электронный журнал «Техническая устика» http://webcenter.ru/~eeaa/ejta 2 (2002) 9.1 9.6 ЦНИИ им. ад. А. Н. Крылова Россия, 196158, Санкт-Петербург, Московское шоссе, 44, e-mail: eeaa@online.ru Акустические

Подробнее

Кафедра экспериментальной физики СПбГПУ

Кафедра экспериментальной физики СПбГПУ Работа.8 ИЗМЕРЕНИЕ ПОКАЗАТЕЛЯ АДИАБАТЫ ВОЗДУХА РЕЗОНАНСНЫМ МЕТОДОМ адача. Измерить собственные частоты колебаний поршня в трубке при условиях, когда возвращающая сила создается: а) магнитным полем; б)

Подробнее

3.18. ПОТЕРИ НАПОРА В МЕСТНЫХ СОПРОТИВЛЕНИЯХ

3.18. ПОТЕРИ НАПОРА В МЕСТНЫХ СОПРОТИВЛЕНИЯХ Гидравлика 63 3.18. ПОТЕРИ НАПОРА В МЕСТНЫХ СОПРОТИВЛЕНИЯХ Как уже указывалось, помимо потерь напора по длине потока могут возникать и так называемые местные потери напора. Причиной последних, например,

Подробнее

Эталоны единицы скорости. для региональных метрологических центров

Эталоны единицы скорости. для региональных метрологических центров Эталоны единицы скорости воздушного потока первого разряда для региональных метрологических центров Докладчик: Самойленко А.И. (ФГУП «ЦАГИ») 19.05.2016 I Всероссийский съезд метрологов и приборостроителей,

Подробнее

10 Вестник Оренбургского государственного университета (179)

10 Вестник Оренбургского государственного университета (179) УДК 69.113 Верховодов А.А. ООО «ТД Лузар», г. Санкт-Петербург E-mail: science@carville.ru в процессе эксплуатации на аэродинамическое сопротивление блока «радиатор-вентилятор» системы охлаждения двигателя

Подробнее

Контроль, испытания, эксплуатация

Контроль, испытания, эксплуатация Контроль, испытания, эксплуатация УДК 621.694; 621.527.4 ИСПЫТАНИЕ ВОДОВОЗДУШНОГО СТРУЙНОГО НАСОСА ЮУрГУ В СИСТЕМАХ ВАКУУМИРОВАНИЯ ПАРОВЫХ ТУРБИН Е.К. Спиридонов Приведены результаты испытания промышленного

Подробнее

ЭЛЕКТРОМАГНИТНОЕ ЭКРАНИРОВАНИЕ

ЭЛЕКТРОМАГНИТНОЕ ЭКРАНИРОВАНИЕ Нижегородский государственный университет им. Н. И. Лобачевского Радиофизический факультет Кафедра электродинамики Отчет по лабораторной работе: ЭЛЕКТРОМАГНИТНОЕ ЭКРАНИРОВАНИЕ Выполнили: Проверил: студенты

Подробнее

Потери давления при течении и конденсации сред внутри труб и каналов

Потери давления при течении и конденсации сред внутри труб и каналов 26 декабря 03 Потери давления при течении и конденсации сред внутри труб и каналов А.И. Леонтьев, О.О. Мильман Научно-производственное внедренческое предприятие Турбокон (ЗАО НПВП Турбокон ), Калуга E-mail:

Подробнее

Колбасов А.Н. СТЕНДОВЫЕ ИСПЫТАНИЯ ПОЛНОРАЗМЕРНЫХ ТЕПЛООБМЕННИКОВ ТАНКА БМ «ОПЛОТ»

Колбасов А.Н. СТЕНДОВЫЕ ИСПЫТАНИЯ ПОЛНОРАЗМЕРНЫХ ТЕПЛООБМЕННИКОВ ТАНКА БМ «ОПЛОТ» УДК 63.48.3. Колбасов А.Н. СТЕНДОВЫЕ ИСПЫТАНИЯ ПОЛНОРАЗМЕРНЫХ ТЕПЛООБМЕННИКОВ ТАНКА БМ «ОПЛОТ» Актуальность проблемы. Рассматриваются вопросы отвода тепла в систему охлаждения и его утилизация эжекционной

Подробнее

Влияние противодавления на коэффициент расхода дросселирующего элемента

Влияние противодавления на коэффициент расхода дросселирующего элемента УДК 623.5 Влияние противодавления на коэффициент расхода дросселирующего элемента О.Ф. Никитин МГТУ им. Н.Э. Баумана, Москва, 105005, Россия Влияние противодавления (давления на выходе) на коэффициент

Подробнее

Конденсаторы малых холодильных машин с увлажняемой динамично дисперсной средой

Конденсаторы малых холодильных машин с увлажняемой динамично дисперсной средой УДК 621.59 Конденсаторы малых холодильных машин с увлажняемой динамично дисперсной средой В.Т. Антуфьев, В.В. Пеленко, С.А. Громцев. Санкт-Петербургский государственный университет низкотемпературных и

Подробнее

Часть 2. Молекулярная физика

Часть 2. Молекулярная физика МИНИСТЕРСТВО ОБЩЕГО И ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ НОВОСИБИРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ Физический факультет Кафедра общей физики ОПИСАНИЕ ЛАБОРАТОРНЫХ РАБОТ Часть 2. Молекулярная

Подробнее

Основных вариантов охлаждения воздуха на входе в компрессор ГТУ два: охлаждение воздуха хладагентом на входе в компрессор через теплообменник;

Основных вариантов охлаждения воздуха на входе в компрессор ГТУ два: охлаждение воздуха хладагентом на входе в компрессор через теплообменник; Воздушная холодильная машина на основе энергоэффективной вихревой трубы Ранка для обеспечения стационарных, судовых и локомотивных ГТУ охлажденным воздухом Газотурбинные установки (ГТУ) используются как

Подробнее

УДК ВЛИЯНИЕ ЭЛЕМЕНТОВ ПРОТОЧНОЙ ЧАСТИ ЖИДКОСТНО-ГАЗОВОГО СТРУЙНОГО НАСОСА НА ЕГО СТЕПЕНЬ СЖАТИЯ И КПД

УДК ВЛИЯНИЕ ЭЛЕМЕНТОВ ПРОТОЧНОЙ ЧАСТИ ЖИДКОСТНО-ГАЗОВОГО СТРУЙНОГО НАСОСА НА ЕГО СТЕПЕНЬ СЖАТИЯ И КПД УДК 61.57.4 + 61.51 + 61.69 ВЛИЯНИЕ ЭЛЕМЕНТОВ ПРОТОЧНОЙ ЧАСТИ ЖИДКОСТНО-ГАЗОВОГО СТРУЙНОГО НАСОСА НА ЕГО СТЕПЕНЬ СЖАТИЯ И КПД А.Р. Исмагилов, Е.К. Спиридонов Предложена обобщенная схема жидкостно-газового

Подробнее

УДК 628.51 Проектирование комбинированного глушителя шума энергетических установок Нестеров Н. С., студент Россия, 105005, г. Москва, МГТУ им. Н.Э. Баумана, кафедра «Экология и промышленная безопасность»

Подробнее

Math-Net.Ru Общероссийский математический портал

Math-Net.Ru Общероссийский математический портал Math-Net.Ru Общероссийский математический портал Д. П. Грдличко, Р. Б. Ших, Исследование разряда с полым катодом в парах цезия, ТВТ, 1977, том 15, выпуск 4, 708 711 Использование Общероссийского математического

Подробнее

ОПТИМИЗАЦИЯ ПЕРФОРАЦИИ ПАРОПРИЁМНОГО ДЫРЧАТОГО ЛИСТА ПГВ-1500

ОПТИМИЗАЦИЯ ПЕРФОРАЦИИ ПАРОПРИЁМНОГО ДЫРЧАТОГО ЛИСТА ПГВ-1500 ОПТИМИЗАЦИЯ ПЕРФОРАЦИИ ПАРОПРИЁМНОГО ДЫРЧАТОГО ЛИСТА ПГВ-1500 Ю.А. Безруков, В.В. Сотсков, Н.Б. Трунов, ФГУП ОКБ «ГИДРОПРЕСС», Подольск А.Д. Ефанов, Ю.Д. Левченко ГНЦ РФ-ФЭИ, Обнинск В настоящем докладе

Подробнее

Исследование влияния теплообмена на подъёмную силу модели прямоугольного крыла при дозвуковых скоростях

Исследование влияния теплообмена на подъёмную силу модели прямоугольного крыла при дозвуковых скоростях 88 Аэрогидромеханика ТРУДЫ МФТИ. 2013. Том 5, 2 УДК 533.6.011.35 Ву Тхань Чунг 1, В. В. Вышинский 1,2 1 Московский физико-технический институт (государственный университет) 2 Центральный аэрогидродинамический

Подробнее

Лекция 10. Регулирования температуры пара и промперегрева. Регулирования температуры пара и промперегрева.

Лекция 10. Регулирования температуры пара и промперегрева. Регулирования температуры пара и промперегрева. Лекция 10 Регулирования температуры пара и промперегрева. Регулирования температуры пара и промперегрева. В процессе эксплуатации котла температура перегретого пара может меняться вследствие изменения

Подробнее

ТЕХНОЛОГИЯ СНИЖЕНИЯ УСТЬЕВОГО ДАВЛЕНИЯ ГАЗЛИФТНЫХ СКВАЖИН. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ХАРАКТЕРИСТИК ГАЗОСТРУЙНЫХ ЭЖЕКТОРОВ.

ТЕХНОЛОГИЯ СНИЖЕНИЯ УСТЬЕВОГО ДАВЛЕНИЯ ГАЗЛИФТНЫХ СКВАЖИН. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ХАРАКТЕРИСТИК ГАЗОСТРУЙНЫХ ЭЖЕКТОРОВ. УДК 622.276 ТЕХНОЛОГИЯ СНИЖЕНИЯ УСТЬЕВОГО ДАВЛЕНИЯ ГАЗЛИФТНЫХ СКВАЖИН. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ХАРАКТЕРИСТИК ГАЗОСТРУЙНЫХ ЭЖЕКТОРОВ. Федоров Алексей Эдуардович, Горидько Кирилл Александрович научный

Подробнее

Рисунок 1 - Схема капиллярной смазки и конструкция подшипникового узла

Рисунок 1 - Схема капиллярной смазки и конструкция подшипникового узла Разработка фитильной системы смазки высокооборотных подшипников на транспорте Валеев А.Г., д.т.н., проф. Меркулов В.И. МГТУ «МАМИ» 8(926)777-30-27,valeevanton@gmail.com Капиллярный способ смазки узла подшипников

Подробнее

Расчет критических режимов эжекторов с сужающимися камерами

Расчет критических режимов эжекторов с сужающимися камерами Теплофизика и аэромеханика, 2012, том 19, 2 УДК 621.4/.6:533.6 Расчет критических режимов эжекторов с сужающимися камерами А.В. Соболев Институт теоретической и прикладной механики им. С.А. Христиановича

Подробнее

О возможностях регулирования элеваторных узлов систем отопления

О возможностях регулирования элеваторных узлов систем отопления О возможностях регулирования элеваторных узлов систем отопления С.А. Байбаков, инженер, К.В. Филатов, инженер, ОАО «Всероссийский теплотехнический институт», г. Москва Условия регулирования отпуска тепла

Подробнее

Контрольные тесты. Гидравлика (вариант А)

Контрольные тесты. Гидравлика (вариант А) Контрольные тесты. Гидравлика (вариант А) ВНИМАНИЕ! При проведении вычислений рекомендуется принимать ускорение свободного падения g = 10 м/с 2, а плотность жидкости = 1000 кг/м 3. 1. Чему равняется давление

Подробнее

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ИЗМЕНЕНИЯ ТЕМПЕРАТУРЫ ПРИ ВНЕЗАПНОМ РАСШИРЕНИИ СВЕРХЗВУКОВОГО ПАРОВОГО ПОТОКА

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ИЗМЕНЕНИЯ ТЕМПЕРАТУРЫ ПРИ ВНЕЗАПНОМ РАСШИРЕНИИ СВЕРХЗВУКОВОГО ПАРОВОГО ПОТОКА УДК 6.65:5.380 В. П. Скляров, канд. техн. наук В. П. Орловский А. А. Дворников Институт проблем машиностроения им. А. Н. Подгорного НАН Украины (г. Харьков, E-mail: sklyarov@ipmach.kharkov.ua) ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ

Подробнее

В. В. Ситников НПО «ИСКРА», г. Пермь

В. В. Ситников НПО «ИСКРА», г. Пермь В. В. Ситников НПО «ИСКРА», г. Пермь Существует проблема внешнего охлаждения мощных и высокоэффективных газотурбинных установок (ГТУ) при эксплуатации их в наземных объектах, в частности, в составе газоперекачивающих

Подробнее

Исследование влияния теплообмена на аэродинамические характеристики модели прямоугольного крыла при дозвуковых скоростях

Исследование влияния теплообмена на аэродинамические характеристики модели прямоугольного крыла при дозвуковых скоростях 148 ТРУДЫ МФТИ. 2012. Том 4, 2 УДК 533.6.011.35 Т. Ч. Ву 1, В. В. Вышинский 1,2, Н. Т. Данг 3 1 Московский физико-технический институт (государственный университет) 2 Центральный аэрогидродинамический

Подробнее

2 - Р Д Т Т 1 - п р о д у к т ы с г о р а н и я

2 - Р Д Т Т 1 - п р о д у к т ы с г о р а н и я А.В. Козлова А.В., В.Я. Модорский Пермский государственный технический университет akozlova@mkmk.pstu.ac.ru, modorsky@pstu.ru ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ПАКЕТА FLOWVISION ДЛЯ МОДЕЛИРОВАНИЯ РАБОТЫ УТИЛИЗАЦИОННОГО СТЕНДА

Подробнее

Теплообмен при поперечном омывании одиночной трубы

Теплообмен при поперечном омывании одиночной трубы Теплообмен при поперечном омывании одиночной трубы Процесс теплоотдачи в поперечном потоке жидкости, омывающей одиночную круглую трубу, характеризуется рядом особенностей. Плавное, безотрывное омывание

Подробнее

ПАВЛОВ С.С. ВЛИЯНИЕ ДАВЛЕНИЯ ВХОДНОГО ПОТОКА ВОЗДУХА НА ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЕ РАЗДЕЛЕНИЕ В ВИХРЕВЫХ ТРУБАХ

ПАВЛОВ С.С. ВЛИЯНИЕ ДАВЛЕНИЯ ВХОДНОГО ПОТОКА ВОЗДУХА НА ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЕ РАЗДЕЛЕНИЕ В ВИХРЕВЫХ ТРУБАХ УДК 621.565.83 ПАВЛОВ С.С. ВЛИЯНИЕ ДАВЛЕНИЯ ВХОДНОГО ПОТОКА ВОЗДУХА НА ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЕ РАЗДЕЛЕНИЕ В ВИХРЕВЫХ ТРУБАХ Аннотация. Приведены результаты экспериментальных исследований - влияния давления входного

Подробнее

БАТРАК В.В. (ДонНТУ) ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОСНОВНЫХ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ РАЗМЕРОВ ГИДРОЭЛЕВАТОРА С ПОМОЩЬЮ MATHCAD

БАТРАК В.В. (ДонНТУ) ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОСНОВНЫХ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ РАЗМЕРОВ ГИДРОЭЛЕВАТОРА С ПОМОЩЬЮ MATHCAD УДК 621.694 БАТРАК В.В. (ДонНТУ) ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОСНОВНЫХ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ РАЗМЕРОВ ГИДРОЭЛЕВАТОРА С ПОМОЩЬЮ MATHCAD Розглянуто результати аналізу методів визначення основних геометричних розмірів гідроелеваторів.

Подробнее

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ПОРИСТЫХ ТЕПЛООБМЕННИКОВ

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ПОРИСТЫХ ТЕПЛООБМЕННИКОВ УДК. 536. 24 Ю. В. Дронов, А. Ю. Дронов, А. А. Панченко Днепропетровский национальный университет ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ПОРИСТЫХ ТЕПЛООБМЕННИКОВ Викладені результати експериментальних досліджень

Подробнее

ОТРАБОТКА ТЕХНОЛОГИИ ИСПЫТАНИЙ МОДЕЛЬНОГО ПВРД С ГОРЕНИЕМ ВОДОРОДА В АЭРОДИНАМИЧЕСКОЙ ТРУБЕ

ОТРАБОТКА ТЕХНОЛОГИИ ИСПЫТАНИЙ МОДЕЛЬНОГО ПВРД С ГОРЕНИЕМ ВОДОРОДА В АЭРОДИНАМИЧЕСКОЙ ТРУБЕ ОТРАБОТКА ТЕХНОЛОГИИ ИСПЫТАНИЙ МОДЕЛЬНОГО ПВРД С ГОРЕНИЕМ ВОДОРОДА В АЭРОДИНАМИЧЕСКОЙ ТРУБЕ Внучков Д.А., Звегинцев В.И., Иванов И.В., Наливайченко Д.Г., Старов А.В. Институт Теоретической и Прикладной

Подробнее

Конструктивные параметры, обеспечивающие эжекционную способность очистителя смотровых колодцев

Конструктивные параметры, обеспечивающие эжекционную способность очистителя смотровых колодцев Materialy VII Miedzynarodowej naukowi-praktycznej konferencji Perspektywiczne opracowania sa nauka i technikami - 2011. - 2011. - C. 93-95 Конструктивные параметры, обеспечивающие эжекционную способность

Подробнее

Эволюционный ряд сужающих устройств

Эволюционный ряд сужающих устройств Статья опубликована в сборнике Материалов 26-ой международной научнопрактической конференции «Коммерческий учет энергоносителей», 20-22 ноября 2007 г., СПб.: Борей-Арт, с. 299-305 1 ГРАНИЦА ТОЧНОСТИ ФОРМИРОВАНИЯ

Подробнее

Implementation in Russian AES-92 design with VVER-1000 of the set pumpejector in emergency core cooling system

Implementation in Russian AES-92 design with VVER-1000 of the set pumpejector in emergency core cooling system Implementation in Russian AES-92 design with VVER-1000 of the set pumpejector in emergency core cooling system Использование в российском проекте АЭС-92 с ВВЭР-1000 агрегата «насос-эжектор» в системе аварийного

Подробнее

ИЗУЧЕНИЕ ВЯЗКОСТИ ЖИДКОСТИ МЕТОДОМ СТОКСА

ИЗУЧЕНИЕ ВЯЗКОСТИ ЖИДКОСТИ МЕТОДОМ СТОКСА КАЗАНСКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНАЯ АКАДЕМИЯ Кафедра физики МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ К ЛАБОРАТОРНЫМ РАБОТАМ ПО ФИЗИКЕ для студентов специальностей 903, 90, 907, 908, 90 Лабораторная работа

Подробнее

Занятие Физические основы возникновения отрывных течений Виды отрывных течений

Занятие Физические основы возникновения отрывных течений Виды отрывных течений Занятие 16.1. Физические основы возникновения отрывных течений Виды отрывных течений Рис. 1. Схема отрывного течения Отрыв потока от обтекаемой поверхности - одно из характерных явлений, сопровождающих

Подробнее

Схема ступени показана на рис. 1, где сечение 1 1 соответствует входу в РК, 2 2 выходу из РК и входу в НА и 3 3 выходу из ступени.

Схема ступени показана на рис. 1, где сечение 1 1 соответствует входу в РК, 2 2 выходу из РК и входу в НА и 3 3 выходу из ступени. Лабораторно-практическая работа 1 Определение КПД компрессора турбостартера ТС-21 1.Цель работы 1.1 Углубить знания по разделу «Компрессора ТРД» 1.2. Получить экспериментально основные параметры компрессора

Подробнее

Праведников И.С. ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАПРЯЖЕНИЙ В ПЛАСТИЧЕСКИ ДЕФОРМИРУЕМЫХ ДЕТАЛЯХ

Праведников И.С. ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАПРЯЖЕНИЙ В ПЛАСТИЧЕСКИ ДЕФОРМИРУЕМЫХ ДЕТАЛЯХ 1 Праведников И.С. Уфимский государственный авиационный технический университет ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАПРЯЖЕНИЙ В ПЛАСТИЧЕСКИ ДЕФОРМИРУЕМЫХ ДЕТАЛЯХ ВВЕДЕНИЕ Экспериментальные и экспериментально-расчетные методы

Подробнее

Рис. 1 - Схема возвращаемого аппарата

Рис. 1 - Схема возвращаемого аппарата ИССЛЕДОВАНИЯ АЭРОДИНАМИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК ВОЗВРАЩАЕМОГО АППАРАТА НА ПОСАДОЧНОМ РЕЖИМЕ И ВОЗДЕЙСТВИЯ СТРУЙ НА ГРУНТ В.В. Жаркова, А.Е. Щеляев, Ю.В. Фишер ООО «ТЕСИС», г. Москва, Россия А.А. Дядькин, В.П.

Подробнее

РАЗРАБОТКА МЕТОДИКИ РАСЧЕТА ДИНАМИКИ РЕАКТОРНЫХ УСТАНОВОК С ТЖМТ В АВАРИЯХ С МЕЖКОНТУРНЫМИ ТЕЧАМИ

РАЗРАБОТКА МЕТОДИКИ РАСЧЕТА ДИНАМИКИ РЕАКТОРНЫХ УСТАНОВОК С ТЖМТ В АВАРИЯХ С МЕЖКОНТУРНЫМИ ТЕЧАМИ РАЗРАБОТКА МЕТОДИКИ РАСЧЕТА ДИНАМИКИ РЕАКТОРНЫХ УСТАНОВОК С ТЖМТ В АВАРИЯХ С МЕЖКОНТУРНЫМИ ТЕЧАМИ Руководитель: А. В. Дедуль Автор доклада: А. А. Рогов 1 Введение В настоящее время одной из наиболее актуальных,

Подробнее

УДК ГЕНЕРАТОР ОЗОНА ОГВК-05 Варгаузин А. А., Кручинин А. И. Закрытое акционерное общество «МЭЛП», Санкт-Петербург

УДК ГЕНЕРАТОР ОЗОНА ОГВК-05 Варгаузин А. А., Кручинин А. И. Закрытое акционерное общество «МЭЛП», Санкт-Петербург УДК 661.94 ГЕНЕРАТОР ОЗОНА ОГВК-05 Варгаузин А. А., Кручинин А. И. Закрытое акционерное общество «МЭЛП», Санкт-Петербург В докладе представлены результаты разработки генератора озона ОГВК-05, предназначенного

Подробнее

12 ноября 04 Влияние соотношения долей ионов разной кратности на интегральные параметры стационарного плазменного двигателя (СПД) типа АТОН А.И. Бугрова, А.С. Липатов, А.И. Морозов, С.В. Баранов Московский

Подробнее

ЯГМА Медицинская физика Лечебный факультет. 1 курс 1 семестр

ЯГМА Медицинская физика Лечебный факультет. 1 курс 1 семестр ЯГМА Медицинская физика Лечебный факультет 1 курс 1 семестр «Гемодинамика» Составил: Дигурова И.И. 2004 г. Гемодинамика- раздел биомеханики, в котором изучается движение крови по сосудам. Физическая основа

Подробнее

, и в пренебрежении изменением внутренней энергии и сжимаемостью жидкости (u = const ; ρ = const ) из уравнения (1.8) получим формулу Бернулли

, и в пренебрежении изменением внутренней энергии и сжимаемостью жидкости (u = const ; ρ = const ) из уравнения (1.8) получим формулу Бернулли 1.4.Частные формы уравнения баланса энергии Рассмотрим взаимные переходы форм энергии в некоторых типовых технологических устройствах. Течение жидкости в трубопроводе. Учитывая отсутствие обмена энергией

Подробнее

ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ДВУХФАЗНЫХ СТРУЙНЫХ НАСОСОВ ДЛЯ ЭКСПЛУАТАЦИИ НИЗКОДЕБИТНЫХ ГАЗОКОНДЕНСАТНЫХ СКВАЖИН

ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ДВУХФАЗНЫХ СТРУЙНЫХ НАСОСОВ ДЛЯ ЭКСПЛУАТАЦИИ НИЗКОДЕБИТНЫХ ГАЗОКОНДЕНСАТНЫХ СКВАЖИН ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ДВУХФАЗНЫХ СТРУЙНЫХ НАСОСОВ ДЛЯ ЭКСПЛУАТАЦИИ НИЗКОДЕБИТНЫХ ГАЗОКОНДЕНСАТНЫХ СКВАЖИН Дубров Ю.В. «Петербургрегионгаз», Санкт - Петербург Мордвинов А.А. УГТУ, Ухта Федосеев А.В. Филиал ООО

Подробнее

Влияние удлинения фюзеляжа на аэродинамику магистрального самолета на больших углах атаки

Влияние удлинения фюзеляжа на аэродинамику магистрального самолета на больших углах атаки ТРУДЫ МФТИ. 2014. Том 6, 1 А. М. Гайфуллин и др. 101 УДК 532.527 А. М. Гайфуллин 1,2, Г. Г. Судаков 1, А. В. Воеводин 1, В. Г. Судаков 1,2, Ю. Н. Свириденко 1,2, А. С. Петров 1 1 Центральный аэрогидродинамический

Подробнее

Способы регулирования течения воздушного потока в ВЗУ ПВРД

Способы регулирования течения воздушного потока в ВЗУ ПВРД УДК 621.455 Способы регулирования течения воздушного потока в ВЗУ ПВРД Фомичев А.В., студент Россия, 105005, г. Москва, МГТУ им. Н.Э. Баумана, кафедра «Стрелково-пушечное, артиллерийское и ракетное оружие»

Подробнее

Ключевые слова: вихревая ступень, рабочее колесо, рабочий канал, структура потерь, эффективность компрессора.

Ключевые слова: вихревая ступень, рабочее колесо, рабочий канал, структура потерь, эффективность компрессора. УДК 621.51 Л. Н. Белотелова, П. А. Волошин, С. А. Оськин, М. А. Радугин, В. Н. Сергеев, В. Н. Хмара ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ АЭРОДИНАМИЧЕСКОЙ СХЕМЫ ПРОТОЧНОЙ ЧАСТИ ВИХРЕВОЙ СТУПЕНИ НА ЕЕ ЭФФЕКТИВНОСТЬ Приведены

Подробнее

ВІСНИК Донбаської державної машинобудівної академії 1 (18), Цветков А. И., Макаренко Н. А., Власов А. Ф., Титаренко К. Э.

ВІСНИК Донбаської державної машинобудівної академії 1 (18), Цветков А. И., Макаренко Н. А., Власов А. Ф., Титаренко К. Э. ВІСНИК Донбаської державної машинобудівної академії 1 (18), 2010 323 УДК 21.791.927.5 Цветков А. И., Макаренко Н. А., Власов А. Ф., Титаренко К. Э. ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕМПЕРАТУРНОГО РЕЖИМА ТЕПЛОПРОВОДЯЩЕЙ СТЕНКИ

Подробнее

ЕНЕРГЕТИЧНІ ТА ТЕПЛОТЕХНІЧНІ ПРОЦЕСИ Й УСТАТКУВАННЯ ИССЛЕДОВАНИЕ МНОГОФАЗНЫХ ЭЖЕКТОРОВ

ЕНЕРГЕТИЧНІ ТА ТЕПЛОТЕХНІЧНІ ПРОЦЕСИ Й УСТАТКУВАННЯ ИССЛЕДОВАНИЕ МНОГОФАЗНЫХ ЭЖЕКТОРОВ УДК 621.694.2+621.452 В. А. СЫЧЕНКОВ, канд. техн. наук; доц. каф. РДЭУ, КНИТУ КАИ; Казань, Россия; В. И. ПАНЧЕНКО, канд. техн. наук; проф. каф. РДЭУ, КНИТУ КАИ; Казань, Россия; Р. Р. ХАЛИУЛИН, магистрант

Подробнее

ТЕХНОЛОГИЯ ИСПЫТАНИЙ УСТРОЙСТВ РЕВЕРСИРОВАНИЯ ТЯГИ ДВИГАТЕЛЕЙ ДЛЯ ПЕРСПЕКТИВНЫХ МАГИСТРАЛЬНЫХ САМОЛЁТОВ

ТЕХНОЛОГИЯ ИСПЫТАНИЙ УСТРОЙСТВ РЕВЕРСИРОВАНИЯ ТЯГИ ДВИГАТЕЛЕЙ ДЛЯ ПЕРСПЕКТИВНЫХ МАГИСТРАЛЬНЫХ САМОЛЁТОВ ТЕХНОЛОГИЯ ИСПЫТАНИЙ УСТРОЙСТВ РЕВЕРСИРОВАНИЯ ТЯГИ ДВИГАТЕЛЕЙ ДЛЯ ПЕРСПЕКТИВНЫХ МАГИСТРАЛЬНЫХ САМОЛЁТОВ Акинфиев В.О., Ефимов Р.А., Курсаков И.А., Ливерко Д.В., Матяш С.В., Николаев А.А., Третьяков В.Ф.,

Подробнее

Рисунок 1 Схема ультразвукового сканирования лунки алюминиевого слитка: 1 желоб; 2 распределительный поплавок; 3 ультразвуковой датчик; 4 волновод; 5

Рисунок 1 Схема ультразвукового сканирования лунки алюминиевого слитка: 1 желоб; 2 распределительный поплавок; 3 ультразвуковой датчик; 4 волновод; 5 УДК 669.7 ИССЛЕДОВАНИЕ ЗАВИСИМОСТИ ФОРМЫ ЛУНКИ АЛЮМИНИЕВОГО СЛИТКА ОТ ТИПА КРИСТАЛЛИЗАТОРА А. В. Хныкин Красноярский государственный технический университет Аннотация В статье проведено исследование зависимости

Подробнее

МОДЕЛИРОВАНИЕ ТЕМПЕРАТУРНОГО СОСТОЯНИЯ СВАРИВАЕМЫХ ДЕТАЛЕЙ В УСЛОВИЯХ СВАРКИ НЕПЛАВЯЩИМСЯ ЭЛЕКТРОДОМ

МОДЕЛИРОВАНИЕ ТЕМПЕРАТУРНОГО СОСТОЯНИЯ СВАРИВАЕМЫХ ДЕТАЛЕЙ В УСЛОВИЯХ СВАРКИ НЕПЛАВЯЩИМСЯ ЭЛЕКТРОДОМ Ученый XXI века 215 5-6 (6-7) Технические науки УДК 621.791.75 МОДЕЛИРОВАНИЕ ТЕМПЕРАТУРНОГО СОСТОЯНИЯ СВАРИВАЕМЫХ ДЕТАЛЕЙ В УСЛОВИЯХ СВАРКИ НЕПЛАВЯЩИМСЯ ЭЛЕКТРОДОМ Аннотация А.Б. Иванченко 1, Жэньцзе Чжань

Подробнее

RU (11) (51) МПК G01F 5/00 ( )

RU (11) (51) МПК G01F 5/00 ( ) РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ (19) RU (11) (1) МПК G01F /00 (06.01) 169 4 (13) U1 R U 1 6 9 4 4 U 1 ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ (12) ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ (21)(22) Заявка:

Подробнее

04;10;12.

04;10;12. 04;10;12 Особенности генерации низкоэнергетичных электронных пучков большого сечения из плазменного источника электронов пеннинговского типа В.Н. Бориско, А.А. Петрушеня Харьковский национальный университет,

Подробнее

ПРИМЕНЕНИЕ СТРУЙНЫХ НАСОСОВ ДЛЯ ИНТЕНСИФИКАЦИИ ТЕПЛООБМЕНА В ЛЕГКОВОДНОМ РЕАКТОРЕ СО СВЕРХКРИТИЧЕСКИМИ ПАРАМЕТРАМИ ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ

ПРИМЕНЕНИЕ СТРУЙНЫХ НАСОСОВ ДЛЯ ИНТЕНСИФИКАЦИИ ТЕПЛООБМЕНА В ЛЕГКОВОДНОМ РЕАКТОРЕ СО СВЕРХКРИТИЧЕСКИМИ ПАРАМЕТРАМИ ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ ПРИМЕНЕНИЕ СТРУЙНЫХ НАСОСОВ ДЛЯ ИНТЕНСИФИКАЦИИ ТЕПЛООБМЕНА В ЛЕГКОВОДНОМ РЕАКТОРЕ СО СВЕРХКРИТИЧЕСКИМИ ПАРАМЕТРАМИ ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ Научный руководитель: В.М. Махин Авторы: А.П.Григорьев (НИЯУ МИФИ, каф.13),

Подробнее

УДК И.И. МОРОККО, В.В. СЕДАЧ, канд. техн. наук, НТУ «ХПИ», г. Харьков ДУШНОГО ЭЖЕКТОРА

УДК И.И. МОРОККО, В.В. СЕДАЧ, канд. техн. наук, НТУ «ХПИ», г. Харьков ДУШНОГО ЭЖЕКТОРА дит процесс микрорезания шаржированными в полировальник зернами и выглаживание зернами, которые перекатываются. Выводы. Полирование деталей необходимо выполнять в несколько этапов с использованием микропорошков

Подробнее

Исследование возможности применения вихревых труб в системах тепловой защиты от обледенения элементов ГТД

Исследование возможности применения вихревых труб в системах тепловой защиты от обледенения элементов ГТД УДК 621.9 Соколова А.А Рыбинский государственный авиационный технический университет им. П.А. Соловьева, г.рыбинск, Россия Исследование возможности применения вихревых труб в системах тепловой защиты от

Подробнее

СГОРАНИЕ В ВИХРЕВОЙ КАМЕРЕ С ЦЕНТРОБЕЖНЫМ ПСЕВДООЖИЖЕННЫМ СЛОЕМ *

СГОРАНИЕ В ВИХРЕВОЙ КАМЕРЕ С ЦЕНТРОБЕЖНЫМ ПСЕВДООЖИЖЕННЫМ СЛОЕМ * СБОРНИК НАУЧНЫХ ТРУДОВ НГТУ. 2006. 1(43). 135 139 УДК 66-096.5 СГОРАНИЕ В ВИХРЕВОЙ КАМЕРЕ С ЦЕНТРОБЕЖНЫМ ПСЕВДООЖИЖЕННЫМ СЛОЕМ * В.В. ЛУКАШОВ, А.В. МОСТОВОЙ Экспериментально исследовалась возможность горения

Подробнее

ТЕХНИЧЕСКАЯ ТЕРМОДИНАМИКА Лекция 20. План лекции: 1. Компрессоры. Индикаторная диаграмма 2. Многоступенчатое сжатие в компрессоре 3.

ТЕХНИЧЕСКАЯ ТЕРМОДИНАМИКА Лекция 20. План лекции: 1. Компрессоры. Индикаторная диаграмма 2. Многоступенчатое сжатие в компрессоре 3. План лекции:. Компрессоры. Индикаторная диаграмма. Многоступенчатое сжатие в компрессоре 3. Эжектор ТЕХНИЧЕСКАЯ ТЕРМОДИНАМИКА Лекция 0. КОМПРЕССОРЫ. ИНДИКАТОРНАЯ ДИАГРАММА Компрессором называют машину

Подробнее

ИНЖЕНЕРНЫЙ КОНСАЛТИНГ И РАСЧЕТЫ ДЛЯ ПРОМЫШЛЕННЫХ ПРЕДПРИЯТИЙ УНИВЕРСАЛЬНОЕ РАСЧЕТНОЕ ПРОГРАММНОЕ ОБЕСПЕЧЕНИЕ КЛАССА HIGH-END

ИНЖЕНЕРНЫЙ КОНСАЛТИНГ И РАСЧЕТЫ ДЛЯ ПРОМЫШЛЕННЫХ ПРЕДПРИЯТИЙ УНИВЕРСАЛЬНОЕ РАСЧЕТНОЕ ПРОГРАММНОЕ ОБЕСПЕЧЕНИЕ КЛАССА HIGH-END ЧИСЛЕННОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ГОРЕНИЯ ВОДОРОДА И МЕТАНА В КАМЕРЕ СГОРАНИЯ ГПВРД. Использование стандартной к- модели турбулентности и упрощенной хим. кинетики не позволяют рассчитывать рабочий процесс в ГПВРД,

Подробнее

МОДУЛЬ 2. КОНВЕКТИВНЫЙ ТЕПЛООБМЕН В ОДНОФАЗНЫХ СРЕДАХ Специальность «Техническая физика»

МОДУЛЬ 2. КОНВЕКТИВНЫЙ ТЕПЛООБМЕН В ОДНОФАЗНЫХ СРЕДАХ Специальность «Техническая физика» Лекция 16. Теплоотдача при вынужденном поперечном омывании труб и пучков труб Обтекание трубы поперечным потоком жидкости характеризуется рядом особенностей. Плавное, безотрывное обтекание цилиндра (рис..,а)

Подробнее

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ПЕРЕПУСКА ВОЗДУХА В РААОНЕ СКАЧКА УПЛОТНЕНИЯ НА АЭРОДИНАМИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ПРОФИЛЯ

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ПЕРЕПУСКА ВОЗДУХА В РААОНЕ СКАЧКА УПЛОТНЕНИЯ НА АЭРОДИНАМИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ПРОФИЛЯ УЧЕНЫЕ ЗАПИСКИ ЦАГИ т о ом XX/l 1 9 9 1.м 2 УДК 629.735.33.015.3.062.4 ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ПЕРЕПУСКА ВОЗДУХА В РААОНЕ СКАЧКА УПЛОТНЕНИЯ НА АЭРОДИНАМИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ПРОФИЛЯ С.

Подробнее

Наукові праці ДонНТУ.

Наукові праці ДонНТУ. ISSN 2073-7920 УДК 622.232.522.24 А.Ф. Яценко, канд. техн. наук, доц., Т.А. Устименко, канд. техн. наук, доц., Донецкий национальный технический университет ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ И ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ

Подробнее

ВЛИЯНИЕ МЕЖСОПЛОВОГО РАССТОЯНИЯ НА ХАРАКТЕРИСТИКУ ЖИДКОСТНО-ГАЗОВОГО ЭЖЕКТОРА. Долгов Д.В.

ВЛИЯНИЕ МЕЖСОПЛОВОГО РАССТОЯНИЯ НА ХАРАКТЕРИСТИКУ ЖИДКОСТНО-ГАЗОВОГО ЭЖЕКТОРА. Долгов Д.В. ВЛИЯНИЕ МЕЖСОПЛОВОГО РАССТОЯНИЯ НА ХАРАКТЕРИСТИКУ ЖИДКОСТНО-ГАЗОВОГО ЭЖЕКТОРА Долгов Д.В. В статье описываются результаты экспериментальных исследований влияния расстояния между соплом и камерой смешения

Подробнее

Петрущенков В.А., к.т.н., главный инженер ЗАО НЕВЭНЕРГОПРОМ-ПЛЮС-ПЛЮС, Васькин В.В., технический директор ЗАО НЕВЭНЕРГОПРОМ-ПЛЮС-ПЛЮС

Петрущенков В.А., к.т.н., главный инженер ЗАО НЕВЭНЕРГОПРОМ-ПЛЮС-ПЛЮС, Васькин В.В., технический директор ЗАО НЕВЭНЕРГОПРОМ-ПЛЮС-ПЛЮС Петрущенков В.А., к.т.н., главный инженер ЗАО НЕВЭНЕРГОПРОМ-ПЛЮС-ПЛЮС, Васькин В.В., технический директор ЗАО НЕВЭНЕРГОПРОМ-ПЛЮС-ПЛЮС Сравнительные характеристики тепловых схем мини-тэц на базе противодавленческих

Подробнее

Расчет течения и теплообмена в сверхзвуковом сопле

Расчет течения и теплообмена в сверхзвуковом сопле Электронный журнал «Труды МАИ». Выпуск 44 www.mai.ru/science/trudy/ УДК 536.24 Расчет течения и теплообмена в сверхзвуковом сопле Л.В. Быков Аннотация Работа посвящена расчету газодинамических параметров

Подробнее

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ УТИЛИЗАЦИОННОГО ДЕТАНДЕР-ГЕНЕРАТОРНОГО АГРЕГАТА МОЩНОСТЬЮ 2,5 МВТ

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ УТИЛИЗАЦИОННОГО ДЕТАНДЕР-ГЕНЕРАТОРНОГО АГРЕГАТА МОЩНОСТЬЮ 2,5 МВТ УДК.. ЧОБЕНКО В.Н., КУЧЕРЕНКО О.С., ЕВСЕЕНКО А.В., Государственное предприятие Научно-производственный комплекс газотурбостроения Зоря - Машпроект, г. Николаев ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ УТИЛИЗАЦИОННОГО

Подробнее

Т.Г. Джугурян, д-р техн. наук, А.М. Голобородько, Л.М. Перпери, канд. техн. наук, Одесса, Украина

Т.Г. Джугурян, д-р техн. наук, А.М. Голобородько, Л.М. Перпери, канд. техн. наук, Одесса, Украина УДК621.951 Т.Г. Джугурян, д-р техн. наук, А.М. Голобородько, Л.М. Перпери, канд. техн. наук, Одесса, Украина ВЫБОР ПАРАМЕТРОВ И ГЕОМЕТРИИ АБРАЗИВНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ КОНИЧЕСКОЙ АБРАЗИВНО-ВЫГЛАЖИВАЮЩЕЙ РАЗВЕРТКИ

Подробнее

4. ЦИКЛ ЛАБОРАТОРНЫХ РАБОТ НА СТЕНДЕ «ДИНАМИЧЕСКИЕ НАСОСЫ И ОСНОВЫ МЕХАНИКИ ЖИДКОСТИ»

4. ЦИКЛ ЛАБОРАТОРНЫХ РАБОТ НА СТЕНДЕ «ДИНАМИЧЕСКИЕ НАСОСЫ И ОСНОВЫ МЕХАНИКИ ЖИДКОСТИ» 4 ЦИКЛ ЛАБОРАТОРНЫХ РАБОТ НА СТЕНДЕ «ДИНАМИЧЕСКИЕ НАСОСЫ И ОСНОВЫ МЕХАНИКИ ЖИДКОСТИ» 41 Измерение расхода жидкости объемным способом V 6 л За- Целью работы является знакомство с объемным способом измерения

Подробнее

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОПТИМАЛЬНЫХ ПАРАМЕТРОВ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ПРОЦЕССА РАДИАЛЬНОЙ КОВКИ

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОПТИМАЛЬНЫХ ПАРАМЕТРОВ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ПРОЦЕССА РАДИАЛЬНОЙ КОВКИ УДК 621.73.012 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОПТИМАЛЬНЫХ ПАРАМЕТРОВ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ПРОЦЕССА РАДИАЛЬНОЙ КОВКИ Погорильчук Анастасия Яковлевна студент 6 курса Российская Федерация, г. Москва, Московский Государственный

Подробнее

РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИХ ИСПЫТАНИЙ НА ИРИКЛИНСКОЙ ГРЭС И ВОЗМОЖНЫЕ ПУТИ СОВЕРШЕНСТВОВАНИЯ СИСТЕМЫ ВАКУУМИРОВАНИЯ ПАРОТУРБИННОЙ УСТАНОВКИ

РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИХ ИСПЫТАНИЙ НА ИРИКЛИНСКОЙ ГРЭС И ВОЗМОЖНЫЕ ПУТИ СОВЕРШЕНСТВОВАНИЯ СИСТЕМЫ ВАКУУМИРОВАНИЯ ПАРОТУРБИННОЙ УСТАНОВКИ РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИХ ИСПЫТАНИЙ НА ИРИКЛИНСКОЙ ГРЭС И ВОЗМОЖНЫЕ ПУТИ СОВЕРШЕНСТВОВАНИЯ СИСТЕМЫ ВАКУУМИРОВАНИЯ ПАРОТУРБИННОЙ УСТАНОВКИ А.Р. Исмагилов На Ириклинской ГРЭС были проведены испытания

Подробнее

МОДЕЛИРОВАНИЕ ПОТОКА ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ ВО ВХОДНОЙ КАМЕРЕ ПАРОГЕНЕРАТОРА БН-1200 С ПОМОЩЬЮ CFD КОДА С.Л. Лякишев А.Н. Блохина

МОДЕЛИРОВАНИЕ ПОТОКА ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ ВО ВХОДНОЙ КАМЕРЕ ПАРОГЕНЕРАТОРА БН-1200 С ПОМОЩЬЮ CFD КОДА С.Л. Лякишев А.Н. Блохина МОДЕЛИРОВАНИЕ ПОТОКА ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ ВО ВХОДНОЙ КАМЕРЕ ПАРОГЕНЕРАТОРА БН-1200 С ПОМОЩЬЮ CFD КОДА С.Л. Лякишев А.Н. Блохина Введение В настоящее время в ОКБ "ГИДРОПРЕСС" ведется разработка двухкорпусного

Подробнее

УДК ГЕОМЕТРИЯ И ПРОЧНОСТЬ ОТВЕРСТИЙ ПОД РЕЗЬБУ, ОБРАЗОВАННЫХ ВРАЩАЮЩИМСЯ ПУАНСОНОМ, В ТОНКОЛИСТОВЫХ ЗАГОТОВКАХ

УДК ГЕОМЕТРИЯ И ПРОЧНОСТЬ ОТВЕРСТИЙ ПОД РЕЗЬБУ, ОБРАЗОВАННЫХ ВРАЩАЮЩИМСЯ ПУАНСОНОМ, В ТОНКОЛИСТОВЫХ ЗАГОТОВКАХ УДК 61.99 ГЕОМЕТРИЯ И ПРОЧНОСТЬ ОТВЕРСТИЙ ПОД РЕЗЬБУ, ОБРАЗОВАННЫХ ВРАЩАЮЩИМСЯ ПУАНСОНОМ, В ТОНКОЛИСТОВЫХ ЗАГОТОВКАХ П.В. Шаламов Рассмотрен способ формообразования отверстий под резьбу в тонколистовых

Подробнее

Лабораторная работа 1.

Лабораторная работа 1. Лабораторная работа 1. 1. Что называют вязкостью жидкости? Вязкость свойство жидкости сопротивляться сдвигу ее слоев относительно друг друга, обусловливающее силы внутреннего трения между слоями, имеющими

Подробнее

03;12.

03;12. 26 августа 03;12 Потери полного давления в потоке за ударной волной, выходящей из каналов различной геометрии Т.В. Баженова, Т.А. Бормотова, В.В. Голуб, А.Л. Котельников, А.С. Чижиков Институт теплофизики

Подробнее

РАСЧЕТНЫЕ И ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ГИДРАВЛИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК МОДЕЛИ ПГ

РАСЧЕТНЫЕ И ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ГИДРАВЛИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК МОДЕЛИ ПГ РАСЧЕТНЫЕ И ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ГИДРАВЛИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК МОДЕЛИ ПГ Руководитель А.П. Скибин, В.В. Макаров А.П. Носенко, В.Ю. Волков ОКБ «ГИДРОПРЕСС», г. Подольск, Россия Разработана CFD-модель

Подробнее

Диаграммы состояния стационарного дугового разряда в аргоне и углекислом газе

Диаграммы состояния стационарного дугового разряда в аргоне и углекислом газе 04 Диаграммы состояния стационарного дугового разряда в аргоне и углекислом газе Е.Н. Васильев Институт вычислительного моделирования СО РАН, 660036 Красноярск, Россия e-mail: ven@icm.krasn.ru (Поступило

Подробнее

ТЕЧЕНИЕ В ОКРЕСТНОСТИ ТОЧКИ ИЗЛОМА ПЕРЕДНЕЙ КРОМКИ ТОНКОГО КРЫЛА НА РЕЖИМЕ СИЛЬНОГО ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ

ТЕЧЕНИЕ В ОКРЕСТНОСТИ ТОЧКИ ИЗЛОМА ПЕРЕДНЕЙ КРОМКИ ТОНКОГО КРЫЛА НА РЕЖИМЕ СИЛЬНОГО ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ У Ч Е Н Ы Е З А П И С К И Ц А Г И Т о м X L I I УДК 53.56. ТЕЧЕНИЕ В ОКРЕСТНОСТИ ТОЧКИ ИЗЛОМА ПЕРЕДНЕЙ КРОМКИ ТОНКОГО КРЫЛА НА РЕЖИМЕ СИЛЬНОГО ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ Г. Н. ДУДИН А. В. ЛЕДОВСКИЙ Исследовано течение

Подробнее