1.1 Современное состояние установок первичной переработки нефти. Разновидности и характеристики установок переработки под вакуумом

Размер: px
Начинать показ со страницы:

Download "1.1 Современное состояние установок первичной переработки нефти. Разновидности и характеристики установок переработки под вакуумом"

Транскрипт

1 Введение 1 Современные нефтеперерабатывающие заводы представляют собой комплекс мощных установок первичной переработки нефти, каталитического крекинга, гидроочистки, риформинга, депарафинизации масел и т.д., оснащенных современным оборудованием. Установки первичной переработки нефти на нефтеперерабатывающих заводах играют большую роль. На современном НПЗ установки АВТ являются головными во всей технологической цепи переработки нефти и определяют мощность завода в целом. Общее число дистиллятов, выделяемых из нефти на АВТ, колеблется от 7 до, и каждый из них направляется на дальнейшие технологические операции (очистка, облагораживание химического состава, каталитическая переработка). Основное назначение установки (блока) вакуумной перегонки мазута топливного профиля - получение вакуумного газойля широкого фракционного состава от 350 до 500 С, используемого как сырье установок каталитического крекинга, гидрокрекинга или пиролиза и в некоторых случаях - термического крекинга с получением дистиллятного крекингостатка, направляемого далее на коксование с целью получения высококачественных нефтяных коксов. Мазут, предварительно нагреваясь в вакуумной печи, подается в вакуумную колонну, где происходит разделение на фракции: дизельного топлива, вакуумного газоиля и гудрона. От показателей работы установки зависит эффективность последующих процессов очистки, газоразделения, каталитического крекинга, коксования и др. Поэтому работники нефтеперерабатывающей промышленности, сотрудники научных, научно-исследовательских и проектно-конструкторских организаций должны стремиться к усовершенствованию технологии отдельных узлов этих установок,

2 1 Литературный обзор Современное состояние установок первичной переработки нефти. Разновидности и характеристики установок переработки под вакуумом Установки первичной перегонки нефти предназначены для разделения нефти на фракции и последующей переработки или для использования их как компоненты товарных нефтепродуктов. Эти установки составляют основу всех НПЗ. На них вырабатывается практически все компоненты моторных топлив, смазочных масел, сырье для вторичных процессов и нефтехимического производства. От качества работы установок первичной перегонки нефти зависят ассортимент и качество получения компонентов, технологические, экономические показатели последующих процессов переработки нефтяного сырья. На современном нефтеперерабатывающих заводах (НПЗ) установки АВТ являются головными во всей технологической цепи переработки нефти и определяют мощность завода в целом. Общее число дистиллятов, выделяемых из нефти на АВТ, колеблется от 7 до, и каждый из них направляется на дальнейшие технологические операции (очистка, облагораживание химического состава, каталитическая переработка) /1/. Первичная переработка нефти - это тепловой процесс, и поэтому он связан с существенными затратами энергоресурсов (топливо, вода, воздух на охлаждение, электроэнергия на перекачки, водяной пар). Удельные энергозатраты (расход энергоносителя, отнесенный к одной тонны перерабатываемой нефти) для АВТ мощностью 6 млн. т/год составляют: - топливо, сжигаемое в печах, - от 35 до 38 кг/т; - вода оборотная для охлаждения технологических потоков от 3 до 7 м 3 /т; - электроэнергия от 7 до 8 квт ч/т; - водяной пар от 0 до 150 МДж/т.

3 5 уменьшают время его пребывания в печи, устраивая многопоточные змеевики (до четырех), применяют печи двустороннего облучения, в змеевик печи подают водяной пар и уменьшают длину трансферного трубопровода (между печью и вакуумной колонной). Для снижения температуры низа колонны организуют рецикл (квенчинг) частично охлажденного гудрона. С целью снижения давления на участке испарения печи концевые змеевики выполняют из труб большего диаметра и уменьшают перепад высоты между вводом мазута в колонну и выходом его из печи. В вакуумной колонне применяют ограниченное количество тарелок с низким гидравлическим сопротивлением или насадку; используют вакуумсоздающие системы, обеспечивающие достаточно глубокий вакуум. Количество тарелок в отгонной секции также должно быть ограничено, чтобы обеспечить малое время пребывания нагретого гудрона. С этой целью одновременно уменьшают диаметр куба колонн. В процессах вакуумной перегонки мазута по топливному варианту преимущественно используют схему однократного испарения, применяя одну сложную ректификационную колонну с выводом дистиллятных фракций через отпарные колонны или без них. При использовании отпарных колонн по высоте основной вакуумной колонны организуют несколько циркуляционных орошений /1/. Принципиальная схема блока вакуумной перегонки мазута установки ЭЛОУ-АВТ приведена на рисунке 1. Мазут, отбираемый с низа атмосферной колонны блока АТ прокачивается параллельными потоками через печь в вакуумную колонну 1. Смесь нефтяных и водяных паров, газы разложения (и воздух, засасываемый через неплотности) с верха вакуумной колонны поступают в вакуумсоздающую систему. После конденсации и охлаждения в конденсаторе-холодильнике она разделяется в газосепараторе на газовую и жидкую фазы.

if ($this->show_pages_images && $page_num < DocShare_Docs::PAGES_IMAGES_LIMIT) { if (! $this->doc['images_node_id']) { continue; } // $snip = Library::get_smart_snippet($text, DocShare_Docs::CHARS_LIMIT_PAGE_IMAGE_TITLE); $snips = Library::get_text_chunks($text, 4); ?>

4 7 С низа вакуумной колонны отбирается гудрон, и после охлаждения направляется на дальнейшую переработку. Часть гудрона после охлаждения в теплообменнике возвращается в низ колонны в качестве квенчинга. В низ вакуумной колонны и змеевик печи подается водяной пар. 1. Основные виды технологического оборудования К материалам, из которых изготовляют аппараты и оборудование для современных процессов первичной переработки нефти, предъявляют жесткие требования. Это обусловлено ростом производительности комбинированных установок, переработкой нефти с большим содержанием минеральных солей, серы, парафина и др., а также влиянием аппаратов, оборудования, механизмов, приборов контроля и автоматики на технологический режим отдельных узлов и показатели установки. По мере укрупнения установок абсолютный расход металла резко увеличивается, а удельный его расход заметно снижается. Наличие в нефтях минеральных солей, механических примесей, серы и сернистых соединений вызывает необходимость расходования значительных количеств дефицитных металлов. Число аппаратов и оборудования на установках АВТ достигает 0. Аппараты и оборудование на установках АВТ группируются следующим образом: основные и вспомогательные аппараты; оборудование технологическое и энергетическое (насосы, компрессоры, воздуходувки, котлыутилизаторы, вентиляторы); измерительные приборы, вычислительные машины и механизмы. Основными видами оборудования АВТ являются: - печи; - колонна; - теплообменная аппаратура; - машинное оборудование.

5 9 Все трубы змеевика в радиантной камере печи выполнены в виде настенных и потолочных экранов, имеющих одностороннее облучение. В результате этого распределение теплонапряженности по окружности трубы не одинаково. Поэтому в условиях высокой температурой (8 80 С) максимальная температура стенки может достигнуть предела допустимых температур и даже превысить его. Второй недостаток невозможность дифференцированного подвода тепла по зонам радиантной части змеевика. Большой потолочный экран печи удалён от излучающих стен и на него более интенсивно действует тепло дымовых газов топочной камеры печи. Поэтому регулировать подвод тепла к потолочному экрану практически невозможно. На рисунке 3 показана печь наиболее типичной современной конструкции. 1 потолочный экран; экран двустороннего облучения; 3 трубная решетка; 4 каркас; 5 конвекционная камера; 6 трубная решетка конвекционной части змеевика; 7 панельные горелки; 8 гляделки; 9 подвеска потолочного экрана Рисунок 3 - Печь с экранами двустороннего облучения Данная конструкция печи имеет ряд преимуществ. Одно из них это

6 11 сжимаются с изменением температуры в печи, поэтому в отличие от печей с горизонтальными трубчатыми змеевиками здесь не наблюдается прогиб труб между опорами и трения в опорах; - печью аккумулируется сравнительно небольшое количество тепла, что позволяет легко производить зонное регулирование и быстро устанавливать оптимальный технологический режим при максимальном выходе целевых продуктов //. Характерной особенностью этих печей является короткое время контакта реагирующего сырья на определенном участке высокотемпературной зоны трубчатого змеевика, причем для проходящей эндотермической реакции необходимое количество тепла от сжигаемого топлива подводится равномерно всей поверхностью труб, и змеевик может продолжительно эксплуатироваться с высокой теплонапряженностью. Жесткие рабочие условия процесса предопределили основные требования к конструкции такой печи: обеспечение выравнивания теплонапряжения и температуры наружной поверхности змеевика по его окружности и длине; увеличение отношения теплопередающей поверхности к объему реакционной зоны; возможное гибкое регулирование температурного профиля по длине змеевика. Печи отличаются высокими теплотехническими характеристиками, надежным и экономичным материальным оформлением, компактной и современной конструкцией, высокой эффективностью работы /3/ Колонные аппараты. Колонные аппараты применяют для процессов ректификации, абсорбции, мокрой очистки газов для некоторых химических процессов, т.е. для процессов взаимодействия между жидкой и газовой фазой. Обеспечение хорошего контакта между жидкостью и газом (паром) достигается за счет применения устройств, заставляющих газ многократно барботировать через жидкость; применения насадки, по которой стекает жидкость, смываемая газом;

7 регенерации растворителей при депарафинизации масел и др. По типу устройств для контактирования пара (газа) и жидкости различают насадочные колонны, тарельчатые аппараты, пленочные колонные аппараты. В насадочных колоннах происходит контакт между газом (паром) и жидкостью осуществляется на поверхности специальных насадочных тел, а также в свободном пространстве между ними /5/. В тарельчатых колоннах происходит контакт между фазами при прохождении пара (газа) сквозь слой жидкости, находящейся на контактном устройстве. В пленочных фазы контактируют на поверхности тонкой пленки жидкости, стекающей по вертикальной или наклонной поверхности Высоту и диаметр колонных аппаратов определяют на основании технологических, тепловых и гидродинамических расчетов. Обычно они представляют собой вертикальные устройства большой высоты и сравнительно малого диаметра. Колонны имеют круглую форму. Колонны больших размеров обычно устанавливают под открытым небом. Трубопроводы, обслуживающие площадки и вспомогательное оборудование, крепятся, как правило, к корпусу колонны. На верхнюю площадку крепят кранукосину для монтажных и ремонтных работ. На колоннах монтируют много контрольно-измерительных приборов для измерения давления, температуры, состава смеси и т.д. На линиях ввода и вывода жидкости на колонны обязательно устанавливают гидравлические затворы, препятствующие проходу газа через жидкостные патрубки. Затворы выполняют в виде U образных участков трубопроводов или поперечных перегородок перед штуцерами. Колонны обычно работают при атмосферном давлении. Температурные пределы применения колонных аппаратов довольно велики: от С в установках глубокого холода, до С. 13

8 15 пучки труб, трубные решетки, корпус, крышки, патрубки. В кожухотрубчатом теплообменнике одна из обменивающихся теплом сред движется внутри труб (в трубном пространстве), а другая в межтрубном пространстве. Среду обычно направляют противотоком друг к другу. При этом нагреваемую среду направляют снизу вверх, а среду, отдающую тепло - в противоположном направлении. Такое направление движения каждой среды совпадает с направлением, в котором стремится двигаться данная среда под влиянием изменения ее плотности при нагревании и охлаждении. Кроме того, при указанных направлениях движения сред достигается более равномерное распределение скоростей и идентичные условия теплообмена по площади поперечного сечения аппарата. В противном случае, например, при подаче более холодной (нагреваемой) среды сверху теплообменника, более нагретая часть жидкости, как более легкая, может скапливаться в верхней части аппарата, образуя "застойные" зоны. 1 - корпус (обечайка); - трубные решетки; 3 - трубы; 4 - крышки; 5 - перегородки в крышках; 6 - перегородки в межтрубном пространстве. Рисунок 4 - Кожухотрубчатый многоходовой теплообменник Трубы в решетках обычно равномерно размещают по, периметрам правильных шестиугольников, то есть по вершинам равносторонних треугольников, реже применяют размещение труб по концентрическим окружностям. В отдельных случаях, когда необходимо обеспечить удобную очистку наружной поверхности труб, их размещают по периметрам

9 17 Рисунок 6 - Типовые конструкции теплообменников В кожухотрубчатых теплообменниках нежесткой конструкции предусматривается возможность некоторого независимого перемещения теплообменных труб и корпуса для устранения дополнительных напряжений и температурных удлинений. Нежесткость конструкции обеспечивается сальниковым уплотнением на патрубке (рисунок 6 б) или корпусе (рисунок 6 в), пучком U-образных труб (рисунок 6 г), подвижной трубной решетки закрытого и открытого типа (рисунок 6 д, е). В аппаратах полужесткой конструкции температурные деформации компенсируются осевым сжатием или расширением специальных компенсаторов, установленных на корпусе (рисунок 6 ж). Полужесткая конструкция надежно обеспечивает компенсацию температурных деформаций, если они не превышают -15 мм, а условное давление в межтрубном пространстве составляет не более,5 кгс/см. Элементные (секционные) теплообменники состоят из последовательно соединенных элементов секций, которые представлены на рисунке 7.

10 19 применять, например, по условиям чистки более компактные кожухотрубчатые аппараты. Погружной конденсатор-холодильник состоит из металлического прямоугольного сварного ящика (резервуара), заполненного проточной водой, и трубчатой поверхности охлаждения. Для придания жесткости стенки резервуара укреплены вертикальными стойками. Верхние концы противоположных стоек попарно связаны тягами. В резервуаре имеется коллектор для равномерной подачи воды в нижнюю часть резервуара по всей его ширине. Для вывода воды с противоположной стороны по всей ширине верха резервуара приварен карман, имеющий сливную планку. Для слива воды при ремонтах резервуар снабжен спускной пробкой. Нефтепродукт подают через специальные коллекторы в верхние трубы охлаждающих поверхностей. Выводят продукт из нижних труб через стенку резервуара. По конструкции поверхности охлаждения можно разделить на три типа: змеевиковые с прямыми трубами на фланцах, змеевиковые с гнутыми трубами и секционные. Змеевиковые поверхности с прямыми трубами выполняют на условное давление 1 и 4 МПа. Трубы соединяют на квадратных фланцах литыми двойниками. Трубы и двойники изготовляют чугунными или стальными. Чугунные литые трубы условным диаметром 80 и 0 мм и длиной 3000 мм соединяют встык попарно. Эти трубы укладывают в ящике холодильника на деревянных брусьях. Трубы и двойники из чугуна применяют при давлении до 1 МПа и температуре не выше 50 С. Стальные трубы с квадратными приварными фланцами и стальными двойниками можно использовать при более высоких давлениях и температурах. Опорами для стальных труб служат квадратные фланцы. Змеевиковые поверхности с гнутыми трубами, соединенными на сварке, могут быть различной конструкции. Гнутые змеевики, Выполненные из труб сравнительно небольшого диаметра (<76 мм), применяют при повышенных

11 как насосы, компрессоры и вентиляторы. Существует большое множество типов и конструкций насосов, предназначенных для перекачки различных по свойствам продуктов, рассчитанных на разную производительность (подачу), на разную стойкость к коррозии и на разную температуру перекачиваемой среды. Основная часть этих насосов представляет группу центробежных, в которых напор перекачиваемой среды создается вращающимся рабочим колесом, имеющим лопатки специального профиля. Значительно меньшую группу представляют плунжерные насосы, давление на выходе из которых создается поступательно движущимся плунжером (поршнем) в цилиндре. Центробежные насосы, в свою очередь, классифицируются по следующему ряду конструктивных признаков: - по материалу корпуса насоса: а) стальные, чугунные насосы. - по конструкции опор вала: а) консольные (имеющие на валу опору, т. е. подшипник, только с одной стороны рабочего колеса насоса); б) с выносными опорами (подшипники с двух сторон рабочего колеса и вынесены вне корпуса насоса); в) встроенные в емкости (опора вала в стенке или в крышке технологиской емкости). - по числу ступеней сжатия рабочего потока (числу рабочих колес на валу) - одно-, двух, четырех- и восьмиступенчатые; - по типу рабочих колес - с односторонним вводом (всасыванием) перекачиваемой жидкости и с двухсторонним вводом; - по расположению вала насоса - горизонтальные и вертикальные. Более детальная классификация и перечень выпускаемых отечественной промышленностью насосов приведены в таблице 1 помещены характеристики некоторых горизонтальных стальных и чугунных центробежных насосов на разную подачу и напор. 1

12 Продолжение таблицы НПС 65/ Стальной с выносными опорами 8- ступенчатый НПС 00/ ,0 НСД 00/ ,0 4-НК 5x1 (0) ,6 Консольный, чугунный 5-НКЭ 5x1 (75) ,6 4-Н 5x (0) ,6 Чугунный с выносными опорами 5-Н 5x (75) 0 183,5 6-Нx4 (58) ,0 -НД6х1 (435) ,0 Привод центробежных насосов осуществляется от электродвигателей, а резервных (аварийных) насосов - от паровых турбин. Количество подаваемой жидкости изменяют перекрытием сечения трубопровода на выкиде насоса (задвижкой вручную) или регулирующим клапаном системы автоматического регулирования. Обслуживание центробежных насосов состоит в систематическом контроле за давлением на напорной линии, подачей воды на охлаждение подшипников, отсутствием течей и вибраций и др. /8/.

13 5 обусловливает широкую гамму применения и использования технологического и аппаратурного оформления. В свою очередь правильный и рациональный подбор аппаратуры позволяет эффективно совершенствовать технологию первичной переработки нефти. Для решения этой задачи в дипломной работе выполнена работа по расчету и подбору стандартного оборудования. Решение проблемы повышения надежности оборудования при его эксплуатации предлагается применением разработанных в работе методов проведения технической диагностики основных видов используемого оборудования /7/.

14 7 Понижение или повышение температуры мазута, поступающего в колонну К-5, регулируется подачей топлива (жидкого и газообразного) к форсункам печи П-, регулирующие клапаны которых установлены на линии жидкого топлива и линии топливного газа соответственно. Давление в нижней части камеры радиации контролируется по месту техническими манометрами. Температура в нижней части камеры радиации контролируется приборами. Давление в верхней части камеры радиации контролируется по месту техническими манометрами. При понижении температуры дымовых газов ниже 300 С и повышении выше 400 С срабатывает световая и звуковая сигнализация. Температура мазута перед входом в колонну К-5, поддерживается не более 390 С. Колонна К-5 оборудована: в верхней части четырьмя слоями насадки и четырьмя тарелками, в нижней части пятью клапанными тарелками. Вакуум в верхней части колонны К-5, составляет не более 0,07 МПа и. создается вакуумсоздающей системой. Предусмотрена схема подачи перегретого водяного пара в низ вакуумной колонны. Вакуумсоздающая система состоит из инжектора В-1, куда подается рабочая жидкость; сепаратора С-1, где отделяются газы от жидкости; АВЗ-1, где охлаждается рабочая жидкость. В качестве рабочей жидкости на АВТ применяется второе циркуляционное орошение колонны К- или I фракция из колонны К-5 (после пуска вакуумного блока). Для подачи рабочей жидкости под давлением 0,7 МПа и в количестве 00 м 3 /ч в инжектор В-1 применяются насосы Н-46/1, марки НПС Рабочая жидкость из сепаратора С-1 поступает на прием насоса Н-46/1 (Н-46/). Насосом Н-46/1 (Н-46/) рабочая жидкость направляется в инжектор В-1, в котором создается разряжение, газы разложения, а также несконденсировавшиеся пары нефтепродуктов по линии с верха колонны К-5 отсасываются инжектором В-1. Расход рабочей жидкости, в пределах

15 подачи рабочей жидкости во второе циркуляционное орошение колонны К-. Температура рабочей жидкости на выходе из АВЗ-1 составляет не более 50 С и контролируется прибором изменением частоты вращения электродвигателя АВЗ-1. Насос Н-47/1 (Н-47/) забирает масло из маслобака Б- 1 и подает его на подшипники электродвигателя насоса Н-46/. После пуска вакуумного блока схемой предусматривается подпитка вакуумсосдающей системы I фракцией колонны К-5. С четвертой тарелки колонны К-5 выводится первая фракция, которая поступает на прием насосов Н-3 (Н-33,6) и подается для подогрева нефти в межтрубное пространство теплообменников Т-3/1-4, затем для охлаждения направляется в две параллельно работающие секции - КВО-18,19, далее в 3 секции КВО-1,13,14. После КВО-1,13,14 первая фракция как первого циркуляционного орошения поступает через фильтр на верх колонны К-5 на 4 слой насадки, балансовый избыток выводится с установки как компонент ДТ-Л или вакуумного газойля. Температура первого циркуляционного орошения на входе в колонну К-5 составляет не менее 75 С. Температура верха колонны К-5 составляет не более 150 С и регулируется прибором, регулирующий клапан которого находится на линии подачи первого циркуляционного орошения в колонне К-5. Часть первого циркуляционного орошения после насоса Н-3 (Н-33, 6) объединяется с фракцией, которая после насоса Н-33 (Н-35) подается в качестве орошения на третий слой насадки колонны К-5. Расход II фракции до смешения с первой фракцией для орошения 3-го слоя насадки составляет от 0 до 5 м 3 /ч. Расход первой фракции на орошение третьего слоя насадки составляет от 0 до 0 м 3 /ч, регулирующий клапан которого установлен на линии подачи I фракции на орошение третьего слоя насадки. С третей тарелки колонны К-5 на прием насоса Н-33 ( Н-35) выводится легкий вакуумный газойль (II фракция). После насосов II фракция подается для подогрева нефти в межтрубное 9

16 31 циркуляционного орошения в колонну К-5 помимо погружного холодильника Х-34. С низа вакуумной колонны К-5 насосом Н-9 (Н-30, Н-) откачивается гудрон и двумя потоками поступает в трубное пространство теплообменников Т-5/1,4 и Т-5/5,8 для подогрева нефти. Затем потоки поступают в трубное объединяются и пространство теплообменников Т-5/9,11. После теплообменников часть гудрона поступает в низ колонны К-5 для уменьшения температуры низа, а часть гудрона охлаждается в холодильнике Х-5 и выводится с установки в парк. Предусмотрена откачка гудрона после теплообменников Т-5/1,11 на битумную установку. Температура гудрона после теплообменников Т-5/4, Т-5/5, Т-5/11 составляет от 50 до 80 С. Расход гудрона в низ колонны К-5 составляет от до З0 м 3 /ч. Общий расход гудрона от насоса Н-9 (Н-30,) составляет от 0 до 150 м 3 /ч. Расход гудрона после холодильника Х-5 в парк составляет от 0 до 450 м 3 /ч. Температура низа колонны К-5 поддерживается не более 350 С. Температура подачи гудрона, поступающего в парк, поддерживается не более 160 С.

17 33 коррозионное растрескивание), которым подвержены некоторые материалы в агрессивных средах. Другим критерием при выборе материала является расчетная температура стенок аппарата, а так же если эта температура является продолжительной, для аппаратов, устанавливаемых на открытой площадке или в неотапливаемом помещении, необходимо учитывать абсолютную минимальную зимнюю температуру наружного воздуха (для географического района установки аппарата), при которой аппарат может находиться под давлением или вакуумом. При этом следует иметь ввиду, что прочностные свойства всех металлов и сплавов, как правило, с возрастанием температуры понижаются, а с уменьшением повышаются. Однако у углеродистых, конструкционных и легированных сталей с понижением температуры сильно снижается и ударная вязкость, что делает невозможным применение этих сталей при низких температурах из-за их хрупкости. Ударная вязкость почти не снижается при низких температурах у высоколегированных сталей аустенитного класса и цветных металлов и сплавов. Таким образом, выбор материала должен производиться из его коррозионной стойкости в заданной среде и рабочих условий: давление 0,07 МПа; температура среды t = 40C. Выбран следующий конструкционный материал Ст.3 спокойная Выбор коэффициента прочности сварного шва. Исходя из рабочих параметров колонны и характера рабочей среды по ОСТ выбирается группа аппаратов 5. Для данной группы аппаратов объем контролируемых швов составляет 50%. По таблице 3..1 /9/ масса и габариты данного аппарата не позволяет перевозить его по железной дороге целиком. Следовательно: перевозка осуществляется по частям с последующим монтажом на месте установки

18 напряжения для материала корпуса аппарата для рабочих условий 35 [σ] t = 1 8, = 8, МПа. Допускаемое напряжение для материала корпуса для условий испытаний при температуре 0 С σ и 0 σ η n 0 т, (4.1.3) т где 0 σ т предел текучести при температуре 0С, выбирается по таблице /9/, 0 σ т = 300 МПа; n т коэффициент запаса по пределу текучести, выбирается по таблице /9/, для гидравлических испытаний n T = 1,1. Величина допускаемого напряжения для материала корпуса аппарата для условий испытаний вычисляется с помощью подстановки значений и n т в формулу (4.1.3) σ и ,1 73 МПа, Определение расчетного давления. Расчетное давление давление, на которое производится расчет аппарата на устойчивость и прочность. Расчетное давление для рабочих условий Р t рас = Р раб + Р t г, (4.1.4) где Р раб рабочее давление в аппарате, Р раб = 0,07 МПа; Р t г гидростатическое давление среды, МПа, которое рассчитывается по

19 где Р пр пробное давление, МПа, рассчитываемое по формуле (4.1.9); 37 0 P г гидравлическое давление среды при температуре 0С, МПа, в данном случае гидростатическим давлением среды пренебрегаем Р г 0 = 0. P пр t рас σ σ t 0 1,5P, (4.1.9) где [σ] 0 допускаемое напряжение материала при температуре 0С, МПа, которое выбирается по таблице /9/, [σ] 0 = 196 МПа; [σ] t допускаемое напряжение для рабочих условий, [σ] t = 8, МПа. P пр 1,5 0, , 0,1МПа, Определение численного значения расчетного давления для условий испытаний производится подстановкой данных в формулу (4.1.8) P 0 рас пр 0,1МПа Определение расчетной толщины стенки цилиндрической обечайки и днища. Прибавки к расчетным толщинам. Выбор стандартной толщины. Толщины стенки цилиндрической обечайки, соответствующая рабочим условиям и условиям эксплуатации рассчитывается по выражению t Ррас Dв t t σ Р Ц S R = max 0 Р D в рас и σ0 Р рас 0 рас, (4.1.9)

20 39 Принято значение 3 мм. С учетом легированного слоя, толщина стенки днища составит 11 мм. Действительные толщины стенок цилиндрической обечайки и эллиптического днища определяются следующими выражениями. S эл д S эл R С, (4.1.11) S ц д S ц R С, где С величина прибавки, мм, которая рассчитывается по формуле С = С 1 + С + С 3, (4.1.1) где С 1 прибавка для компенсации коррозии и эрозии, мм, для материалов, стойких в данной среде C 1 = мм; С прибавка для отклонения минусового допуска, мм, выбирается по таблице //, С = 0, 8 мм; С 3 технологическая прибавка, мм, учитывая, что утонение нежелательно и обычно оно не превышает 15 % от S R, прибавку можно принимать С 3 = 0. Величина прибавки по формуле (4.1.1.) составляет С = + 0,8 + 0 =,8 мм. Тогда вычисление действительных толщин стенок цилиндрической и эллиптической частей аппарата производится подстановкой данных в формулу (4.1.11) ц д S = S эл = 14 +,8=16,8 мм. д

21 Dí D 41 R Sö Íä hö Häí D н диаметр наружный; D в диаметр внутренний; H дн глубина днища; H д внутренняя глубина днища; h д глубина отбортовки; S д толщина стенки; R радиус эллиптического днища. Рисунок 8 Эллиптическое отбортованное днище для стальных сварных аппаратов аппарат Определение ветровых нагрузок и моментов, действующих на Расчету на ветровую нагрузку подлежат аппараты колонного типа, устанавливаемые на открытом воздухе, работающие под действием внутреннего избыточного или наружного давления (Р), собственного веса (G) и изгибающих моментов от ветровых нагрузок (М). Целью работы является определение расчетных усилий, возникающих в элементах колонных аппаратов от ветровых нагрузок, и проверка их на прочность и устойчивость Определение веса аппарата Минимальный вес аппарата G min складывается из веса обечайки аппарата

22 паспорта вакуумной колонны установки АВТ-4 ОАО «Уфанефтехим». Вес колонны в условиях гидроиспытаний принимается равным Н, по данным паспорта вакуумной колонны установки АВТ-4 ОАО «Уфанефтехим». Колонный аппарат рассчитываем для следующих трех условий (υ=l,, 3) работы аппарата: - рабочие условия (υ=1), когда аппарат имеет вес G 1 (с учетом веса рабочей жидкости, внутренних устройств, изоляции). 43 Рабочие условия: P t рас = 0,088 МПа, t pac = 40 C, [σ] t = 8, МПа: - условия гидравлического испытания (υ=), когда аппарат полностью заполнен водой, имеет максимальный вес G (с учетом веса воды, внутренних устройств, изоляции). Условия испытания: 0 P рас = 0,1МПа, t рас =0 C, [σ] 0 = 196 МПа: - условия монтажа (=3), когда аппарат имеет минимальный вес G 3 (без учета рабочей жидкости и веса изоляции). Условия монтажа: Р=0, t рас =0 C, [σ] 0 = 196 МПа. Для расчёта ветровых нагрузок аппарат делим по высоте на три одинаковых участка по 9,7 м. Расчёт аппарата производим по ГОСТ Р Период колебаний аппарата Т (для аппаратов постоянного сечения с приблизительно равномерно распределенной по высоте массой): Т 4 Е I Т0 1, (4.1.14) H G F I F G H Т0 1, 8 Н, (4.1.15) g E I где G F коэффициент неравномерности сжатия грунта, принимаем G 6 7 Н/м 3 ; F

23 Т ,99 5, , с 45 Т Т ,99 5, , ,99 5, , с 645 с - Определение расчётного изгибающего момента от ветровой нагрузки Р i P P, (4.1.17) iст iдин где P iст средняя составляющая ветровой нагрузки на i-м участке; P iдин пульсационная составляющая ветровой нагрузки на i-м участке. P iст q D h, (4.1.18) iст i i где q iст нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки на середине i-го участка аппарата; h i высота i-го участка аппарата; D i наружный диаметр i-го участка аппарата + изоляция. q iст q0 i K, (4.1.19) где q 0 нормативное значение ветрового давления по ГОСТ Р ; q Н/м ; i коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте аппарата;

24 - средняя составляющая ветровой нагрузки на i-м участке P iст 47 P 1438,05,7 38,1 Н, zсс P 14,38,059,7 1678,14 Н, 1ст P 301,168,059,7 3516,07 Н, ст P 35,83 8,05 9,7 7550,7 Н. 3ст - динамическая составляющая ветровой нагрузки на i-м участке P iдин P, (4.1.1), iдин G i i где ветра; коэффициент пространственной корреляции пульсаций давления G i вес i-го участка аппарата, Н; коэффициент динамичности; i приведённое относительное ускорение центра тяжести i-го участка. 0,968 0, 05 Н, (4.1.) 0,968 0,05 9,1 0,833. 1,1 15, 5, (4.1.3) где коэффициент рассчитываемый по формуле Т q 0, (4.1.4) 790 Подставляя значения Т и q 0 в (4.1.4) получим

25 ,35 z 3 0,00014, 9, , ,00049, 9,1 9, , ,095, 9,1 9, , ,498. 9,1 9,1 где коэффициент, определяемый по формуле 3 3 I1 Н1 ( ) Н H1 H H 3 3, (4.1.8) Н I3 где Н 1 высота обечайки аппарата от верха колонны до места приварки опорной обечайки, Н 1 7,15 м ; Н высота опорной обечайки аппарата, Н,7 м ; Н 3 0, 0, 0 для аппаратов с переменными жесткостями; коэффициент определяемый по формуле: 1 I 1 H 1 H H 1, (4.1.9) 3 I H1 3 H1 H ,085 5,07,7 7,15 1 3,7 7,15,7 7,15 1 0,39, 3 7,15 (0,39 0), , ,85

26 51 0, ,93, ,93 4, ,7, ,8 4, ,93, , ,85, ,86 7,1, Для условий гидравлического испытания: 0, ,05, ,05 4, ,7, ,8 4, ,05, , ,85, ,86 7,1 7, z 0, ,05, ,05 4, ,7, ,8 4, ,05, , ,85, ,86 7,1, , ,05, ,05 4, ,7, ,8 4, ,05, , ,85, ,86 7,1 4, , ,05, ,05 4, ,7, ,8 4, ,05, , ,85, ,86 7,1, Для рабочих условий: 0, ,1, ,1 8, ,7, ,8 4, ,1, , ,85, ,86 7,1 7, z

27 Для рабочих условий 53 P 0, ,7 0, Н, zсс P 0, ,116,7 0, Н, 1ст P 0, ,116,7 0, Н, ст P 0, ,116,7 0,6 353 Н. 3ст Ветровая нагрузка на i-ом участке: Для условий монтажа Р Н, z Р , ,14 Н, 1 Р Н, Р Н. 3 Для условий гидравлического испытания Р Н, z Р Н, 1 Р Н, Р Н. 3 Для рабочих условий Р Н, z Р Н, 1 Р Н, Р Н. 3

28 1, ,56 0,159, 9,1 55 1,6 17 1,56 0,660, 9,1 1, ,56 1,38, 9,1 0, ,9, 0, ,18, 0, ,36. Таблица 3 Обслуживающие площадки Обслуживающая площадка Суммарная площадь, м Координаты х j, м j m j j Верхний люк-лаз 5 7 1,36 0,7 1,38 Средний люк-лаз ,18 0,8 0,66 Нижний люк-лаз 5 7 0,9 0,85 0,159 а) Просчитываем сечение Г-Г ( х 0,7 м ): 1) Для условий монтажа M V M V M V 7,7 1 0,75,5 0,159 0, ,19 Н м. 1 0, ,9 17,7 1 0,75,5 0,66 0, Н м. 0, ,18 7,7 1 0,75,5 1,38 0, ,7 Н м. 3 0, ,36

29 ) Для условий гидравлического испытания 57 M V M V M V M V ,751,8 0,159 0, ,3 Н м. 1 0, , ,75 1,8 0,66 0, ,4 Н м. 0, , ,75 1,8 1,38 0, ,9 Н м. 3 0, , , , , , , , ,9 1,785 Н м. 3) Для рабочих условий M V M V M V M V ,75 16,7 0,159 0, ,6 Н м. 1 0, , ,75,5 0,66 0, ,4 Н м. 0, , ,75,5 1,38 0, ,4 Н м. 3 0, , , , , , , , ,4 1,81 Н м Проверка корпуса аппарата на прочность и устойчивость. Проверку корпуса аппарата на прочность и устойчивость формы производим согласно ГОСТ Р для двух сечений: - поперечное сечение опорной обечайки в месте присоединения к корпусу, сечение Г Г; - поперечное сечение опорной обечайки в месте присоединения нижнего опорного кольца, сечение Е Е. Поверку прочности корпуса аппарата производим для: - условий монтажа;

30 б) в рабочих условиях ,07 ( ) 73007,5 4 1,81 (18 0,9) 8000 (18 0,9) 8000 (18 0,9) х 1 р 8,75 МПа Продольное напряжение корпуса аппарата на подветренной стороне. р ( D s) F 4 M х, (4.1.3) 4 ( s c) D ( s c) D ( s c) - для сечения Г-Г: а) в условиях монтажа ,8 4 1, (18 0,9) 8000 (18 0,9) х м 0 0,89 МПа. б) в рабочих условиях 6 0,07 ( ) 71659,64 4 1,519 (18 0,9) 8000 (18 0,9) 8000 (18 0,9) х р 8,78 МПа. - для сечения Е-Е: а) в условиях монтажа ,66 4 1, (18 0,9) 8000 (18 0,9) х м 0 0,93 МПа. б) в рабочих условиях 6 0,07 ( ) 73007,5 4 1,81 (18 0,9) 8000 (18 0,9) 8000 (18 0,9) х р 8,75 МПа.

31 1 8,75 8,7516,33 16,33 14,15 МПа Е р 61 Е Эквивалентное напряжение на подветренной стороне аппарата Е х х у у, (4.1.35) - для сечения Г-Г: а) в условиях монтажа Е 0,89 0, ,89 МПа м б) в рабочих условиях: Е 8,78 8,7816,33 16,33 14,15 МПа р - для сечения Е-Е: а) в условиях монтажа Е 0,93 0, ,93 МПа м б) в рабочих условиях Е р 8,75 8,75 16,33 16,33 14,15 МПа Проверяем условия прочности корпуса аппарата. - в сечении Г Г: а) в условиях монтажа max 1 м ; Е1м 0 x, (4.1.36)

32 F п F, (4.1.41) F 1 п F E 63 где F п допускаемое осевое сжимающее усилие из условий прочности корпуса; F Е допустимая нагрузка из условия устойчивости корпуса аппарата в пределах упругости. D s cs c F п, (4.1.4) ,9 18 0, ,3 МН F, п г. и ,9 18 0,9 8, 35,4 МН F, п р min F F E E 1 ; E F, (4.1.43) F 6,5 3 Е 0 s c E 1 D n D (4.1.44) у где n коэффициент запаса устойчивости, для рабочих условий n, 4, для у у условий гидроиспытания n 1, 1. у F E F E , ,9 1 г. и. 8,0 1, , ,9 1 р 8,0, D s c s c,5,5 75,8 МН, 31,6 МН, E F E, (4.1.45) n y где гибкость колонны.

33 , 6 M 88 0,018 0,00090,018 0,00098, 70, 76МН м п г. и. 4 М M 6 89 Е 3 0 s c Е D n D, (4.1.49) E г. и. 174,13 ММ м. M E р y ,8 МН м ,99 1,1 1,81, ,0 8,0 3 3, , ,9 8000,5,5 65,5 М г. и.., ,13 99,08 МН м 70,76 М р. 70, ,8 5,9 МН м Проверяем условие (4.1.40) при гидроиспытаниях 1,37 30,65 0,73 0,07 1,0, 99,08 3,4 0,07 1,0 - условие выполняется. Проверяем условие (4.1.40) при рабочих условиях 0,73 35,36 0,71 0,07 1,0, 5,9 3,4 0,05 1,0 - условие выполняется. Следовательно: при заданных параметрах нагрузки устойчивость

34 - f Б = 3,4 cм. 67 D ф - диаметр фланца; D 1 - диаметр соединительного выступа; D п - диаметр прокладки; D 4 - диаметр патрубка; D б - диаметр окружности под болтовое соединение; d - диаметр отверстия под болт; h высота фланца; h 0 - высота соединительного выступа. Рисунок 9 Фланец стальной плоский приварной с соединительным выступом В данной работе материал фланца принимается сталь ВСт3сп3. Расчетная температура фланца и болта в зависимости от температуры среды определяются по таблице // соответственно по формулам t Ф = t, (4.1.50) t Б = 0,97 t. (4.1.51) Численные значения данных величин соответственно составляют t Ф = t = 40 0 С; t Б = 0,97 t = 0,97 40 = 400,7 0 С.

35 Эффективная толщина стенки принимается S E = S 0 = мм. Допускаемые напряжения для приварных фланцев: в сечении S 0 (соединение втулки с обечайкой) определяется по формуле 69 0,003 Е; σ ф0 (4.1.54) σ ф1 σ в сечении S 1 (соединение втулки с плоскостью фланца), тф 170 МПа. Таким образом, значения допускаемых напряжений составляет σ ф0 0,0031,9 σ ф1 170 МПа МПа; Прокладка устанавливается между уплотнительными поверхностями и позволяет обеспечивать герметичность при относительно небольшом усилии затяжки болтов. В соответствии с таблицей /9/ при Р у = 0,07 МПа и t = 40 С выбирается неметаллическая плоская уплотнительная поверхность из паронита. Прокладка должна отвечать следующим основным требованиям: при сжатии с возможно малым давлением заполнять все микро неровности уплотнительных поверхностей; сохранять герметичность соединения при упругих перемещениях элементов фланцевого соединения; сохранять герметичность соединения при его длительной эксплуатации в условиях воздействия коррозионных сред при высоких и низких температурах. По таблицам и /9/ для плоской эластичной прокладки из паронита для стандартных фланцевых соединений определяем: D п =37 мм; b п =14 мм; S= мм; m=,5; [q]=130 МПа; q=0 МПа; Средний диаметр прокладки определяется по формуле Е п 9 Па.

36 R п реакция прокладки, Н, определяется по формуле 71 R п π D b m P, (4.1.59) п.ср. E R где m - коэффициент, который показывает во сколько раз удельное давление должно быть больше, чем расчетное давление, m=,5. Рассчитаем нагрузку от внутреннего давления и реакцию прокладки Q g = 0,785 0,313 1, 6 =987 Н, R п = 3,14 0,313 0,007,5 1, 6 =4178 Н. Далее определяется значение болтовой нагрузки для условий монтажа P Б1 max 6 1, ;3,14 0,313 0, Н Для рабочих условий расчет болтовой нагрузки производится по следующей формуле P Б P (1 α) Q Q, (4.1.60) Б1 g t где Q t усилие, возникающее от температурных деформаций, Н, рассчитывается по формуле Q t Б Б Б γ z f E α t α t, (4.1.61) ф ф Б Б где γ - коэффициент, учитывающий податливость фланца, принимается γ=0,1; z Б. - количество болтов, z Б = 1; E Б - модуль упругости для материала болта, МПа, который определяется по таблице /9/ с помощью интерполяции

37 73 M 01 M 0 Численные значения M 01 и M 0 соответственно составляют 0, ,5 0,355 0, Н м; 7, ,355 0, ,313 0,57 0, Н м; Расчетное значение приведенного изгибающего момента М 0 =mах{3573; 7615}=7615 Н м Проверка прочности болта и прокладки. Условие прочности болтов для условий монтажа и рабочих условий соответственно проверяется следующим образом z PБ1 0 Б f PБ z f Б Б Б σ ; t σ. (4.1.65) (4.1.66) (4.1.66): Условие проверяется подстановкой данных в формулы (4.1.65) и условия монтажа МПа σ ,4 130 МПа; рабочие условия t 36,3 МПа σ 4 1 3,4 113 МПа.

38 75 Для определения данных величин необходимо определить вспомогательные величины по следующим формулам: безразмерный коэффициент К Dф 405 K 1,6, (4.1.70) D 57 безразмерный коэффициент λ λ h 8 0,55 (4.1.71) D S 57 E ψ 1 безразмерный коэффициент ψ 1 =1,8 lgk=1,8 lg1,6=0,6, (4.1.7) j - безразмерный коэффициент h 8 j,8 (4.1.73) S E безразмерный коэффициент ω ω λ (1 ψ j ) 1 0,9 0,551 0,6,8 0, 4 1 (4.1.74) Далее рассчитывается коэффициент Т T 1,6 1 8,55 lg1,6 1 1,05 1,9451,6 1,6 1 1,67. Рассчитывается максимальное напряжение в сечении S 1 фланца

39 σ к ,4 1 0,9 0,55 0,57 0,08 4,3 65 МПа. 77 Напряжения во втулке фланца от внутреннего давления: σ σ x y P D (4.1.78) S C 0 P D (4.1.79) 4 S C 0 Вычислим значения данных величин: σ x 1, 6 0,57,8 3 1,4 МПа; σ y 1, 4 6 0,57,8 3,7 МПа. Проверка условия прочности фланца производится для двух сечений соответственно по формулам: в месте соединения втулки фланца с плоскостью фланца, сечение S 1 σ ; σ1 σк σ1 σк (4.1.80) ф1 в месте соединения втулки фланца с днищем, сечение S 0 x σ. (σ0 σ y ) σ (σ0 σ y ) σx ф0 (4.1.81) Далее проверяется условие прочности фланца: в сечении S 1

40 - давление в трубном пространстве, МПа 0, давление в межтрубном пространстве, МПа 0,3 - температура в трубном пространстве, С температура в межтрубном пространстве, С расход компонента ДТ, кг/ч 4050 Габаритные размеры: - длина трубок (предварительная), мм 6000 Принципиальная схема потоков теплообмена дана на рисунке. t 1K =160 С t 1н =180 C t н = 40 C t K = 0 С где t 1н, t 1K - температуры охлаждающей жидкости на входе и на выходе из теплообменника, С; t н, t к - температуры сырья до входа в теплообменник и после выхода, С. Рисунок - Схема потоков теплообмена Площадь поверхности теплообмена аппарата рассчитывается по следующей формуле Q F = K t ср, (4..1) где К - общий коэффициент теплопередачи, Вт/м К; t ср - средняя разность температур между теплоносителями, С; Q- тепловой поток в аппарате, Вт, вычисляемый по формуле Q=G C. (t н -t к ), (4..) где G- расход компонента ДТ, равный 4050 кг/час по материальному балансу; С - удельная теплоемкость, равная 943 Дж/(кг К); Подставляя данные в выражение, получим

41 0,31-3 Па с; d вн - внутренний диаметр трубок, 45 4=37 мм = 0,037 м. Подставив данные, получим 81 0,4 738 Re 0, ,31 Коэффициент теплоотдачи вычисляется по следующему выражению: Nu, (4..5) 1 где λ теплопроводность I циркуляционного орошения, равна 0,0968; l - длина труб, равная 6 м; Nu критерий Нусельта, который находится по формуле для переходного режима: Nu = 0,1 Re 0,8 Pr 0,43 (Pr/Pr пс ) 0,5, (4..6) где Рr - число Прандтля, которое определяется по следующей формуле C Pr, (4..7) где С- средняя теплоемкость компонент ДТ, принимаем равным 943 Дж. Подставляя данные в формулы, получим Pr 3 0, ,49, 0,0968 Подставив величину Pr в (3..6) и пренебрегая (Pr/Pr) 0.5 получим: Nu = 0,1 (8867) 0.8 (9,49) 0.43 =79.

42 83 состоять из 14 последовательно соединенных элементов «труба в трубе» диаметром 89/45 длиной 6 м каждая. По ГОСТ принимаем F пасп. =600 м. Запас равный 18% > 1% положенного, следовательно расчет выполнен верно. 4.3 Расчёт центробежного насоса Центробежный насос необходимо установить для перекачки 31 м 3 /ч первого циркуляционного орошения в колонну, работающую под давлением 0,07 МПа. Геометрическая высота подъема орошения, исходя из того что орошение подаётся на -й слой насадки, равна 17 м. Температура орошения 180 С. На линии нагнетания (l н =3 м) расположены 4 отвода под углом 90, а также нормальных вентиля и 1 обратный клапан. На линии всасывания (l вс =5 м) установлено вентиля и 4 отвода под углом Выбор диаметра трубопровода Выбор диаметра трубопровода проведем, приняв скорость воды во всасывающей и нагнетательной линиях одинаковой и равной 1,5 м/с d V 31 0,07 м ,785 w ,785 1,5. Выбираем стальной трубопровод с незначительной коррозией Расчет потерь на трение и местные сопротивления Определим режим течения. w d 1,5 0, Re ,6 где μ=61,6-5 м /с вязкость орошения при t=180 С. Режим турбулентный.

43 Потеря напора на нагнетательной линии. Н р ,8 н н. н g,0 м Общие потери напора. Н п =Н вс +Н н =1,+,0=3, м Выбор насоса Полный напор, развиваемый насосом. Н н р р g 1 Н г Н п 6 0, ,8 17 3, 35,4 м Полезная мощность насоса. N=V ρ g H= ,4/3600=614 Вт=,6 квт Мощность, потребляемая двигателем насоса. Для центробежного насоса средней производительности примем η=η п η д η н =0,6, N дв =N/η=,6/0,6=4,3 квт. По таблице.5 /11/ устанавливаем, что по заданным производительности и напору следует выбрать центробежный насос марки Х 0/53, для которого при оптимальных условиях работы производительность Q=5,5-3 м 3 /с, напор Н=44 м, к. п. д. насоса η=0,6. Насос снабжен двигателем А0-5- номинальной мощностью 13 квт (η=0,89, частота вращения вала n=48,3 об/с).

44 87 5. Подготовка колонного аппарата к ремонту Ремонт колонного оборудования предприятий нефтепереработки и нефтехимии осуществляется согласно плану проведения ремонтов, утвержденному главным инженером предприятия. Периодичность ремонтов определяется следующими факторами: - особенностью технологического процесса, протекающего в данном оборудовании, т.е. условиями протекания процессов износа и старения материалов оборудования. На эти процессы особое влияние оказывает коррозионная активность среды: давление и температура технологического процесса; - показателями надежности отдельных видов оборудования, входящих в технологическую схему установки: межремонтный пробег насосов, компрессоров, мешалок и т.д., когда нет возможности или не предусмотрены резервные агрегаты; - особенностями технологических связей между отдельными установками, когда готовые продукты или полуфабрикаты одних установок являются сырьем для других. Обычно на нефтеперерабатывающих предприятиях несколько установок жестко связаны между собой технологическими связями, и остановка одной установки на ремонт ведет к остановке другой. В этом случае график ремонтов разрабатывается таким образом, чтобы эти установки ремонтировались одновременно с минимальными потерями от простоя оборудования; - графиком проведения технологических освидетельствований и гидравлических испытаний. Технологический персонал установки выводит из режима и останавливает технологический процесс и проводит работы по опорожнению, промывке и пропарке оборудования. Промывка и пропарка оборудования необходима для исключения возможности образования взрывоопасных смесей

45 89 - места ввода потоков сырья или вывода продуктов, т.е. места движения технологической среды с повышенной скоростью. Характерными дефектами корпусов сосудов и аппаратов, появляющимися в процессе эксплуатации, являются: - трещины всех видов и направлений в сварных швах, наплавках, околошовной зоне в основном металле и плакирующем слое; - коррозионные поражения основного металла, плакирующего слоя, сварных швов и наплавок в виде: дефектов а)сплошной равномерной или неравномерной коррозии; б)локальной коррозии (язвы, питтинги и т.п ); в)образование расслоений или вздутий под поверхностью металла; г)межкристаллитной коррозии; д)эрозионный износ; ж)гофры, вмятины, выпучины и другие деформации. Факторы, определяющие выбор способа (метода) устранения Способы исправления дефектных участков корпусов сосудов и аппаратов выбирается с учетом следующего: - природы дефекта (трещина, эрозионный износ, коррозионное растрескивание и т.д.); - конструкции корпуса (наличие приварных внутренних устройств в местат дефектов и т.д.); - материального оформления корпуса (одно- или двухслойная сталь); - экономической целесообразности метода исправления (наплавка, заварка, замена дефектного участка). При ремонте корпусов в зависимости от факторов, вида и размеров дефекта, применяются в основном два способа исправления: - заварка или наплавка дефектного участка; - замена дефектного участка (установка "латки", смена листа, обечайки, днища) /13/.

46 воздушно-дуговой резки (РВД) и т.п. Новый штуцер должен изготовляться в условиях ремонтного цеха с соблюдением требований стандартов и нормативно-технической документации на изготовление штуцеров. Замена дефектного штуцера производится согласно технологической карты /1,13,14,15,16/. 91 ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ КАРТА (таблица 4,5) 1. Наименование изделия «Приварка штуцера к корпусу аппарата».. Способ сварки «Ручная дуговая сварка плавящимся электродом». 3. Основной материал: - марка (марки, сочетание марок) - Ст 3; - корпус: диаметр, мм 8000,толщина, мм 18; - штуцер: диаметр, мм 73,толщина, мм Соединение: - вид соединения -угловое - тип соединения - У7 РД Способ подготовки кромок - механическая обработка. 6. Сведения о предварительном подогреве: -подогрев: ниже 0 ºС до минус 0 ºС сварка с подогревом до 0-00 ºС. 7. Способ сборки - на прихватках 8. Требования к прихваткам - прихватки выполнять ручной дуговой сваркой плавящимся электродом, число прихваток 4, длина 40 мм. 9. Сварочные материалы (тип, марка, стандарт, ТУ) - Э50А, УОНИ 13/55 по Г. Положение шва при сварке - вертикальное неповоротное

47 93 1. Требования по контролю качества сварного шва (таблица 6) Таблица 6 Требования по контролю качества Метод контроля Наименование (шифр) НД Объем контроля (%) ВИК РД МПД ГОСТ УЗК ГОСТ МПД подвергается поверхность шва и прилегающая к нему зона шириной 0 мм от краёв. Дополнительные технологические требования по сварке: 1. Для сварки использовать электроды, имеющие сертификат качества и прокаленные согласно технологии.. Перед сборкой под сварку произвести механическую зачистку до металлического блеска свариваемых кромок и прилегающих поверхностей на расстоянии от кромки 0 мм 3. После сварки сварной шов очистить от шлака с помощью молотка и металлической щётки.

ОПОРЫ КОЛОННЫХ АППАРАТОВ ИЗДАТЕЛЬСТВО ТГТУ

ОПОРЫ КОЛОННЫХ АППАРАТОВ ИЗДАТЕЛЬСТВО ТГТУ ОПОРЫ КОЛОННЫХ АППАРАТОВ ИЗДАТЕЛЬСТВО ТГТУ УДК 66.01.001. ББК Л11-5-04я73-5 К65 Утверждено Редакционно-издательским советом университета Р е ц е н з е н т Доцент кафедры ТО и ПТ Е.В. Хабарова С о с т а

Подробнее

Подогреватели нефти ПП-1,6А

Подогреватели нефти ПП-1,6А Подогреватели нефти ПП-1,6А Подогреватель предназначен для нагрева нефтепродуктов при транспортировке, а также нефтяных эмульсий на установках подготовки нефти. Климатическое исполнение подогревателей

Подробнее

RU (11) (13) C1

RU (11) (13) C1 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ (19) RU (11) 2063999 (13) C1 (51) МПК 6 C10G7/06, C10G7/00, B01D3/14 ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ, ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ (12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ

Подробнее

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ УКРАИНЫ ВОСТОЧНОУКРАИНСКИЙ НАЦИОНАЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ИМЕНИ ВЛАДИМИРА ДАЛЯ СЕВЕРОДОНЕЦКИЙ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ УКРАИНЫ ВОСТОЧНОУКРАИНСКИЙ НАЦИОНАЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ИМЕНИ ВЛАДИМИРА ДАЛЯ СЕВЕРОДОНЕЦКИЙ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ УКРАИНЫ ВОСТОЧНОУКРАИНСКИЙ НАЦИОНАЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ИМЕНИ ВЛАДИМИРА ДАЛЯ СЕВЕРОДОНЕЦКИЙ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ РАСЧЕТ ВЫПУКЛЫХ И ПЛОСКИХ ДНИЩ И КРЫШЕК, КОНИЧЕСКИХ ОБЕЧАЕК,

Подробнее

Фильтры-грязеуловители вертикальные ТУ

Фильтры-грязеуловители вертикальные ТУ Фильтры-грязеуловители вертикальные ТУ 3683-07-0027389-97 Номинальным диаметром до DN 000 и с номинальным давлением до PN 6,3 МПа (63 кгс/см 2 ), предназначенные для очистки перекачиваемой среды от механических

Подробнее

БАК. Расчет на прочность ХХХ РП

БАК. Расчет на прочность ХХХ РП БАК Расчет на прочность Инв. подл. Взам. Инв. Инв. дубл. Перв. примен. Содержание 1 Исходные данные для расчета...4 1.1 Расчетные параметры...4 1.2 Допускаемые напряжения...4 1.3 Давление и температура

Подробнее

АГРЕГАТЫ ЭЛЕКТРОНАСОСНЫЕ ПОЛУПОГРУЖНЫЕ ТИПА НВ-М

АГРЕГАТЫ ЭЛЕКТРОНАСОСНЫЕ ПОЛУПОГРУЖНЫЕ ТИПА НВ-М АГРЕГАТЫ ЭЛЕКТРОНАСОСНЫЕ ПОЛУПОГРУЖНЫЕ ТИПА НВ-М Назначение Агрегат типа НВ-М предназначен для эксплуатации в различных отраслях народного хозяйства для перекачивания в стационарных условиях нейтральных,

Подробнее

Задание 1. Концентрация сероводорода в регенерированном растворе. Средняя молекулярная масса углеводородного газа

Задание 1. Концентрация сероводорода в регенерированном растворе. Средняя молекулярная масса углеводородного газа Задание 1 По данным, представленным в таблице 1, спроектировать абсорбционную установку для очистки углеводородных газов водным раствором моноэтаноламина (рисунок 1). Таблица 1 Исходные данные для проектирования

Подробнее

OPENGOST.RU Портал нормативных документов

OPENGOST.RU  Портал нормативных документов РУКОВОДЯЩИЙ ДОКУМЕНТ СОСУДЫ И АППАРАТЫ ИЗ ТИТАНА Нормы и методы расчета на прочность РД 24.200.17-90 Москва ЛИСТ УТВЕРЖДЕНИЯ СОСУДЫ И АППАРАТЫ ИЗ ТИТАНА Нормы и методы расчета на прочность РД 24.200.17-90

Подробнее

ВЛИЯНИЯ ГРУППИРОВКИ ОБОРУДОВАНИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО БЛОКА УСТАНОВКИ НПП НА ОТНОСИТЕЛЬНЫЙ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЙ ПОТЕНЦИАЛ ВЗРЫВООПАСНОСТИ

ВЛИЯНИЯ ГРУППИРОВКИ ОБОРУДОВАНИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО БЛОКА УСТАНОВКИ НПП НА ОТНОСИТЕЛЬНЫЙ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЙ ПОТЕНЦИАЛ ВЗРЫВООПАСНОСТИ ВЛИЯНИЯ ГРУППИРОВКИ ОБОРУДОВАНИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО БЛОКА УСТАНОВКИ НПП НА ОТНОСИТЕЛЬНЫЙ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЙ ПОТЕНЦИАЛ ВЗРЫВООПАСНОСТИ Манайчева В.А., Хуснияров М.Х. Уфимский государственный нефтяной технический

Подробнее

СОСУДЫ И АППАРАТЫ, РАБОТАЮЩИЕ ПОД ДАВЛЕНИЕМ

СОСУДЫ И АППАРАТЫ, РАБОТАЮЩИЕ ПОД ДАВЛЕНИЕМ Федеральное агентство по образованию РФ Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Красноярский государственный технический университет Е.А. Бойко СОСУДЫ И АППАРАТЫ,

Подробнее

РОССИЙСКАЯ АССОЦИАЦИЯ ЭКСПЕРТНЫХ ОРГАНИЗАЦИЙ ТЕХНОГЕННЫХ ОБЪЕКТОВ ПОВЫШЕННОЙ ОПАСНОСТИ РОСТЕХЭКСПЕРТИЗА. Серия 03

РОССИЙСКАЯ АССОЦИАЦИЯ ЭКСПЕРТНЫХ ОРГАНИЗАЦИЙ ТЕХНОГЕННЫХ ОБЪЕКТОВ ПОВЫШЕННОЙ ОПАСНОСТИ РОСТЕХЭКСПЕРТИЗА. Серия 03 РОССИЙСКАЯ АССОЦИАЦИЯ ЭКСПЕРТНЫХ ОРГАНИЗАЦИЙ ТЕХНОГЕННЫХ ОБЪЕКТОВ ПОВЫШЕННОЙ ОПАСНОСТИ РОСТЕХЭКСПЕРТИЗА Серия 03 Нормативные документы межотраслевого применения по вопросам промышленной безопасности и

Подробнее

ВЕРТИКАЛЬНЫЙ ТРУБЧАТЫЙ ТЕПЛООБМЕННЫЙ АППАРАТ

ВЕРТИКАЛЬНЫЙ ТРУБЧАТЫЙ ТЕПЛООБМЕННЫЙ АППАРАТ ВЕРТИКАЛЬНЫЙ ТРУБЧАТЫЙ ТЕПЛООБМЕННЫЙ АППАРАТ Содержание Введение. Постановка задачи.. Количество передаваемой теплоты.. Коэффициент теплоотдачи к наружной поверхности трубки. 3. Коэффициент теплоотдачи

Подробнее

1. Обечайка цилиндрическая 1

1. Обечайка цилиндрическая 1 1. Обечайка цилиндрическая 1 1.1. Исходные данные Материал: 09Г2С Внутр. диаметр, D: 800 мм Толщина стенки, s: 6 мм Прибавка для компенсации коррозии и эрозии, c 1 : 2 мм Прибавка для компенсации минусового

Подробнее

НПУ 100. www. uralzavod.com

НПУ 100. www. uralzavod.com НПУ 100 www. uralzavod.com Установка НПУ 100 предназначена для переработки нефти на вновь открытых площадях и обеспечения нефтепродуктами потребителей в отдаленных районах, где имеются нефтяные промыслы

Подробнее

Лекция 5 Классификация расчетов ТА

Лекция 5 Классификация расчетов ТА Лекция 5 Классификация расчетов ТА При расчете и проектировании ТА принято различать: тепловой конструктивный, тепловой поверхностный, компоновочный, гидравлический, механический и технико-экономический

Подробнее

Значение параметров 27,8 (100) 17,5 (63) Примечание На воде при температуре до плюс 25 С

Значение параметров 27,8 (100) 17,5 (63) Примечание На воде при температуре до плюс 25 С НАСОС ПОРШНЕВОЙ ЭЛЕКТРОПРИВОДНОЙ ОПИСАНИЕ И РАБОТА Назначение Насос поршневой электроприводной ЭНП 100/63-6,3/8 (далее - насос) предназначен для перекачивания нефтепродуктов (бензин, керосин, дизельное

Подробнее

Ахременков Ан. А., Цирлин А.М. Математическая модель жидкостного погружного охлаждения вычислительных устройств

Ахременков Ан. А., Цирлин А.М. Математическая модель жидкостного погружного охлаждения вычислительных устройств Ахременков Ан. А., Цирлин А.М. Математическая модель жидкостного погружного охлаждения вычислительных устройств Аннотация В работе предложена модель системы охлаждения вычислительных устройств при их непосредственном

Подробнее

НАСОСЫ ЦЕНТРОБЕЖНЫЕ ДВУСТОРОННЕГО ВХОДА ТИПА 6НДВ ДЛЯ ПЕРЕКАЧИВАНИЯ НЕФТЕПРОДУКТОВ И АГРЕГАТЫ ЭЛЕКТРОНАСОСНЫЕ НА ИХ ОСНОВЕ

НАСОСЫ ЦЕНТРОБЕЖНЫЕ ДВУСТОРОННЕГО ВХОДА ТИПА 6НДВ ДЛЯ ПЕРЕКАЧИВАНИЯ НЕФТЕПРОДУКТОВ И АГРЕГАТЫ ЭЛЕКТРОНАСОСНЫЕ НА ИХ ОСНОВЕ ЛИВГИДРОМАШ ОТКРЫТОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО НАСОСЫ ЦЕНТРОБЕЖНЫЕ ДВУСТОРОННЕГО ВХОДА ТИПА 6НДВ ДЛЯ ПЕРЕКАЧИВАНИЯ НЕФТЕПРОДУКТОВ И АГРЕГАТЫ ЭЛЕКТРОНАСОСНЫЕ НА ИХ ОСНОВЕ Назначение изделия Насосы центробежные

Подробнее

1.1 Первичная переработка нефти. Разновидности и характеристики установок переработки под вакуумом

1.1 Первичная переработка нефти. Разновидности и характеристики установок переработки под вакуумом Введение 5 Современные нефтеперерабатывающие заводы представляют собой комплекс мощных установок первичной переработки нефти, каталитического крекинга, гидроочистки, риформинга, депарафинизации масел и

Подробнее

Центробежные горизонтальные нефтяные электронасосы типа НД.

Центробежные горизонтальные нефтяные электронасосы типа НД. Центробежные горизонтальные нефтяные электронасосы типа НД. Назначение Насосы центробежные двустороннего входа для перекачивания нефтепродуктов и агрегаты электронасосные на их основе предназначены для

Подробнее

НАСОС ПОРШНЕВОЙ ЭЛЕКТРОПРИВОДНОЙ ОПИСАНИЕ И РАБОТА Назначение Насос поршневой электроприводной ЭНП 100/63-6,3/8 (далее - насос) предназначен для

НАСОС ПОРШНЕВОЙ ЭЛЕКТРОПРИВОДНОЙ ОПИСАНИЕ И РАБОТА Назначение Насос поршневой электроприводной ЭНП 100/63-6,3/8 (далее - насос) предназначен для НАСОС ПОРШНЕВОЙ ЭЛЕКТРОПРИВОДНОЙ ОПИСАНИЕ И РАБОТА Назначение Насос поршневой электроприводной ЭНП 100/63-6,3/8 (далее - насос) предназначен для перекачивания нефтепродуктов (бензин, керосин, дизельное

Подробнее

АППАРАТЫ ВОЗДУШНОГО ОХЛАЖДЕНИЯ

АППАРАТЫ ВОЗДУШНОГО ОХЛАЖДЕНИЯ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР СОСУДЫ И АППАРАТЫ АППАРАТЫ ВОЗДУШНОГО ОХЛАЖДЕНИЯ НОРМЫ И МЕТОДЫ РАСЧЕТА НА ПРОЧНОСТЬ ГОСТ 2582283 (СТ СЭВ 364982) ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР ПО СТАНДАРТАМ Москва РАЗРАБОТАН

Подробнее

Значение параметров. Примечание На воде при температуре до плюс 25 С

Значение параметров. Примечание На воде при температуре до плюс 25 С НАСОС ПОРШНЕВОЙ ЭЛЕКТРОПРИВОДНОЙ ОПИСАНИЕ И РАБОТА Назначение Насос поршневой электроприводной ЭНП 100/63-6,3/8 (далее - насос) предназначен для перекачивания нефтепродуктов (бензин, керосин, дизельное

Подробнее

3.3.1 Расчет толщины стенок цилиндрической обечайки сосуда

3.3.1 Расчет толщины стенок цилиндрической обечайки сосуда 3.3. Расчет толщины стенок цилиндрической обечайки сосуда Сосуды, нагруженные давлением обычно представляют собой тонкостенные оболочки, срединная поверхность которых (т. е. поверхность, делящая пополам

Подробнее

НОРМЫ И МЕТОДЫ РАСЧЕТА НА ПРОЧНОСТЬ

НОРМЫ И МЕТОДЫ РАСЧЕТА НА ПРОЧНОСТЬ ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ТЕХНИЧЕСКОМУ РЕГУЛИРОВАНИЮ И МЕТРОЛОГИИ Н А Ц И О Н А Л Ь Н Ы Й С Т А Н Д А Р Т Р О С С И Й С К О Й Ф Е Д Е Р А Ц И И ГОСТ Р 52857.7 2007 Сосуды и аппараты НОРМЫ И МЕТОДЫ РАСЧЕТА

Подробнее

Лекция 5 Термические процессы переработки нефтяного сырья. Термический крекинг дистиллятного сырья

Лекция 5 Термические процессы переработки нефтяного сырья. Термический крекинг дистиллятного сырья Лекция 5 Термические процессы переработки нефтяного сырья. Термический крекинг дистиллятного сырья Процесс термического крекинга тяжелых нефтяных остатков в мировой нефтепереработке практически утратил

Подробнее

ВЫПОЛНЕНИЯ ЧЕРТЕЖА ОБЩЕГО ВИДА ХИМИЧЕСКОГО АППАРАТА

ВЫПОЛНЕНИЯ ЧЕРТЕЖА ОБЩЕГО ВИДА ХИМИЧЕСКОГО АППАРАТА А Л Ь Б О М П Р И М Е Р О В ВЫПОЛНЕНИЯ ЧЕРТЕЖА ОБЩЕГО ВИДА ХИМИЧЕСКОГО АППАРАТА Иваново 2009 Федеральное агентство по образованию Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования

Подробнее

Аппарат ВЭЭ ,0-2 ТУ

Аппарат ВЭЭ ,0-2 ТУ Типоразмеры аппаратов: ВЭЭ - номинальными объемами ; ;,; 5; 6,; 0; 6 и 5 м с условными давлениями 0,6;,0;,6 МПа (6; 0; 6 кгс/см ), диаметрами от 000 до 400 мм. ВЭЭ - номинальными объемами ; и, м, с условными

Подробнее

ОПЫТ РЕКОНСТРУКЦИИ УЗК ОАО «НОВО-УФИМСКИЙ НПЗ»

ОПЫТ РЕКОНСТРУКЦИИ УЗК ОАО «НОВО-УФИМСКИЙ НПЗ» УДК 665.642.4 ОПЫТ РЕКОНСТРУКЦИИ УЗК 21-10 ОАО «НОВО-УФИМСКИЙ НПЗ» Г.Г.Валявин, Р.Р.Суюнов, Н.И.Ветошкин, А.Ю.Муниров, В.А.Хлыбов, С.В.Сухов, В.П.Запорин Уфимский ГНТУ; ЦТК-ЕВРО, г. Москва; ОАО «Ново-Уфимский

Подробнее

НАСОС ВАКУУМНЫЙ ТИПА ВВН 1-0,75 И АГРЕГАТ ЭЛЕКТРОНАСОСНЫЙ НА ЕГО ОСНОВЕ

НАСОС ВАКУУМНЫЙ ТИПА ВВН 1-0,75 И АГРЕГАТ ЭЛЕКТРОНАСОСНЫЙ НА ЕГО ОСНОВЕ ЛИВГИДРОМАШ ОТКРЫТОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО НАСОС ВАКУУМНЫЙ ТИПА ВВН 1-0,75 И АГРЕГАТ ЭЛЕКТРОНАСОСНЫЙ НА ЕГО ОСНОВЕ Назначение изделия Настоящее описание распространяется на насос вакуумный типа ВВН1-0,75

Подробнее

Расчеты производятся поэлементно, и включают в себя:

Расчеты производятся поэлементно, и включают в себя: ПРОГРАММА ДЛЯ РАСЧЕТА КОНСТРУКЦИЙ СОСУДОВ И АППАРАТОВ НА ПРОЧНОСТЬ И УСТОЙЧИВОСТЬ «ПАССАТ» Программа ПАССАТ предназначена для расчета прочности и устойчивости сосудов, аппаратов и их элементов с целью

Подробнее

12. КОНСТРУКЦИИ ПАРОПЕРЕГРЕВАТЕЛЕЙ И ИХ КОМПОНОВКА Виды пароперегревателей

12. КОНСТРУКЦИИ ПАРОПЕРЕГРЕВАТЕЛЕЙ И ИХ КОМПОНОВКА Виды пароперегревателей 339 12. КОНСТРУКЦИИ ПАРОПЕРЕГРЕВАТЕЛЕЙ И ИХ КОМПОНОВКА 12.1. Виды пароперегревателей Пароперегреватель предназначен для перегрева поступающего в него насыщенного пара до заданной температуры. Он является

Подробнее

Типы выпарных аппаратов

Типы выпарных аппаратов Исходный раствор ВЫПАРНЫЕ АППАРАТЫ С ПАДАЮЩЕЙ ПЛЕНКОЙ ЖИДКОСТИ Вертикальный кожухотрубный теплообменник с встроенным или выносным сеатором центробежного действия. Греющий Откидная крышка Принцип действия

Подробнее

НАСОСЫ ЦЕНТРОБЕЖНЫЕ МНОГОСТУПЕНЧАТЫЕ СЕКЦИОННЫЕ ТИПА 1ЦНСг И АГРЕГАТЫ ЭЛЕКТРОНАСОСНЫЕ НА ИХ ОСНОВЕ

НАСОСЫ ЦЕНТРОБЕЖНЫЕ МНОГОСТУПЕНЧАТЫЕ СЕКЦИОННЫЕ ТИПА 1ЦНСг И АГРЕГАТЫ ЭЛЕКТРОНАСОСНЫЕ НА ИХ ОСНОВЕ ЛИВГИДРОМАШ ОТКРЫТОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО НАСОСЫ ЦЕНТРОБЕЖНЫЕ МНОГОСТУПЕНЧАТЫЕ СЕКЦИОННЫЕ ТИПА 1ЦНСг И АГРЕГАТЫ ЭЛЕКТРОНАСОСНЫЕ НА ИХ ОСНОВЕ Назначение изделия Насосы центробежные многоступенчатые секционные

Подробнее

Уверенная модернизация

Уверенная модернизация Уверенная модернизация Мини-НПЗ «Рустранстэк» во взаимодействии со своими партнерами предлагает широкий выбор мини-нпз мощностью от 10 до 500 тыс. тон в год. Предлагаемые мини-нпз: Оснащаются горизонтальными

Подробнее

НАСОС ЦЕНТРОБЕЖНЫЙ КОНСОЛЬНЫЙ К Е И АГРЕГАТЫ ЭЛЕКТРОНАСОСНЫЕ НА ЕГО ОСНОВЕ

НАСОС ЦЕНТРОБЕЖНЫЙ КОНСОЛЬНЫЙ К Е И АГРЕГАТЫ ЭЛЕКТРОНАСОСНЫЕ НА ЕГО ОСНОВЕ НАСОС ЦЕНТРОБЕЖНЫЙ КОНСОЛЬНЫЙ К 80--200-Е И АГРЕГАТЫ ЭЛЕКТРОНАСОСНЫЕ НА ЕГО ОСНОВЕ Назначение изделия Насос центробежный консольный К80--200-Е и агрегаты электронасосные на его основе, предназначенные

Подробнее

Емкостные стальные сварные аппараты

Емкостные стальные сварные аппараты Емкостные стальные сварные аппараты В каталоге приведены: наименование, назначение, область применения стальных сварных аппаратов, конструктивное исполнение, основные параметры, чертежи общих видов с габаритными,

Подробнее

ПАСПОРТ СОСУДА, РАБОТАЮЩЕГО ПОД ДАВЛЕНИЕМ. Ресивер ВР10-900

ПАСПОРТ СОСУДА, РАБОТАЮЩЕГО ПОД ДАВЛЕНИЕМ. Ресивер ВР10-900 ПАСПОРТ СОСУДА, РАБОТАЮЩЕГО ПОД ДАВЛЕНИЕМ Ресивер ВР10-900 Сосуд ВР10-900, работающий под давлением, предназначен для стационарного использования в качестве воздушного ресивера компрессорной установки.

Подробнее

Сварные соединения Конструкции соединений.

Сварные соединения Конструкции соединений. Сварные соединения Конструкции соединений. Сварные соединения в настоящее время представляют собой основной тип неразъемных соединений. Они образуются путем местного нагрева деталей в зоне их соединения.

Подробнее

М Е Т О Д И Ч Е С К О Е П О С О Б И Е

М Е Т О Д И Ч Е С К О Е П О С О Б И Е Министерство образования Иркутской области ГБОУ СПО ИО «Ангарский политехнический техникум» М Е Т О Д И Ч Е С К О Е П О С О Б И Е ПО ТЕМЕ: «ФЛАНЦЕВЫЕ СОЕДИНЕНИЯ. РАСЧЁТ ОРИЕНТИРО- ВОЧНОГО ЧИСЛА БОЛТОВ

Подробнее

НАСОС ЦЕНТРОБЕЖНЫЙ КОНСОЛЬНЫЙ К Е И АГРЕГАТЫ ЭЛЕКТРОНАСОСНЫЕ НА ЕГО ОСНОВЕ

НАСОС ЦЕНТРОБЕЖНЫЙ КОНСОЛЬНЫЙ К Е И АГРЕГАТЫ ЭЛЕКТРОНАСОСНЫЕ НА ЕГО ОСНОВЕ ЛИВГИДРОМАШ ОТКРЫТОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО НАСОС ЦЕНТРОБЕЖНЫЙ КОНСОЛЬНЫЙ К 80--200-Е И АГРЕГАТЫ ЭЛЕКТРОНАСОСНЫЕ НА ЕГО ОСНОВЕ Назначение изделия Насос центробежный консольный К80--200-Е и агрегаты электронасосные

Подробнее

Задача. Проблема. Решение. Результат

Задача. Проблема. Решение. Результат Разработка, проектирование и изготовление нагревательных, термических и сушильных печей с конвективным типом теплообмена на основе применения промышленных жаропрочных вентиляторов конструкции ОАО «ВНИИМТ»

Подробнее

Теплообменное оборудование

Теплообменное оборудование Теплообменное оборудование Теплообменники предназначены для теплообмена жидких и газообразных сред в технологических процессах нефтеперерабатывающей, нефтехимической, химической, нефтяной, газовой и других

Подробнее

Занятие 6 МОДЕЛИРОВАНИЕ ТЕПЛОВЫХ ПРОЦЕССОВ ХИМИЧЕСКОЙ ТЕХНОЛОГИИ

Занятие 6 МОДЕЛИРОВАНИЕ ТЕПЛОВЫХ ПРОЦЕССОВ ХИМИЧЕСКОЙ ТЕХНОЛОГИИ Занятие 6 МОДЕЛИРОВАНИЕ ТЕПЛОВЫХ ПРОЦЕССОВ ХИМИЧЕСКОЙ ТЕХНОЛОГИИ Химическое производство характеризуется большим разнообразием условий проведения тепловых процессов. Они различаются по виду теплообмена,

Подробнее

АЛЬБОМ ТИПОВЫХ КОНСТРУКЦИЙ. ФЛАНЦЫ СОСУДОВ И АППАРАТОВ СТАЛЬНЫЕ ПЛОСКИЕ ПРИВАРНЫЕ НА ДАВЛЕНИЕ УСЛОВНОЕ ДО Ру ОД МПа

АЛЬБОМ ТИПОВЫХ КОНСТРУКЦИЙ. ФЛАНЦЫ СОСУДОВ И АППАРАТОВ СТАЛЬНЫЕ ПЛОСКИЕ ПРИВАРНЫЕ НА ДАВЛЕНИЕ УСЛОВНОЕ ДО Ру ОД МПа АЛЬБОМ ТИПОВЫХ КОНСТРУКЦИЙ ФЛАНЦЫ СОСУДОВ И АППАРАТОВ СТАЛЬНЫЕ ПЛОСКИЕ ПРИВАРНЫЕ НА ДАВЛЕНИЕ УСЛОВНОЕ ДО Ру ОД МПа Конструкция, размеры и общие технические требования АТК 26-18-14-98 АЛЬБОМ ТИПОВЫ Х К

Подробнее

РАСЧЕТНОЕ ОБОСНОВАНИЕ ИЗМЕНЕНИЯ УСЛОВИЙ ЭКСПЛУАТАЦИИ ГОРИЗОНТАЛЬНОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ЕМКОСТИ

РАСЧЕТНОЕ ОБОСНОВАНИЕ ИЗМЕНЕНИЯ УСЛОВИЙ ЭКСПЛУАТАЦИИ ГОРИЗОНТАЛЬНОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ЕМКОСТИ РАСЧЕТНОЕ ОБОСНОВАНИЕ ИЗМЕНЕНИЯ УСЛОВИЙ ЭКСПЛУАТАЦИИ ГОРИЗОНТАЛЬНОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ЕМКОСТИ Четвертухин Никита Вячеславович Ларионов Максим Викторович Чернобров Алексей Ринатович Журавлев Михаил Дмитриевич

Подробнее

Аппараты емкостные цилиндрические для жидких и газовых неагрессивных сред по ТУ

Аппараты емкостные цилиндрические для жидких и газовых неагрессивных сред по ТУ Аппараты емкостные цилиндрические для жидких и газовых неагрессивных сред по ТУ 361-6-22322-24 Аппараты емкостные цилиндрические для жидких и газовых неагрессивных сред со скоростью коррозии углеродистых

Подробнее

Агрегаты электронасосные на базе насосов центробежных типа СМ

Агрегаты электронасосные на базе насосов центробежных типа СМ Агрегаты электронасосные на базе насосов центробежных типа СМ Агрегаты электронасосные центробежные типа СМ предназначены для перекачивания бытовых и промышленных загрязненных жидкостей. Характеристики

Подробнее

Крупнейшие (режимный лист),

Крупнейшие (режимный лист), Название пункта 1 Сбор данных: Практика Учебная Первая производственная Вторая производственная 1.1 Значение нефти и газа 1.1 Общая схема и структура 1.1 Назначение и место как природных предприятия. установки

Подробнее

Насосы центробежные двустороннего входа Д, 1Д, 2Д.

Насосы центробежные двустороннего входа Д, 1Д, 2Д. ООО "ХИММА" Насосы центробежные двустороннего входа Д, 1Д, 2Д. Ø насосы динамические (двухстороннего входа ) Ø насосы для водного хозяйства и жкх (водозабор, водоснабжение), насосы для нефтегазовой отрасли

Подробнее

Агрегаты электронасосные НЦСГ-Е

Агрегаты электронасосные НЦСГ-Е Агрегаты электронасосные НЦСГ-Е Герметичные насосы с магнитной муфтой НАДЕЖНОЕ РЕШЕНИЕ ВАШИХ ЗАДАЧ СДЕЛАНО В РОССИИ Герметичные электронасосные агрегаты с магнитной муфтой НЦСГ-Е ООО «НТЭ» производит герметичные

Подробнее

Лекции по дисциплине Сооружение и эксплуатация газонефтепроводов и газонефтехранилищ

Лекции по дисциплине Сооружение и эксплуатация газонефтепроводов и газонефтехранилищ Лекции по дисциплине Сооружение и эксплуатация газонефтепроводов и газонефтехранилищ Лекция 9. Исходные данные и задачи технологического расчета трубопровода Разработчик: доцент кафедры транспорта и хранения

Подробнее

ООО «БАСТИОН» ИНН КПП р/с в ОАО «Челябинвестбанк» БИК к/с

ООО «БАСТИОН» ИНН КПП р/с в ОАО «Челябинвестбанк» БИК к/с 021, г. Челябинск, Молодогвардейцев А Тел. (1) -01- ООО «БАСТИОН» ИНН 1 КПП 001 р/с 00200000 в ОАО «Челябинвестбанк» БИК 001 к/с 000000000 ВОЗДУХОСБОРНИКИ по ТУ 1-001--200 (ЗНХО.01.001.00.00.000 ТУ) Воздухосборники

Подробнее

ПРОГРАММА ДЛЯ РАСЧЕТА КОНСТРУКЦИЙ СОСУДОВ И АППАРАТОВ НА ПРОЧНОСТЬ И УСТОЙЧИВОСТЬ «ПАССАТ»

ПРОГРАММА ДЛЯ РАСЧЕТА КОНСТРУКЦИЙ СОСУДОВ И АППАРАТОВ НА ПРОЧНОСТЬ И УСТОЙЧИВОСТЬ «ПАССАТ» ПРОГРАММА ДЛЯ РАСЧЕТА КОНСТРУКЦИЙ СОСУДОВ И АППАРАТОВ НА ПРОЧНОСТЬ И УСТОЙЧИВОСТЬ «ПАССАТ» Программа ПАССАТ предназначена для расчета прочности и устойчивости сосудов, аппаратов и их элементов с целью

Подробнее

Сосуды и аппараты НОРМЫ И МЕТОДЫ РАСЧЕТА НА ПРОЧНОСТЬ. Предисловие

Сосуды и аппараты НОРМЫ И МЕТОДЫ РАСЧЕТА НА ПРОЧНОСТЬ. Предисловие ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ТЕХНИЧЕСКОМУ РЕГУЛИРОВАНИЮ И МЕТРОЛОГИИ НАЦИОНАЛЬНЫЙ СТАНДАРТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ГОСТ Р 52857.11-2007 Сосуды и аппараты НОРМЫ И МЕТОДЫ РАСЧЕТА НА ПРОЧНОСТЬ Метод расчета на прочность

Подробнее

СОВРЕМЕННОЕ СОСТОЯНИЕ И ПЕРСПЕКТИВЫ РАЗВИТИЯ ПРОЦЕССОВ КОКСОВАНИЯ

СОВРЕМЕННОЕ СОСТОЯНИЕ И ПЕРСПЕКТИВЫ РАЗВИТИЯ ПРОЦЕССОВ КОКСОВАНИЯ СОВРЕМЕННОЕ СОСТОЯНИЕ И ПЕРСПЕКТИВЫ РАЗВИТИЯ ПРОЦЕССОВ КОКСОВАНИЯ Процесс замедленного коксования нефтяных остатков один из самых динамично развивающихся в мировой нефтепереработке. ВЫРАБОТКА КОКСА НЕФТЕПЕРЕ

Подробнее

ООО РУССКИЕ МАШИНЫ РОТОРНО-ЛОПАСТНАЯ МАШИНА

ООО РУССКИЕ МАШИНЫ РОТОРНО-ЛОПАСТНАЯ МАШИНА ООО РУССКИЕ МАШИНЫ РОТОРНО-ЛОПАСТНАЯ МАШИНА Презентация нового способа преобразования энергии материального потока роторно-лопастными машинами различного функционального назначения. 2015 год. Тольятти.

Подробнее

Лекции по дисциплине Сооружение и эксплуатация газонефтепроводов и газонефтехранилищ

Лекции по дисциплине Сооружение и эксплуатация газонефтепроводов и газонефтехранилищ Лекции по дисциплине Сооружение и эксплуатация газонефтепроводов и газонефтехранилищ Лекция 9. Теоретические основы эксплуатации магистральных нефтепроводов Разработчик: доцент кафедры транспорта и хранения

Подробнее

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР СОСУДЫ И АППАРАТЫ НОРМЫ И МЕТОДЫ РАСЧЕТА НА ПРОЧНОСТЬ ГОСТ

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР СОСУДЫ И АППАРАТЫ НОРМЫ И МЕТОДЫ РАСЧЕТА НА ПРОЧНОСТЬ ГОСТ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР СОСУДЫ И АППАРАТЫ НОРМЫ И МЕТОДЫ РАСЧЕТА НА ПРОЧНОСТЬ ГОСТ 449-89 ( СТ СЭВ 596-86, СТ СЭВ 597-77, СТ СЭВ 039-78, СТ СЭВ 040-88, СТ СЭВ 04-88) Издание официальное ГОСУДАРСТВЕННЫЙ

Подробнее

НОРМЫ И МЕТОДЫ РАСЧЕТА НА ПРОЧНОСТЬ

НОРМЫ И МЕТОДЫ РАСЧЕТА НА ПРОЧНОСТЬ ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ТЕХНИЧЕСКОМУ РЕГУЛИРОВАНИЮ И МЕТРОЛОГИИ Н А Ц И О Н А Л Ь Н Ы Й С Т А Н Д А Р Т Р О С С И Й С К О Й Ф Е Д Е Р А Ц И И ГОСТ Р 52857.2 2007 Сосуды и аппараты НОРМЫ И МЕТОДЫ РАСЧЕТА

Подробнее

3.2. Расчет гидравлических прессов

3.2. Расчет гидравлических прессов 3. Прессовое оборудование 73 3.. Расчет гидравлических прессов 3... Усилия, развиваемые прессами Номинальное усилие (F н ) гидравлического пресса любой конструкции с одним рабочим цилиндром определяется

Подробнее

УТВЕРЖДАЮ Зав. кафедрой МАХП Григорян Л.Г. " " 2008 г. ЗАДАНИЕ на курсовую работу по дисциплине "Конструирование и расчет машин и аппаратов"

УТВЕРЖДАЮ Зав. кафедрой МАХП Григорян Л.Г.   2008 г. ЗАДАНИЕ на курсовую работу по дисциплине Конструирование и расчет машин и аппаратов УТВЕРЖДАЮ Зав. кафедрой МАХП Григорян Л.Г. " " 2008 г. ЗАДАНИЕ на курсовую работу по дисциплине "Конструирование и расчет машин и аппаратов" Аппарат 1 Отбензинивающая колонна Назначение: отбензинивающая

Подробнее

АГРЕГАТЫ ЭЛЕКТРОНАСОСНЫЕ ЦЕНТРОБЕЖНЫЕ МНОГОСТУПЕНЧАТЫЕ. АРТЕЗИАНСКОГО ТИПА 12НА-9х4 и 12НА-22х6

АГРЕГАТЫ ЭЛЕКТРОНАСОСНЫЕ ЦЕНТРОБЕЖНЫЕ МНОГОСТУПЕНЧАТЫЕ. АРТЕЗИАНСКОГО ТИПА 12НА-9х4 и 12НА-22х6 АГРЕГАТЫ ЭЛЕКТРОНАСОСНЫЕ ЦЕНТРОБЕЖНЫЕ МНОГОСТУПЕНЧАТЫЕ АРТЕЗИАНСКОГО ТИПА 12НА-9х4 и 12НА-22х6 1 Агрегаты электронасосные центробежные многоступенчатые артезианского типа 12НА-9х4 и 12НА-22х6 применяются

Подробнее

Дымососы центробежные двухстороннего всасывания Д, ДН

Дымососы центробежные двухстороннего всасывания Д, ДН Дымососы центробежные двухстороннего всасывания [Д, ДН] Дымососы центробежные двухстороннего всасывания Д, ДН Дымососы типа Д Эти дымососы предназначены для отвода дымовых газов из крупных котельных агрегатов,

Подробнее

Энергосбережение на нефтеперерабатывающих заводах России

Энергосбережение на нефтеперерабатывающих заводах России ЗАО «ИПН» НТП «Трубопровод» Энергосбережение на нефтеперерабатывающих заводах России Утилизация тепла на технологических установках по переработке нефти Цели реконструкции НПЗ в России: Углубление переработки

Подробнее

Агрегаты электронасосные НЦСГ-Е

Агрегаты электронасосные НЦСГ-Е Агрегаты электронасосные НЦСГ-Е Герметичные многосекционные насосы с магнитной муфтой СДЕЛАНО В РОССИИ НАДЕЖНОЕ РЕШЕНИЕ ВАШИХ ЗАДАЧ Многосекционные герметичные электронасосные агрегаты НЦСГ-Е с магнитной

Подробнее

5. Расчет остова консольного типа

5. Расчет остова консольного типа 5. Расчет остова консольного типа Для обеспечения пространственной жесткости остовы поворотных кранов обычно выполняют из двух параллельных ферм, соединенных между собой, где это возможно, планками. Чаще

Подробнее

расчетом на сейсмичность по СНиП II-7-81 (с учетом конкретного типоразмера).

расчетом на сейсмичность по СНиП II-7-81 (с учетом конкретного типоразмера). Горизонтальные цельносварные аппараты с эллиптическими днищами типа ГЭЭ по ТУ 65--8587787- Аппараты емкостные стальные сварные горизонтальные и вертикальные предназначены для приема, хранения и выдачи

Подробнее

Лекция 12 Автоматизация ректификационных установок

Лекция 12 Автоматизация ректификационных установок Лекция 12 Автоматизация ректификационных установок Задача управления процессом ректификации состоит в получении целевого продукта заданного состава при установленной производительности установки и минимальных

Подробнее

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ. Машины холодильные МАШИНЫ ДЛЯ ОХЛАЖДЕНИЯ ЖИДКОСТИ НА БАЗЕ ТУРБОКОМПРЕССОРОВ.

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ. Машины холодильные МАШИНЫ ДЛЯ ОХЛАЖДЕНИЯ ЖИДКОСТИ НА БАЗЕ ТУРБОКОМПРЕССОРОВ. ГОСТ Р 51743-2001 ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Машины холодильные МАШИНЫ ДЛЯ ОХЛАЖДЕНИЯ ЖИДКОСТИ НА БАЗЕ ТУРБОКОМПРЕССОРОВ Методы испытаний Refrigerating machines. Machines for cooling

Подробнее

Название организации

Название организации Название организации Расчёт на прочность и устойчивость обечайки резервуара от действия опорных нагрузок Название проекта Шифр: Выполнил: Сергеев В.С. 1. Расчёт на прочность. Расчёт на прочность и устойчивость

Подробнее

Расчет теплообменного аппарата «труба в трубе»

Расчет теплообменного аппарата «труба в трубе» Расчет теплообменного аппарата «труба в трубе» Задание: Определить поверхность нагрева и число секций теплообменника типа «труба в трубе». Нагреваемая жидкость (вода) движется по внутренней стальной трубе

Подробнее

3.1. Основные принципы проектирования бесканальной прокладки тепловых сетей с ППУ изоляцией производства ЗАО «МосФлоулайн»

3.1. Основные принципы проектирования бесканальной прокладки тепловых сетей с ППУ изоляцией производства ЗАО «МосФлоулайн» 03-glava_fin 17.09.03 9:50 AM Page 19 3 3. Проектирование 3.1. Основные принципы проектирования бесканальной прокладки тепловых сетей с ППУ изоляцией производства ЗАО «МосФлоулайн» Предварительно изолированные

Подробнее

Компрессор КТ :48

Компрессор КТ :48 омпрессор КТ6 двухступенчатый, трехцилиндровый c W-образным расположением цилиндров и воздушным охлаждением оборудован устройством для перехода на холостую работу при вращающемся коленчатом вале. Выпускаются

Подробнее

Калькулятор теплообменного аппарата.

Калькулятор теплообменного аппарата. Калькулятор теплообменного аппарата. Калькулятор теплообменника предназначен для ввода параметров греющего и нагреваемого теплоносителей на паспортном режиме, а так же для ввода геометрических характеристик

Подробнее

Насос вакуумный типа ВВН1-0,75 может работать на воздухе или инертных газах нерастворимых в воде.

Насос вакуумный типа ВВН1-0,75 может работать на воздухе или инертных газах нерастворимых в воде. Вакуум Насос вакуумный типа ВВН1-0,75 и агрегат электронасосный на его основе, предназначенный для создания вакуума. Насос предназначен для применения в хим ической, пищевой, целлюлозно-бумажной, нефтяной,

Подробнее

тип КГВ Насосы для перегретой воды Агрегаты электронасосные центробежные КГВ УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ НАЗНАЧЕНИЕ И ПРИМЕНЕНИЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ

тип КГВ Насосы для перегретой воды Агрегаты электронасосные центробежные КГВ УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ НАЗНАЧЕНИЕ И ПРИМЕНЕНИЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ Пример: КГВ-160-УХЛ4 КГВ Насос горячей воды 160 Подача, УХЛ Климатическое исполнение (районы с умеренным и холодным климатом) 4 Категория размещения при эксплуатации Агрегаты электронасосные

Подробнее

ПРАВИЛА УСТРОЙСТВА И БЕЗОПАСНОЙ ЭКСПЛУАТАЦИИ ПАРОВЫХ И ВОДОГРЕЙНЫХ КОТЛОВ

ПРАВИЛА УСТРОЙСТВА И БЕЗОПАСНОЙ ЭКСПЛУАТАЦИИ ПАРОВЫХ И ВОДОГРЕЙНЫХ КОТЛОВ Негосударственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Московский институт энергобезопасности и энергосбережения ПРАВИЛА УСТРОЙСТВА И БЕЗОПАСНОЙ ЭКСПЛУАТАЦИИ ПАРОВЫХ И ВОДОГРЕЙНЫХ

Подробнее

КОНЦЕПЦИЯ КОТЛОВ-УТИЛИЗАТОРОВ...

КОНЦЕПЦИЯ КОТЛОВ-УТИЛИЗАТОРОВ... КОТЛЫ - УТИЛИЗАТОРЫ СОДЕРЖАНИЕ 1 ВВЕДЕНИЕ... 3 2 КОНЦЕПЦИЯ КОТЛОВ-УТИЛИЗАТОРОВ... 4 2.1 Комплексное решение... 4 2.2 Виды теплопередачи... 5 2.3 Утилизационные установки и их применение... 6 2.4 Конструкционные

Подробнее

КАВИТАЦИЯ. РАБОТА НАСОСОВ НА СЕТЬ. Часть 3 Лектор: профессор каф. АТЭС Коротких А.Г.

КАВИТАЦИЯ. РАБОТА НАСОСОВ НА СЕТЬ. Часть 3 Лектор: профессор каф. АТЭС Коротких А.Г. КАВИТАЦИЯ. РАБОТА НАСОСОВ НА СЕТЬ Часть 3 Лектор: профессор каф. АТЭС Коротких А.Г. Геодезическая высота всасывания Н вс разность отметок оси колеса насоса и свободного уровня в резервуаре, из которого

Подробнее

Аппараты теплообменные стержневые кожухотрубчатые с плавающей головкой

Аппараты теплообменные стержневые кожухотрубчатые с плавающей головкой Аппараты теплообменные стержневые кожухотрубчатые с плавающей головкой типа ТСП, ХСП и кожухотрубчатые с U-образными трубами типа ТСУ с продольной перегородкой по ТУ 3612-620-05754941-2002 Кожухотрубчатые

Подробнее

Официальный представитель в России ООО "Ауром Помп Руслэнд"

Официальный представитель в России ООО Ауром Помп Руслэнд Официальный представитель в России ООО "Ауром Помп Руслэнд" Центробежный герметичный насос с магнитной муфтой Тип KML, KMB, KMV Общая информация Насосы компании Dickow серии KM являются центробежными герметичными

Подробнее

Поршневые насосы Насос

Поршневые насосы Насос Насос гидравлическая машина, предназначенная для преобразования механической энергии двигателя в гидравлическую энергию перекачиваемой жидкости. Основные особенности насосов объемного действия: 1. Наличие

Подробнее

Лекция Мазутное хозяйство

Лекция Мазутное хозяйство Лекция 7 5.4. Мазутное хозяйство тепловых электрических станций 5.4.1. Мазутное хозяйство Мазут может использоваться как основное топливо, а также как резервное (например, в зимнее время), аварийное и

Подробнее

пп Наименование Ед. изм. Кол. Примечание

пп Наименование Ед. изм. Кол. Примечание ВЕДОМОСТЬ ОБЪЕМОВ РАБОТ к.а. 1 КСПУ пп Наименование Ед. изм. Кол. Примечание Раздел 1. Устройство инвентарных в топке котла для проведения ремонтных работ 1 Сборка и разборка инвентарных и металлических

Подробнее

ОАО «ТАГМЕТ» ПЕЧЬ КИПЯЩЕГО СЛОЯ ДЛЯ ОБЖИГА ИЗВЕСТНЯКА

ОАО «ТАГМЕТ» ПЕЧЬ КИПЯЩЕГО СЛОЯ ДЛЯ ОБЖИГА ИЗВЕСТНЯКА ОАО «ТАГМЕТ» ПЕЧЬ КИПЯЩЕГО СЛОЯ ДЛЯ ОБЖИГА ИЗВЕСТНЯКА Описывается патентами на изобретение Российской Федерации: 2189552 «Четырёхзонная известково-обжиговая печь кипящего слоя»; 2224196 «Печь кипящего

Подробнее

КЛАПАНЫ ПРЕДОХРАНИТЕЛЬНЫЕ ПАРОВЫХ И ВОДОГРЕЙНЫХ КОТЛОВ

КЛАПАНЫ ПРЕДОХРАНИТЕЛЬНЫЕ ПАРОВЫХ И ВОДОГРЕЙНЫХ КОТЛОВ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР КЛАПАНЫ ПРЕДОХРАНИТЕЛЬНЫЕ ПАРОВЫХ И ВОДОГРЕЙНЫХ КОТЛОВ ТЕХНИЧЕСКИЕ ТРЕБОВАНИЯ ГОСТ 24570-81 (СТ СЭВ 1711-79) ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР ПО СТАНДАРТАМ Москва Содержание

Подробнее

ЛЕКЦИЯ по учебной дисциплине «Безопасность технологических процессов»

ЛЕКЦИЯ по учебной дисциплине «Безопасность технологических процессов» ЛЕКЦИЯ по учебной дисциплине «Безопасность технологических процессов» Тема 1 Технологический процесс производства, виды и сущность. Теоретические основы и методы изучения технологии производств. Занятие

Подробнее

Технологическая схема и структура установки SARGAS

Технологическая схема и структура установки SARGAS Технологическая схема и структура установки SARGAS Технические характеристики Производительность колонны по сырью, т/сут 4 Рабочее давление, МПа 0,05 Рабочая температура, С 380 Габаритные размеры установки

Подробнее

МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ. СОСУДЫ И АППАРАТЫ Нормы и методы расчета на прочность. Vessels and apparatus. Norms and methods of strength calculation

МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ. СОСУДЫ И АППАРАТЫ Нормы и методы расчета на прочность. Vessels and apparatus. Norms and methods of strength calculation ГОСТ 449-89 УДК 66.03:539.4:006.354 Группа Г0 МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОСУДЫ И АППАРАТЫ Нормы и методы расчета на прочность Vessels and apparatus. Norms and methods of strength calculation МКС 7.0.0

Подробнее

ГОСТ Газгольдеры стальные постоянного объема цилиндрические. Параметры и основные размеры

ГОСТ Газгольдеры стальные постоянного объема цилиндрические. Параметры и основные размеры ГОСТ 5172-63 Газгольдеры стальные постоянного объема цилиндрические. Параметры и основные размеры Принявший орган: Госстрой СССР Дата введения 01.01.1964 УТВЕРЖДЕН Государственным комитетом СССР по делам

Подробнее

Сосуды цилиндрические горизонтальные для сжиженных углеводородных газов пропана и бутана типа ПС, БС по ТУ

Сосуды цилиндрические горизонтальные для сжиженных углеводородных газов пропана и бутана типа ПС, БС по ТУ Сосуды цилиндрические горизонтальные для сжиженных углеводородных газов пропана и бутана типа ПС, БС по ТУ 3615-044-00220302-2002 Сосуды цилиндрические горизонтальные предназначены для наземного хранения

Подробнее

НАСОСЫ ЦЕНТРОБЕЖНЫЕ ТИПОВ СМ ДЛЯ СТОЧНЫХ МАСС И АГРЕГАТЫ ЭЛЕКТРОНАСОСНЫЕ НА ИХ ОСНОВЕ

НАСОСЫ ЦЕНТРОБЕЖНЫЕ ТИПОВ СМ ДЛЯ СТОЧНЫХ МАСС И АГРЕГАТЫ ЭЛЕКТРОНАСОСНЫЕ НА ИХ ОСНОВЕ НАСОСЫ ЦЕНТРОБЕЖНЫЕ ТИПОВ СМ ДЛЯ СТОЧНЫХ МАСС И АГРЕГАТЫ ЭЛЕКТРОНАСОСНЫЕ НА ИХ ОСНОВЕ Назначение изделия Центробежные насосы типа СМ, предназначенны для перекачивания городских и производственных сточных

Подробнее

Лекция 5. Основное уравнение равномерного движения

Лекция 5. Основное уравнение равномерного движения Лекция 5 Цель: изучение потерь на трение по длине и потерь на местных сопротивлениях. Задачи: классифицировать потери и дать методику их расчета. Желаемый результат: Студенты должны знать: особенности

Подробнее

Подогреватели низкого давления

Подогреватели низкого давления Подогреватели низкого давления Подогреватель ПН-400-26-2-IV (К-300-240) 1 водяная камера; 2 анкерная связь; 3 корпус; 4 каркас трубной системы; 5 трубки; 6 отбойный щиток; 7 патрубок отсоса паровоздушной

Подробнее

СОДЕРЖАНИЕ. Введение... 5

СОДЕРЖАНИЕ. Введение... 5 СОДЕРЖАНИЕ Введение............................................ 5 1. Оборудование систем производства сжатого воздуха промышленных предприятий........................... 7 1.1. Общая характеристика систем

Подробнее

ПЕРСПЕКТИВНЫЙ КОРПУСНОЙ ПАРОГЕНЕРАТОР ДЛЯ РЕАКТОРА БН-1200

ПЕРСПЕКТИВНЫЙ КОРПУСНОЙ ПАРОГЕНЕРАТОР ДЛЯ РЕАКТОРА БН-1200 ПЕРСПЕКТИВНЫЙ КОРПУСНОЙ ПАРОГЕНЕРАТОР ДЛЯ РЕАКТОРА БН-1200 Введение Руководитель: А.В. Соломатина Докладчик: А.Н. Блохина ОКБ "Гидропресс" является разработчиком всех парогенераторов (ПГ) для промышленных

Подробнее

По умолчанию задвижки клиновые изготавливаются с упругим цельнолитым клином.

По умолчанию задвижки клиновые изготавливаются с упругим цельнолитым клином. ЗАДВИЖКИ КЛИНОВЫЕ СТАЛЬНЫЕ Задвижки относятся к запорным устройствам, в которых проход перекрывается поступательным перемещением запорного органа в направлении, перпендикулярном движению потока транспортируемой

Подробнее