Несущая способность цилиндрических оболочек c локальными отклонениями геометрии поверхности от идеальной при осевом сжатии

Save this PDF as:
Размер: px
Начинать показ со страницы:

Download "Несущая способность цилиндрических оболочек c локальными отклонениями геометрии поверхности от идеальной при осевом сжатии"

Транскрипт

1 УДК 54. Несущая способность цилиндрических оболочек c локальными отклонениями геометрии поверхности от идеальной при осевом сжатии С.А. Петроковский, А.П. Тимофеев (Государственный Космический Научно-Производственный Центр им. М. В. Хруничева (ГКНПЦ) г. Москва, Россия) Повышение весовой эффективности конструкций корпусов ракет-носителей (РН) всегда являлось актуальной задачей. Особая острота этой проблемы проявилась в последние годы в связи с международной конкуренцией на рынке услуг по запуску коммерческих спутников. Несмотря на наметившуюся тенденцию широкого применения композиционных материалов, такие элементы конструкции РН, как жидкостные топливные баки, продолжают изготавливать из металлических сплавов. Поскольку вес топливных баков составляет около 50% сухой массы РН, их облегчение дает максимальный вклад в повышение энергомассовых характеристик носителя. Это особенно эффективно для верхних ступеней РН и разгонных блоков. Основным фактором, определяющим несущую способность таких конструкций, является потеря устойчивости. Важность точности определения величины критических напряжений потери устойчивости хорошо видна на примере гладких идеальных цилиндрических оболочек, величина критических напряжений которых определяется формулой σ кр = 0,605Еδ/R. Несовершенства геометрии таких оболочек оказывают весьма существенное влияние на величину их критических напряжений потери устойчивости. Критические напряжения, получаемые в эксперименте на оболочках, изготовленных с особой тщательностью, имеют величину в раза меньшую, чем теоретическое значение []. На практике широкое применение для изготовления обечаек баков находят цилиндрические оболочки вафельного типа с продольно-кольцевым расположением ребер, изготавливаемые из единой заготовки (листа или плиты) методом механического фрезерования. Вафельные оболочки имеют ряд преимуществ перед гладкими. Они менее чувствительны к локальным вмятинам глубиной до половины высоты вафельной панели и обладают значительно большей несущей способностью при осевом сжатии, чем равные им по весу гладкие. Важной технологической особенностью оболочек, применяемых на практике, является использование сварки в процессе соединения фрагментов оболочек. При этом вследствие большого диаметра баков, производится сваривание продольными швами предварительно изготовленных вафельных цилиндрических фрагментов в кольца. За этим следует сваривание этих фрагментов между собой кольцевыми швами. Кроме того, внутри баков производится приваривание различных кронштейнов для крепления оборудования. Эти операции сварки приводят к деформированию конструкции оболочки в виде местных утяжек и выпучиваний. При этом в местах сварных швов возникают зоны самоуравновешенного напряженного состояния. Все это составляет определенную картину технологической наследственности конструкции. Влияние этой наследственности на величину критической нагрузки вафельных оболочек несомненно и представляет большой практический интерес. Одним из направлений, позволяющих проводить исследования в этой области, является использование расчетов на базе метода конечных элементов (МКЭ). Достижения метода конечных элементов на фоне современных возможностей вычислительной техники позволяют проводить расчеты несущей способности конструкций весьма сложного вида. При этом учитывается физическая, геометрическая нелинейности поведения конструкции, а при необходимости может быть рассмотрено и ее закритическое поведение.

2 КЭ модель, применяемая для решения поставленной задачи, построена на использовании объемных конечных элементов. При расчетах использовались реальные диаграммы деформирования σ-ε алюминиевого сплава АМг6НН, используемого в рассматриваемой конструкции. Фрагмент КЭ модели представлен на рис.. Предполагалось, что вафельная цилиндрическая оболочка, на примере которой проведены исследования влияния локальных отклонений геометрии, изготовлена из плиты толщиной мм. Наружный диаметр оболочки составляет 000 мм, ее длина также равна 000 мм. Шаг перекрестного оребрения принят стандартным 70, мм. Толщины продольных и кольцевых ребер приняты одинаковыми. Локальное отклонение геометрии от теоретической поверхности в увеличенном масштабе представлено на рис.. Рис.. Фрагмент КЭ модели, построенной на основе объемных конечных элементов. Рис.. Локальное отклонение геометрии (масштаб увеличен). Локальное отклонение геометрии задавалось в виде остаточных деформаций, получаемых при местном приложении сил, образующих распределенный изгибающий момент. При этом изменение момента соответствовало синусоидальной полуволне относительно оси Х. Поставленная задача решалась в два этапа: сначала конструкция с идеальной цилиндрической поверхностью нагружалась распределенным изгибающим моментом до возникновения пластических деформаций и после этого нагрузка снималась, при этом появлялись остаточные деформации. Затем в осевом направлении конструкция нагружалась погонными сжимающими усилиями с шарнирным опиранием конструкции по обоим торцам. Величина изгибающего момента подбиралась таким образом, чтобы остаточные отклонения от теоретической поверхности находились в диапазоне 0-50% от исходной высоты вафельной панели (по нормали от теоретического контура). Такие локальные отклонения соответствуют встречающимся на практике отклонениям. Иллюстрация процесса нагружения конструкции оболочки изгибающим моментом и ее разгрузка представлена на рис.. Левая ветвь на рисунке это перемещения в конструкции при ее нагружении локальным моментом до его максимального значения, а правая при разгрузке конструкции. При этом в иллюстрируемом примере остаточные деформации приводят к локальным остаточным отклонениям в геометрии конструкции величиной около 5 мм (4% от толщины исходной плиты). Последующее нагружение конструкции сжимающими усилиями приводит к исчерпанию ее несущей способности в виде потери устойчивости. Картина деформирования конструкции,

3 соответствующая началу потери устойчивости, приведена на рис. 4. Полученная форма потери устойчивости конструкции оболочки носит сугубо локальный характер, отличный от классической формы потери устойчивости в виде так называемого «стеганого одеяла». При этом отличие носит не только качественный, но количественный характер: критическая нагрузка всегда меньше и тем меньше, чем больше локальное отклонение от геометрии. Заметим, что процесс деформирования конструкции оболочки при потере устойчивости носит нелинейный характер, локализующийся в зоне максимальных перемещений. При этом в целом, если рассматривать среднее напряжение от сжимающих усилий, то величина этого напряжения может не превышать напряжения предела пропорциональности сплава, используемого в конструкции. В таких случаях результаты хорошо совпадают с результатами расчетов в линейно-бифуркационной постановке (полученные нами критические нагрузки потери устойчивости [] отличаются не более чем на 5%). Заметим, что форма потери устойчивости конструкции при малых значениях локальных отклонений в нелинейном решении тем ближе к форме линейно-бифуркационного решения, чем меньше это отклонение и наоборот. Значительные локальные отклонения приводят к форме, локализующейся в зоне этого отклонения геометрии. Рис.. Максимальные перемещения конструкции в процессе создания остаточных деформаций. Рис.4. Форма потери устойчивости при локальном отклонении от идеальной геометрии. Решение задачи устойчивости конструкции цилиндрической оболочки в рассматриваемой постановке по сути своей есть решение нелинейной задачи деформирования конструкции. В случае бифуркационного деформирования конструкции, что характерно для задач устойчивости, необходимо обеспечить устойчивую сходимость решения такой задачи. Традиционные методы решения этой задачи, такие как метод Ньютона-Рафсона, модифицированный метод Ньютона- Рафсона или метод секущих, использующиеся в итерационном процессе для достижения равновесия, не применимы вследствие фиксированного шага по нагрузке. Методом, позволяющим обрабатывать деформированное поведение конструкции, соответствующее бифуркации, является Arc-length-метод, имеющий возможность менять величину шага и его направления в процессе решения. При этом удается моделировать поведение конструкции, теряющей устойчивость, очень близко к ее реальному физическому поведению. Известно, что при достижении конструкцией ее несущей способности, дальнейшее восприятие конструкцией нагрузки невозможно. При таком состоянии нагрузка, воспринимаемая

4 конструкцией, падает с резким увеличением перемещений. Картина, иллюстрирующая такое поведение конструкции, представлена на рис. 5. Характер падения нагрузки после достижения предельного состояния может быть различным: от резкого падения, до выдерживания некоторой почти горизонтальной площадки с последующим резким падением. Это поведение в значительной степени зависит от жесткостных характеристик продольно-поперечного подкрепления оболочки. Из характера деформации в процессе нагружения (рис. 5) видно, что при деформации (~ 90 итерация) возникла некоторая равновесная форма деформаций, которая, однако, имела локальный характер. Заметим, что на этом рисунке по оси ординат представлена нагрузка, воспринятая конструкцией на каждой итерации (в долях заданной расчетной нагрузки). По оси абсцисс отложены номера итерационных шагов от начала приложения нагрузки. Относительно локальных равновесных форм деформаций следует заметить, что для оболочек другого типа, например, сферических, в процессе нагружения возможно достижение таких форм равновесия, при которых предельная нагрузка может иметь большее значение, чем ранее достигнутая. Однако в нашей практике для цилиндрических оболочек такого явления мы не отмечали. Характер нарастания перемещений представлен на рис. 6. Здесь отчетливо видно, как при предельной нагрузке, представленной по оси ординат, резко растут перемещения в конструкции оболочки, представленные на оси абсцисс. Рис.5. Несущая способность конструкции в процессе приложения нагрузки. Рис.6. Несущая способность и максимальные перемещения конструкции оболочки. Результаты серии расчетов для различных значений локальных отклонений от идеальной геометрии, выполненных аналогично расчету, представленному выше, приведены на рис. 7. При этом критические нагрузки потери устойчивости соотносились с нагрузкой, полученной по классической формуле для вафельных оболочек bh S b h S bh t H T кл = - Е JS 0, где S 0 S + ; J = + +, R t b ( - ν ) t h S + t где Е модуль упругости материала, ν - коэффициент Пуассона, R - радиус оболочки, S - 4

5 толщина обшивки, b, h - толщина и высота кольцевых ребер, b, h - толщина и высота продольных ребер, H - толщина исходной плиты (высота вафельной панели). 0,7 К 0,6 0,5 0,4 0, С учетом НДС Без учета НДС 0, 0, 0 0 0, 0, 0, 0,4 0,5 Рис.7. Зависимость коэффициента устойчивости оболочки от 0,6 величины локального отклонения от идеальной геометрии А Заметим, что результаты расчетов, изображенные на рис. 7, представлены в относительных значениях: а) ось ординат критическая расчетная нагрузка отнесена к критической, полученной по классической формуле, б) ось абсцисс локальное отклонение отнесено к высоте вафельной панели. Из анализа кривых рис. 7 можно видеть, что влияние начального напряженного состояния в зоне локального отклонения геометрии приводит к снижению величины критической нагрузки оболочки на 0-5% при относительных амплитудах А > 0, и мало сказывается при < 0,. Полученные результаты позволяют сделать выводы.. Проведение исследований по определению влияния технологической наследственности на несущую способность конструкций оболочек имеет несомненный практический интерес.. В случаях локальных отклонений, лежащих в пределах 0% от высоты вафельной панели оболочки, применение линейно-бифуркационной постановки дает приемлемые практические результаты.. В случаях, при которых отклонения выходят за установленную границу, что на практике не редко случается, следует использовать нелинейный метод расчета. Литература. В.Т. Лизин и В.А. Пяткин. Проектирование тонкостенных конструкций. М., Машиностроение, Тимофеев А.П., Петроковский С.А., Бахтин А.Г. Применение конечно-элементного подхода с учетом нелинейности для задач статической прочности при проектировании рациональных конструкций ракетно-космической техники. Труды -ой конференции «Методы и программное обеспечение расчетов на прочность». Минатом, Туапсе, 000. А 5


ПРИМЕНЕНИЕ НЕЛИНЕЙНОЙ ВЕРСИИ MSC NASTRAN К ИССЛЕДОВАНИЮ ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ СТРИНГЕРА И ОБШИВКИ В ЗАКРИТИЧЕСКОЙ ОБЛАСТИ ИХ ДЕФОРМИРОВАНИЯ

ПРИМЕНЕНИЕ НЕЛИНЕЙНОЙ ВЕРСИИ MSC NASTRAN К ИССЛЕДОВАНИЮ ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ СТРИНГЕРА И ОБШИВКИ В ЗАКРИТИЧЕСКОЙ ОБЛАСТИ ИХ ДЕФОРМИРОВАНИЯ ПРИМЕНЕНИЕ НЕЛИНЕЙНОЙ ВЕРСИИ MSC NASTRAN К ИССЛЕДОВАНИЮ ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ СТРИНГЕРА И ОБШИВКИ В ЗАКРИТИЧЕСКОЙ ОБЛАСТИ ИХ ДЕФОРМИРОВАНИЯ Дударьков Ю.И., Лимонин М.В., Шевченко А.В. ФГУП Центральный аэрогидродинамический

Подробнее

УДК РАСЧЁТ ДЕФОРМИРОВАНИЯ ГОФРИРОВАННОЙ ОБОЛОЧКИ ПОД ДЕЙСТВИЕМ ИЗБЫТОЧНОГО ДАВЛЕНИЯ

УДК РАСЧЁТ ДЕФОРМИРОВАНИЯ ГОФРИРОВАННОЙ ОБОЛОЧКИ ПОД ДЕЙСТВИЕМ ИЗБЫТОЧНОГО ДАВЛЕНИЯ УДК 629.762.2 + 539.42 РАСЧЁТ ДЕФОРМИРОВАНИЯ ГОФРИРОВАННОЙ ОБОЛОЧКИ ПОД ДЕЙСТВИЕМ ИЗБЫТОЧНОГО ДАВЛЕНИЯ С.В. Махнович, А.М. Овчинников В статье рассмотрен процесс формирования расчётной модели деформирования

Подробнее

В.Ф. ДЕМЕНКО МЕХАНИКА МАТЕРИАЛОВ И КОНСТРУКЦИЙ

В.Ф. ДЕМЕНКО МЕХАНИКА МАТЕРИАЛОВ И КОНСТРУКЦИЙ В.Ф. ДЕМЕНКО МЕХАНИКА МАТЕРИАЛОВ И КОНСТРУКЦИЙ 2013 1 ЛЕКЦИЯ 10 Опытное изучение механических свойств материалов в целях оценки прочности инженерных конструкций Основная цель получить предельные для испытуемого

Подробнее

Потеря устойчивости круговой цилиндрической оболочки под действием равномерного осевого сжатия. Если приведенная длина оболочки

Потеря устойчивости круговой цилиндрической оболочки под действием равномерного осевого сжатия. Если приведенная длина оболочки Потеря устойчивости круговой цилиндрической оболочки под действием равномерного осевого сжатия При осевом сжатии цилиндрическая оболочка может сохранять свою первоначальную цилиндрическую форму лишь при

Подробнее

Исследование рабочей характеристики термобиметаллического микроактюатора /220677

Исследование рабочей характеристики термобиметаллического микроактюатора /220677 Исследование рабочей характеристики термобиметаллического микроактюатора 77-30569/0677 # 08, август 0 автор: Подкопаева А. С. УДК.539.3 МГТУ им. Н.Э. Баумана Pdkpaeva.Anna@gmail.cm Рассмотрен микроактюатор

Подробнее

РАСЧЕТ РАЗРУШЕНИЯ КОНСТРУКЦИЙ РЫЧАЖНЫХ МЕХАНИЗМОВ С УЧЕТОМ УПРУГОПЛАСТИЧНОСТИ

РАСЧЕТ РАЗРУШЕНИЯ КОНСТРУКЦИЙ РЫЧАЖНЫХ МЕХАНИЗМОВ С УЧЕТОМ УПРУГОПЛАСТИЧНОСТИ УДК 61.01 С. У. Джолдасбеков д-р техн. наук Е. С. Темирбеков д-р техн. наук Институт механики и машиноведения им. У. А. Джолдасбекова (г. Алматы Республика Казахстан e-mal: temrbekove@mal.ru РАСЧЕТ РАЗРУШЕНИЯ

Подробнее

Анализ напряженно-деформированного состояния зубьев цилиндрической зубчатой передачи в области контакта

Анализ напряженно-деформированного состояния зубьев цилиндрической зубчатой передачи в области контакта УДК 6.833.5 САВЕНКОВ В. Н., к.т.н., доцент (ДонНТУ); ТИМОХИН Ю. В., к.т.н., доцент (ДонИЖТ); ТИМОХИНА В. Ю., ассистент (ДонИЖТ). Анализ напряженно-деформированного состояния зубьев цилиндрической зубчатой

Подробнее

1. Обечайка цилиндрическая 1

1. Обечайка цилиндрическая 1 1. Обечайка цилиндрическая 1 1.1. Исходные данные Материал: 09Г2С Внутр. диаметр, D: 800 мм Толщина стенки, s: 6 мм Прибавка для компенсации коррозии и эрозии, c 1 : 2 мм Прибавка для компенсации минусового

Подробнее

ОБ УСТОЙЧИВОСТИ ТОНКОСТЕННОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ С КРУГОВЫМИ ВЫРЕЗАМИ БЕЗ РЕБЕР ЖЕСТКОСТИ ПРИ ЕЕ ОСЕВОМ СЖАТИИ

ОБ УСТОЙЧИВОСТИ ТОНКОСТЕННОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ С КРУГОВЫМИ ВЫРЕЗАМИ БЕЗ РЕБЕР ЖЕСТКОСТИ ПРИ ЕЕ ОСЕВОМ СЖАТИИ ОБ УСТОЙЧИВОСТИ ТОНКОСТЕННОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ С КРУГОВЫМИ ВЫРЕЗАМИ БЕЗ РЕБЕР ЖЕСТКОСТИ ПРИ ЕЕ ОСЕВОМ СЖАТИИ Меньшенин Александр Аркадьевич Ульяновский государственный университет Задача данного

Подробнее

Экзаменационный билет 3

Экзаменационный билет 3 Экзаменационный билет 1 1. Реальный объект и расчетная схема. Силы внешние и внутренние. Метод сечений. Основные виды нагружения бруса. 2. Понятие об усталостной прочности. Экзаменационный билет 2 1. Растяжение

Подробнее

Расчет проводится на соответствие конструкции требованиям по обеспечению работоспособности при воздействии внешних факторов.

Расчет проводится на соответствие конструкции требованиям по обеспечению работоспособности при воздействии внешних факторов. 1. Содержание 1. Введение... 3 2. Исходная информация и постановка задач... 4 3. Задачи расчетных исследований... 4 4. Нагрузки и воздействия. Основные расчетные положения... 5 4.1. Виды нагрузок на конструкцию

Подробнее

ПЕРЕСТРОЙКА ГАРМОНИК ПРИ ИЗГИБЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ ВСЛЕДСТВИЕ ДИНАМИЧЕСКОГО СЖАТИЯ. М. А. Ильгамов

ПЕРЕСТРОЙКА ГАРМОНИК ПРИ ИЗГИБЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ ВСЛЕДСТВИЕ ДИНАМИЧЕСКОГО СЖАТИЯ. М. А. Ильгамов ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 2. Т. 52, N- 67 УДК 54 ПЕРЕСТРОЙКА ГАРМОНИК ПРИ ИЗГИБЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ ВСЛЕДСТВИЕ ДИНАМИЧЕСКОГО СЖАТИЯ М. А. Ильгамов Институт механики Уфимского научного

Подробнее

ВЛИЯНИЕ РАДИУСА ЗАКРУГЛЕНИЯ ОПОР НА ТОЧНОСТЬ ОПРЕДЕЛЕНИЯ МЕЖСЛОЙНОГО МОДУЛЯ СДВИГА АРМИРОВАННЫХ ПЛАСТИКОВ ИЗ ИСПЫТАНИЙ КОРОТКИХ БАЛОК НА ИЗГИБ

ВЛИЯНИЕ РАДИУСА ЗАКРУГЛЕНИЯ ОПОР НА ТОЧНОСТЬ ОПРЕДЕЛЕНИЯ МЕЖСЛОЙНОГО МОДУЛЯ СДВИГА АРМИРОВАННЫХ ПЛАСТИКОВ ИЗ ИСПЫТАНИЙ КОРОТКИХ БАЛОК НА ИЗГИБ Известия Челябинского научного центра, вып. 2 (11), 2001 МЕХАНИКА ДЕФОРМИРУЕМОГО ТВЕРДОГО ТЕЛА УДК 539.3 ВЛИЯНИЕ РАДИУСА ЗАКРУГЛЕНИЯ ОПОР НА ТОЧНОСТЬ ОПРЕДЕЛЕНИЯ МЕЖСЛОЙНОГО МОДУЛЯ СДВИГА АРМИРОВАННЫХ

Подробнее

Аттестационное тестирование в сфере профессионального образования

Аттестационное тестирование в сфере профессионального образования Page 1 of 15 Аттестационное тестирование в сфере профессионального образования Специальность: 170105.65 Взрыватели и системы управления средствами поражения Дисциплина: Механика (Сопротивление материалов)

Подробнее

Тема 2 Основные понятия. Лекция 2

Тема 2 Основные понятия. Лекция 2 Тема 2 Основные понятия. Лекция 2 2.1 Сопротивление материалов как научная дисциплина. 2.2 Схематизация элементов конструкций и внешних нагрузок. 2.3 Допущения о свойствах материала элементов конструкций.

Подробнее

d / ds, N определяющие функции пластичности;

d / ds, N определяющие функции пластичности; УДК 59. ВАРИАНТ РЕШЕНИЯ ЗАДАЧИ БИУРКАЦИИ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ ПРИ КОМБИНИРОВАННОМ НАГРУЖЕНИИ Н.Л. Охлопков.В. Нигоматулин А.К. Самхарадзе Решение задачи бифуркации тонкостенной круговой цилиндрической

Подробнее

УЧЕТ ФИЗИЧЕСКОЙ НЕЛИНЕЙНОСТИ ЖЕЛЕЗОБЕТОНА ПРИ ОЦЕНКЕ ИЗМЕНЕНИЯ ИЗГИБНОЙ ЖЕСТКОСТИ КОНСТРУКЦИЙ СО СМЕШАННЫМ АРМИРОВАНИЕМ

УЧЕТ ФИЗИЧЕСКОЙ НЕЛИНЕЙНОСТИ ЖЕЛЕЗОБЕТОНА ПРИ ОЦЕНКЕ ИЗМЕНЕНИЯ ИЗГИБНОЙ ЖЕСТКОСТИ КОНСТРУКЦИЙ СО СМЕШАННЫМ АРМИРОВАНИЕМ Рис. 3. Графическая интерпретация распределения постоянной составляющей линейного тока вдоль несимметричного однородного участка трехфазной ЛЭП трехпроводного исполнения протяженностью 1000 км УДК 624.012.3

Подробнее

И.Н. СМИРНОВА, Р.Ю. БАННИКОВ Пермский государственный технический университет

И.Н. СМИРНОВА, Р.Ю. БАННИКОВ Пермский государственный технический университет 7 Вестник ПГТУ. Механика. 009. УДК 539.3 И.Н. СМИРНОВА, Р.Ю. БАННИКОВ Пермский государственный технический университет ЧИСЛЕННОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ДЕФЕКТОВ СТЫКОВЫХ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ ТИПА УГЛОВАТОСТЬ И ДЕПЛАНАЦИЯ

Подробнее

ОГЛАВЛЕНИЕ. Предисловие... 3 ЧАСТЬ ПЕРВАЯ

ОГЛАВЛЕНИЕ. Предисловие... 3 ЧАСТЬ ПЕРВАЯ ОГЛАВЛЕНИЕ Предисловие... 3 ЧАСТЬ ПЕРВАЯ Глава первая Растяжение и сжатие......6 1.1. Продольная сила...6 1.2. Нормальные напряжения, абсолютное удлинение и потенциальная энергия...8 1.3. Поперечная деформация

Подробнее

Предисловие Часть I ТЕКСТЫ ЛЕКЦИЙ Лекция 1 Основные понятия Простейшие типы конструкций Нагрузки Гипотезы, принимаемые в сопротивлении материалов

Предисловие Часть I ТЕКСТЫ ЛЕКЦИЙ Лекция 1 Основные понятия Простейшие типы конструкций Нагрузки Гипотезы, принимаемые в сопротивлении материалов Предисловие Часть I ТЕКСТЫ ЛЕКЦИЙ Лекция 1 Основные понятия Простейшие типы конструкций Нагрузки Гипотезы, принимаемые в сопротивлении материалов Деформации и перемещения Метод сечений Частные случаи нагружения

Подробнее

УДК ОЦЕНКА ДИНАМИКИ ВАФЕЛЬНОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ ПРИ ПОПЕРЕЧНОМ УДАРНОМ ВОЗДЕЙСТВИИ

УДК ОЦЕНКА ДИНАМИКИ ВАФЕЛЬНОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ ПРИ ПОПЕРЕЧНОМ УДАРНОМ ВОЗДЕЙСТВИИ УДК61.316.3.08 ОЦЕНКА ДИНАМИКИ ВАФЕЛЬНОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ ПРИ ПОПЕРЕЧНОМ УДАРНОМ ВОЗДЕЙСТВИИ Е.С. Онучин, Ю.М. Хищенко Решены задачи линейной динамики элементов вафельной цилиндрической оболочки,

Подробнее

ЧИСЛЕННЫЙ АНАЛИЗ ЗАДАЧИ ВЫПУЧИВАНИЯ КОНИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ ПРИ РАДИАЛЬНОМ СЖАТИИ

ЧИСЛЕННЫЙ АНАЛИЗ ЗАДАЧИ ВЫПУЧИВАНИЯ КОНИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ ПРИ РАДИАЛЬНОМ СЖАТИИ ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА.. Т. 5, N- 5 5 УДК 59.7 ЧИСЛЕННЫЙ АНАЛИЗ ЗАДАЧИ ВЫПУЧИВАНИЯ КОНИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ ПРИ РАДИАЛЬНОМ СЖАТИИ Л. И. Шкутин Институт вычислительного моделирования СО РАН,

Подробнее

ИССЛЕДОВАНИЕ ДВУХ СИСТЕМ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ОБОЛОЧЕК С УЧЕТОМ ПЛАСТИЧНОСТИ ПРИ ПОМОЩИ КОМПЛЕКСА MSC NASTRAN

ИССЛЕДОВАНИЕ ДВУХ СИСТЕМ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ОБОЛОЧЕК С УЧЕТОМ ПЛАСТИЧНОСТИ ПРИ ПОМОЩИ КОМПЛЕКСА MSC NASTRAN ИССЛЕДОВАНИЕ ДВУХ СИСТЕМ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ОБОЛОЧЕК С УЧЕТОМ ПЛАСТИЧНОСТИ ПРИ ПОМОЩИ КОМПЛЕКСА MSC NASTRAN ЧАН СУАН ЛИНЬ, аспирант, С.Б. КОСИЦЫН, д-р техн. наук, проф., Д.Б. ДОЛОТКАЗИН, канд. техн. наук,

Подробнее

*

* Электронный журнал «Труды МАИ». Выпуск 73 www.ma.ru/scence/trudy/ УДК 678.06:621.64 Численно-аналитический метод расчета металлокомпозитного цилиндрического баллона давления Егоров А.В.*, Азаров А.В. Московский

Подробнее

ВЛИЯНИЕ КОНСТРУКТИВНО-ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ФАКТОРОВ НА УСТАЛОСТНУЮ ДОЛГОВЕЧНОСТЬ СТАЛЬНЫХ ДЫМОВЫХ ТРУБ

ВЛИЯНИЕ КОНСТРУКТИВНО-ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ФАКТОРОВ НА УСТАЛОСТНУЮ ДОЛГОВЕЧНОСТЬ СТАЛЬНЫХ ДЫМОВЫХ ТРУБ ВЛИЯНИЕ КОНСТРУКТИВНО-ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ФАКТОРОВ НА УСТАЛОСТНУЮ ДОЛГОВЕЧНОСТЬ СТАЛЬНЫХ ДЫМОВЫХ ТРУБ 5 В.С. Лупандин Конструкции стальной дымовой трубы испытывают переменное ветровое воздействие случайного

Подробнее

(шифр и наименование направления)

(шифр и наименование направления) Дисциплина Направление Сопротивление материалов 270800 - Строительство (шифр и наименование направления) Специальность 270800 62 00 01 Промышленное и гражданское строительство 270800 62 00 03 Городское

Подробнее

Старовойтов Э. И., Леоненко Д. В., Гу Юй

Старовойтов Э. И., Леоненко Д. В., Гу Юй Белорусский государственный университет транспорта Гомель ДЕФОРМИРОВАНИЕ ТРЕХСЛОЙНОГО УПРУГОПЛАСТИЧЕСКОГО СТЕРЖНЯ СО СЖИМАЕМЫМ ЗАПОЛНИТЕЛЕМ Старовойтов Э. И. Леоненко Д. В. Гу Юй Eastoasti sadwi ea wit

Подробнее

В. Л. Якушев, Д. Г. Кучерявенко. Расчет сильфонов с учетом геометрической нелинейности

В. Л. Якушев, Д. Г. Кучерявенко. Расчет сильфонов с учетом геометрической нелинейности Стр. 1 из 7 22.09.2010 15:42 В. Л. Якушев, Д. Г. Кучерявенко Расчет сильфонов с учетом геометрической нелинейности Предлагается численный метод и алгоритм расчета сильфонов с косинусоидальной гофрировкой

Подробнее

6 семестр. Общая устойчивость металлических балок

6 семестр. Общая устойчивость металлических балок 6 семестр Общая устойчивость металлических балок Металлические балки, не закрепленные в перпендикулярном направлении либо слабо закрепленные, при действии нагрузки могут потерять устойчивость формы. Рассмотрим

Подробнее

Семейство программных комплексов АСТРА-НОВА 2017 (релиз ) Верификационный отчет по новым возможностям

Семейство программных комплексов АСТРА-НОВА 2017 (релиз ) Верификационный отчет по новым возможностям Научно-исследовательский центр СтаДиО Семейство программных комплексов АСТРА-НОВА 2017 (релиз 201611) Верификационный отчет по новым возможностям Том 2. Упругопластические расчеты и практические приложения

Подробнее

Основные понятия сопромата

Основные понятия сопромата Основные понятия сопромата Прикладная наука об инженерных методах расчёта на прочность, жесткость и устойчивость деталей машин и конструкций, называется сопротивлением материалов. Деталь или конструкция

Подробнее

Тема: ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ГЕОМЕТРИИ ЖЕСТКОЙ АРМАТУРЫ НА

Тема: ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ГЕОМЕТРИИ ЖЕСТКОЙ АРМАТУРЫ НА Тема: ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ГЕОМЕТРИИ ЖЕСТКОЙ АРМАТУРЫ НА РАСПРЕДЕЛЕНИЕ НАГРУЗКИ В ЭЛЕМЕНТАХ СТАЛЕЖЕЛЕЗОБЕТОННОЙ КОЛОННЫ Мартиросян А.С., Кашеварова Г.Г. ОКТЯБРЬ 2017 Россия, 105064, г. Москва, Нижний Сусальный

Подробнее

ОЦЕНКА ОПАСНОСТИ ЭКСПЛУАТАЦИИ ГАЗОПРОВОДА СРЕДНЯЯ АЗИЯ-ЦЕНТР С ПОВЕРХНОСТНЫМИ ДЕФЕКТАМИ ЭЛЛИПТИЧЕСКОГО ТИПА МЕТОДОМ КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

ОЦЕНКА ОПАСНОСТИ ЭКСПЛУАТАЦИИ ГАЗОПРОВОДА СРЕДНЯЯ АЗИЯ-ЦЕНТР С ПОВЕРХНОСТНЫМИ ДЕФЕКТАМИ ЭЛЛИПТИЧЕСКОГО ТИПА МЕТОДОМ КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ОЦЕНКА ОПАСНОСТИ ЭКСПЛУАТАЦИИ ГАЗОПРОВОДА СРЕДНЯЯ АЗИЯ-ЦЕНТР С ПОВЕРХНОСТНЫМИ ДЕФЕКТАМИ ЭЛЛИПТИЧЕСКОГО ТИПА МЕТОДОМ КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ Климов П.В. АО «Интергаз Центральная Азия», г. Астана Бердин Н.К.

Подробнее

Задания для самостоятельной работы студентов по дисциплине Компьютерный инженерный анализ. Электронное методическое пособие МИНОБРНАУКИ РОССИИ

Задания для самостоятельной работы студентов по дисциплине Компьютерный инженерный анализ. Электронное методическое пособие МИНОБРНАУКИ РОССИИ МИНОБРНАУКИ РОССИИ ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ «САМАРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АЭРОКОСМИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ИМЕНИ АКАДЕМИКА С.П. КОРОЛЕВА

Подробнее

АНАЛИЗ СОБСТВЕННЫХ ЧАСТОТ И ФОРМ КОЛЕБАНИЙ СВОБОДНО ОПЕРТОЙ УПРУГОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ

АНАЛИЗ СОБСТВЕННЫХ ЧАСТОТ И ФОРМ КОЛЕБАНИЙ СВОБОДНО ОПЕРТОЙ УПРУГОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ УДК 539.3 АНАЛИЗ СОБСТВЕННЫХ ЧАСТОТ И ФОРМ КОЛЕБАНИЙ СВОБОДНО ОПЕРТОЙ УПРУГОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ к.ф.-м.н. 1 Чигарев А.В., асп. 2 Покульницкий А.Р. 1 Белорусский национальный технический университет,

Подробнее

НОРМЫ И МЕТОДЫ РАСЧЕТА НА ПРОЧНОСТЬ

НОРМЫ И МЕТОДЫ РАСЧЕТА НА ПРОЧНОСТЬ ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ТЕХНИЧЕСКОМУ РЕГУЛИРОВАНИЮ И МЕТРОЛОГИИ Н А Ц И О Н А Л Ь Н Ы Й С Т А Н Д А Р Т Р О С С И Й С К О Й Ф Е Д Е Р А Ц И И ГОСТ Р 52857.11 2007 Сосуды и аппараты НОРМЫ И МЕТОДЫ РАСЧЕТА

Подробнее

3. СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ

3. СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ 3. СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ 3.1. Сопротивление материалов. Задачи и определения. Сопротивление материалов - наука о прочности, жесткости и устойчивости элементов инженерных конструкций. Первая задача сопротивления

Подробнее

Анализ применимости различных типов КЭ САПР I-DEAS для моделирования судовых конструкций при низкой степени дискретизации

Анализ применимости различных типов КЭ САПР I-DEAS для моделирования судовых конструкций при низкой степени дискретизации Анализ применимости различных типов КЭ САПР I-DEAS для моделирования судовых конструкций при низкой степени дискретизации Нижний Новгород 2008 Содержание Введение 4 1 Исследование влияния типов КЭ, начальных

Подробнее

МОСКОВСКИЙ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ (Национальный Исследовательский Университет) Кафедра Динамики и Прочности машин Имени Болотина В.В.

МОСКОВСКИЙ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ (Национальный Исследовательский Университет) Кафедра Динамики и Прочности машин Имени Болотина В.В. МОСКОВСКИЙ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ (Национальный Исследовательский Университет) Кафедра Динамики и Прочности машин Имени Болотина В.В. Задача 2 Студент: Еремин Л.И. Группа: С-06-09 Преподаватель: Позняк

Подробнее

Сосуды и аппараты НОРМЫ И МЕТОДЫ РАСЧЕТА НА ПРОЧНОСТЬ. Предисловие

Сосуды и аппараты НОРМЫ И МЕТОДЫ РАСЧЕТА НА ПРОЧНОСТЬ. Предисловие ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ТЕХНИЧЕСКОМУ РЕГУЛИРОВАНИЮ И МЕТРОЛОГИИ НАЦИОНАЛЬНЫЙ СТАНДАРТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ГОСТ Р 52857.11-2007 Сосуды и аппараты НОРМЫ И МЕТОДЫ РАСЧЕТА НА ПРОЧНОСТЬ Метод расчета на прочность

Подробнее

А. А. Семенов, А. А. Овчаров. Математическая модель деформирования ортотропных конических оболочек

А. А. Семенов, А. А. Овчаров. Математическая модель деформирования ортотропных конических оболочек А. А. Семенов, А. А. Овчаров Математическая модель деформирования ортотропных конических оболочек Введение Наиболее широкое применение конические оболочки находят в авиационной технике и машиностроении.

Подробнее

СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ

СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ Министерство образования Российской Федерации Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Хабаровский государственный технический университет» СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ

Подробнее

Виртуальные испытания изделий М.В. Богомолов

Виртуальные испытания изделий М.В. Богомолов Электронный журнал «Труды МАИ». Выпуск 38 www.mai.ru/science/trudy/ УДК 539.3 Виртуальные испытания изделий М.В. Богомолов Аннотация Рассматривается новый для предприятия подход к исследованию вопросов

Подробнее

Напряженно-деформированное состояние заряда РДТТ, скрепленного с ортотропным корпусом

Напряженно-деформированное состояние заряда РДТТ, скрепленного с ортотропным корпусом УДК 6.455(075.8) Напряженно-деформированное состояние заряда РДТТ, скрепленного с ортотропным корпусом В.П. Печников МГТУ им. Н.Э. Баумана, Москва, 05005, Россия Исследовано совместное деформирование корпуса

Подробнее

Линченко Ю.П., к.т.н. доцент; Страшко Р.Г., магистрант Национальная академия природоохранного и курортного строительства

Линченко Ю.П., к.т.н. доцент; Страшко Р.Г., магистрант Национальная академия природоохранного и курортного строительства УДК 624.04:681.3 19 Линченко Ю.П., к.т.н. доцент; Страшко Р.Г., магистрант Национальная академия природоохранного и курортного строительства ЛинченкоЮ.П. СтрашкоР.Г., Численное исследование стыка стеновых

Подробнее

Строительство, матереаловедение, машиностроение УДК ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРОГИБОВ СТАЛЬНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПРИ ИЗМЕНЕНИИ ЖЕСТКОСТНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ПО ДЛИНЕ

Строительство, матереаловедение, машиностроение УДК ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРОГИБОВ СТАЛЬНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПРИ ИЗМЕНЕНИИ ЖЕСТКОСТНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ПО ДЛИНЕ УДК.05.5 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРОГИБОВ СТАЛЬНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПРИ ИЗМЕНЕНИИ ЖЕСТКОСТНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ПО ДЛИНЕ Фомина И.П. ПАО «ХК «Киевгорстрой», г. Киев Введение. Постановка проблемы. Деформирование элементов с резко

Подробнее

Тепловой эффект и точность в процессах штамповки / # 10, октябрь 2012 Ковалев В. Г.

Тепловой эффект и точность в процессах штамповки / # 10, октябрь 2012 Ковалев В. Г. Тепловой эффект и точность в процессах штамповки 77-48211/492214 # 10, октябрь 2012 Ковалев В. Г. УДК621.983.3 Россия, МГТУ им. Н.Э. Баумана ksv.gov@b.ru Температурные изменения размеров деталей могут

Подробнее

Управление деформациями гибких фундаментов Резюме

Управление деформациями гибких фундаментов Резюме УДК.624.15.04 Управление деформациями гибких фундаментов Г.Г.Болдырев, E-mail:soil@tl.ru, С.А.Болдырев Пензенская государственная архитектурно-строительная академия 440028 Пенза, ул. Титова, 28. Тел.:

Подробнее

УПРУГОПЛАСТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ УДАРНОЙ СИСТЕМЫ БОЕК ВОЛНОВОД ПЛАСТИНА

УПРУГОПЛАСТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ УДАРНОЙ СИСТЕМЫ БОЕК ВОЛНОВОД ПЛАСТИНА Физика Механика Химия УДК 5313 (5752) (04) УПРУГОПЛАСТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ УДАРНОЙ СИСТЕМЫ БОЕК ВОЛНОВОД ПЛАСТИНА ВЭ Еремьянц Разработана модель ударной системы, состоящей из бойка, наносящего удар по упругому

Подробнее

Рис.1 Нелинейные характеристики материалов. σ, МПа ,005 0,01 0,015 0,02 0,025 ε, %

Рис.1 Нелинейные характеристики материалов. σ, МПа ,005 0,01 0,015 0,02 0,025 ε, % ИССЛЕДОВАНИЕ С ПОМОЩЬЮ MSC.PATRAN-NASTRAN ВЛИЯНИЯ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ НАПРЯЖЕНИЙ В КОНСТРУКЦИИ МОТОРНОЙ ТЕЛЕЖКИ ЭЛЕКТРОПОЕЗДА ПРИ УЧЕТЕ НЕЛИНЕЙНЫХ СВОЙСТВ МАТЕРИАЛА С.А. Майстериков, Р.В. Осипов Московский государственный

Подробнее

ОТ АВТОРОВ... 3 ВВЕДЕНИЕ... 5 Вопросы и задания для самоконтроля к введению... 8

ОТ АВТОРОВ... 3 ВВЕДЕНИЕ... 5 Вопросы и задания для самоконтроля к введению... 8 Допущено Министерством сельского хозяйства Российской Федерации в качестве учебника для студентов высших учебных заведений, обучающихся по направлению 280100 «Природоустройство и водопользование» Сопротивление

Подробнее

УДК Артюх Г.В. К ВОПРОСУ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА ПУАССОНА

УДК Артюх Г.В. К ВОПРОСУ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА ПУАССОНА УДК 620.178.6 Артюх Г.В. К ВОПРОСУ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА ПУАССОНА Практика проектирования и эксплуатации машин различного назначения характеризуется широким применением новых конструкционных материалов

Подробнее

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ 1 к практическому занятию по «Прикладной механике» для студентов II курса медико-биологического факультета.

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ 1 к практическому занятию по «Прикладной механике» для студентов II курса медико-биологического факультета. МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ 1 ТЕМА Введение. Инструктаж по технике безопасности. Входной контроль. ВВЕДЕНИЕ В ПРАКТИЧЕСКИЕ ЗАНЯТИЯ ПО КУРСУ «ПРИКЛАДНАЯ МЕХЕНИКА». ИНСТРУКТАЖ ПО ПОЖАРО- И ЭЛЕКТРОБЕЗОПАСНОСТИ.

Подробнее

ВЛИЯНИЕ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК СТРИНГЕРОВ НА УСТОЙЧИВОСТЬ ПОДКРЕПЛЕННЫХ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ОБШИВОК ЛЕТАТЕЛЬНЫХ АППАРАТОВ

ВЛИЯНИЕ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК СТРИНГЕРОВ НА УСТОЙЧИВОСТЬ ПОДКРЕПЛЕННЫХ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ОБШИВОК ЛЕТАТЕЛЬНЫХ АППАРАТОВ ВЛИЯНИЕ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК СТРИНГЕРОВ НА УСТОЙЧИВОСТЬ ПОДКРЕПЛЕННЫХ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ОБШИВОК ЛЕТАТЕЛЬНЫХ АППАРАТОВ Морозов Н.А., Изенин С.Д. Оренбургский государственный университет, г. Оренбург

Подробнее

ПРИМЕНЕНИЕ МЕТОДА КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ДЛЯ РЕШЕНИЯ ЗАДАЧИ УСТОЙЧИВОСТИ СТЕНКИ РЕЗЕРВУАРА. Москва, Московская государственная академия водного транспорта

ПРИМЕНЕНИЕ МЕТОДА КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ДЛЯ РЕШЕНИЯ ЗАДАЧИ УСТОЙЧИВОСТИ СТЕНКИ РЕЗЕРВУАРА. Москва, Московская государственная академия водного транспорта УДК 627.325.6 Е.И. Карамнов ПРИМЕНЕНИЕ МЕТОДА КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ДЛЯ РЕШЕНИЯ ЗАДАЧИ УСТОЙЧИВОСТИ СТЕНКИ РЕЗЕРВУАРА. Москва, Московская государственная академия водного транспорта Известно, что стенка вертикального

Подробнее

МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССА ДРОБЛЕНИЯ ГОРНОЙ ПОРОДЫ В СЛОЕ МЕЖДУ ПРОКАТНЫМИ ВАЛКАМИ ПОД ДАВЛЕНИЕМ С ПРИМЕНЕНИЕМ КОМПЛЕСОВ MSC ADAMS, PATRAN, MARC

МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССА ДРОБЛЕНИЯ ГОРНОЙ ПОРОДЫ В СЛОЕ МЕЖДУ ПРОКАТНЫМИ ВАЛКАМИ ПОД ДАВЛЕНИЕМ С ПРИМЕНЕНИЕМ КОМПЛЕСОВ MSC ADAMS, PATRAN, MARC Иркутский национальный исследовательский технический университет Иркутский государственный университет путей сообщения МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССА ДРОБЛЕНИЯ ГОРНОЙ ПОРОДЫ В СЛОЕ МЕЖДУ ПРОКАТНЫМИ ВАЛКАМИ ПОД

Подробнее

РАСЧЕТНО-ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА

РАСЧЕТНО-ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА Пассат 1.08 ООО НТП «Трубопровод» Омский Государственный Технический Университет ПРОИЗВОДСТВО ЦЕОЛИТА Сушилка распылительная РАСЧЕТНО-ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА и дата Взам. инв. Инв. дубл. и дата Омск 2012

Подробнее

ОПРЕДЕЛЕНИЕ КРИТИЧЕСКОЙ ДИНАМИЧЕСКОЙ НАГРУЗКИ КОМПОЗИЦИОННОЙ ОБОЛОЧКИ ПРИ СЛОЖНОМ ТЕРМОСИЛОВОМ НАГРУЖЕНИИ. Е.А.Ларичев, В.С. Сафронов, И.К.

ОПРЕДЕЛЕНИЕ КРИТИЧЕСКОЙ ДИНАМИЧЕСКОЙ НАГРУЗКИ КОМПОЗИЦИОННОЙ ОБОЛОЧКИ ПРИ СЛОЖНОМ ТЕРМОСИЛОВОМ НАГРУЖЕНИИ. Е.А.Ларичев, В.С. Сафронов, И.К. удк:69.7..:6.9() ОПРЕДЕЛЕНИЕ КРИТИЧЕСКОЙ ДИНАМИЧЕСКОЙ НАГРУЗКИ КОМПОЗИЦИОННОЙ ОБОЛОЧКИ ПРИ СЛОЖНОМ ТЕРМОСИЛОВОМ НАГРУЖЕНИИ. Е.А.Ларичев, В.С. Сафронов, И.К.Туркин В статье представлена методика определения

Подробнее

КОНТАКТНАЯ ЗАДАЧА ДЛЯ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ С БАНДАЖОМ ИЗ КОМПОЗИТНОГО МАТЕРИАЛА

КОНТАКТНАЯ ЗАДАЧА ДЛЯ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ С БАНДАЖОМ ИЗ КОМПОЗИТНОГО МАТЕРИАЛА УДК 59. Д. А. БЕСЧЕТНИКОВ, студент, НТУ «ХПИ»; Г. И. ЛЬВОВ, д-р техн. наук, профессор, НТУ «ХПИ» КОНТАКТНАЯ ЗАДАЧА ДЛЯ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ С БАНДАЖОМ ИЗ КОМПОЗИТНОГО МАТЕРИАЛА Розглянута контактна

Подробнее

Расчет перфорированных элементов ВКУ и ТВС ВВЭР. к.т.н. Юременко В.П., к.т.н. Абрамов В.В., Евдокименко В.В., Элкснин В.В. (ФГУП ОКБ "ГИДРОПРЕСС")

Расчет перфорированных элементов ВКУ и ТВС ВВЭР. к.т.н. Юременко В.П., к.т.н. Абрамов В.В., Евдокименко В.В., Элкснин В.В. (ФГУП ОКБ ГИДРОПРЕСС) Расчет перфорированных элементов ВКУ и ТВС ВВЭР к.т.н. Юременко В.П., к.т.н. Абрамов В.В., Евдокименко В.В., Элкснин В.В. (ФГУП ОКБ "ГИДРОПРЕСС") 1. Расчет напряжений в перфорированных пластинах и оболочках

Подробнее

наибольшее сжатие фундамента возникает на краю плиты, для которого y 0. Поперечные силы Q

наибольшее сжатие фундамента возникает на краю плиты, для которого y 0. Поперечные силы Q 462 База колонны 1 2 Программа предназначена для подбора размеров базы стальной колонны двутаврового сечения согласно СНиП II-23-81* [1] или СП 53-102-2004 [2]. Предусмотрена проверка прочности базы заданных

Подробнее

РАСЧЕТ КОМПОЗИТНЫХ ОБОЛОЧЕК ВРАЩЕНИЯ, КОМБИНИРОВАННЫХ СОСУДОВ ДАВЛЕНИЯ И РЕЗЕРВУАРОВ

РАСЧЕТ КОМПОЗИТНЫХ ОБОЛОЧЕК ВРАЩЕНИЯ, КОМБИНИРОВАННЫХ СОСУДОВ ДАВЛЕНИЯ И РЕЗЕРВУАРОВ РАСЧЕТ КОМПОЗИТНЫХ ОБОЛОЧЕК ВРАЩЕНИЯ, КОМБИНИРОВАННЫХ СОСУДОВ ДАВЛЕНИЯ И РЕЗЕРВУАРОВ Голушко К.С. Институт вычислительных технологий СО РАН, г. Новосибирск Конструкции, содержащие тонкостенные элементы,

Подробнее

y 2 x 2 x y ; (3) y + F y = 0. (4) + 2 E y = 0. (5) E y y 2 x = 0, E x x G

y 2 x 2 x y ; (3) y + F y = 0. (4) + 2 E y = 0. (5) E y y 2 x = 0, E x x G ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 200. Т. 42, N- 79 УДК 628.23 РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ ЛОПАТКИ КАК ОРТОТРОПНОЙ ПЛАСТИНКИ ЛИНЕЙНО-ПЕРЕМЕННОЙ ТОЛЩИНЫ В. И. Соловьев Новосибирский военный институт, 6307

Подробнее

УДК :

УДК : УДК 699.841: 624.078.2 МОДЕЛИРОВАНИЕ ФРИКЦИОННЫХ СОЕДИНЕНИЙ НА ВЫСОКОПРОЧНЫХ БОЛТАХ МЕТОДОМ КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ А.С. Широких Уфимский государственный нефтяной технический университет, г.уфа Цель данной

Подробнее

Элементы перекрытия сборного железобетонного каркаса

Элементы перекрытия сборного железобетонного каркаса Элементы перекрытия сборного железобетонного каркаса 17 Балочные панельные сборные перекрытия 17.1 Компоновка сборного балочного перекрытия Компоновка конструктивной схемы сборных железобетонных перекрытий

Подробнее

краткого курса, представленные в иллюстрированном виде. растрачивается в значительной мере лектором и студентами на

краткого курса, представленные в иллюстрированном виде. растрачивается в значительной мере лектором и студентами на РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ИСПОЛЬЗОВАНИЮ ОПОРНОГО КОНСПЕКТА 1. Конспект содержит узловые принципиальные положения краткого курса, представленные в иллюстрированном виде. 2. Конспект нацелен на экономию лекционного

Подробнее

РАСТЯЖЕНИЕ, СЖАТИЕ. N S. n N t n S. N t. Условия равновесия: S + p S =0; S cos p S ; p S=S cos. =p cos ; = p sin. p = cos. 1 sin 2

РАСТЯЖЕНИЕ, СЖАТИЕ. N S. n N t n S. N t. Условия равновесия: S + p S =0; S cos p S ; p S=S cos. =p cos ; = p sin. p = cos. 1 sin 2 Постановка задачи Дано: N, N РАСТЯЖЕНИЕ, СЖАТИЕ. НАПРЯЖЕНИЯ В НАКЛОННЫХ СЕЧЕНИЯХ. =? =? n N t n = cos Условия равновесия: + = cos = cos N t v = cos = sin. cos 1 sin. Следствия: 1) ma = при cos (в поперечных

Подробнее

4, 2008 Технические науки. Машиностроение и машиноведение

4, 2008 Технические науки. Машиностроение и машиноведение 4, 2008 Технические науки. Машиностроение и машиноведение УДК 539.3:534.1 С. В. Шлычков, С. П. Иванов, С. Г. Кузовков, Ю. В. Лоскутов РАСЧЕТ ГЕОМЕТРИЧЕСКИ НЕЛИНЕЙНЫХ КОНСТРУКЦИЙ МЕТОДОМ КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

Подробнее

АППАРАТЫ КОЛОННОГО ТИПА. Нормы и методы расчета на прочность. ГОССТАНДАРТ РОССИИ Москва. Предисловие

АППАРАТЫ КОЛОННОГО ТИПА. Нормы и методы расчета на прочность. ГОССТАНДАРТ РОССИИ Москва. Предисловие ГОСТ Р 51274-99 ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Сосуды и аппараты АППАРАТЫ КОЛОННОГО ТИПА Нормы и методы расчета на прочность ГОССТАНДАРТ РОССИИ Москва Предисловие 1 РАЗРАБОТАН И ВНЕСЕН Техническим

Подробнее

РАСЧЁТ СООРУЖЕНИЙ ПО ДЕФОРМИРОВАННОЙ СХЕМЕ

РАСЧЁТ СООРУЖЕНИЙ ПО ДЕФОРМИРОВАННОЙ СХЕМЕ УДК 624.04 РАСЧЁТ СООРУЖЕНИЙ ПО ДЕФОРМИРОВАННОЙ СХЕМЕ Досько В.А., аспирант, Сидорович Е.М., д-р техн. наук, профессор (БНТУ) Аннотация. Проводится анализ требований, предъявляемых современными нормативными

Подробнее

Кроме деформации растяжения или сжатия (см. лекцию 3) материал нагруженного элемента конструкции может испытывать деформацию сдвига.

Кроме деформации растяжения или сжатия (см. лекцию 3) материал нагруженного элемента конструкции может испытывать деформацию сдвига. Сдвиг элементов конструкций Определение внутренних усилий напряжений и деформаций при сдвиге Понятие о чистом сдвиге Закон Гука для сдвига Удельная потенциальная энергия деформации при чистом сдвиге Расчеты

Подробнее

Math-Net.Ru Общероссийский математический портал

Math-Net.Ru Общероссийский математический портал Math-Net.Ru Общероссийский математический портал О. Р. Кузнецов, Краевая задача для статического расчета прямых замкнутых призматических оболочек с учетом нелинейных соотношений, Матем. моделирование и

Подробнее

УДК Семененко Н.В., Годунова Д.И. Харьковский государственный технический университет строительства и архитектуры

УДК Семененко Н.В., Годунова Д.И. Харьковский государственный технический университет строительства и архитектуры УДК 64.04 Семененко Н.В. Годунова Д.И. Харьковский государственный технический университет строительства и архитектуры ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ГЕОМЕТРИИ ТОРОВОЙ ОБОЛОЧКИ С ШПАНГОУТАМИ НА КОНТАКТНЫЕ СИЛЫ Задача

Подробнее

Радченко А.В. 1, Радченко П.А. 2

Радченко А.В. 1, Радченко П.А. 2 Влияние ориентации механических свойств композиционных материалов на динамическое разрушение преград из них при высокоскоростном нагружении Радченко А.В. 1 Радченко П.А. 2 1 Томский государственный архитектурно-строительный

Подробнее

12.2. Анализ остаточных деформаций рессоры

12.2. Анализ остаточных деформаций рессоры 12.2. Анализ остаточных деформаций рессоры Напряжения в рессоре шасси при нагружении предельными нагрузками превышают предел текучести материала. Требуется определить остаточный прогиб рессоры после снятия

Подробнее

Оглавление Введение... 3

Оглавление Введение... 3 Оглавление Введение... 3 Глава 1. Основные предпосылки, понятия и определения, используемые в курсе сопротивления материалов - механике материалов и конструкций... 4 1.1. Модель материала. Основные гипотезы

Подробнее

Анализ характеристик локального НДС соединения металлического фланца с композитным корпусом

Анализ характеристик локального НДС соединения металлического фланца с композитным корпусом УДК 541.64 И.В. Малков, Г.В. Сыровой, И.Л. Непран Анализ характеристик локального НДС соединения металлического фланца с композитным корпусом Восточноукраинский национальный университет им. В. Даля Рассмотрена

Подробнее

М Е Ж Г О С У Д А Р С Т В Е Н Н Ы Й С Т А Н Д А Р Т 201_. Сосуды и аппараты НОРМЫ И МЕТОДЫ РАСЧЕТА НА ПРОЧНОСТЬ

М Е Ж Г О С У Д А Р С Т В Е Н Н Ы Й С Т А Н Д А Р Т 201_. Сосуды и аппараты НОРМЫ И МЕТОДЫ РАСЧЕТА НА ПРОЧНОСТЬ МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СОВЕТ ПО СТАНДАРТИЗАЦИИ, МЕТРОЛОГИИ И СЕРТИФИКАЦИИ (МГС) INTERSTATE COUNCIL FOR STANDARDIZATION, METROLOGY AND CERTIFICATION (ISC) М Е Ж Г О С У Д А Р С Т В Е Н Н Ы Й ГОСТ.11 С Т А Н

Подробнее

Порядок расчета. предварительно напряженной балки (ригеля) на прочность

Порядок расчета. предварительно напряженной балки (ригеля) на прочность Астраханский колледж строительства и экономики Порядок расчета предварительно напряженной балки (ригеля) на прочность для специальности 2713 «Строительство зданий и сооружений» 1. Задание дл проектирования

Подробнее

24 ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ПРОЕКТИРО- ВАНИЮ ЭЛЕМЕНТОВ ДВУТАВРОВОГО СЕЧЕНИЯ С ГОФРИ- РОВАННОЙ СТЕНКОЙ

24 ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ПРОЕКТИРО- ВАНИЮ ЭЛЕМЕНТОВ ДВУТАВРОВОГО СЕЧЕНИЯ С ГОФРИ- РОВАННОЙ СТЕНКОЙ 4 ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ПРОЕКТИРО- ВАНИЮ ЭЛЕМЕНТОВ ДВУТАВРОВОГО СЕЧЕНИЯ С ГОФРИ- РОВАННОЙ СТЕНКОЙ 4.. Общие рекомендации 4.. В элементах сложного двутаврового сечения для повышения их стойкости и

Подробнее

Порядок расчета. предварительно напряженной многопустотной плиты на прочность. Астраханский колледж строительства и экономики

Порядок расчета. предварительно напряженной многопустотной плиты на прочность. Астраханский колледж строительства и экономики Астраханский колледж строительства и экономики Порядок расчета предварительно напряженной многопустотной плиты на прочность для специальности 713 «Строительство зданий и сооружений» 1. Задание дл проектирования

Подробнее

Устойчивое и неустойчивое упругое равновесие. Критическая сила. Критическое напряжение. Гибкость стержня

Устойчивое и неустойчивое упругое равновесие. Критическая сила. Критическое напряжение. Гибкость стержня Устойчивое и неустойчивое упругое равновесие. Критическая сила. Критическое напряжение. Гибкость стержня 1.Критическое напряжение в сжатом стержне большой гибкости определяется по формуле ОТВЕТ: 1) 2)

Подробнее

Вопросы к вступительным экзаменам в аспирантуру по специальности « Строительная механика»

Вопросы к вступительным экзаменам в аспирантуру по специальности « Строительная механика» Вопросы к вступительным экзаменам в аспирантуру по специальности «05.23.17 Строительная механика» СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ Основные понятия 1. Задачи сопротивления материалов. Стержень. Основные гипотезы

Подробнее

РАСЧЕТ УПРУГИХ ХАРАКТЕРИСТИК ИЗМЕРИТЕЛЬНЫХ ДИАФРАГМ ДАТЧИКОВ ДАВЛЕНИЯ

РАСЧЕТ УПРУГИХ ХАРАКТЕРИСТИК ИЗМЕРИТЕЛЬНЫХ ДИАФРАГМ ДАТЧИКОВ ДАВЛЕНИЯ УДК 681.586.2 РАСЧЕТ УПРУГИХ ХАРАКТЕРИСТИК ИЗМЕРИТЕЛЬНЫХ ДИАФРАГМ ДАТЧИКОВ ДАВЛЕНИЯ С.А. Бурцев, И.А. Волошина, Е.В. Ильина, СВ. Махнович, И. В. Русаков Рассмотрен процесс деформирования тонких металлических

Подробнее

РЕЛАКСАЦИЯ ОСТАТОЧНЫХ СВАРОЧНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ ВО ВНУТРИКОРПУСНОЙ ШАХТЕ РЕАКТОРА ВВЭР-1000 ПОД ДЕЙСТВИЕМ РАДИАЦИОННОГО ОБЛУЧЕНИЯ

РЕЛАКСАЦИЯ ОСТАТОЧНЫХ СВАРОЧНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ ВО ВНУТРИКОРПУСНОЙ ШАХТЕ РЕАКТОРА ВВЭР-1000 ПОД ДЕЙСТВИЕМ РАДИАЦИОННОГО ОБЛУЧЕНИЯ РЕЛАКСАЦИЯ ОСТАТОЧНЫХ СВАРОЧНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ ВО ВНУТРИКОРПУСНОЙ ШАХТЕ РЕАКТОРА ВВЭР- ПОД ДЕЙСТВИЕМ РАДИАЦИОННОГО ОБЛУЧЕНИЯ О.В. Махненко, И.В. Мирзов Институт электросварки им. Е. О. Патона НАН Украины Введение

Подробнее

О расчете несущих железобетонных конструкций в стержневом приближении Д.т.н. Кантур О.В., Лоскутов И.С., Глотов Д.А. ООО «ПКБ Катриэль», г. Москва.

О расчете несущих железобетонных конструкций в стержневом приближении Д.т.н. Кантур О.В., Лоскутов И.С., Глотов Д.А. ООО «ПКБ Катриэль», г. Москва. О расчете несущих железобетонных конструкций в стержневом приближении Д.т.н. Кантур О.В., Лоскутов И.С., Глотов Д.А. ООО «ПКБ Катриэль», г. Москва. В общем случае задача расчета любой конструкции, в наиболее

Подробнее

11 РАСЧЁТ СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

11 РАСЧЁТ СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ 11 РАСЧЁТ СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ 11.1 Общие сведения К сжатым элементам относят: колонны; верхние пояса ферм, загруженные по узлам, восходящие раскосы и стойки решетки ферм; элементы оболочек; элементы фундамента;

Подробнее

Порядок расчета. предварительно напряженной ребристой плиты на прочность

Порядок расчета. предварительно напряженной ребристой плиты на прочность Астраханский колледж строительства и экономики Порядок расчета предварительно напряженной ребристой плиты на прочность для специальности 713 «Строительство зданий и сооружений» 1. Задание дл проектирования

Подробнее

ВЛИЯНИЕ УГЛОВЫХ ДЕФОРМАЦИЙ НА ОСТАТОЧНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ В МНОГОПРОХОДНЫХ КРУГОВЫХ ШВАХ

ВЛИЯНИЕ УГЛОВЫХ ДЕФОРМАЦИЙ НА ОСТАТОЧНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ В МНОГОПРОХОДНЫХ КРУГОВЫХ ШВАХ УДК 61.791.05 Серебряков А.И. ВЛИЯНИЕ УГЛОВЫХ ДЕФОРМАЦИЙ НА ОСТАТОЧНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ В МНОГОПРОХОДНЫХ КРУГОВЫХ ШВАХ Приводятся результаты аналитического с экспериметальной проверкой механизма влияния угловых

Подробнее

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ФОРМЫ И РАЗМЕРОВ ЗАГОТОВКИ И ПЕРЕХОДОВ ОБЖИМА

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ФОРМЫ И РАЗМЕРОВ ЗАГОТОВКИ И ПЕРЕХОДОВ ОБЖИМА ОПРЕДЕЛЕНИЕ ФОРМЫ И РАЗМЕРОВ ЗАГОТОВКИ И ПЕРЕХОДОВ ОБЖИМА А.А.Юсупов, А.А.Икрамов (Ташкентский государственный технический университет имена Ислама Каримова, г. Ташкент, Узбекистан) Для получения штампованной

Подробнее

Применение численных методов для оценки надежности конструкций

Применение численных методов для оценки надежности конструкций С.А. Пименов Применение численных методов для оценки надежности конструкций Приведенный в [] аналитический метод оценки вероятности безотказной работы или надежности предполагает знание законов распределения

Подробнее

Работа выполняется ООО «Центр инженерных услуг «МОДЕЛЬЕР». В процессе работы ставятся и решаются следующие задачи:

Работа выполняется ООО «Центр инженерных услуг «МОДЕЛЬЕР». В процессе работы ставятся и решаются следующие задачи: 1. Содержание 2. Введение... 3 3. Исходная информация и постановка задач... 4 4. Задачи расчетных исследований... 4 5. Нагрузки и воздействия. Основные расчетные положения... 5 5.1. Виды нагрузок на конструкцию

Подробнее

РАСЧЕТ СТАТИЧЕСКИ ОПРЕДЕЛИМОЙ СТЕРЖНЕВОЙ СИСТЕМЫ

РАСЧЕТ СТАТИЧЕСКИ ОПРЕДЕЛИМОЙ СТЕРЖНЕВОЙ СИСТЕМЫ Министерство образования Российской Федерации азанский государственный технологический университет РАСЧЕТ СТАТИЧЕСИ ОПРЕДЕЛИМОЙ СТЕРЖНЕВОЙ СИСТЕМЫ Методические указания азань 004 Составители: доц..а.абдулхаков,

Подробнее

Анализ напряженнодеформированного. состояния торосферического днища

Анализ напряженнодеформированного. состояния торосферического днища Анализ напряженнодеформированного состояния торосферического днища В данной работе произведен расчет и анализ составляющих напряжений в торосферическом днище (рис. 1) ректификационной колонны, применяемой

Подробнее

ОСНОВЫ ТЕОРИИ СОПРОТИВЛЕНИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ. ПРОСТЕЙШИЕ СЛУЧАИ НАГРУЖЕНИЯ

ОСНОВЫ ТЕОРИИ СОПРОТИВЛЕНИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ. ПРОСТЕЙШИЕ СЛУЧАИ НАГРУЖЕНИЯ Глава 4 ОСНОВЫ ТЕОРИИ СОПРОТИВЛЕНИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ. ПРОСТЕЙШИЕ СЛУЧАИ НАГРУЖЕНИЯ Как уже говорилось выше, железобетон это анизотропный материал сложной структуры, характеризующийся нелинейной

Подробнее

Министерство образования и науки Российской Федерации

Министерство образования и науки Российской Федерации Министерство образования и науки Российской Федерации Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Московский государственный технический университет имени Н.Э. Баумана»

Подробнее

МНОГОСЛОЙНЫЕ АРМИРОВАННЫЕ ОБОЛОЧКИ

МНОГОСЛОЙНЫЕ АРМИРОВАННЫЕ ОБОЛОЧКИ Э.И.Григолюк Г.М.Куликов МНОГОСЛОЙНЫЕ АРМИРОВАННЫЕ ОБОЛОЧКИ Расчет пневматических шин МОСКВА «МАШИНОСТРОЕНИЕ» 1988 ПРЕДИСЛОВИЕ В настоящее время трудно найти такую отрасль современной техники, в которой

Подробнее

Аннотация рабочей программы дисциплины «СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ»

Аннотация рабочей программы дисциплины «СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ» Аннотация рабочей программы дисциплины «СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ» 1. Цель и задачи освоения дисциплины Для студентов направления подготовки 08.03.01. «Строительство» сопротивление материалов является одной

Подробнее