Ахременков Ан. А., Цирлин А.М. Математическая модель жидкостного погружного охлаждения вычислительных устройств

Save this PDF as:
 WORD  PNG  TXT  JPG

Размер: px
Начинать показ со страницы:

Download "Ахременков Ан. А., Цирлин А.М. Математическая модель жидкостного погружного охлаждения вычислительных устройств"

Транскрипт

1 Ахременков Ан. А., Цирлин А.М. Математическая модель жидкостного погружного охлаждения вычислительных устройств Аннотация В работе предложена модель системы охлаждения вычислительных устройств при их непосредственном контакте с хладагентом. В первой части рассмотрены возможности системы с естественной циркуляцией жидкого хладагента. Во второй то же для случая кипящего хладагента в нагревателе и конденсирующегося в конденсаторе. И в том и в другом случае отсутствуют насосы для перекачки хладагента. В третьей части проведено сравнение двух этих систем. 1. Введение Повышение мощности и компактности современных вычислительных устройств значительно повысило требования к системе охлаждения. Применение диэлектрических хладагентов, позволяет погрузить вычислительный узел в жидкость без какой-либо подготовки. Эффективность погружного жидкостного охлаждения значительно превышает эффективность воздушного, поскольку жидкость обладает большой теплоемкостью и коэффициентом теплоотдачи. Применение низкокипящих диалектических жидкостей позволяют еще более повысить эффективность систем охлаждения, т.к. при фазовом переходе теплоемкость и коэффициент теплоотдачи резко возрастают. В данной работе рассмотрены две математические модели погружных систем охлаждения: с использованием фазового перехода и без него..1. Жидкостная система отопления погружного типа Применение жидкости вместо воздуха, позволяет значительно повысить объемную теплоотдачу системы охлаждения. Одним из недостатков данной системы охлаждения является необходимость принудительной прокачки хладагента через систему, что снижает надежность системы, повышает энергозатраты и создает источник шума. Одним из способов решения данной проблемы, является такая конструкция системы, при которой поток охлаждающей жидкости создается за счет естественной циркуляции жидкости. Система см. рис. 1 а. состоит из резервуара, разделенного на две части вертикальной, термонепроницаемой перегородкой. В первой половине, в нижней части, находится вычислительный узел, выделяющий теплоту. Во второй части, в верхней части, производится охлаждение жидкости. За счет разницы температур и плотностей жидкостей в разных частях емкости происходит конвективный переток. Задача моделирования состоит в том, чтобы установить связь между физическими свойствами жидкости, высотой резервуара, температурами потока, охлаждающего хладагент, и температурой и мощностью устройства, охлаждаемого хладагентом... Математическая модель Будем предполагать, что емкость теплоизолирована. Подвод теплоты происходит только от охлаждаемого вычислительного устройства, высота тепловыделяющего устройства равна <. где общая высота установки. Н, Н, функции температуры поверхности и 1

2 коэффициента теплоотдачи для вычислительного устройства, зависящие от текущей координаты по высоте х и от скорости потока. Рис. 1. Структура системы погружного жидкостного охлаждения. а конвективного типа, б с кипящем хладагентом. Введем эффективный коэффициент теплоотдачи, d., [ ]. 1 Н Н Н Для контакта жидкость-металлическая поверхность зависимость имеет вид [1] где S площадь контакта. Количество теплоты, отводимой в сечении х, равно S35, 1а + = Н, Н - +, где + температура охлаждающей жидкости в сечении х. Суммарная тепловая нагрузка мощность охлаждаемого вычислительного узла задана и равна Температура охлаждающей жидкости в сечении х равна d. 3

3 1 l dl, [, g, [, ] g ], 4 где температура охлаждающей жидкости, подаваемой в секцию с вычислительным узлом, g расход жидкости, удельная весовая теплоемкость жидкости. Продифференцируем выражение 4 на отрезке [, ] с учетом, предполагая, что, S35, Н = Н =cons. Получим g d d. 5 Решение уравнения 5 с граничным условием + = имеет вид g. 6 Подставив, полученное решение в равенство 3, найдем значение 1- g. 7 В секции охлаждения находится теплообменник, охлаждающий жидкость. Он характеризуется функциями С, С, температуры и коэффициента теплоотдачи. Количество теплоты, отбираемой в сечении х, равно - = С, - - С, 8 где - температура охлаждающей жидкости в сечении х. Количество теплоты, отводимой в секции d. 9 Температура охлаждающей жидкости в сечении х, в секции охлаждения равна, [, ] 1. 1 l dl, [, ] g Продифференцируем выражение 1 на отрезке [-,], предполагая, что, S35, = =cons 3

4 4 d d g. 11 Решение уравнения 11 с граничным условием - - = имеет вид g. 1 Подставив, полученное решение в равенство 9, найдем значение 1 g g. 13 Разность температур и плотностей холодной - и горячей + частей жидкости создают движущую силу. Перепад давления, соответственно, равен d g G, 14 где g G ускорение свободного падения. Плотность жидкости линейно зависит от температуры = Здесь 1 -коэффициент термического расширения. Подставим выражение 15, 1, 6 в формулу 14 и проинтегрируем полученное выражение 1 g g d, 1 g g g d, откуда G d d g Создаваемое давление совершает работу, связанную с созданием скоростного потока ск и преодолением гидравлического сопротивления тр ск тр. 17 Согласно [] потери давления, связанные с созданием скоростного потока, равны

5 ск, 18 где скорость потока в секции охлаждения, средняя плотность в секции охлаждения. Потеря давления, связанная с трением, равна тр, 19 d где коэффициент трения безразмерная величина, d эквивалентный диаметр, длина. Для каналов некруглого сечения коэффициент равен см. [] 57, R где R критерий Рейнольдса, равный R d. 1 Здесь динамический коэффициент вязкости [Па с]. Подставим выражения, 1 в 19, получим 57 тр. d Расход жидкости, протекающей со скоростью в трубе диаметра d, равен g.5 d. 3 Выразим из этого выражения g и подставим в выражения Найдем g 8g 114g. 4 4 d 4 d Подставим полученное выражение в уравнение 16 и приведем его к итерационной форме g i1 8g 114g G i i g d d 1 gi, d d где - коэффициент управления сходимостью итераций, i номер итерации. Решение полученного уравнения итерационным методом позволяет найти значение расхода g. По формулам 7, 13 после этого могут быть найдены температуры, Пример Решим задачу 5 для следующих начальных данных. Характеристики охлаждающей жидкости: = [кг/м 3 ], С=165 [Дж/кг К], =.4555 [Па с].

6 Характеристики теплоотводящей секции: S=.5[м ], С = 17,5 1 [Вт/ o ],d =.5[м]. Характеристики тепловыделяющей секции: Н = 17,5 1 [Вт/м o ], Н =57[ o ]. Коэффициент сжатия для решения итерационного уравнения 5 брался равным.1. На рис. представлена зависимость отбираемой мощности от высоты емкости при фиксированном значении температуры =3 o. Рис.. Зависимость между отбираемой мощностью и высотой столба хладагента при фиксированных значениях =3 o., Н =57[ o ] Жидкостная система отопления погружного типа с использованием кипящего хладагента Применение кипящего хладагента с температурой кипения 5 о С при атмосферном давлении позволяет еще более повысить эффективность системы охлаждения см. рис. 1 б.. Она состоит из резервуара, в котором находится вычислительный узел, выделяющий теплоту, и конденсатора, в котором получившийся пар конденсируется и стекает обратно в емкость. 3.. Математическая модель Будем предполагать, что в стационарном режиме температура жидкости равна температуре кипения и вся теплота, выделяемая вычислительным устройством, уходит на испарение. Поскольку температура вычислительного устройства, температура охлаждающей жидкости, коэффициент теплоотдачи и площадь контакта S заданы, то предельная отводимая мощность, соответственно, равна В этом случае массовый поток пара равен S. 6 6 g П r, 7

7 где r удельная теплота парообразования охлаждающей жидкости [Дж/кг]. Объемный расход пара равен g. 8 V g П Удельный коэффициент теплоотдачи В при кипении равен [] Ж 3 П,75,75 3, 9 Ж П 73 где коэффициент теплопроводности [Вт/м К], Ж - кинематическая вязкость [м /с], коэффициент поверхностного натяжения [Н/м], П плотность пара [кг/м 3 ], Ж плотность жидкости. В конденсатор пар поступает при температуре кипения и, конденсируясь, отдает теплоту охлаждающей жидкости. Будем предполагать, что вся жидкость после конденсации, попадает в емкость при температуре кипения. Количество теплоты, отводимое при конденсации, равно, 3 где коэффициент теплопередачи, температура охлаждающей жидкости. S 1, 31 1 Ж где коэффициент теплоотдачи для конденсирующего пара [Вт/м К], теплопроводность стенки теплообменника [Вт/м К], толщина стенки [м], Ж коэффициент теплоотдачи нагреваемой жидкости [Вт/м К], S площадь контакта [м ]. Коэффициент теплоотдачи для конденсирующего пара в конденсаторе из пучка вертикальных труб, высотой равен [] g r 3 Ж G 1,154 К, 3 где динамическая вязкость [Па с], g G - ускорение свободного падения. Площадь контакта в конденсаторе, содержащем пучок из n труб диаметра d и высоты, равна S nd. 33 Из условия теплового баланса можно определить температуру охлаждающей жидкости Сравнение двух типов охлаждения 7

8 Для сравнения двух типов охлаждения рассмотрим систему жидкостного охлаждения со следующими параметрами: S В =.5[м ], =5 о С, =35.8 о С, соответствующее значение тепловой нагрузки равно =43 Вт, высота ванны =.6 м, максимальная температура охлаждающей жидкости на выходе из холодильника равна 46.9 о С. Для следующих исходных данных, рассчитаем характеристики системы охлаждения. S В =.5[м ], =.14[Вт/м К], Ж =.4555/16=.8 *1-6 [м /с], =*1-3 [Н/м], П =1. [кг/м 3 ], Ж =911[кг/м 3 ], h =6 o, В =5 o, r=9 [кдж/кг] Найдем удельный коэффициент теплоотдачи В по формуле 9, он равен В =73.5 [Вт/ o ], соответствующие значение тепловой нагрузки 6 равно 735[Вт]. Коэффициент теплопередачи при конденсации 3 равен к =93.6 [Вт/м o ], максимально отбираемая теплота равна =34 Вт. Для сравнения двух систем зафиксируем температуры охлаждающей жидкости c =5 о С, вычислительного устройства h =6 о С, тепловыделяющей площади в вычислительном устройстве S и холодильнике/конденсаторе S. Коэффициент теплоотдачи при кипении 9 в 4. раза больше, чем при нагреве, разность температур при кипении равна 1 о С, а при нагреве 5 о С. Таким образом, теплосъем в системе с кипящем хладагентом в 1.7 раз больше. При конденсации паров коэффициент теплоотдачи 3 в 5. раза больше, чем коэффициент теплообмена в холодильнике, разность температур при конденсации равна 5 о С, а при охлаждении 15 о С. Следовательно, эффективность охлаждения при конденсации в 5/15 *5. =8.7 раза больше, чем при охлаждении в системе с некипящим хладагентом.. Список литературы 1. Кухлинг X. Спавочник по физике. - М., Мир, А.Г. Касаткин. Основные процессы и аппараты химической технологии. Изд. 9-е. М.: Химия, 1973, 75 с. 8

Расчет кожухотрубного теплообменника

Расчет кожухотрубного теплообменника Расчет кожухотрубного теплообменника Общие сведения Кожухотрубные теплообменники наиболее широко распространены в пищевых производствах. Это объясняется следующими их достоинствами компактностью, невысоким

Подробнее

ТЕРМИЧЕСКОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ПАРОДИНАМИЧЕСКОГО ТЕРМОСИФОНА С КОЛЬЦЕВЫМИ КАНАЛАМИ В ИСПАРИТЕЛЕ И КОНДЕНСАТОРЕ

ТЕРМИЧЕСКОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ПАРОДИНАМИЧЕСКОГО ТЕРМОСИФОНА С КОЛЬЦЕВЫМИ КАНАЛАМИ В ИСПАРИТЕЛЕ И КОНДЕНСАТОРЕ ЭЛЕКТРОТЕХНИКА И ЭНЕРГЕТИКА 59 УДК 536.4 ТЕРМИЧЕСКОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ПАРОДИНАМИЧЕСКОГО ТЕРМОСИФОНА С КОЛЬЦЕВЫМИ КАНАЛАМИ В ИСПАРИТЕЛЕ И КОНДЕНСАТОРЕ А. В. ШАПОВАЛОВ, А. В. РОДИН Учреждение образования «Гомельский

Подробнее

Практическое занятие мая 2017 г.

Практическое занятие мая 2017 г. 4 мая 2017 г. Теплопроводность это процесс распространения теплоты между соприкасающимися телами или частями одного тела с различной температурой. Для осуществления теплопроводности необходимы два условия:

Подробнее

Лекция 10 Тепловые трубы с капиллярно-пористыми материалами. Капиллярные структуры тепловых труб.

Лекция 10 Тепловые трубы с капиллярно-пористыми материалами. Капиллярные структуры тепловых труб. Лекция 0 Тепловые трубы с капиллярно-пористыми материалами. Капиллярные структуры тепловых труб. Основным фактором при выборе материалов для корпуса и фитиля термосифона является их совместимость с теплоносителем.

Подробнее

Методические указания к выполнению лабораторной работы 2.2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕМПЕРАТУРНОГО КОЭФФИЦИЕНТА ДАВЛЕНИЯ ВОЗДУХА ПРИ ПОМОЩИ ГАЗОВОГО ТЕРМОМЕТРА *

Методические указания к выполнению лабораторной работы 2.2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕМПЕРАТУРНОГО КОЭФФИЦИЕНТА ДАВЛЕНИЯ ВОЗДУХА ПРИ ПОМОЩИ ГАЗОВОГО ТЕРМОМЕТРА * Методические указания к выполнению лабораторной работы.. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕМПЕРАТУРНОГО КОЭФФИЦИЕНТА ДАВЛЕНИЯ ВОЗДУХА ПРИ ПОМОЩИ ГАЗОВОГО ТЕРМОМЕТРА * * Аникин А.И. Свойства газов. Свойства конденсированных

Подробнее

РАСЧЕТ ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ В ПИЩЕВОЙ АППАРАТУРЕ

РАСЧЕТ ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ В ПИЩЕВОЙ АППАРАТУРЕ МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Оренбургский государственный университет» Кафедра машин и аппаратов

Подробнее

Кафедра технологии и организации общественного питания

Кафедра технологии и организации общественного питания 0 МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования «СИБИРСКИЙ ФЕДЕРАЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ» Торгово-экономический

Подробнее

Тогда перепад давления можно определить по формуле p g tdz

Тогда перепад давления можно определить по формуле p g tdz ЦИРКУЛЯЦИЯ ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ В ГЕЛИОСИСТЕМАХ. КОНЦЕНТРИРУЮЩИЕ ГЕЛИОКОЛЛЕКТОРА Активные гелиосистемы по виду используемого теплоносителя делятся на жидкостные (вода, антифриз) и воздушные. Циркуляция теплоносителя

Подробнее

ЛЕКЦИЯ 13 ОХЛАЖДЕНИЕ И ЗАЩИТНЫЕ ПОКРЫТИЯ

ЛЕКЦИЯ 13 ОХЛАЖДЕНИЕ И ЗАЩИТНЫЕ ПОКРЫТИЯ ЛЕКЦИЯ 13 ОХЛАЖДЕНИЕ И ЗАЩИТНЫЕ ПОКРЫТИЯ В авиационной и ракетной технике часто возникает необходимость защиты стенки конструкции от воздействия высокотемпературного газового потока. Они могут быть защищены

Подробнее

РАСЧЕТ ГОРИЗОНТАЛЬНОГО КОЖУХОТРУБНОГО ИСПАРИТЕЛЯ ХОЛОДИЛЬНОЙ УСТАНОВКИ

РАСЧЕТ ГОРИЗОНТАЛЬНОГО КОЖУХОТРУБНОГО ИСПАРИТЕЛЯ ХОЛОДИЛЬНОЙ УСТАНОВКИ Федеральное агентство по образованию Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ НИЗКОТЕМПЕРАТУРНЫХ И ПИЩЕВЫХ ТЕХНОЛОГИЙ

Подробнее

Задание 1 (5 минут) Решение

Задание 1 (5 минут) Решение Задание 1 (5 минут) В сосуде с водой плавает опрокинутая вверх дном кастрюля Будет ли изменяться уровень воды в кастрюле с изменением температуры окружающего воздуха? (Тепловым расширением воды, кастрюли

Подробнее

Пособие предназначено для использования в учебном процессе, особенно при курсовом и дипломном проектировании.

Пособие предназначено для использования в учебном процессе, особенно при курсовом и дипломном проектировании. Тепловые трубы. УДК 536.24 В пособии изложены основы расчета характеристик тепловых труб, приведены справочные материалы, необходимые для расчетов, и пример проектировочного расчета конкретной тепловой

Подробнее

Лабораторная работа 3. Определение теплопроводности материалов

Лабораторная работа 3. Определение теплопроводности материалов Лабораторная работа 3. Определение теплопроводности материалов Цель работы: изучение методов исследования теплопроводности и определение теплофизических характеристик твердых веществ. Задачи работы: 1.

Подробнее

ТЕХНИЧЕСКАЯ ТЕРМОДИНАМИКА

ТЕХНИЧЕСКАЯ ТЕРМОДИНАМИКА ТЕХНИЧЕСКАЯ ТЕРМОДИНАМИКА План лекции:. Уравнение состояния реальных газов и паров. Водяной пар. Парообразование при постоянном давлении. Парогазовые смеси. Влажный воздух 4. Цикл воздушной холодильной

Подробнее

ЗАДАЧИ ПО ГИДРАВЛИКЕ С РЕШЕНИЯМИ

ЗАДАЧИ ПО ГИДРАВЛИКЕ С РЕШЕНИЯМИ Федеральное агентство по образованию Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Ухтинский государственный технический университет ЗАДАЧИ ПО ГИДРАВЛИКЕ С РЕШЕНИЯМИ

Подробнее

ОСНОВЫ ТЕОРИИ ТЕПЛООБМЕНА

ОСНОВЫ ТЕОРИИ ТЕПЛООБМЕНА ОСНОВЫ ТЕОРИИ ТЕПЛООБМЕНА Лекция 5 План лекции: 1. Общие понятия теории конвективного теплообмена. Теплоотдача при свободном движении жидкости в большом объёме 3. Теплоотдача при свободном движении жидкости

Подробнее

НЕКОТОРЫЕ ЗАДАЧИ ТРУБОПРОВОДНОГО ТРАНСПОРТА НЕФТИ И НЕФТЕПРОДУКТОВ. Гамзаев Х.М. Баку, Азербайджанская государственная нефтяная академия

НЕКОТОРЫЕ ЗАДАЧИ ТРУБОПРОВОДНОГО ТРАНСПОРТА НЕФТИ И НЕФТЕПРОДУКТОВ. Гамзаев Х.М. Баку, Азербайджанская государственная нефтяная академия УДК 53. 56 НЕКОТОРЫЕ ЗАДАЧИ ТРУБОПРОВОДНОГО ТРАНСПОРТА НЕФТИ И НЕФТЕПРОДУКТОВ Гамзаев Х.М. Баку, Азербайджанская государственная нефтяная академия Работа посвящена исследованию некоторых вопросов трубопроводного

Подробнее

Оптимизация температурного поля в открытых многокамерных системах

Оптимизация температурного поля в открытых многокамерных системах Промышленные контроллеры и АСУ, 3, 5, с.6-9. Оптимизация температурного поля в открытых многокамерных системах Андреев Д.А. В работе рассмотрена статическая задача термостатирования здания, представленного

Подробнее

Тепловые явления ВАРИАНТ 1 Уровень А

Тепловые явления ВАРИАНТ 1 Уровень А Тепловые явления ВАРИАНТ 1 Уровень А 1. Теплообмен путем конвекции может осуществляться 1) в газах, жидкостях и твердых телах 2) в газах и жидкостях 3) только в газах 4) только в жидкостях 2. Перед горячей

Подробнее

w 2 /(2g) скоростной напор, м Задача 7.

w 2 /(2g) скоростной напор, м Задача 7. Задача 1. Определить скорость потока воды в трубопроводе. Расход воды составляет 90 м 3 /час. Диаметр трубопровода 0,01м. Скорость потока воды в трубопроводе равна: w=(4 Q) / (π d ) = ((4 90) / (3,14 [0,01]

Подробнее

ТЕПЛОВОЙ СПОСОБ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ СОЛНЕЧНОЙ ЭНЕРГИИ

ТЕПЛОВОЙ СПОСОБ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ СОЛНЕЧНОЙ ЭНЕРГИИ ТЕПЛОВОЙ СПОСОБ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ СОЛНЕЧНОЙ ЭНЕРГИИ Преобразование солнечной энергии в тепловую обеспечивается системами солнечного отопления. Их характерным отличием от других систем отопления является применение

Подробнее

ПЕЧИ ЛИТЕЙНЫХ ЦЕХОВ. МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙCКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Брянский государственный технический университет

ПЕЧИ ЛИТЕЙНЫХ ЦЕХОВ. МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙCКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Брянский государственный технический университет МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙCКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Брянский государственный технический университет УТВЕРЖДАЮ Ректор университета О.Н. Федонин 2014 г. ПЕЧИ ЛИТЕЙНЫХ ЦЕХОВ РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ ТЕПЛООБМЕНА

Подробнее

СОДЕРЖАНИЕ РАЗДЕЛ I. ГИДРОМЕХАНИЧЕСКИЕ ПРОЦЕССЫ

СОДЕРЖАНИЕ РАЗДЕЛ I. ГИДРОМЕХАНИЧЕСКИЕ ПРОЦЕССЫ СОДЕРЖАНИЕ ПРЕДИСЛОВИЕ... 3 ВВЕДЕНИЕ В КУРС «Процессы и аппараты химической технологии»... 6 РАЗДЕЛ I. ГИДРОМЕХАНИЧЕСКИЕ ПРОЦЕССЫ ГЛАВА 1. ОСНОВЫ ГИДРАВЛИКИ... 42 1.1. Основные свойства жидкостей в гидравлике...

Подробнее

Math-Net.Ru Общероссийский математический портал

Math-Net.Ru Общероссийский математический портал Math-NetRu Общероссийский математический портал С Г Черкасов, Теплообмен при конденсации насыщенного пара на вертикальны труба с протоком жидкости, ТВТ, 1994, том 32, выпуск 1, 101 104 Использование Общероссийского

Подробнее

УТВЕРЖДАЮ Директор ЭНИН Матвеев А.С. " " 2015г. МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ к практическим занятиям по дисциплине Парогенераторы АЭС г.

УТВЕРЖДАЮ Директор ЭНИН Матвеев А.С.   2015г. МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ к практическим занятиям по дисциплине Парогенераторы АЭС г. УТВЕРЖДАЮ Директор ЭНИН Матвеев А.С. " " 2015г. МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ к практическим занятиям по дисциплине Парогенераторы АЭС 2014 г. 1 ПРАКТИЧЕСКИЕ ЗАНЯТИЯ по дисциплине Парогенераторы АЭС Тема 1. Тепловые

Подробнее

ВПО «ТГТУ») АННОТАЦИИ РАБОЧИХ ПРОГРАММ УЧЕБНЫХ ДИСЦИПЛИН

ВПО «ТГТУ») АННОТАЦИИ РАБОЧИХ ПРОГРАММ УЧЕБНЫХ ДИСЦИПЛИН МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Тамбовский государственный технический университет»

Подробнее

РАСЧЕТ НАГРЕВА МЕТАЛЛА В КАМЕРНОЙ ПЕЧИ С ВЫДВИЖНЫМ ПОДОМ, ПРИ УСЛОВИИ ПОСТОЯНСТВА ИЗМЕНЕНИЯ СКОРОСТИ НАГРЕВА НА ПОВЕРХНОСТИ ТЕЛА (С нп = const)

РАСЧЕТ НАГРЕВА МЕТАЛЛА В КАМЕРНОЙ ПЕЧИ С ВЫДВИЖНЫМ ПОДОМ, ПРИ УСЛОВИИ ПОСТОЯНСТВА ИЗМЕНЕНИЯ СКОРОСТИ НАГРЕВА НА ПОВЕРХНОСТИ ТЕЛА (С нп = const) УДК 621.783.2:536.25 Похилько А.С. студент, Национальная металлургическая академия Украины (НМетАУ) Румянцев В.Д. к.т.н., проф., НМетАУ РАСЧЕТ НАГРЕВА МЕТАЛЛА В КАМЕРНОЙ ПЕЧИ С ВЫДВИЖНЫМ ПОДОМ, ПРИ УСЛОВИИ

Подробнее

Парогенераторы АЭС. Тема. Теплообмен при кипении. ПГ АЭС 2014/2015 уч.г. 1

Парогенераторы АЭС. Тема. Теплообмен при кипении. ПГ АЭС 2014/2015 уч.г. 1 Парогенераторы АЭС Тема. Теплообмен при кипении ПГ АЭС 2014/2015 уч.г. 1 Основные вопросы Классификация режимов кипения. Определение границ участков с характерными условиями теплообмена. Рекомендации по

Подробнее

ТЕМА12. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ СИСТЕМЫ ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ Способы гидравлического расчета трубопроводов систем водяного отопления

ТЕМА12. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ СИСТЕМЫ ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ Способы гидравлического расчета трубопроводов систем водяного отопления ТЕМА1. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ СИСТЕМЫ ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ 1.1. Способы гидравлического расчета трубопроводов систем водяного отопления При расчете трубопроводов систем водяного отопления используются различные

Подробнее

Известия высших учебных заведений. Поволжский регион УДК 519.8(004) А. Л. Королев КОМПЬЮТЕРНОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ С РАСПРЕДЕЛЕННЫМИ ПАРАМЕТРАМИ

Известия высших учебных заведений. Поволжский регион УДК 519.8(004) А. Л. Королев КОМПЬЮТЕРНОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ С РАСПРЕДЕЛЕННЫМИ ПАРАМЕТРАМИ УДК 59.8(004) А. Л. Королев КОМПЬЮТЕРНОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ С РАСПРЕДЕЛЕННЫМИ ПАРАМЕТРАМИ Рассматриваются вопросы компьютерного численного моделирования процессов с распределенными параметрами. Работа

Подробнее

Раздел 5 МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ, МАТЕРИАЛОВ И СИСТЕМ

Раздел 5 МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ, МАТЕРИАЛОВ И СИСТЕМ Раздел 5 МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ, МАТЕРИАЛОВ И СИСТЕМ УДК 662.761.8.074.7 В.В. Вейнский ГОУ ВПО «Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова» МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ

Подробнее

ТЕПЛОВОЙ И ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ АКТИВНОЙ ЗОНЫ РЕАКТОРА С ВОДЯНЫМ КИПЯЩИМ ТЕПЛОНОСИТЕЛЕМ

ТЕПЛОВОЙ И ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ АКТИВНОЙ ЗОНЫ РЕАКТОРА С ВОДЯНЫМ КИПЯЩИМ ТЕПЛОНОСИТЕЛЕМ Министерство образования и науки Российской Федерации Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования Нижегородский государственный технический университет

Подробнее

Практическая работа 1. Проектирование общеобменной вентиляции производственных. Научиться проектировать общеобменную вентиляцию помещения согласно

Практическая работа 1. Проектирование общеобменной вентиляции производственных. Научиться проектировать общеобменную вентиляцию помещения согласно Практическая работа Тема Цель: Проектирование общеобменной вентиляции производственных помещений Научиться проектировать общеобменную вентиляцию помещения согласно заданию Вентиляция это организованный

Подробнее

РАСЧЕТ ГИДРОМЕХАНИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК ЗАДВИЖКИ МАГИСТРАЛЬНОГО ТРУБОПРОВОДА

РАСЧЕТ ГИДРОМЕХАНИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК ЗАДВИЖКИ МАГИСТРАЛЬНОГО ТРУБОПРОВОДА УДК 6694053: 61 6460015 РАСЧЕТ ГИДРОМЕХАНИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК ЗАДВИЖКИ МАГИСТРАЛЬНОГО ТРУБОПРОВОДА ЕП Богданов, СВ Рикконен* Томский политехнический университет *ООО «Система», г Томск E-mail: epbogdanov@mailru

Подробнее

Расчет сопротивления теплопередаче многослойных ограждающих конструкций. Дмитрий Андреев Научный руководитель д.т.н. А.М. Цирлин. 1.

Расчет сопротивления теплопередаче многослойных ограждающих конструкций. Дмитрий Андреев Научный руководитель д.т.н. А.М. Цирлин. 1. Расчет сопротивления теплопередаче многослойных ограждающих конструкций Дмитрий Андреев Научный руководитель д.т.н. А.М. Цирлин В работе предложена методика расчета сопротивления теплопередаче многослойных

Подробнее

Методические указания к выполнению лабораторной работы 2.5. ИЗУЧЕНИЕ ЗАВИСИМОСТИ КОЭФФИЦИЕНТА ВЯЗКОСТИ ЖИДКОСТИ ОТ ТЕМПЕРАТУРЫ *

Методические указания к выполнению лабораторной работы 2.5. ИЗУЧЕНИЕ ЗАВИСИМОСТИ КОЭФФИЦИЕНТА ВЯЗКОСТИ ЖИДКОСТИ ОТ ТЕМПЕРАТУРЫ * Методические указания к выполнению лабораторной работы 2.5. ИЗУЧЕНИЕ ЗАВИСИМОСТИ КОЭФФИЦИЕНТА ВЯЗКОСТИ ЖИДКОСТИ ОТ ТЕМПЕРАТУРЫ * * Аникин А.И. Свойства газов. Свойства конденсированных систем: лабораторный

Подробнее

ТЕХНОЛОГИИ ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ. Г. П. Куралев, О. Д. Фатеева // Молодой ученый С

ТЕХНОЛОГИИ ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ. Г. П. Куралев, О. Д. Фатеева // Молодой ученый С ТЕХНОЛОГИИ ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ Г. П. Куралев, О. Д. Фатеева // Молодой ученый. 2014. 3. С. 13-25. Введение. История интенсивного развития высокоэффективных теплопередающих устройств, которые получили название

Подробнее

ТЕХНИЧЕСКАЯ ТЕРМОДИНАМИКА

ТЕХНИЧЕСКАЯ ТЕРМОДИНАМИКА ТЕХНИЧЕСКАЯ ТЕРМОДИНАМИКА План лекции:. Циклы паротурбинных установок. Цикл Карно. Цикл Ренкина Лекция 4. ЦИКЛЫ ПАРОТУРБИННЫХ УСТАНОВОК. ЦИКЛ КАРНО В современной стационарной теплоэнергетике в основном

Подробнее

Повышение давления жидкости в замкнутом объеме при тепловом воздействии через стенки

Повышение давления жидкости в замкнутом объеме при тепловом воздействии через стенки Теплофизика и аэромеханика 23 том 2 4 УДК 532.58 Повышение давления жидкости в замкнутом объеме при тепловом воздействии через стенки В.Ш. Шагапов Ю.А. Юмагулова 2 Институт механики Уфимского научного

Подробнее

ОСНОВЫ ТЕОРИИ ТЕПЛООБМЕНА

ОСНОВЫ ТЕОРИИ ТЕПЛООБМЕНА ОСНОВЫ ТЕОРИИ ТЕПЛООБМЕНА План лекции:. Теория теплообмена (основные понятия). Температурное поле. Температурный градиент 3. Дифференциальное уравнение теплообмена 4. Передача тепла через плоскую стенку

Подробнее

Лекция 6 Расчет коэффициента теплоотдачи Расчет коэффициента теплоотдачи для сред, не меняющих агрегатное состояние.

Лекция 6 Расчет коэффициента теплоотдачи Расчет коэффициента теплоотдачи для сред, не меняющих агрегатное состояние. Лекция 6 Расчет коэффициента теплоотдачи Расчет коэффициента теплоотдачи для сред, не меняющих агрегатное состояние. Для расчета коэффициентов теплоотдачи 1 и в уравнениях (8.3) и (8.4) можно воспользоваться

Подробнее

Занятие 1 (2 часа) Расчет оптимальной толщины изоляции тепловой сети

Занятие 1 (2 часа) Расчет оптимальной толщины изоляции тепловой сети Занятие ( часа) Расчет оптимальной толщины изоляции тепловой сети Цель теплового расчета сети - определение толщины тепловой изоляции и падения температуры на данном участке трассы. Толщину теплоизоляционного

Подробнее

ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕПЛООТДАЧИ ПРИ ВЫНУЖДЕННОМ ДВИЖЕНИИ ВОЗДУХА В ТРУБЕ МЕТОДОМ ИМИТАЦИОННОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ

ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕПЛООТДАЧИ ПРИ ВЫНУЖДЕННОМ ДВИЖЕНИИ ВОЗДУХА В ТРУБЕ МЕТОДОМ ИМИТАЦИОННОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ Министерство образования и науки Российской Федерации Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Ивановский государственный энергетический университет

Подробнее

УДК ОБ ОДНОМ РЕЖИМЕ ОБРАЗОВАНИЯ ГИДРАТНОЙ ПРИ ВСПЛЫТИИ ГАЗОВОГО ПУЗЫРЬКА

УДК ОБ ОДНОМ РЕЖИМЕ ОБРАЗОВАНИЯ ГИДРАТНОЙ ПРИ ВСПЛЫТИИ ГАЗОВОГО ПУЗЫРЬКА УДК 532542 ОБ ОДНОМ РЕЖИМЕ ОБРАЗОВАНИЯ ГИДРАТНОЙ ПРИ ВСПЛЫТИИ ГАЗОВОГО ПУЗЫРЬКА ОР Нурисламов В работе представлена модель образования пористой гидратной частицы при всплытии газового пузырька Установлен

Подробнее

в процессе подвода теплоты от верхнего теплового источника. В то

в процессе подвода теплоты от верхнего теплового источника. В то 7.6. Регенеративный цикл паротурбинной установки. В результате эксергетического анализа паротурбинной установки (см. раздел 7.4 было показано, что для повышения еѐ экономичности важную роль играет уменьшение

Подробнее

Вопросы для подготовки к выполнению контрольной работы и к экзамену по физике

Вопросы для подготовки к выполнению контрольной работы и к экзамену по физике Вопросы для подготовки к выполнению контрольной работы и к экзамену по физике 1. Движение. Понятие средней скорости. График зависимости, пройденного пути от времени. 2. Мгновенная скорость. 3. Ускорение.

Подробнее

Частина IV. ЕНЕРГОЗБЕРЕЖЕННЯ ТА ЕНЕРГОЕФЕКТИВНІСТЬ

Частина IV. ЕНЕРГОЗБЕРЕЖЕННЯ ТА ЕНЕРГОЕФЕКТИВНІСТЬ Частина IV. ЕНЕРГОЗБЕРЕЖЕННЯ ТА ЕНЕРГОЕФЕКТИВНІСТЬ УДК 6.48:6.57 В.И. Самуся, д-р техн. наук, Ю.И. Оксень, канд. техн. наук, Ю.А. Комиссаров (Украина, Днепропетровск, Государственное ВУЗ «Национальный

Подробнее

А.Е. Басманов, докт. техн. наук, гл. научн. сотрудник, УГЗУ, А.А. Михайлюк, адъюнкт, УГЗУ

А.Е. Басманов, докт. техн. наук, гл. научн. сотрудник, УГЗУ, А.А. Михайлюк, адъюнкт, УГЗУ УДК 64.8 А.Е. Басманов, докт. техн. наук, гл. научн. сотрудник, УГЗУ, А.А. Михайлюк, адъюнкт, УГЗУ ВЗАИМОДЕЙСТВИЕ ВОДНОЙ СТРУИ СО СТЕНКОЙ РЕЗЕРВУАРА ПРИ ЕГО ОХЛАЖДЕНИИ В УСЛОВИЯХ ПОЖАРА (представлено д-ром

Подробнее

ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ТЕПЛООТДАЧИ ПРИ ТУРБУЛЕНТНОМ ТЕЧЕНИИ В ТРУБАХ И КАНАЛАХ АНАЛИТИЧЕСКИМ МЕТОДОМ

ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ТЕПЛООТДАЧИ ПРИ ТУРБУЛЕНТНОМ ТЕЧЕНИИ В ТРУБАХ И КАНАЛАХ АНАЛИТИЧЕСКИМ МЕТОДОМ УДК 536.4 Горбунов А.Д. д-р техн. наук, проф., ДГТУ ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ТЕПЛООТДАЧИ ПРИ ТУРБУЛЕНТНОМ ТЕЧЕНИИ В ТРУБАХ И КАНАЛАХ АНАЛИТИЧЕСКИМ МЕТОДОМ Аналитический расчёт коэффициента теплоотдачи

Подробнее

Экспериментальное определение закона теплообмена и коэффициента теплоотдачи

Экспериментальное определение закона теплообмена и коэффициента теплоотдачи Министерство образования Российской Федерации Московский государственный технический университет им. Н.Э. Баумана В.П. Усачев, В.П. Григорьев, В.Г. Костиков Экспериментальное определение закона теплообмена

Подробнее

ДЕТОНАЦИЯ ГАЗОВОЙ СМЕСИ В ШЕРОХОВАТЫХ ТРУБАХ И ЩЕЛЯХ. Московский Государственный Технический Университет им. Н.Э. Баумана, Москва, Россия

ДЕТОНАЦИЯ ГАЗОВОЙ СМЕСИ В ШЕРОХОВАТЫХ ТРУБАХ И ЩЕЛЯХ. Московский Государственный Технический Университет им. Н.Э. Баумана, Москва, Россия ДЕТОНАЦИЯ ГАЗОВОЙ СМЕСИ В ШЕРОХОВАТЫХ ТРУБАХ И ЩЕЛЯХ В.Н. ОХИТИН С.И. КЛИМАЧКОВ И.А. ПЕРЕВАЛОВ Московский Государственный Технический Университет им. Н.Э. Баумана Москва Россия Газодинамические параметры

Подробнее

3. Элементы теории размерности

3. Элементы теории размерности Лекция 4 3. Элементы теории размерности 3.1 П-теорема Понятие размерности физической величины тесно связано с процессом измерения, в котором физическую величину сравнивают с некоторым ее эталоном (единица

Подробнее

Отрицательное тепловое сопротивление в одномерном установившемся течении совершенного невязкого газа

Отрицательное тепловое сопротивление в одномерном установившемся течении совершенного невязкого газа ТРУДЫ МФТИ. 014. Том 6 4 Физическая механика 153 УДК 53.54.86.(088.8) Б. И. Басок В. В. Гоцуленко Институт технической теплофизики НАН Украины Отрицательное тепловое сопротивление в одномерном установившемся

Подробнее

МАТЕМАТИЧЕСКОЕ ОПИСАНИЕ ПРОЦЕССА ТЕПЛООБМЕНА В ПРОТИВОТОЧНЫХ ТЕПЛООБМЕННЫХ АППАРАТАХ

МАТЕМАТИЧЕСКОЕ ОПИСАНИЕ ПРОЦЕССА ТЕПЛООБМЕНА В ПРОТИВОТОЧНЫХ ТЕПЛООБМЕННЫХ АППАРАТАХ УДК 68.54 Турупалов В.В, Чернышев Н.Н., Прядко А.А. Донецкий национальный технический университет, г. Донецк кафедра автоматики и телекоммуникаций E-mail: kolyachernishov@mail.ru, ann-pryadko@yandex.ua

Подробнее

сказываться влияние потерь энергии на гистерезис, что необходимо учитывать в расчётах характеристик устройств.

сказываться влияние потерь энергии на гистерезис, что необходимо учитывать в расчётах характеристик устройств. А Б Кувалдин, М Л Струпинский, Н Н Хренков, М А Федин Моделирование электромагнитного поля в ферромагнитной стали при индукционном, электроконтактном и комбинированном нагреве Аннотация ŀ Рассмотрены вопросы

Подробнее

ЗАДАЧА СТЕФАНА В ПОЛУПРОЗРАЧНОЙ СРЕДЕ ПРИ РАЗНЫХ ПОГЛОЩАТЕЛЬНЫХ СПОСОБНОСТЯХ ГРАНИЦ. Рубцов Н.А., Слепцов С.Д.

ЗАДАЧА СТЕФАНА В ПОЛУПРОЗРАЧНОЙ СРЕДЕ ПРИ РАЗНЫХ ПОГЛОЩАТЕЛЬНЫХ СПОСОБНОСТЯХ ГРАНИЦ. Рубцов Н.А., Слепцов С.Д. (3 ЗАДАЧА СТЕФАНА В ПОЛУПРОЗРАЧНОЙ СРЕДЕ ПРИ РАЗНЫХ ПОГЛОЩАТЕЛЬНЫХ СПОСОБНОСТЯХ ГРАНИЦ Рубцов Н.А., Слепцов С.Д. Институт теплофизики СО РАН, г. Новосибирск, Россия Работа выполнена по гранту РФФИ 8-8-57-а

Подробнее

Раздел 2. КОНВЕКИВНЫЙ ТЕПЛООБМЕН

Раздел 2. КОНВЕКИВНЫЙ ТЕПЛООБМЕН Раздел 2. КОНВЕКИВНЫЙ ТЕПЛООБМЕН Основные понятия конвективного теплообмена Понятие конвективного теплообмена охватывает процесс теплообмена при движении жидкости или газа. При этом перенос теплоты осуществляется

Подробнее

РАСЧЕТ РЕКУПЕРАТИВНОГО ТЕПЛООБМЕННОГО АППАРАТА

РАСЧЕТ РЕКУПЕРАТИВНОГО ТЕПЛООБМЕННОГО АППАРАТА Министерство образования и науки Российской Федерации НАЦИОНАЛЬНЫЙ ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ Кафедра теплотехники и теплогазоснабжения РАСЧЕТ РЕКУПЕРАТИВНОГО

Подробнее

кинетическая энергия промежуточного участка 1 2 ; K

кинетическая энергия промежуточного участка 1 2 ; K Уравнение Бернулли для элементарной струйки идеальной жидкости. В прямоугольной системе координат рассмотрим элементарную струйку (рис..9). Движение жидкости установившееся и медленно изменяющееся. z S

Подробнее

mg 7L 2 +3mg(4L+x 1)+T 6L = 2T 7L, откуда x 1 = 5L 2 < 0,

mg 7L 2 +3mg(4L+x 1)+T 6L = 2T 7L, откуда x 1 = 5L 2 < 0, Опасная затея Замятнин М. L m Рис. 1 3m m Доска массой m лежит, выступая на 3/7 своей длины, на краю обрыва. Длина одной седьмой части доски L = 1 м. К свисающему краю доски с помощью невесомых блоков

Подробнее

U0 2. Рис Схематическое изображение твэла

U0 2. Рис Схематическое изображение твэла А.П. Солодов Электронный курс 7 Теплопроводность твэла δ He α f U δ Z Рис. 7.. Схематическое изображение твэла Стержень тепловыделяющего элемента ядерного реактора (твэла) собирается из таблеток оксида

Подробнее

Решения и критерии оценивания

Решения и критерии оценивания Решения и критерии оценивания Задача 1 Массивная горизонтальная плита движется вниз с постоянной скоростью V = 4 м/с. Над плитой на нити неподвижно относительно земли висит мячик. В тот момент, когда расстояние

Подробнее

2 m. гладкой поверхности и налетают на упор, соединённый с вертикальной стенкой пружиной жёсткости k. Определите минимальное значение

2 m. гладкой поверхности и налетают на упор, соединённый с вертикальной стенкой пружиной жёсткости k. Определите минимальное значение Первый (отборочный) этап академического соревнования Олимпиады школьников «Шаг в будущее» по образовательному предмету «Физика», осень 06 г. ариант. Диск катится без проскальзывания по горизонтальной плоскости

Подробнее

Методические указания по механике жидкости и газа

Методические указания по механике жидкости и газа Методические указания по механике жидкости и газа для студентов заочной формы обучения направления подготовки 151000.62 «Технологические машины и оборудование» Студенты выбирают вариант по последней цифре

Подробнее

S 2 = 100 см 2 находятся два невесомых поршня. Поршни соединены тонкой проволокой длины L = 0,5 м. Пространство между поршнями заполнено водой.

S 2 = 100 см 2 находятся два невесомых поршня. Поршни соединены тонкой проволокой длины L = 0,5 м. Пространство между поршнями заполнено водой. МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ИМЕНИ НЭ БАУМАНА ЗАКЛЮЧИТЕЛЬНЫЙ ЭТАП НАУЧНО-ОБРАЗОВАТЕЛЬНОГО СОРЕВНОВАНИЯ ОЛИМПИАДЫ «ШАГ В БУДУЩЕЕ» ПО КОМПЛЕКСУ ПРЕДМЕТОВ «ТЕХНИКА И ТЕХНОЛОГИЯ» ОБРАЗОВАТЕЛЬНЫЙ

Подробнее

Лекция 7 7. РЕГУЛИРОВАНИЕ ТЕПЛОВОЙ НАГРУЗКИ 7.1. Задачи и методы регулирования

Лекция 7 7. РЕГУЛИРОВАНИЕ ТЕПЛОВОЙ НАГРУЗКИ 7.1. Задачи и методы регулирования Лекция 7 7. РЕГУЛИРОВАНИЕ ТЕПЛОВОЙ НАГРУЗКИ 7.. Задачи и методы регулирования Системы теплоснабжения представляют собой взаимосвязанный комплекс, включающий тепловые источники (ТЭЦ, котельные), систему

Подробнее

С/к «Физические основы теории переноса»

С/к «Физические основы теории переноса» Вариант 1 Плоская пластина размером 20 10 см обдувается потоком воздуха со скоростью 1 мс вдоль плоскости, перпендикулярной ее длинной кромке. Температура воздуха 0 С, в то время как температура пластины

Подробнее

О скорости звука в потоке вязкого газа с поперечным сдвигом

О скорости звука в потоке вязкого газа с поперечным сдвигом Электронный журнал «Техническая акустика» http://webceter.ru/~eeaa/ejta/ 004, 5 Псковский политехнический институт Россия, 80680, г. Псков, ул. Л. Толстого, 4, e-mail: kafgid@ppi.psc.ru О скорости звука

Подробнее

ТЕМПЕРАТУРНЫЙ ДИАПАЗОН ИСПОЛЬЗОВАНИЯ СЖИЖЕННОГО ГАЗА С3Н8 В КАЧЕСТВЕ НИЗКОКИПЯЩЕГО РАБОЧЕГО ТЕЛА

ТЕМПЕРАТУРНЫЙ ДИАПАЗОН ИСПОЛЬЗОВАНИЯ СЖИЖЕННОГО ГАЗА С3Н8 В КАЧЕСТВЕ НИЗКОКИПЯЩЕГО РАБОЧЕГО ТЕЛА УДК 62-176.2 Гафуров А.М. инженер кафедры «Энергетическое машиностроение» ФГБОУ ВО «КГЭУ». Россия, г. Казань Гатина Р.З. студент 4 курс, факультет «Энергонасыщенных материалов и изделий» ФГБОУ ВО «КНИТУ».

Подробнее

ЭЛЕКТРОННЫЙ ОБРАЗОВАТЕЛЬНЫЙ РЕСУРС ПРОГРАММА ДЛЯ ЭВМ. Программа расчета режимов обработки электронным лучом диэлектрика

ЭЛЕКТРОННЫЙ ОБРАЗОВАТЕЛЬНЫЙ РЕСУРС ПРОГРАММА ДЛЯ ЭВМ. Программа расчета режимов обработки электронным лучом диэлектрика МИНОБРНАУКИ РОССИИ Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования «ЮЖНЫЙ ФЕДЕРАЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ» ИНСТИТУТ НАНОТЕХНОЛОГИЙ ЭЛЕКТРОНИКИ И ПРИБОРОСТРОЕНИЯ ЭЛЕКТРОННЫЙ

Подробнее

МАЛЫЕ ГИДРОЭЛЕКТРОСТАНЦИИ. ГИДРОТУРБОАГРЕГАТЫ. H z1 z2

МАЛЫЕ ГИДРОЭЛЕКТРОСТАНЦИИ. ГИДРОТУРБОАГРЕГАТЫ. H z1 z2 МАЛЫЕ ГИДРОЭЛЕКТРОСТАНЦИИ. ГИДРОТУРБОАГРЕГАТЫ Турбиной называется устройство, служащее для преобразования энергии падающей жидкости в механическую энергию. Они бывают двух типов: активные, рабочее колесо

Подробнее

Лабораторная работа 15 ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ДИНАМИЧЕСКОЙ ВЯЗКОСТИ ВОЗДУХА ПРИ РАЗЛИЧНЫХ ТЕМПЕРАТУРАХ. 1. Метод измерения и расчетные соотношения

Лабораторная работа 15 ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ДИНАМИЧЕСКОЙ ВЯЗКОСТИ ВОЗДУХА ПРИ РАЗЛИЧНЫХ ТЕМПЕРАТУРАХ. 1. Метод измерения и расчетные соотношения Лабораторная работа 15 ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ДИНАМИЧЕСКОЙ ВЯЗКОСТИ ВОЗДУХА ПРИ РАЗЛИЧНЫХ ТЕМПЕРАТУРАХ Цель работы изучение явления внутреннего трения (вязкости) в газах, экспериментальное определение

Подробнее

2.1 Краткая теория вопроса

2.1 Краткая теория вопроса Стр. 1 из 6 29.11.2012 19:49 Главная Введение Учебное пособие пособие к практ.занятиям 1. Методические указания к выполнению лабораторных работ 2. Лабораторная работа 1. Исследование прямолинейно-параллельного

Подробнее

4. Каждый элемент проволочной сетки имеет сопротивление r. Определите, во сколько раз сопротивление R относительно точек AB больше сопротивления r.

4. Каждый элемент проволочной сетки имеет сопротивление r. Определите, во сколько раз сопротивление R относительно точек AB больше сопротивления r. Второй (заключительный) этап XIX олимпиады школьников «Шаг в будущее» для 8-10 классов по образовательному предмету «Физика», 9 класс, весна 2017 г. Вариант 7 1. Цилиндрический стакан массой 100 г держат

Подробнее

ÓÑÒÀÍÎÂÊÀ ÄËß ÑÐÀÂÍÅÍÈß ÝÍÒÀËÜÏÈÉÍÎÃÎ È ÒÅÏËÎÌÅÒÐÈ ÅÑÊÎÃÎ ÌÅÒÎÄÎÂ ÎÏÐÅÄÅËÅÍÈß ÒÅÏËÎÂÎÉ ÝÍÅÐÃÈÈ Â ÎÒÎÏÈÒÅËÜÍÛÕ ÏÐÈÁÎÐÀÕ

ÓÑÒÀÍÎÂÊÀ ÄËß ÑÐÀÂÍÅÍÈß ÝÍÒÀËÜÏÈÉÍÎÃÎ È ÒÅÏËÎÌÅÒÐÈ ÅÑÊÎÃÎ ÌÅÒÎÄÎÂ ÎÏÐÅÄÅËÅÍÈß ÒÅÏËÎÂÎÉ ÝÍÅÐÃÈÈ Â ÎÒÎÏÈÒÅËÜÍÛÕ ÏÐÈÁÎÐÀÕ УДК [621.565.93/.94:629.5]:536.6.081 В. А. Краснов, И. Ю. Алексанян, В. В. Ермолаев, П. Н. Ларин, С. А. Терешонков, И. В. Балыбин ÓÑÒÀÍÎÂÊÀ ÄËß ÑÐÀÂÍÅÍÈß ÝÍÒÀËÜÏÈÉÍÎÃÎ È ÒÅÏËÎÌÅÒÐÈ ÅÑÊÎÃÎ ÌÅÒÎÄÎÂ ÎÏÐÅÄÅËÅÍÈß

Подробнее

МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ИМЕНИ Н.Э

МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ИМЕНИ Н.Э МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ИМЕНИ НЭ БАУМАНА ЗАКЛЮЧИТЕЛЬНЫЙ ЭТАП ОЛИМПИАДЫ «ШАГ В БУДУЩЕЕ» ПО КОМПЛЕКСУ ПРЕДМЕТОВ «ТЕХНИКА И ТЕХНОЛОГИЯ» ВАРИАНТ 8 З А Д А Ч А Из пункта А, находящегося

Подробнее

18. Модель турбулентности Прандтля

18. Модель турбулентности Прандтля Лекция 18 18.1 Гипотеза Буссинеска 18. Модель турбулентности Прандтля Гипотеза Буссинеска, основывающаяся на концепции вихревой вязкости, заключается в том, что тензор турбулентных напряжений (6.0) можно

Подробнее

ТЕМА.

ТЕМА. ТЕМА Лекция 8. Работа газа в циклическом процессе. Тепловые двигатели. Цикл Карно. Матрончик Алексей Юрьевич кандидат физико-математических наук, доцент кафедры общей физики НИЯУ МИФИ, эксперт ГИА-11 по

Подробнее

Региональный этап всероссийской олимпиады школьников по физике. 17 января 2017 г. 10 класс

Региональный этап всероссийской олимпиады школьников по физике. 17 января 2017 г. 10 класс Региональный этап всероссийской олимпиады школьников по физике. 7 января 07 г. 0 класс Задача. Стакан-поплавок. В цилиндрическом сосуде площадь дна которого S плавает тонкостенный цилиндрический стакан

Подробнее

d кр =C (4) Константа С имеет значение 2,62 в области применимости закона Стокса и 69,1 в переходной области.

d кр =C (4) Константа С имеет значение 2,62 в области применимости закона Стокса и 69,1 в переходной области. 3 Содержание 1 Скорость осаждения 4 1.1 Осаждение под действием силы тяжести 4 1.2 Осаждение под действием центробежных сил 5 2 Фильтрование 6 Примеры решения типовых задач 8 Индивидуальные задания 22

Подробнее

УДК /72 МЕТОДИКА ТЕПЛОВОГО РАСЧЕТА СИЛОВОГО МАСЛЯНОГО ТРАНСФОРМАТОРА С СИСТЕМОЙ ОХЛАЖДЕНИЯ ТИПА «НДЦ» 2013

УДК /72 МЕТОДИКА ТЕПЛОВОГО РАСЧЕТА СИЛОВОГО МАСЛЯНОГО ТРАНСФОРМАТОРА С СИСТЕМОЙ ОХЛАЖДЕНИЯ ТИПА «НДЦ» 2013 УДК 6.3.7.7/7 МЕОДИКА ЕПЛОВОГО РАСЧЕА СИЛОВОГО МАСЛЯНОГО РАНСФОРМАОРА С СИСЕМОЙ ОХЛАЖДЕНИЯ ИПА «НДЦ» 3 А.О. рякин инженер-конструктор аспирант Самарского государственного технического университета ООО

Подробнее

СОВРЕМЕННЫЕ МЕТОДЫ ИССЛЕДОВАНИЙ И РАСЧЕТОВ ПРОЦЕССОВ ТЕПЛОМАССООБМЕНА ЭНЕРГОУСТАНОВОК

СОВРЕМЕННЫЕ МЕТОДЫ ИССЛЕДОВАНИЙ И РАСЧЕТОВ ПРОЦЕССОВ ТЕПЛОМАССООБМЕНА ЭНЕРГОУСТАНОВОК СОВРЕМЕННЫЕ МЕТОДЫ ИССЛЕДОВАНИЙ И РАСЧЕТОВ ПРОЦЕССОВ ТЕПЛОМАССООБМЕНА ЭНЕРГОУСТАНОВОК Аспирант Тесленок Семен Константинович ФГБОУ ВО СПбГАУ Санкт-Петербург, Россия Док-р техн. наук, профессор Салова Тамара

Подробнее

Министерство образования Российской Федерации. Ивановский государственный энергетический университет. Кафедра теоретических основ теплотехники

Министерство образования Российской Федерации. Ивановский государственный энергетический университет. Кафедра теоретических основ теплотехники Министерство образования Российской Федерации Ивановский государственный энергетический университет Кафедра теоретических основ теплотехники ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ ТЕПЛОТЕХНИКИ ТЕПЛОМАССОБМЕН Программа дисциплины,

Подробнее

УДК /72 МЕТОДИКА ТЕПЛОВОГО РАСЧЕТА СИЛОВОГО МАСЛЯНОГО ТРАНСФОРМАТОРА С СИСТЕМОЙ ОХЛАЖДЕНИЯ ТИПА «НДЦ» 2013

УДК /72 МЕТОДИКА ТЕПЛОВОГО РАСЧЕТА СИЛОВОГО МАСЛЯНОГО ТРАНСФОРМАТОРА С СИСТЕМОЙ ОХЛАЖДЕНИЯ ТИПА «НДЦ» 2013 УДК 6.3.7.7/7 МЕОДИКА ЕПЛОВОГО РАСЧЕА СИЛОВОГО МАСЛЯНОГО РАНСФОРМАОРА С СИСЕМОЙ ОХЛАЖДЕНИЯ ИПА «НДЦ» 3 А.О. рякин инженер-конструктор аспирант Самарского государственного технического университета ООО

Подробнее

16. О сопряженных задачах конвективного теплообмена

16. О сопряженных задачах конвективного теплообмена Лекция 16 16. О сопряженных задачах конвективного теплообмена В задачах конвективного теплообмена между телом и потоком жидкости или газа используются, как правило, граничные условия 3-го рода (закон Ньютона),

Подробнее

АНАЛИТИЧЕСКИЙ РАСЧЁТ НАГРЕВА (ОХЛАЖДЕНИЯ) ПРОСТЫХ ТЕЛ, ПОКРЫТЫХ ТОНКОЙ ОБОЛОЧКОЙ

АНАЛИТИЧЕСКИЙ РАСЧЁТ НАГРЕВА (ОХЛАЖДЕНИЯ) ПРОСТЫХ ТЕЛ, ПОКРЫТЫХ ТОНКОЙ ОБОЛОЧКОЙ «МЕТАЛЛУРГИЧЕСКАЯ ТЕПЛОТЕХНИКА». Выпуск (7), 00 УДК 536.4 Горбунов А.Д. д.т.н., проф., Днепродзержинский государственный технический Университет (ДГТУ) АНАЛИТИЧЕСКИЙ РАСЧЁТ НАГРЕВА (ОХЛАЖДЕНИЯ) ПРОСТЫХ

Подробнее

1. Введение. 2. Процедура экзамена

1. Введение. 2. Процедура экзамена 1. Введение Целью экзамена является выявить готовность претендента к освоению учебного плана аспирантской подготовки и его способность оперировать базовыми понятиями и закономерностями дисциплины при самостоятельной

Подробнее

(20 баллов) (20 баллов)

(20 баллов) (20 баллов) Второй (заключительный) этап XIX олимпиады школьников «Шаг в будущее» для 8-10 классов по образовательному предмету «Физика», 9 класс, весна 2017 г. Вариант 1 1. Для определения плотности деревянного бруска

Подробнее

ГОСТ ИСО Подшипники скольжения. Условные обозначения. Часть 2. Применение

ГОСТ ИСО Подшипники скольжения. Условные обозначения. Часть 2. Применение ГОСТ ИСО 7904-2-2001 Подшипники скольжения. Условные обозначения. Часть 2. Применение Принявший орган: Госстандарт России Дата введения 01.07.2002 1РАЗРАБОТАН Межгосударственным техническим комитетом по

Подробнее

ВЛИЯНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ТЕПЛОВОГО РАСШИРЕНИЯ НА ТЕРМОУПРУГИЕ НАПРЯЖЕНИЯ В КЕРАМИЧЕСКОЙ ПРОБКЕ

ВЛИЯНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ТЕПЛОВОГО РАСШИРЕНИЯ НА ТЕРМОУПРУГИЕ НАПРЯЖЕНИЯ В КЕРАМИЧЕСКОЙ ПРОБКЕ УДК 564 Морозкин НД Ткачёв ВИ Чудинов ВВ Башкирский государственный университет E-al: tv-vlad@alu ВЛИЯНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ТЕПЛОВОГО РАСШИРЕНИЯ НА ТЕРМОУПРУГИЕ НАПРЯЖЕНИЯ В КЕРАМИЧЕСКОЙ ПРОБКЕ В данной работе

Подробнее

ОСНОВНОЕ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЕ УРАВНЕНИЕ ГИДРОТУРБИНЫ. ПОДОБНЫЕ ТУРБИНЫ. КАВИТАЦИОННЫЙ ИЗНОС. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ ТАРАН

ОСНОВНОЕ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЕ УРАВНЕНИЕ ГИДРОТУРБИНЫ. ПОДОБНЫЕ ТУРБИНЫ. КАВИТАЦИОННЫЙ ИЗНОС. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ ТАРАН ОСНОВНОЕ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЕ УРАВНЕНИЕ ГИДРОТУРБИНЫ ПОДОБНЫЕ ТУРБИНЫ КАВИТАЦИОННЫЙ ИЗНОС ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ ТАРАН Основным энергетическим уравнением турбины (уравнением Эйлера) является уравнение, которое определяет

Подробнее

Открытый банк заданий ЕГЭ

Открытый банк заданий ЕГЭ Воздушный шар объемом 2500 м 3 с массой оболочки 400 кг имеет внизу отверстие, через которое воздух в шаре нагревается горелкой. Какова максимальная масса груза, который может поднять шар, если воздух

Подробнее

Испарители. Лектор: профессор каф. АТЭС Коротких А.Г.

Испарители. Лектор: профессор каф. АТЭС Коротких А.Г. Испарители Лектор: профессор каф. АТЭС Коротких А.Г. Испарители На тепловых электростанциях применяются в основном испарители поверхностного типа, в которых вторичный пар генерируется из химически обработанной

Подробнее

ИССЛЕДОВАНИЕ РЕЖИМОВ ТЕЧЕНИЯ ЖИДКОСТИ

ИССЛЕДОВАНИЕ РЕЖИМОВ ТЕЧЕНИЯ ЖИДКОСТИ ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА 1 ИССЛЕДОВАНИЕ РЕЖИМОВ ТЕЧЕНИЯ ЖИДКОСТИ Для изучения процессов, происходящих в капельных жидкостях и газах необходимо знать распределение скоростей в каналах. Английским физиком Осборном

Подробнее

Открытая городская олимпиада по физике

Открытая городская олимпиада по физике Открытая городская олимпиада по физике 2014 1 8 класс Задача 8.1. Затор на дороге. По однополосной дороге мимо неподвижного наблюдателя автомобили проезжают со скоростью v = 15 м/с и с частотой n = 20

Подробнее

Основные положения термодинамики

Основные положения термодинамики Основные положения термодинамики (по учебнику А.В.Грачева и др. Физика: 10 класс) Термодинамической системой называют совокупность очень большого числа частиц (сравнимого с числом Авогадро N A 6 10 3 (моль)

Подробнее

Ряд конструкций высоковольтных электроэнергетических

Ряд конструкций высоковольтных электроэнергетических Влияние конвекции на тепловой режим электроустановок Таджибаев А.И., докт. техн. наук, профессор Титков В.В., докт. техн. наук, профессор Санкт-Петербургский энергетический институт повышения квалификации

Подробнее

ГИДРОДИНАМИКА ЗАКРУЧЕННОГО ПЛЕНОЧНОГО ДВИЖЕНИЯ

ГИДРОДИНАМИКА ЗАКРУЧЕННОГО ПЛЕНОЧНОГО ДВИЖЕНИЯ Видно, что изменения статического напора а0 и диаметра горловины dt незначительно влияют на зависимость Убр.тах = f[djdi). В то же время диаметр подающего трубопровода d\ перед эжектором и потери напора

Подробнее

Просветление тумана в электрическом поле

Просветление тумана в электрическом поле Просветление тумана в электрическом поле Антон Латкин, Константин Турицын Руководитель: П.В. Воробьев 8 класс школы колледжа 130, г. Новосибирск 1996 Аннотация В настоящей работе представлены результаты

Подробнее

2. Уравнение неразрывности (сплошности) потока 3. Дифференциальные уравнения движения Эйлера 4. Дифференциальные уравнения движения Навье-Стокса 5.

2. Уравнение неразрывности (сплошности) потока 3. Дифференциальные уравнения движения Эйлера 4. Дифференциальные уравнения движения Навье-Стокса 5. 2. Уравнение неразрывности (сплошности) потока 3. Дифференциальные уравнения движения Эйлера 4. Дифференциальные уравнения движения Навье-Стокса 5. Уравнение Бернулли 6. Некоторые практические приложения

Подробнее