РАСЧЕТ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ ОБОЛОЧЕК СПЛАЙНОВЫМ ВАРИАНТОМ МЕТОДА КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

Save this PDF as:
 WORD  PNG  TXT  JPG

Размер: px
Начинать показ со страницы:

Download "РАСЧЕТ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ ОБОЛОЧЕК СПЛАЙНОВЫМ ВАРИАНТОМ МЕТОДА КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ"

Транскрипт

1 УДК 59. Х.Г. Киямов кандидат технических наук доцент кафедры прикладной математики Н.М. Якупов доктор технических наук профессор кафедры строительной механики заведующий лабораторией ИММ КазНЦ РАН И.Х. Киямов соискатель Казанский государственный архитектурно-строительный университет С.Н. Якупов соискатель Институт механики и машиностроения КазНЦ РАН РАСЧЕТ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ ОБОЛОЧЕК СПЛАЙНОВЫМ ВАРИАНТОМ МЕТОДА КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ Для расчета оболочечных конструкций сложной геометрии можно использовать вариант МКЭ изложенный например в работах [-]. Метод благодаря синтезу идеи параметризации и МКЭ позволяет получать согласованные конечные элементы. Все соотношения записываются в криволинейной системе координат которая выбирается на некоторой поверхности отсчета. Компоненты тензора деформации содержат производные второго и третьего порядка от радиус-вектора r поверхности отсчета. Если информация о геометрии оболочки задается дискретно то при вычислении производных от радиус-вектора r возникает проблема параметризации т.е. необходимо задать такую аппроксимирующую функцию чтобы значения производных третьего порядка находились с достаточной точностью. Рассмотрим случай среднего изгиба оболочки для которого согласно Х.М. Муштари [] максимальный прогиб одного порядка с толщиной может значительно превосходить ее но мал по сравнению с другими линейными размерами оболочки. При этом тангенциальные и изгибные деформации для серединной поверхности s оболочек определяются по формулам [-]. ε +ω ω s e + ek k χ ω k b e k s ks ковариантные компоненты тензора тангенциальных деформаций; c ковариантные компоненты e k тензора деформаций изгиба и кручения; + b компоненты вектора поворота нормали m; знак k ковариантного дифференцирования относительно a ; a - компоненты метрического тензора; b s смешанные компоненты второго метрического тензора; k ковариантные компоненты вектора перемещения. Записывая выражения для тангенциальных и изгибных деформаций через перемещения имеем следующие геометрические соотношения: Γ Γ b + ωг + ГΓ Γ b + ωω Γ Γ b+ ωг И +Γ +Γ + ( ) bb bb b b + + Γ b +Γ b +Γb b b + +Γ b +Γ b +Γ b +Γb И +Γ +Γ + ( bb bb ) ( t ) b b + + Γ b +Γ b +Γb b b + +Γ b +Γ b +Γ b +Γb И +Γ +Γ + ( t ) ( ) bb bb b b + +Γ b +Γ b +Γ b +Γb b b + +Γ b + Γ b +Γb Известия КГАСУ 007 (7) 5

2 При малых деформациях соотношения упругости изотропных оболочек имеют вид [-] T M ε s s Tε KE ε s M ε DE ε s (ks ) где ε контравариантные компоненты тензора тангенциальных усилий моментов KEd/(-n ) жесткость на растяжение-сжатие; DEd /(-n ) изгибная жесткость; E s a a ks +n c c ks ; c ks контравариантные компоненты поверхностного дискриминанта тензора; c 0 c c /a / a c c kn a n - контравариантные компоненты основного метрического тензора; d - толщина оболочки; E - модуль упругости; ν- коэффициент Пуассона. Tε Tε Tε ε K[] ε ε M M M k D[] k k. [] ї ї ї їν + ї ї ї ї ї ї ї ї ї + ї ї їν ї ї ї ї ї Формулу для вычисления напряжений можно записать в виде E s σ [ E ( ε )]. s + zk s ν Для вывода основных разрешающих уравнений воспользуемся вариационным уравнением Лагранжа ( ) T δε + M δκ dt dt. X δ+ X δ+ X δ їdt dt ї + 00 t p p p dt p p p ї dt 0 ї t t ( δ δ δ ) t ( δ δ δ ) где de и dk вариации соответственно ковариантных компонент тензоров e и k X X X контравариантные компоненты вектора внешнего поверхностного усилия p p p и p p p контравариантные компоненты вектора контурных нагрузок. Метод решения. Проводя параметризацию области Ω σ и выразив все векторные и тензорные величины в построенном базисе задачу определения напряженно-деформированного состояния сводим к классическому виду. При этом вместо сложной области Ω занимаемой серединной поверхностью оболочки рассматривается каноническая область Ω φ в виде прямоугольника задаваемого параметрами t t. В области Ω φ [0T ] [0T ] введем сетку использованную на этапе параметризации серединной поверхности оболочки. При формировании матрицы жесткости всей системы необходимо производить численное интегрирование на каждом из прямоугольников Ω сетки в связи с этим на этапе параметризации поверхности введена более густая сетка. Ковариантные компоненты вектора перемещения и их производных -го узла сетки обозначим через Известия КГАСУ 007 (7)

3 Представим решение в каждом из прямоугольников [ ; t ]* [ t t ] эрмитового кубического сплайна двух переменных Ω в виде интерполяционного t + + ϕ ( s ) Fϕ ( s ) ϕ ( s ) Fϕ ( s ) ϕ ( s ) Fϕ ( s ) где ( s ) ( ϕ ( s ) ϕ ( s ) ϕ ( s ) h ϕ ( s ) h ) ϕ s ϕ s ϕ s ϕ s h ϕ ϕ ( ) ( ( ) ( ) ( ) ( s ) h ) F ' F ' t t ϕ( s ) ( s )( + s ); ϕ( s ) ( s ) ( s ); ϕ( s ) ( s )( s ) ; ϕ ( s ) ( s ) ( s );`` h t t; s h ϕ ( s ) ( s )( + s ); ϕ ( s ) ( s )( s ); ϕ ( s ) ( s )( s ) ; ϕ ( s ) ( s )( s ) ; h t+ t; t t s. h Вводим векторы базовых функции и базовых матриц состоящих из компонентов скалярного произведения базовых функции. Запишем по правилам матричного умножения векторов и матриц геометрические соотношения в виде ( s s ) ϕ( s ) Fϕ ( s ) 0 ϕ( s ) ϕ( s ) ϕ( s ) ϕ ( s ) ϕ( s ) ϕ( s ) h ϕ( s ) ϕ ( s ) h + 0 ϕ ( s ) ϕ( s ) ϕ ( s ) ϕ ( s ) ϕ ( s ) ϕ ( s ) h ϕ ( s ) ϕ ( s ) h ϕ( s ) hϕ ( s ) ϕ( s ) hϕ ( s ) ϕ ( s ) hϕ ( s ) h ϕ( s ) hϕ ( s ) h ϕ ( s ) hϕ ( s ) ϕ ( s ) hϕ ( s ) ϕ ( s ) hϕ ( s ) h ϕ ( s ) hϕ ( s ) h Таким образом перемещения (s s ) через величины узловых перемещений записываются как поэлементное умножение двух матриц. Приведенные соотношения позволяют выразить изгибные деформация и кручения через неизвестные узловые перемещения и их производных. Вариационное уравнение Лагранжа записывается в виде M t N t + ( δεг δεг δε Г ) t t M N + ( δκг δκг δκ Г ) t t t t T + T + T dt dt ї + + t t + M + M + M dt dt ї M N t t + δ + δ + δ ї + + X X X dt dt N t + ( p δ p δ p δ ) dtї t M ( δ δ δ ) t t 0 t t p p p dtї t 0 t Подставляя вариации перемещений и деформаций учитывая независимость узловых перемещений и их производных после ряда преобразований получим систему (MN) алгебраических уравнений вида [ A ] { U } { R }. Известия КГАСУ 007 (7) 7

4 Здесь {U} вектор неизвестных {R} вектор нагрузки и нелинейных составляющих [A] симметричная матрица жесткости системы ленточной структуры. При этом общую матрицу жесткости [A] собираем из матриц жесткостей каждого конечного элемента размером 8*8 которые получаем путем интегрирования в каждом конечном элементе. Решая систему уравнений находим значения узловых перемещений и их производных. На основе вышеизложенной схемы составлена программа и произведено сравнение с известными решениями. В качестве тестовой задачи был рассмотрен изгиб заделанной на одном конце балки-пластины длиной L0 см прямоугольного сечения (ширина bсм высота t см) под действием двух сосредоточенных сил симметрично приложенных перпендикулярно к поверхности пластины в консольной части: P 5кГ и P 5кГ PP +P (рис. ). Рис.. Расчетная схема для тестирования Выражение для определения уравнения изогнутой балки прямоугольного сечения в соответствии c соотношениями сопротивления материалов имеет вид M -P*(L - x) maxm -P*L PL x z EJ L x L PL f EJ PL bh ϕ J EJ где Е модуль упругости f прогиб свободного конца пластины; а угол поворота конца стержня z смещение точки при x. При расчете E000000кГ/см. В таблице приведены результаты расчета прогиба по вышеприведенной формуле а также результаты расчета по разработанной программе при разбиении рассматриваемой области *5. Значения X J см W J см по сопромату Значения прогиба по W J МКЭ при разных значениях x y y -.0 y -0.5 y 0.0 y 0.5 y Таблица 8 Известия КГАСУ 007 (7)

5 Рис. 8. Расчетная схема поверхности пластины На рис. -6 приведены результаты расчета перемещений и напряжений σ ф σ ф а также интенсивность напряжений σ ntна верхней поверхности пластины. Для сравнения полученных решений с точным решением рассматривался также изгиб балки прямоугольного поперечного сечения единичной толщины изгибаемой силой P0кг приложенной на консольной части в плоскости пластины (рис. 8). Известия КГАСУ 007 (7) 9

6 Решение для σ x σ y τ xy для выбранного консольного нагружения при граничных условиях 0 и x L 0 имеет вид [] x y 0 Px y νpy Py PL Ph (x y) + + y EJ 6EJ 6JG EJ JG Pxy Px PL x PL Px PL x PL PL ( x y) ν + + ; ( x0) + ; (00) EJ 6EJ JE EJ 6EJ JG EJ EJ Деформации выражаются формулами σ x ε x x E Pxy EJ а напряжения на серединной поверхности имеют вид [] νσ y νpxy τ xy P ε y γ xy + y y E EJ y x E JG ( c y ) / * xy. ( c ) P P σ 0 - x xy σ J y τ xy c c Результаты расчета (x y ) (x y ) в соответствии с теорией [] и по МКЭ приведены в таблице. Результаты расчета (xy) (xy) σ x (x y) и τ xy (x y) приведены в рисунках 9-9. Таблица 0 Известия КГАСУ 007 (7)

7 Известия КГАСУ 007 (7)

8 Таким образом разработанный программный комплекс позволяет исследовать напряженнодеформированное состояние тонкостенных конструкций со сложной геометрией. Литература. Якупов Н.М. Об одном методе расчета оболочек сложной геометрии // Исследования по теории оболочек. Тр. семинара. Казань: КФТИ КФАН СССР 98. Вып. 7. Ч.II. С Корнишин М.С. Якупов Н.М. Сплайновый вариант метода конечных элементов для расчета оболочек сложной геометрии // Прикладная механика 987. Т.. С Муштари Х.М. Галимов К.З. Нелинейная теория упругих оболочек. Казань: Таткнигоиздат 957. с.. Тимошенко С.П. Гудьер Дж. Теория упругости. Перевод с англ. Главная редакция физико-математической литературы изд-ва Наука с. Известия КГАСУ 007 (7)

Министерство образования и науки Российской Федерации. Нижегородский государственный университет им. Н.И. Лобачевского

Министерство образования и науки Российской Федерации. Нижегородский государственный университет им. Н.И. Лобачевского Министерство образования и науки Российской Федерации Нижегородский государственный университет им. Н.И. Лобачевского Национальный исследовательский университет Учебно-научный и инновационный комплекс

Подробнее

Матрица жесткости отсека анизотропной цилиндрической оболочки с произвольным поперечным сечением при изгибе, поперечном сдвиге и кручении

Матрица жесткости отсека анизотропной цилиндрической оболочки с произвольным поперечным сечением при изгибе, поперечном сдвиге и кручении Электронный журнал «Труды МАИ». Выпуск 4 www.mai.ru/cience/trudy/ УДК 539.3 Матрица жесткости отсека анизотропной цилиндрической оболочки с произвольным поперечным сечением при изгибе поперечном сдвиге

Подробнее

Печатается по решению Редакционно-издательского совета Казанского государственного архитектурно-строительного университета

Печатается по решению Редакционно-издательского совета Казанского государственного архитектурно-строительного университета 1 УДК 624.04 (075) ББК 38.112 Г 96 Г 96 Задания и краткие методические указания к выполнению расчетнографических и курсовой работ по дисциплине «Техническая механика» для студентов направления 230400.62

Подробнее

УПРАВЛЯЮЩИЕ И ИЗМЕРИТЕЛЬНЫЕ СИСТЕМЫ КОМПЬЮТЕРНОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОГИБА ДИСКА ПЕРЕКРЫТИЯ В СТРУКТУРЕ КАРКАСНОГО ЗДАНИЯ

УПРАВЛЯЮЩИЕ И ИЗМЕРИТЕЛЬНЫЕ СИСТЕМЫ КОМПЬЮТЕРНОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОГИБА ДИСКА ПЕРЕКРЫТИЯ В СТРУКТУРЕ КАРКАСНОГО ЗДАНИЯ УПРАВЛЯЮЩИЕ И ИЗМЕРИТЕЛЬНЫЕ СИСТЕМЫ УДК 59.:59.:64. КОМПЬЮТЕРНОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОГИБА ДИСКА ПЕРЕКРЫТИЯ В СТРУКТУРЕ КАРКАСНОГО ЗДАНИЯ А.В. БЫХОВЦЕВ, В.Е. БЫХОВЦЕВ, К.С. КУРОЧКА Учреждение образования «Гомельский

Подробнее

И. Ф. Дьяков, С. А. Чернов, А. Н. Черный МЕТОД КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ В РАСЧЁТАХ СТЕРЖНЕВЫХ СИСТЕМ

И. Ф. Дьяков, С. А. Чернов, А. Н. Черный МЕТОД КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ В РАСЧЁТАХ СТЕРЖНЕВЫХ СИСТЕМ МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования УЛЬЯНОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ И. Ф. Дьяков С.

Подробнее

Оглавление Введение... 3

Оглавление Введение... 3 Оглавление Введение... 3 Глава 1. Основные предпосылки, понятия и определения, используемые в курсе сопротивления материалов - механике материалов и конструкций... 4 1.1. Модель материала. Основные гипотезы

Подробнее

Вопросы к вступительным экзаменам в аспирантуру по специальности « Строительная механика»

Вопросы к вступительным экзаменам в аспирантуру по специальности « Строительная механика» Вопросы к вступительным экзаменам в аспирантуру по специальности «05.23.17 Строительная механика» СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ Основные понятия 1. Задачи сопротивления материалов. Стержень. Основные гипотезы

Подробнее

АНАЛИЗ И ОСОБЕННОСТИ МЕТОДОВ ПРИ РАСЧЕТЕ ПЛАСТИН И ОБОЛОЧЕК НА ИЗГИБ. Авторы : Косауров А.П., Тимофеев П.В Научный руководитель: доцент Скворцов В.И.

АНАЛИЗ И ОСОБЕННОСТИ МЕТОДОВ ПРИ РАСЧЕТЕ ПЛАСТИН И ОБОЛОЧЕК НА ИЗГИБ. Авторы : Косауров А.П., Тимофеев П.В Научный руководитель: доцент Скворцов В.И. АНАЛИЗ И ОСОБЕННОСТИ МЕТОДОВ ПРИ РАСЧЕТЕ ПЛАСТИН И ОБОЛОЧЕК НА ИЗГИБ Авторы : Косауров А.П., Тимофеев П.В Научный руководитель: доцент Скворцов В.И. г. Москва 03 Задачи об изгибе пластин и оболочек играют

Подробнее

Вопросы по дисциплине "Сопротивление материалов". Поток С-II. Часть 1 ( уч.г.).

Вопросы по дисциплине Сопротивление материалов. Поток С-II. Часть 1 ( уч.г.). Вопросы по дисциплине "Сопротивление материалов". Поток С-II. Часть 1 (2014 2015 уч.г.). ВОПРОСЫ К ЭКЗАМЕНУ с подробным ответом. 1) Закрепление стержня на плоскости и в пространстве. Простейшие стержневые

Подробнее

РЕШЕНИЕ КОНТАКТНЫХ ЗАДАЧ НА ОСНОВЕ УТОЧНЕННОЙ ТЕОРИИ ПЛАСТИН И ОБОЛОЧЕК. Ю. М. Волчков,, Д. В. Важева

РЕШЕНИЕ КОНТАКТНЫХ ЗАДАЧ НА ОСНОВЕ УТОЧНЕННОЙ ТЕОРИИ ПЛАСТИН И ОБОЛОЧЕК. Ю. М. Волчков,, Д. В. Важева ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 28. Т. 49, N- 5 69 УДК 539.3 РЕШЕНИЕ КОНТАКТНЫХ ЗАДАЧ НА ОСНОВЕ УТОЧНЕННОЙ ТЕОРИИ ПЛАСТИН И ОБОЛОЧЕК Ю. М. Волчков,, Д. В. Важева Институт гидродинамики им. М.

Подробнее

4, 2008 Технические науки. Машиностроение и машиноведение

4, 2008 Технические науки. Машиностроение и машиноведение 4, 2008 Технические науки. Машиностроение и машиноведение УДК 539.3:534.1 С. В. Шлычков, С. П. Иванов, С. Г. Кузовков, Ю. В. Лоскутов РАСЧЕТ ГЕОМЕТРИЧЕСКИ НЕЛИНЕЙНЫХ КОНСТРУКЦИЙ МЕТОДОМ КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

Подробнее

ÑÎÏÐÎÒÈÂËÅÍÈÅ ÌÀÒÅÐÈÀËÎÂ. ÐÀÑ ÅÒÍÛÅ È ÒÅÑÒÎÂÛÅ ÇÀÄÀÍÈß

ÑÎÏÐÎÒÈÂËÅÍÈÅ ÌÀÒÅÐÈÀËÎÂ. ÐÀÑ ÅÒÍÛÅ È ÒÅÑÒÎÂÛÅ ÇÀÄÀÍÈß Ë. Ñ. Ìèíèí, Þ. Ï. Ñàìñîíîâ, Â. Å. Õðîìàòîâ ÑÎÏÐÎÒÈÂËÅÍÈÅ ÌÀÒÅÐÈÀËÎÂ. ÐÀÑ ÅÒÍÛÅ È ÒÅÑÒÎÂÛÅ ÇÀÄÀÍÈß УЧЕБНОЕ ПОСОБИЕ ДЛЯ АКАДЕМИЧЕСКОГО БАКАЛАВРИАТА 3-е издание, исправленное и дополненное под редакцией

Подробнее

НЕЛИНЕЙНЫЕ УЕДИНЕННЫЕ УДАРНО-ВОЛНОВЫЕ СТРУКТУРЫ В ВЯЗКОУПРУГИХ СТЕРЖНЯХ. Кубанский государственный аграрный университет Лаптев В.Н. канд. техн.

НЕЛИНЕЙНЫЕ УЕДИНЕННЫЕ УДАРНО-ВОЛНОВЫЕ СТРУКТУРЫ В ВЯЗКОУПРУГИХ СТЕРЖНЯХ. Кубанский государственный аграрный университет Лаптев В.Н. канд. техн. УДК 59:5:55 НЕЛИНЕЙНЫЕ УЕДИНЕННЫЕ УДАРНО-ВОЛНОВЫЕ СТРУКТУРЫ В ВЯЗКОУПРУГИХ СТЕРЖНЯХ Аршинов ГА канд физ-мат наук Кубанский государственный аграрный университет Лаптев ВН канд техн наук Кубанский государственный

Подробнее

ПАРАЛЛЕЛЬНЫЕ АЛГОРИТМЫ ВЫЧИСЛЕНИЯ МАТРИЦ ЖЕСТКОСТИ КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ВЫСОКОГО ПОРЯДКА МНОГОМЕРНЫХ ЗАДАЧ МАТФИЗИКИ

ПАРАЛЛЕЛЬНЫЕ АЛГОРИТМЫ ВЫЧИСЛЕНИЯ МАТРИЦ ЖЕСТКОСТИ КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ВЫСОКОГО ПОРЯДКА МНОГОМЕРНЫХ ЗАДАЧ МАТФИЗИКИ Вычислительные технологии Том 1, 1, 1996 ПАРАЛЛЕЛЬНЫЕ АЛГОРИТМЫ ВЫЧИСЛЕНИЯ МАТРИЦ ЖЕСТКОСТИ КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ВЫСОКОГО ПОРЯДКА МНОГОМЕРНЫХ ЗАДАЧ МАТФИЗИКИ А. Д. Матвеев Вычислительный центр СО РАН в г.

Подробнее

Расчет прочности тонкостенного стержня открытого профиля

Расчет прочности тонкостенного стержня открытого профиля НИЖЕГОРОДСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ им. Р.Е.Алексеева Кафедра «Аэро-гидродинамика, прочность машин и сопротивление материалов» Расчет прочности тонкостенного стержня открытого профиля

Подробнее

Курс лекций: «Прикладная механика»

Курс лекций: «Прикладная механика» Курс лекций: «Прикладная механика» Лекция 4: «Основные виды микромеханических элементов. Механические свойства материалов. Тензоры механического Лектор: д.т.н., доцент И.Е.Лысенко К основным видам конструкций

Подробнее

МЕТОД КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

МЕТОД КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Тихоокеанский государственный университет» МЕТОД КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ Методические указания и варианты заданий по выполнению

Подробнее

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ «НАЦИОНАЛЬНЫЙ ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ»

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ «НАЦИОНАЛЬНЫЙ ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ» МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования «НАЦИОНАЛЬНЫЙ ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ

Подробнее

Печатается по решению Редакционно-издательского совета Казанского государственного архитектурно-строительного университета

Печатается по решению Редакционно-издательского совета Казанского государственного архитектурно-строительного университета Г96 УДК 624.04 (075) ББК 38.112 Г 96 Методические указания к выполнению работы «Расчет стержневых систем с помощью полной системы уравнений строительной механики»/ Сост. С.В. Гусев, Казань: КГАСУ, 2012.

Подробнее

Сложное сопротивление вид нагружения, представляющий собой комбинацию (сочетание) нескольких простых типов сопротивления.

Сложное сопротивление вид нагружения, представляющий собой комбинацию (сочетание) нескольких простых типов сопротивления. Лекция 14 Сложное сопротивление. Косой изгиб. Определение внутренних усилий, напряжений, положения нейтральной оси при чистом косом изгибе. Деформации при косом изгибе. 14. СЛОЖНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ. КОСОЙ

Подробнее

производных процессы. Решить ОДУ это переменной - задачи Коши, - краевые задачи, Задачи y x

производных процессы. Решить ОДУ это переменной - задачи Коши, - краевые задачи, Задачи y x Тема 8 Численное решение дифференциальных уравнений 8. Основные понятия Дифференциальное уравнение (ДУ или система ДУ широко используется в задачах сопротивления материалов, например, при описаниии статического

Подробнее

ПЕРЕМЕЩЕНИЯ ПРИ ИЗГИБЕ

ПЕРЕМЕЩЕНИЯ ПРИ ИЗГИБЕ ПЕРЕМЕЩЕНИЯ ПРИ ИЗГИБЕ Задача 1 Однопролетная балка длиной l, высотой h нагружена равномерно распределенной нагрузкой. Радиус кривизны нейтрального слоя балки в середине пролета равен. Жесткость поперечного

Подробнее

Н.А. ШЕВЕЛЕВ, И.В. ДОМБРОВСКИЙ Пермский государственный технический университет ЧИСЛЕННОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ДИНАМИЧЕСКОГО ПОВЕДЕНИЯ ВРАЩАЮЩИХСЯ КОНСТРУКЦИЙ

Н.А. ШЕВЕЛЕВ, И.В. ДОМБРОВСКИЙ Пермский государственный технический университет ЧИСЛЕННОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ДИНАМИЧЕСКОГО ПОВЕДЕНИЯ ВРАЩАЮЩИХСЯ КОНСТРУКЦИЙ Вестник ПГТУ. Механика. 9. 5 УДК 539.3: 534. Н.А. ШЕВЕЛЕВ, И.В. ДОМБРОВСКИЙ Пермский государственный технический университет ЧИСЛЕННОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ДИНАМИЧЕСКОГО ПОВЕДЕНИЯ ВРАЩАЮЩИХСЯ КОНСТРУКЦИЙ Предлагается

Подробнее

Наука ЮУрГУ: материалы 66-й научной конференции Секции технических наук

Наука ЮУрГУ: материалы 66-й научной конференции Секции технических наук УДК 624.07+ 624.04 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЧАСТОТ СВОБОДНЫХ КОЛЕБАНИЙ В КОНИЧЕСКИХ СТЕРЖНЯХ, ИМЕЮЩИХ ЗАМКНУТЫЙ ПРЯМОУГОЛЬНЫЙ, НЕДЕФОРМИРУЕМЫЙ КОНТУР, НАХОДЯЩИХСЯ В УСЛОВИЯХ СТЕСНЁННОГО КРУЧЕНИЯ В.Ф. Сбитнев Излагается

Подробнее

Метод конечных элементов

Метод конечных элементов Метод конечных элементов 1. Область применения МКЭ. 2. Основная концепция МКЭ. 3. Преимущества МКЭ. 4. Разбиение расчётной области на конечные элементы. 5. Способ аппроксимации искомой функции в конечном

Подробнее

РАСЧЕТ БАЛКИ СТЕНКИ МЕТОДОМ КОНЕЧНЫХ РАЗНОСТЕЙ

РАСЧЕТ БАЛКИ СТЕНКИ МЕТОДОМ КОНЕЧНЫХ РАЗНОСТЕЙ ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ Томский государственный архитектурно-строительный университет УДК 39.3 Расчет балки стенки методом конечных разностей: методические указания /Сост. И.Ю. Смолина, Д.Н.

Подробнее

Расчет прочности и устойчивости стального стержня по СНиП II-23-81*

Расчет прочности и устойчивости стального стержня по СНиП II-23-81* Отчет 5855-1707-8333-0815 Расчет прочности и устойчивости стального стержня по СНиП II-3-81* Данный документ составлен на основе отчета о проведенном пользователем admin расчете металлического элемента

Подробнее

Министерство образования и науки Российской Федерации. Кафедра технической механики А.П. ЕВДОКИМОВ

Министерство образования и науки Российской Федерации. Кафедра технической механики А.П. ЕВДОКИМОВ Министерство образования и науки Российской Федерации федеральное государственное бюджетное образование учреждение высшего образования «Российский государственный университет нефти и газа (национальный

Подробнее

КОНЕЧНО-ЭЛЕМЕНТНАЯ МОДЕЛЬ РАСЧЕТА НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ УПРУГОГО МАССИВА, СОДЕРЖАЩЕГО ОСЕСИММЕТРИЧНУЮ ПОЛОСТЬ

КОНЕЧНО-ЭЛЕМЕНТНАЯ МОДЕЛЬ РАСЧЕТА НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ УПРУГОГО МАССИВА, СОДЕРЖАЩЕГО ОСЕСИММЕТРИЧНУЮ ПОЛОСТЬ УДК 6.0.43 КОНЕЧНО-ЭЛЕМЕНТНАЯ МОДЕЛЬ РАСЧЕТА НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ УПРУГОГО МАССИВА, СОДЕРЖАЩЕГО ОСЕСИММЕТРИЧНУЮ ПОЛОСТЬ Аршинов Г. А. к. ф.-м. н. Кубанский государственный аграрный университет

Подробнее

(шифр и наименование направления)

(шифр и наименование направления) Дисциплина Направление Сопротивление материалов 270800 - Строительство (шифр и наименование направления) Специальность 270800 62 00 01 Промышленное и гражданское строительство 270800 62 00 03 Городское

Подробнее

Сравнительный анализ решений задачи об изгибе пластины с использованием различных вариантов теории пластин

Сравнительный анализ решений задачи об изгибе пластины с использованием различных вариантов теории пластин #, декабрь 2015 УДК 539.3 Сравнительный анализ решений задачи об изгибе пластины с использованием различных вариантов теории пластин Баксараев Г.Д., студент Россия, 105005, г. Москва, МГТУ им Н.Э. Баумана

Подробнее

ХАЙРУЛЛИН ФАРИД САГИТОВИЧ УДК 539.3

ХАЙРУЛЛИН ФАРИД САГИТОВИЧ УДК 539.3 На правах рукописи ХАЙРУЛЛИН ФАРИД САГИТОВИЧ УДК 539.3 ВАРИАЦИОННЫЕ МЕТОДЫ РАСЧЕТА ТОНКОСТЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ СЛОЖНОЙ ФОРМЫ НА ОСНОВЕ АППРОКСИМИРУЮЩИХ ФУНКЦИЙ ПРОИЗВОЛЬНОГО ПОРЯДКА С КОНЕЧНЫМИ НОСИТЕЛЯМИ

Подробнее

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ «МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ»

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ «МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ» МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ»

Подробнее

Н.А. МИРЗИНА, П.В. МАКСИМОВ Пермский государственный технический университет

Н.А. МИРЗИНА, П.В. МАКСИМОВ Пермский государственный технический университет 11 Вестник ПГТУ. Механика. 9. 1 УДК: 59. Н.А. МИРЗИНА, П.В. МАКСИМОВ Пермский государственный технический университет АНАЛИТИЧЕСКОЕ РЕШЕНИЕ СВЯЗАННОЙ ЗАДАЧИ ОБ ОТЫСКАНИИ ПОЛЯ ПЕРЕМЕЩЕНИЙ ЧУВСТВИТЕЛЬНОГО

Подробнее

90 лет со дня рождения академика А.В. Александрова. Решения задач олимпиады 47 по Сопротивлению материалов 1-й тур 2017 г МИИТ Задача 1

90 лет со дня рождения академика А.В. Александрова. Решения задач олимпиады 47 по Сопротивлению материалов 1-й тур 2017 г МИИТ Задача 1 Задача 1 Консольная балка имеет прямоугольное поперечное сечение, но высота балки меняется в соответствии с приведенной на рисунке формулой. Материал балки имеет модуль упругости E. Требуется определить

Подробнее

ЛЕКЦИЯ 20 Энергетические методы определения перемещений. 1 Обобщенные силы и перемещения

ЛЕКЦИЯ 20 Энергетические методы определения перемещений. 1 Обобщенные силы и перемещения В.Ф. ДЕМЕНКО МЕХАНИКА МАТЕРИАЛОВ И КОНСТРУКЦИЙ 013 1 ЛЕКЦИЯ 0 Энергетические методы определения перемещений 1 Обобщенные силы и перемещения Обобщенной силой (ОС) называется некоторое внешнее силовое воздействие

Подробнее

ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОПЕРЕЧНЫХ СЕЧЕНИЙ СТЕРЖНЕЙ В ТЕСТАХ

ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОПЕРЕЧНЫХ СЕЧЕНИЙ СТЕРЖНЕЙ В ТЕСТАХ МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ»

Подробнее

РАСЧЕТНЫЕ ЗАДАНИЯ ПО СОПРОТИВЛЕНИЮ МАТЕРИАЛОВ

РАСЧЕТНЫЕ ЗАДАНИЯ ПО СОПРОТИВЛЕНИЮ МАТЕРИАЛОВ МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «УЛЬЯНОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ»

Подробнее

Кроме деформации растяжения или сжатия (см. лекцию 3) материал нагруженного элемента конструкции может испытывать деформацию сдвига.

Кроме деформации растяжения или сжатия (см. лекцию 3) материал нагруженного элемента конструкции может испытывать деформацию сдвига. Сдвиг элементов конструкций Определение внутренних усилий напряжений и деформаций при сдвиге Понятие о чистом сдвиге Закон Гука для сдвига Удельная потенциальная энергия деформации при чистом сдвиге Расчеты

Подробнее

ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ ВЛИЯНИЕ НА НАПРЯЖЕННО ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ ТРЕХСЛОЙНЫХ КОНСТРУКЦИЙ СОЕДИНИТЕЛЬНОГО КЛЕЯ

ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ ВЛИЯНИЕ НА НАПРЯЖЕННО ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ ТРЕХСЛОЙНЫХ КОНСТРУКЦИЙ СОЕДИНИТЕЛЬНОГО КЛЕЯ Технические науки ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ Муселемов Хайрулла Магомедмурадович канд. техн. наук, старший преподаватель Устарханов Осман Магомедович д-р техн. наук, профессор, заведующий кафедрой Устарханов Тагир

Подробнее

Math-Net.Ru Общероссийский математический портал

Math-Net.Ru Общероссийский математический портал Math-Net.Ru Общероссийский математический портал О. Р. Кузнецов, Исходные геометрические соотношения замкнутой призматической пирамидальной и усечeнной пирамидальной оболочек, Матем. моделирование и краев.

Подробнее

ФИЗИКА ТВЕРДОГО ТЕЛА И ЭЛЕКТРОНИКА

ФИЗИКА ТВЕРДОГО ТЕЛА И ЭЛЕКТРОНИКА ФИЗИКА ТВЕРДОГО ТЕЛА И ЭЛЕКТРОНИКА УДК 539.3 А. В. Михеев ЛОКАЛЬНАЯ УСТОЙЧИВОСТЬ ПСЕВДОСФЕРИЧЕСКИХ ОРТОТРОПНЫХ ОБОЛОЧЕК НА УПРУГОМ ОСНОВАНИИ Рассматривается вопрос расчета устойчивости ортотропных псевдосферических

Подробнее

ОЦЕНКА ОПАСНОСТИ ЭКСПЛУАТАЦИИ ГАЗОПРОВОДА СРЕДНЯЯ АЗИЯ-ЦЕНТР С ПОВЕРХНОСТНЫМИ ДЕФЕКТАМИ ЭЛЛИПТИЧЕСКОГО ТИПА МЕТОДОМ КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

ОЦЕНКА ОПАСНОСТИ ЭКСПЛУАТАЦИИ ГАЗОПРОВОДА СРЕДНЯЯ АЗИЯ-ЦЕНТР С ПОВЕРХНОСТНЫМИ ДЕФЕКТАМИ ЭЛЛИПТИЧЕСКОГО ТИПА МЕТОДОМ КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ОЦЕНКА ОПАСНОСТИ ЭКСПЛУАТАЦИИ ГАЗОПРОВОДА СРЕДНЯЯ АЗИЯ-ЦЕНТР С ПОВЕРХНОСТНЫМИ ДЕФЕКТАМИ ЭЛЛИПТИЧЕСКОГО ТИПА МЕТОДОМ КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ Климов П.В. АО «Интергаз Центральная Азия», г. Астана Бердин Н.К.

Подробнее

ОГЛАВЛЕНИЕ. Предисловие... 3 ЧАСТЬ ПЕРВАЯ

ОГЛАВЛЕНИЕ. Предисловие... 3 ЧАСТЬ ПЕРВАЯ ОГЛАВЛЕНИЕ Предисловие... 3 ЧАСТЬ ПЕРВАЯ Глава первая Растяжение и сжатие......6 1.1. Продольная сила...6 1.2. Нормальные напряжения, абсолютное удлинение и потенциальная энергия...8 1.3. Поперечная деформация

Подробнее

. После нахождения искомых коэффициентов разложения, определяются дополнительные напряжения на всех контурах по формулам:

. После нахождения искомых коэффициентов разложения, определяются дополнительные напряжения на всех контурах по формулам: Л.А. Данилова ( )() известных коэффициентов c ( ) в нулевой итерации которого полагается ( ) C ( ). После нахождения искомых коэффициентов разложения определяются дополнительные напряжения на всех контурах

Подробнее

18.1. Общая формулировка проблемы оптимизации

18.1. Общая формулировка проблемы оптимизации 18.1. Общая формулировка проблемы оптимизации Предположим, что мы стоим на склоне холма и должны найти самую нижнюю точку: это наша целевая функция. Предполагается, что есть несколько заборов, которые

Подробнее

А. В. Бенин, О. В. Козьминская, Н. И. Невзоров, И. Б. Поварова, И. И. Рыбина. ТЕОРИЯ УПРУГОСТИ Задачи и примеры. Учебное пособие

А. В. Бенин, О. В. Козьминская, Н. И. Невзоров, И. Б. Поварова, И. И. Рыбина. ТЕОРИЯ УПРУГОСТИ Задачи и примеры. Учебное пособие ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОГО ТРАНСПОРТА Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ " (ПГУПС) А.

Подробнее

Институт гидродинамики им. М. А. Лаврентьева СО РАН, Новосибирск

Институт гидродинамики им. М. А. Лаврентьева СО РАН, Новосибирск ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 2008. Т. 49, N- 1 157 УДК 539.3 О РАЗНОМОДУЛЬНОЙ ТЕОРИИ УПРУГОСТИ И. Ю. Цвелодуб Институт гидродинамики им. М. А. Лаврентьева СО РАН, 630090 Новосибирск E-mail:

Подробнее

. В этот же момент начинается разгрузка. Напряжения, деформации и перемещения естественно начнут изменяться, но они должны

. В этот же момент начинается разгрузка. Напряжения, деформации и перемещения естественно начнут изменяться, но они должны Лекция 9. Теорема о разгрузке. Итак, рассмотрен ряд теорий о поведении материала за пределами упругости. Теперь обратимся к другому вопросу: что будет, если начать разгружать образец, который уже находится

Подробнее

А.И. Соловьев, канд. физ.-мат. наук КРАЕВЫЕ ЗАДАЧИ ТЕОРИИ УПРУГОСТИ ДЛЯ ОРТОТРОПНОЙ ПЛАСТИНЫ, ОСЛАБЛЕННОЙ ДВУМЯ СООСНЫМИ ЭЛЛИПТИЧЕСКИМИ ОТВЕРСТИЯМИ

А.И. Соловьев, канд. физ.-мат. наук КРАЕВЫЕ ЗАДАЧИ ТЕОРИИ УПРУГОСТИ ДЛЯ ОРТОТРОПНОЙ ПЛАСТИНЫ, ОСЛАБЛЕННОЙ ДВУМЯ СООСНЫМИ ЭЛЛИПТИЧЕСКИМИ ОТВЕРСТИЯМИ 4 УДК 539.3 А.И. Соловьев, канд. физ.-мат. наук КРАЕВЫЕ ЗАДАЧИ ТЕОРИИ УПРУГОСТИ ДЛЯ ОРТОТРОПНОЙ ПЛАСТИНЫ, ОСЛАБЛЕННОЙ ДВУМЯ СООСНЫМИ ЭЛЛИПТИЧЕСКИМИ ОТВЕРСТИЯМИ Имеется лишь небольшое число публикаций,

Подробнее

7.8. Упругие силы. Закон Гука

7.8. Упругие силы. Закон Гука 78 Упругие силы Закон Гука Все твердые тела в результате внешнего механического воздействия в той или иной мере изменяют свою форму, так как под действием внешних сил в этих телах изменяется расположение

Подробнее

РАБОЧАЯ ПРОГРАММА ДИСЦИПЛИНЫ ОПД.Ф.2.2 Сопротивление материалов

РАБОЧАЯ ПРОГРАММА ДИСЦИПЛИНЫ ОПД.Ф.2.2 Сопротивление материалов ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ «ОРЕНБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АГРАРНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ» Кафедра «Проектирование механизмов и машин» РАБОЧАЯ

Подробнее

ИССЛЕДОВАНИЕ КОЛЕБАНИЙ ПОДЗЕМНЫХ ОБОЛОЧЕК В ПОДАТЛИВЫХ ИНЕРЦИОННЫХ СРЕДАХ ПРИ ДЕЙСТВИИ ПОДВИЖНЫХ НАГРУЗОК. Владимир Львовский

ИССЛЕДОВАНИЕ КОЛЕБАНИЙ ПОДЗЕМНЫХ ОБОЛОЧЕК В ПОДАТЛИВЫХ ИНЕРЦИОННЫХ СРЕДАХ ПРИ ДЕЙСТВИИ ПОДВИЖНЫХ НАГРУЗОК. Владимир Львовский ИССЛЕДОВАНИЕ КОЛЕБАНИЙ ПОДЗЕМНЫХ ОБОЛОЧЕК В ПОДАТЛИВЫХ ИНЕРЦИОННЫХ СРЕДАХ ПРИ ДЕЙСТВИИ ПОДВИЖНЫХ НАГРУЗОК Владимир Львовский Автор работы поставил целью выяснить почему произошли несчастные случаи в подземных

Подробнее

Рабочая программа дисциплины (с аннотацией) Математические модели теории упругости

Рабочая программа дисциплины (с аннотацией) Математические модели теории упругости Министерство образования и науки Российской Федерации ФГБОУ ВО «Тверской государственный университет» Утверждаю: Руководитель ООП А.В. Язенин «_10_» сентября 2015 г. Рабочая программа дисциплины (с аннотацией)

Подробнее

Лабораторная работа 5.2 ОПРЕДЕЛЕНИЕ МОДУЛЯ ЮНГА ИЗ ДЕФОРМАЦИИ ИЗГИБА

Лабораторная работа 5.2 ОПРЕДЕЛЕНИЕ МОДУЛЯ ЮНГА ИЗ ДЕФОРМАЦИИ ИЗГИБА Глава 5. Упругие деформации Лабораторная работа 5. ОПРЕДЕЛЕНИЕ МОДУЛЯ ЮНГА ИЗ ДЕФОРМАЦИИ ИЗГИБА Цель работы Определение модуля Юнга материала равнопрочной балки и радиуса кривизны изгиба из измерений стрелы

Подробнее

ЭФФЕКТЫ ВТОРОГО ПОРЯДКА И ПРИНЦИП СЕН-ВЕНАНА В ЗАДАЧЕ КРУЧЕНИЯ НЕЛИНЕЙНО-УПРУГОГО СТЕРЖНЯ

ЭФФЕКТЫ ВТОРОГО ПОРЯДКА И ПРИНЦИП СЕН-ВЕНАНА В ЗАДАЧЕ КРУЧЕНИЯ НЕЛИНЕЙНО-УПРУГОГО СТЕРЖНЯ ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 26. Т. 47, N- 6 129 УДК 539.3 ЭФФЕКТЫ ВТОРОГО ПОРЯДКА И ПРИНЦИП СЕН-ВЕНАНА В ЗАДАЧЕ КРУЧЕНИЯ НЕЛИНЕЙНО-УПРУГОГО СТЕРЖНЯ В. В. Калашников, М. И. Карякин Ростовский

Подробнее

3. СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ

3. СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ 3. СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ 3.1. Сопротивление материалов. Задачи и определения. Сопротивление материалов - наука о прочности, жесткости и устойчивости элементов инженерных конструкций. Первая задача сопротивления

Подробнее

С Л О Ж Н Ы Е Д Е Ф О Р М А Ц И И

С Л О Ж Н Ы Е Д Е Ф О Р М А Ц И И ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ «САМАРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АЭРОКОСМИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ИМЕНИ АКАДЕМИКА С.П. КОРОЛЁВА» (НАЦИОНАЛЬНЫЙ

Подробнее

К ОПРЕДЕЛЕНИЮ НАПРЯЖЕННО- ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ПЛАСТИН. Одесская государственная академия строительства и архитектуры

К ОПРЕДЕЛЕНИЮ НАПРЯЖЕННО- ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ПЛАСТИН. Одесская государственная академия строительства и архитектуры УДК 64.07 К ОПРЕДЕЛЕНИЮ НАПРЯЖЕННО- ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ПЛАСТИН Оробей В.Ф., Ковров А.В., Ковтуненко А.В., Карманова М.И. Одесский национальный политехнический университет, Одесская государственная

Подробнее

Научный редактор доктор физико-математических наук, профессор П.И. Монастырный

Научный редактор доктор физико-математических наук, профессор П.И. Монастырный Авторы: кандидат физико-математических наук, профессор А.А. Гусак; кандидат физико-математических наук, доцент Г.М. Гусак; доцент Е.А. Бричикова Научный редактор доктор физико-математических наук, профессор

Подробнее

Вопросы к кандидатскому экзамену по специальной дисциплине «Механика деформируемого твердого тела» 1. Понятие тензора и основные алгебраические

Вопросы к кандидатскому экзамену по специальной дисциплине «Механика деформируемого твердого тела» 1. Понятие тензора и основные алгебраические Вопросы к кандидатскому экзамену по специальной дисциплине «Механика деформируемого твердого тела» 1. Понятие тензора и основные алгебраические операции с тензорами 2. Лагранжевы (материальные) и Эйлеровы

Подробнее

ВОЛНОВЫЕ ПРОЦЕССЫ В УДАРНОЙ СИСТЕМЕ БОЕК-ВОЛНОВОД-ПЛАСТИНА ПРИ РАВНЫХ УДАРНЫХ ЖЕСТКОСТЯХ БОЙКА И ВОЛНОВОДА

ВОЛНОВЫЕ ПРОЦЕССЫ В УДАРНОЙ СИСТЕМЕ БОЕК-ВОЛНОВОД-ПЛАСТИНА ПРИ РАВНЫХ УДАРНЫХ ЖЕСТКОСТЯХ БОЙКА И ВОЛНОВОДА ПРИКЛАДНАЯ ФИЗИКА УДК 51 (575. (4 ВОЛНОВЫЕ ПРОЦЕССЫ В УДАРНОЙ СИСТЕМЕ БОЕК-ВОЛНОВОД-ПЛАСТИНА ПРИ РАВНЫХ УДАРНЫХ ЖЕСТКОСТЯХ БОЙКА И ВОЛНОВОДА В.Э. Еремьянц докт. техн. наук, проф., Е.Г. Климова соискатель

Подробнее

Предельная нагрузка для стержневой системы

Предельная нагрузка для стержневой системы Л е к ц и я 18 НЕУПРУГОЕ ДЕФОРМИРОВАНИЕ Ранее, в первом семестре, в основном, использовался метод расчета по допускаемым напряжениям. Прочность изделия считалась обеспеченной, если напряжение в опасной

Подробнее

РАСЧЕТНО-ПРОЕКТИРОВОЧНЫЕ И КОНТРОЛЬНЫЕ ЗАДАНИЯ ПО СОПРОТИВЛЕНИЮ МАТЕРИАЛОВ (для студентов ЗВФ)

РАСЧЕТНО-ПРОЕКТИРОВОЧНЫЕ И КОНТРОЛЬНЫЕ ЗАДАНИЯ ПО СОПРОТИВЛЕНИЮ МАТЕРИАЛОВ (для студентов ЗВФ) МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «УЛЬЯНОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ»

Подробнее

АЛГОРИТМ РАСЧЕТА СПЕКТРА ЧАСТОТ И ФОРМ СВОБОДНЫХ КОЛЕБАНИЙ ВАЛОВ ДВУХВАЛКОВОГО МОДУЛЯ

АЛГОРИТМ РАСЧЕТА СПЕКТРА ЧАСТОТ И ФОРМ СВОБОДНЫХ КОЛЕБАНИЙ ВАЛОВ ДВУХВАЛКОВОГО МОДУЛЯ УДК 677.57. АЛГОРИТМ РАСЧЕТА СПЕКТРА ЧАСТОТ И ФОРМ СВОБОДНЫХ КОЛЕБАНИЙ ВАЛОВ ДВУХВАЛКОВОГО МОДУЛЯ В.А. МАРТЫШЕНКО, А.В. ПОДЪЯЧЕВ, Р.В. ЗАЙЦЕВ (Костромской государственный технологический университет) Предложенный

Подробнее

ОСНОВЫ ВЕКТОРНОГО И ТЕНЗОРНОГО АНАЛИЗА

ОСНОВЫ ВЕКТОРНОГО И ТЕНЗОРНОГО АНАЛИЗА Белорусский государственный университет ого факультета БГУ -;r.:~ат~~нi- В.М.Анищик ОСНОВЫ ВЕКТОРНОГО И ТЕНЗОРНОГО АНАЛИЗА Учебная программа для специальности: 1-31 04 01 «Физика (по направлениям))) Факультет

Подробнее

II. Аннотация 1. Цели и задачи дисциплины Цель освоения дисциплины изучение подходов и методов решения задач, описывающих напряженно-деформированное

II. Аннотация 1. Цели и задачи дисциплины Цель освоения дисциплины изучение подходов и методов решения задач, описывающих напряженно-деформированное II. Аннотация 1. Цели и задачи дисциплины Цель освоения дисциплины изучение подходов и методов решения задач, описывающих напряженно-деформированное состояние элементов технических конструкций. 2.Место

Подробнее

Дисциплина «Алгебра и геометрия»

Дисциплина «Алгебра и геометрия» Методические материалы для преподавателей. Примерные планы лекционных занятий. Раздел «Алгебра: основные алгебраические структуры, линейные пространства и линейные отображения» Лекция 1 по теме «Комплексные

Подробнее

СРАВНЕНИЕ МЕХАНИЧЕСКИХ МОДЕЛЕЙ КОЛЕБАНИЯ ЛЕПЕСТКОВОГО КЛАПАНА

СРАВНЕНИЕ МЕХАНИЧЕСКИХ МОДЕЛЕЙ КОЛЕБАНИЯ ЛЕПЕСТКОВОГО КЛАПАНА 6 УДК 69.75. И.П. Бойчук, С.Н. Ларьков, канд. техн. наук, В.Ю. Силевич СРАВНЕНИЕ МЕХАНИЧЕСКИХ МОДЕЛЕЙ КОЛЕБАНИЯ ЛЕПЕСТКОВОГО КЛАПАНА Главным фактором, определяющим ресурс пульсирующего воздушно-реактивного

Подробнее

ПОСТРОЕНИЕ МОДЕЛЕЙ НАПРЯЖЕННОГО СОСТОЯНИЯ БУРОВЫХ КОРОНОК ПРИ РАЗРУШЕНИИ ГОРНЫХ ПОРОД

ПОСТРОЕНИЕ МОДЕЛЕЙ НАПРЯЖЕННОГО СОСТОЯНИЯ БУРОВЫХ КОРОНОК ПРИ РАЗРУШЕНИИ ГОРНЫХ ПОРОД УДК 622.24.051 А.А. Грабский, С.Н. Аракчеев ПОСТРОЕНИЕ МОДЕЛЕЙ НАПРЯЖЕННОГО СОСТОЯНИЯ БУРОВЫХ КОРОНОК ПРИ РАЗРУШЕНИИ ГОРНЫХ ПОРОД А.А. Грабский, С.Н. Аракчеев, 2006 В момент внедрения коронки в породу,

Подробнее

ГЛАВА 10. УСТОЙЧИВОСТЬ ПЛОСКИХ РАМ

ГЛАВА 10. УСТОЙЧИВОСТЬ ПЛОСКИХ РАМ ГЛАВА УСТОЙЧИВОСТЬ ПЛОСКИХ РАМ Стр Основные понятия Формула Эйлера Дифференциальное уравнение сжато-изогнутого стержня 4 4 Решение уравнения с помощью метода начальных параметров 5 5 Частное решение для

Подробнее

УДК Сергеева А. М. МОДЕЛИРОВАНИЕ РАЗРУШЕНИЯ ЛЕДЯНОГО ПОКРОВА. (Институт машиноведения и металлургии ДВО РАН)

УДК Сергеева А. М. МОДЕЛИРОВАНИЕ РАЗРУШЕНИЯ ЛЕДЯНОГО ПОКРОВА. (Институт машиноведения и металлургии ДВО РАН) ВЕСТНИК ЧГПУ им. И. Я. ЯКОВЛЕВА МЕХАНИКА ПРЕДЕЛЬНОГО СОСТОЯНИЯ 7 УДК 59. Сергеева А. М. МОДЕЛИРОВАНИЕ РАЗРУШЕНИЯ ЛЕДЯНОГО ПОКРОВА (Институт машиноведения и металлургии ДВО РАН) Применяя теорию малых упругопластических

Подробнее

РАБОЧАЯ ПРОГРАММА. дисциплина «СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ»

РАБОЧАЯ ПРОГРАММА. дисциплина «СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ» МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «ТЮМЕНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ НЕФТЕГАЗОВЫЙ УНИВЕРСИТЕТ»

Подробнее

УДК Гоголева О.С. Оренбургский государственный университет

УДК Гоголева О.С. Оренбургский государственный университет УДК 5393 Гоголева ОС Оренбургский государственный университет E-mail: ov08@inboxru ПРИМЕРЫ РЕШЕНИЯ ПЕРВОЙ ОСНОВНОЙ КРАЕВОЙ ЗАДАЧИ ТЕОРИИ УПРУГОСТИ В ПОЛУПОЛОСЕ (СИММЕТРИЧНАЯ ЗАДАЧА) Даются примеры решения

Подробнее

РАСЧЕТ ОБОЛОЧЕК ВРАЩЕНИЯ ПЕРЕМЕННОЙ ТОЛЩИНЫ ПРИ ОСЕСИММЕТРИЧНОМ НАГРУЖЕНИИ ПО МЕТОДУ КВАДРАТУР И. С. Ахмедьянов

РАСЧЕТ ОБОЛОЧЕК ВРАЩЕНИЯ ПЕРЕМЕННОЙ ТОЛЩИНЫ ПРИ ОСЕСИММЕТРИЧНОМ НАГРУЖЕНИИ ПО МЕТОДУ КВАДРАТУР И. С. Ахмедьянов Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета 7 УДК 59. РАСЧЕТ ОБОЛОЧЕК ВРАЩЕНИЯ ПЕРЕМЕННОЙ ТОЛЩИНЫ ПРИ ОСЕСИММЕТРИЧНОМ НАГРУЖЕНИИ ПО МЕТОДУ КВАДРАТУР 7 И. С. Ахмедьянов Самарский государственный

Подробнее

3. ВНУТРЕННИЕ СИЛЫ. НАПРЯЖЕНИЯ

3. ВНУТРЕННИЕ СИЛЫ. НАПРЯЖЕНИЯ 3. ВНУТРЕННИЕ СИЛЫ. НАПРЯЖЕНИЯ 3.. Напряжения Уровень оценки прочности по нагрузке отличают простота и доступность. Расчеты при этом чаще всего минимальны - требуется определить только саму нагрузку. Для

Подробнее

Деформированное состояние в точке. Связь между деформациями и напряжениями

Деформированное состояние в точке. Связь между деформациями и напряжениями Деформированное состояние в точке. Связь между деформациями и напряжениями. Деформированным состоянием в точке называется (-ются) ОТВТ: ) совокупность деформаций в точке; ) совокупность нормальных и касательных

Подробнее

ПОСТРОЕНИЕ И АНАЛИЗ ТОЧНОГО АНАЛИТИЧЕСКОГО РЕШЕНИЯ ЗАДАЧИ КИРША В РАМКАХ КОНТИНУУМА И ПСЕВДОКОНТИНУУМА КОССЕРА

ПОСТРОЕНИЕ И АНАЛИЗ ТОЧНОГО АНАЛИТИЧЕСКОГО РЕШЕНИЯ ЗАДАЧИ КИРША В РАМКАХ КОНТИНУУМА И ПСЕВДОКОНТИНУУМА КОССЕРА ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 001. Т., N- 15 УДК 539.3.01 ПОСТРОЕНИЕ И АНАЛИЗ ТОЧНОГО АНАЛИТИЧЕСКОГО РЕШЕНИЯ ЗАДАЧИ КИРША В РАМКАХ КОНТИНУУМА И ПСЕВДОКОНТИНУУМА КОССЕРА М. А. Кулеш, В. П. Матвеенко,

Подробнее

ОПРЕДЕЛЕНИЕ КРИТИЧЕСКОЙ ДИНАМИЧЕСКОЙ НАГРУЗКИ КОМПОЗИЦИОННОЙ ОБОЛОЧКИ ПРИ СЛОЖНОМ ТЕРМОСИЛОВОМ НАГРУЖЕНИИ. Е.А.Ларичев, В.С. Сафронов, И.К.

ОПРЕДЕЛЕНИЕ КРИТИЧЕСКОЙ ДИНАМИЧЕСКОЙ НАГРУЗКИ КОМПОЗИЦИОННОЙ ОБОЛОЧКИ ПРИ СЛОЖНОМ ТЕРМОСИЛОВОМ НАГРУЖЕНИИ. Е.А.Ларичев, В.С. Сафронов, И.К. удк:69.7..:6.9() ОПРЕДЕЛЕНИЕ КРИТИЧЕСКОЙ ДИНАМИЧЕСКОЙ НАГРУЗКИ КОМПОЗИЦИОННОЙ ОБОЛОЧКИ ПРИ СЛОЖНОМ ТЕРМОСИЛОВОМ НАГРУЖЕНИИ. Е.А.Ларичев, В.С. Сафронов, И.К.Туркин В статье представлена методика определения

Подробнее

Найти х из уравнений:

Найти х из уравнений: Методические указания для обучающихся по освоению дисциплины (модуля) Планы практических занятий Матрицы и определители, системы линейных уравнений Матрицы Операции над матрицами Обратная матрица Элементарные

Подробнее

Кафедра «Механика деформируемого твердого тела, основания и фундаменты» А. А. Лахтин ДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЁТ РАМЫ НА ДЕЙСТВИЕ ВИБРАЦИОННОЙ НАГРУЗКИ

Кафедра «Механика деформируемого твердого тела, основания и фундаменты» А. А. Лахтин ДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЁТ РАМЫ НА ДЕЙСТВИЕ ВИБРАЦИОННОЙ НАГРУЗКИ Федеральное агентство железнодорожного транспорта Уральский государственный университет путей сообщения Кафедра «Механика деформируемого твердого тела, основания и фундаменты» А. А. Лахтин ДИНАМИЧЕСКИЙ

Подробнее

ПРОСТРАНСТВЕННЫЕ КОЛЕБАНИЯ ТРУБОПРОВОДА ПОД ДЕЙСТВИЕМ ПЕРЕМЕННОГО ВНУТРЕННЕГО ДАВЛЕНИЯ

ПРОСТРАНСТВЕННЫЕ КОЛЕБАНИЯ ТРУБОПРОВОДА ПОД ДЕЙСТВИЕМ ПЕРЕМЕННОГО ВНУТРЕННЕГО ДАВЛЕНИЯ Уфа : УГАТУ, 1 Т. 14, (37). С. 3 35 МАШИНОСТРОЕНИЕ ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ МАШИНЫ, ГИДРОПНЕВМОАГРЕГАТЫ УДК 61.6 А. Г. ХАКИМОВ, М. М. ШАКИРЬЯНОВ ПРОСТРАНСТВЕННЫЕ КОЛЕБАНИЯ ТРУБОПРОВОДА ПОД ДЕЙСТВИЕМ ПЕРЕМЕННОГО

Подробнее

Курс лекций: «Прикладная механика» Лекция 5: «Закон Гука. Диаграмма растяжений. Момент инерции сечения» Лектор: д.т.н., доцент И.Е.

Курс лекций: «Прикладная механика» Лекция 5: «Закон Гука. Диаграмма растяжений. Момент инерции сечения» Лектор: д.т.н., доцент И.Е. Курс лекций: «Прикладная механика» Лекция 5: «Закон Гука. Диаграмма растяжений. Момент инерции Лектор: д.т.н., доцент И.Е.Лысенко Английский ученый Роберт Гук открыл фундаментальную закономерность между

Подробнее

Об усталостной прочности лопасти несущего винта вертолета при действии ветровых нагрузок

Об усталостной прочности лопасти несущего винта вертолета при действии ветровых нагрузок УД 5394 : 62972 Об усталостной прочности лопасти несущего винта вертолета при действии ветровых нагрузок АИ Братухина Статья посвящена рассмотрению вопроса о напряжениях в невращающейся лопасти и втулке

Подробнее

Старовойтов Э. И., Леоненко Д. В., Гу Юй

Старовойтов Э. И., Леоненко Д. В., Гу Юй Белорусский государственный университет транспорта Гомель ДЕФОРМИРОВАНИЕ ТРЕХСЛОЙНОГО УПРУГОПЛАСТИЧЕСКОГО СТЕРЖНЯ СО СЖИМАЕМЫМ ЗАПОЛНИТЕЛЕМ Старовойтов Э. И. Леоненко Д. В. Гу Юй Eastoasti sadwi ea wit

Подробнее

Сравнение результатов расчетов динамических моделей манометрических трубчатых пружин

Сравнение результатов расчетов динамических моделей манометрических трубчатых пружин 114 С.П. Пирогов, А.Ю. Чуба С.П. Пирогов, А.Ю. Чуба piro-gow@yandex.ru, aleksandr-chuba@mail.ru УДК 622.691.4 Сравнение результатов расчетов динамических моделей манометрических трубчатых пружин АННОТАЦИЯ.

Подробнее

Лекция 11. Полная система уравнений теории упругости. Уравнения равновесия. Соотношения Коши: (2) z yz. Соотношения Закона Гука (3)

Лекция 11. Полная система уравнений теории упругости. Уравнения равновесия. Соотношения Коши: (2) z yz. Соотношения Закона Гука (3) Полная система уравнений теории упругости si F () i Лекция Полная система уравнений теории упругости. Уравнения совместности деформаций. Уравнения Бельтрами. Уравнения Ламе. Плоское напряженное и плоское

Подробнее

Задача термоупругости ортотропной пластинки-полосы переменной толщины при наличии упруго защемленной опоры

Задача термоупругости ортотропной пластинки-полосы переменной толщины при наличии упруго защемленной опоры Հ Ա Յ Ա Ս Տ Ա Ն Ի Գ Ի Տ Ո Ւ Թ Յ Ո Ւ Ն Ն Ե Ր Ի Ա Զ Գ Ա Յ Ի Ն Ա Կ Ա Դ Ե Մ Ի Ա Н А Ц И О Н А Л Ь Н А Я А К А Д Е М И Я Н А У К А Р М Е Н И И N A T I O N A L A C A D E M Y O F S C I E N C E S O F A R M E N

Подробнее

ТЕХНИЧЕСКАЯ МЕХАНИКА

ТЕХНИЧЕСКАЯ МЕХАНИКА Белорусский государственный университет Механико-математический факультет Кафедра теоретической и прикладной механики ТЕХНИЧЕСКАЯ МЕХАНИКА Тема 3. НАПРЯЖЕНИЯ В БРУСЬЯХ ПРИ РАСТЯЖЕНИИ- СЖАТИИ, КРУЧЕНИИ,

Подробнее

Тычина К.А. И з г и б.

Тычина К.А. И з г и б. Тычина К.А. tchina@mail.ru V И з г и б. Изгиб вид нагружения, при котором в поперечных сечениях стержня возникают внутренние изгибающие моменты и (или) : упругая ось стержня стержень Рис. V.1. М изг М

Подробнее

ФОРМИРОВАНИЕ МАТРИЦЫ ЖЕСТКОСТИ ВОЛНОВОДНО-ЩЕЛЕВОЙ АНТЕННЫ

ФОРМИРОВАНИЕ МАТРИЦЫ ЖЕСТКОСТИ ВОЛНОВОДНО-ЩЕЛЕВОЙ АНТЕННЫ Талибов Н.А., Якимов А.Н. ФОРМИРОВАНИЕ МАТРИЦЫ ЖЕСТКОСТИ ВОЛНОВОДНО-ЩЕЛЕВОЙ АНТЕННЫ Предлагается алгоритм построения геометрической модели волноводно-щелевой антенны, основанный на конечно-элементном представлении

Подробнее

ВЛИЯНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ТЕПЛОВОГО РАСШИРЕНИЯ НА ТЕРМОУПРУГИЕ НАПРЯЖЕНИЯ В КЕРАМИЧЕСКОЙ ПРОБКЕ

ВЛИЯНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ТЕПЛОВОГО РАСШИРЕНИЯ НА ТЕРМОУПРУГИЕ НАПРЯЖЕНИЯ В КЕРАМИЧЕСКОЙ ПРОБКЕ УДК 564 Морозкин НД Ткачёв ВИ Чудинов ВВ Башкирский государственный университет E-al: tv-vlad@alu ВЛИЯНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ТЕПЛОВОГО РАСШИРЕНИЯ НА ТЕРМОУПРУГИЕ НАПРЯЖЕНИЯ В КЕРАМИЧЕСКОЙ ПРОБКЕ В данной работе

Подробнее

МЕТОД КАНТОРОВИЧА-ВЛАСОВА В ЗАДАЧЕ ИЗГИБА РЕБРИСТЫХ ПЛАСТИН

МЕТОД КАНТОРОВИЧА-ВЛАСОВА В ЗАДАЧЕ ИЗГИБА РЕБРИСТЫХ ПЛАСТИН ISSN 76-9 Труды Одесского политехнического университета, 9 Вып (33) (3) УДК 5393 НГ Сурьянинов, канд техн наук, доц, ГН Козолуп, магистр, Одес нац политехн ун-т МЕТОД КАНТОРОВИЧА-ВЛАСОВА В ЗАДАЧЕ ИЗГИБА

Подробнее

Программа дисциплины

Программа дисциплины МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное автономное учреждение высшего профессионального образования "Казанский (Приволжский) федеральный университет" Институт

Подробнее

Основные соотношения, полученные для них, приведены в таблице 7.1. Таблица 7.1 Виды нагружения Напряжения Деформации. . Условие прочности:

Основные соотношения, полученные для них, приведены в таблице 7.1. Таблица 7.1 Виды нагружения Напряжения Деформации. . Условие прочности: Лекция 11 Сложное сопротивление 1 Расчет балки, подверженной косому или пространственному изгибу 2 Определение внутренних усилий при косом изгибе 3 Определение напряжений при косом изгибе 4 Определение

Подробнее

УСТОЙЧИВОСТЬ ВЫШЕК БУРОВЫХ УСТАНОВОК. Ф.Л. Шевченко, Ю.В. Петтик, ГВУЗ «Донецкий национальный технический университет», Украина

УСТОЙЧИВОСТЬ ВЫШЕК БУРОВЫХ УСТАНОВОК. Ф.Л. Шевченко, Ю.В. Петтик, ГВУЗ «Донецкий национальный технический университет», Украина УСТОЙЧИВОСТЬ ВЫШЕК БУРОВЫХ УСТАНОВОК ФЛ Шевченко, ЮВ Петтик, ГВУЗ «Донецкий национальный технический университет», Украина В работе рассматривается актуальная задача расчета буровых вышек на устойчивость,

Подробнее

Особенности автоматизированных расчетов элементов из тонкостенных стальных профилей Features calculation of structures of thin-walled steel profiles

Особенности автоматизированных расчетов элементов из тонкостенных стальных профилей Features calculation of structures of thin-walled steel profiles Скачков Сергей Владимирович Skachkov Sergey Vladimirovich Ростовский государственный строительный университет Rostov State building University Доцент кафедры металлических, деревянных и пластмассовых конструкций

Подробнее

ИЗУЧЕНИЕ ЗАКОНОВ ВРАЩАТЕЛЬНОГО ДВИЖЕНИЯ С ПОМОЩЬЮ МАЯТНИКА ОБЕРБЕКА

ИЗУЧЕНИЕ ЗАКОНОВ ВРАЩАТЕЛЬНОГО ДВИЖЕНИЯ С ПОМОЩЬЮ МАЯТНИКА ОБЕРБЕКА МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «ТЮМЕНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНЫЙ

Подробнее

Теория расчета строительных конструкций

Теория расчета строительных конструкций УДК 624.042.8:534.1 ДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ МНОГОЭТАЖНОГО КАРКАСНОГО ЗДАНИЯ НА ДЕЙСТВИЕ ИМПУЛЬСОВ СИНУСОИДАЛЬНОЙ ФОРМЫ Л.М. Артемьева Проводится анализ колебаний многоэтажного каркасного здания, моделируемого

Подробнее

x i dt + ξ α 1 ( ) ε iα = 1 2 ( vi x α + vα x i ).

x i dt + ξ α 1 ( ) ε iα = 1 2 ( vi x α + vα x i ). Тензор скоростей деформации. Чтобы замкнуть систему пяти дифференциальных уравнений, состоящую из законов сохранения, делают различные предположения о свойствах сплошной среды. Пусть за время dt вектор

Подробнее