ВЛИЯНИЕ СООТНОШЕНИЯ РАЗМЕРОВ СОЕДИНЯЕМЫХ УЗЛОВ НА ОСТАТОЧНОЕ НАПРЯЖЕННОЕ СОСТОЯНИЕ

Save this PDF as:
 WORD  PNG  TXT  JPG

Размер: px
Начинать показ со страницы:

Download "ВЛИЯНИЕ СООТНОШЕНИЯ РАЗМЕРОВ СОЕДИНЯЕМЫХ УЗЛОВ НА ОСТАТОЧНОЕ НАПРЯЖЕННОЕ СОСТОЯНИЕ"

Транскрипт

1 В.В. Квасницкий, Г.В. Ермолаев, В.Ф. Квасницкий, А.В. Лабарткава 85 УДК 6.79 В 57 В.В. Квасницкий, доц., канд. техн. наук НТУУ КПИ, г. Киев Г.В. Ермолаев, доц., канд. техн. наук, проф. НУК; В.Ф. Квасницкий, проф., д-р техн. наук; А.В. Лабарткава, доц., канд. техн. наук Национальный университет кораблестроения, г. Николаев ВЛИЯНИЕ СООТНОШЕНИЯ РАЗМЕРОВ СОЕДИНЯЕМЫХ УЗЛОВ НА ОСТАТОЧНОЕ НАПРЯЖЕННОЕ СОСТОЯНИЕ тодом компьютерного моделирования исследовано влияние соотношения размеров на остаточное напряженно-деформированное состояние сварных и паяных узлов типа составных втулок из разнородных материалов. Даны рекомендации по оптимизации конструкции узлов. тодом комп'ютерного моделювання досліджено вплив співвідношення розмірів на залишковий напружено-деформований стан зварних і паяних вузлів типу складених втулок з різнорідних матеріалів. Дано рекомендації щодо оптимізації конструкції вузлів. The dimensions ratio influence on residual deflected mode of weld and brazed assemblies of the type of compoundcartridges and dissimilar materials is investigated by means of computer simulation. The recommendations for optimization of assembly construction and soldering are given. Ключевые слова: компьютерное моделирование, остаточные напряжения, составные втулки, соединения металл-графит. Постановка проблемы. Выполненные ранее авторами исследования [ ] были посвящены изучению закономерностей формирования полей напряжений и деформаций в зоне стыка при диффузионной сварке (ДС) узлов из разнородных материалов. Знание этих закономерностей необходимо для оптимизации процессов проектирования заготовок и технологии получения качественного соединения. Вместе с тем при ДС и пайке разнородных материалов одной из важных проблем является образование остаточных деформаций и напряжений, которые в узлах из пластичных материалов обычно приводят к искажению формы и размеров, а при соединении хрупких материалов часто вызывают образование в них трещин и разрушение. Поэтому тема работы актуальна. Цель данной работы установление закономерностей влияния соотношения размеров на формирование полей остаточных напряжений и деформаций при диффузионной сварке и пайке узлов цилиндрической формы из разнородных материалов, в частности металла и керамики, металла и графита. Изложение основного материала. Исследования выполнялись методом компьютерного моделирования с использованием программного комплекса [, рис. ] ANSYS. на моделях типа втулка втулка (В В). Размеры узлов могут изменяться в очень широких пределах. Поэтому, исходя из соотношения основных размеров (внутреннего радиуса, толщины и высоты втулки), цилиндрические узлы условно разбили на три группы: втулки (высота больше радиуса и толщины, т. е. преобладающим размером является высота), плоские кольца диски (толщина значительно больше внутреннего радиуса и высоты, т. е. пре- В.В. Квасницкий, Г.В. Ермолаев, В.Ф. Квасницкий, А.В. Лабарткава

2 86 ОБРОБКА МАТЕРІАЛІВ У МАШИНОБУДУВАННІ обладающий размер толщина) и тонкие кольца (внутренний радиус значительно больше высоты и толщины, т. е. преобладающий размер внутренний радиус). Соответственно размеры узлов, мм, варьировались в следующих пределах: внутренний радиус втулки r от (цилиндр) до 5, высота втулки h от до, толщина втулки (разность наружного и внутреннего радиусов) b = R r от,5 до. Соотношение размеров при этом изменялось в пределах: r/b от до 9 (тонкое кольцо), при h/b от, (плоское кольцо) до,7. Решалась упругая задача, модули упругости материалов принимались одинаковыми (Е = E = 5 МПа). Рассматривалось термическое нагружение (охлаждение на С) в незакрепленном состоянии, так как оно является главной причиной появления остаточных напряжений. Значения термического коэффициента линейного расширения (ТКЛР) соединяемых материалов во всех вариантах приняты отличающимися на 6 /град (α = 6 /град, α = 6 /град). Влияние отношения внутреннего радиуса к толщине втулки r/b исследовалось при постоянной толщине втулки b = 7,5 мм, высоте h = ; 5; и мм и радиусе r от (цилиндр) до мм (кольцо). Изучались эпюры радиальных перемещений точек на наружной и внутренней поверхностях, эпюры и поля осевых и эквивалентных напряжений после охлаждения. Анализ результатов показал, что характер полей осевых напряжений в сечении меняется мало (см. рис. ). На внутренней поверхности уже при малом внутреннем радиусе появляется неоднородность, характерная для наружной поверхности. С увеличением внутреннего радиуса эта зона увеличивается и характер поля, особенно вблизи стыка, приближается к симметричному относительно середины толщины. Характер распределения осевых напряжений вдоль наружной поверхности при изменении внутреннего радиуса практически не изменяется (рис. ). Напряжения от максимума вблизи стыка уменьшаются до нуля на торцах втулки. Уровень максимальных осевых напряжений на внешней поверхности при увеличении внуа б в г σ 6 8 Рис.. Поля осевых напряжений, в узле В В при r = (r/b = ) (а),,5 мм (,) (б), 5 мм () (в) и мм (,) (г) при h = мм

3 В.В. Квасницкий, Г.В. Ермолаев, В.Ф. Квасницкий, А.В. Лабарткава 87 треннего радиуса от (узел Ц Ц) до мм (узлы В В) изменяется мало, оставаясь в пределах МПа (рис., кривые ). На внутренней поверхности характер распределения осевых напряжений существенно меняется при изменении внутреннего радиуса (рис. ). В узле Ц Ц (с внутренним радиусом r = ) он близок к синусоиде на оси цилиндра и напряжения растягивающие в материале с большим ТКЛР (металл) и сжимающие в материале с меньшим (керамика, графит). Их максимумы располагаются между стыком и серединой высоты верхней и нижней частей втулок. При наличии внутренней поверхности даже малого радиуса (,5 мм) пики напряжений появляются в непосредственной близости от стыка, в материале с меньшим ТКЛР растягивающих. Сжимающие напряжения в этом материале уменьшаются и точка их максимума удаляется от стыка, приближаясь к середине высоты соответствующей части втулки. В материале с большим ТКЛР распределение осевых напряжений аналогичное, но знаки их обратные. При увеличении внутреннего радиуса пик максимальных осевых напряжений вблизи стыка по величине не изменяется (около 67 МПа), приближаясь к напряжениям на наружной поверхности (рис. 5). Уровень и характер распределения напряжений на наружной и внутренней поверхностях при больших радиусах (узел типа кольца) становятся практически одинаковыми. Одной из особенностей втулок с большим внутренним диаметром (колец) является увеличение растягивающих окружных напряжений на торцевой поверхности материала (с меньшим ТКЛР) и, соответственно, сжимающих на торце материала (рис. 6). Уровень их ниже осевых напряжений на цилиндрических поверхностях, но при наличии концентраторов (дефектов) они также могут вызвать разрушение в хрупких материалах Рис.. Эпюры осевых напряжений вдоль наружной поверхности при h = мм, r(r/b) = (), что соответствует сварке цилиндров кривая ; остальные кривые соответствуют сварке втулок:,5 мм (,) кривая ; 5 мм (,) кривая и мм (,) кривая r/b Рис.. Зависимость максимальных растягивающих напряжений на наружной поверхности от относительного радиуса r/b втулки при высоте h = мм (h/b =,) кривая ; 5 мм (,67) кривая ; мм (,6) кривая ; мм (,67) кривая

4 88 ОБРОБКА МАТЕРІАЛІВ У МАШИНОБУДУВАННІ Характер полей эквивалентных напряжений с увеличением внутреннего радиуса меняется несущественно, несколько увеличивается равномерность их распределения вдоль стыка и уменьшается степень локализации, появляются и растут напряжения на свободных верхнем и нижнем торцах (рис. 7) Рис.. Эпюры осевых напряжений вдоль внутренней поверхности при h = мм, r(r/b) = (), что соответствует сварке цилиндров кривая ; остальные кривые соответствуют сварке втулок:,5 мм (,) кривая ; 5 мм (,) кривая и мм (,) кривая 6 5 r/b Рис. 5. Зависимость максимальных растягивающих напряжений на внутренней поверхности от относительного радиуса r/b втулки при высоте h = мм (h/b =,) кривая ; 5 мм (,67) кривая ; мм (,6) кривая ; мм (,67) кривая Рис. 6. Эпюры окружных напряжений посередине толщины втулки при h = мм, r(r/b) =,5 мм (,) кривая ; 5 мм (,) кривая и мм (,) кривая σ а б в г Рис. 7. Поля эквивалентных напряжений, в узле В В при r = (r/b = ) (а);,5 мм (,) (б); 5 мм (,) (в) и мм (,) (г) при h = мм

5 В.В. Квасницкий, Г.В. Ермолаев, В.Ф. Квасницкий, А.В. Лабарткава 89 Влияние отношения высоты к толщине втулки h/b исследовалось при постоянной толщине втулки b = 7,5 мм, высоте от до мм и радиусах r = ; 8 и 5 мм. Анализ полей осевых напряжений показывает, что уровень максимальных напряжений вблизи как внутренней, так и наружной поверхности мало изменяется при изменении относительной высоты. С ростом относительной высоты нарушается симметрия поля относительно середины толщины втулки, четко выраженная при соотношениях h/b меньше единицы. Характер эпюр осевых напряжений на наружной поверхности с изменением относительной высоты h/b в целом сохраняется (рис. 8). При этом величина пика (максимальных осевых напряжений) вблизи стыка при увеличении h/b от, до,5 растет, при дальнейшем увеличении рост продолжается, но менее интенсивно (рис. 9). Эта закономерность сохраняется при всех относительных радиусах. 8 8,5, а,5 8 5 б 8,75 7,5, в г Рис. 8. Эпюры осевых напряжений на наружной поверхности при сварке втулок с r = 8 мм и h (h/b) = мм (,) (а); мм (,) (б); 7,5 мм (,) (в) и 5 мм (,) (г) Рис. 9. Зависимость максимальных растягивающих напряжений на наружной поверхности от относительной высоты втулки h/b при радиусе r(r/b) = мм (,) кривая ; 8 мм (,7) кривая, 5 мм (,67) кривая и 5 мм (6,67) кривая ,5,,5 h/b

6 9 ОБРОБКА МАТЕРІАЛІВ У МАШИНОБУДУВАННІ На внутренней поверхности втулки (рис., ) характер эпюр осевых напряжений аналогичен характеру на наружной поверхности только при малых относительных высотах, не превышающих (см. рис. ). При дальнейшем увеличении высоты характер изменяется, проявляются особенности, отмеченные выше при исследовании влияния относительного радиуса. 8,5, а,5 8 5 б 8,75 7,5 в, г Рис.. Эпюры осевых напряжений на внутренней поверхности при сварке втулок с r = 8 мм и h (h/b) = мм (,) (а); мм (,) (б); 7,5 мм (,) (в) и 5 мм (,) (г) ,5,,5 h/b Рис.. Зависимость максимальных растягивающих напряжений на внутренней поверхности от относительной высоты втулки h/b при радиусе r (r/b) = мм (,) кривая ; 8 мм (,7) кривая ; 5 мм (,67) кривая и 5 мм (6,67) кривая

7 В.В. Квасницкий, Г.В. Ермолаев, В.Ф. Квасницкий, А.В. Лабарткава 9 Величина пика растягивающих напряжений вблизи стыка при увеличении относительной высоты изменяется аналогично напряжениям на наружной поверхности, но уровень их здесь ниже (см. рис. ). В распределении окружных напряжений по высоте втулки при увеличении относительной высоты h/b свыше,5 заметно нарушается линейность и уровень их на торцах снижается до нуля (рис. ). 8,5, а,5 8 5 б 8,75 7,5 в,5 8 г Рис.. Эпюры окружных напряжений посередине толщины втулки при сварке втулок с r = 8 мм и h (h/b) = мм (,) (а); мм (,) (б); 7,5 мм (,) (в) и 5 мм (,) (г) Таким образом, опасность хрупкого разрушения на торцевых поверхностях при наличии на них концентраторов напряжений существует только на втулках с малой относительной высотой типа плоских дисков. Характер поля эквивалентных напряжений при увеличении относительной высоты в целом сохраняется, но несколько нарушается его симметрия относительно середины толщины втулки. Вывод. Зона, наиболее опасная с точки зрения хрупкого разрушения, расположена на наружной цилиндрической поверхности втулки в непосредственной близости от стыка. Именно в этой зоне сосредоточены максимальные растягивающие напряжения, направленные вдоль оси втулки. Характер напряженного состояния и уровень максимальных напряжений зависят от относительного радиуса и относительной высоты втулки только при малых их значениях.

8 9 ОБРОБКА МАТЕРІАЛІВ У МАШИНОБУДУВАННІ Список использованной литературы.. Квасницкий В.В., Ермолаев Г.В., Матвиенко М.В. Влияние пластических деформаций на напряженно-деформированное состояние при диффузионной сварке разнородных металлов применительно к узлам цилиндр цилиндр и втулка втулка // Зб. наук. праць НУК. Миколаїв: НУК, 8. (8) С. 7.. Махненко В.И., Квасницкий В.В., Ермолаев Г.В. Напряженно-деформированное состояние соединений при диффузионной сварке металлов с различными физико-механическими свойствами // Автоматическая сварка С. 5.. Квасницкий В.В., Матвиенко М.В. Влияние геометрии деталей из разнородных материалов на напряженнодеформированное состояние при диффузионной сварке // Зб. наук. праць НУК. Миколаїв: НУК, 8. 5 (). С. 6. Надійшла до редколегії... Статтю рекомендує до друку член редколегії ЗНП НУК, д-р техн. наук, проф. Л.І. Коростильов

ВЛИЯНИЕ СООТНОШЕНИЯ РАЗМЕРОВ СВАРНЫХ МЕДНО-ГРАФИТОВЫХ УЗЛОВ ТИПА БРУСА НА ОСТАТОЧНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ

ВЛИЯНИЕ СООТНОШЕНИЯ РАЗМЕРОВ СВАРНЫХ МЕДНО-ГРАФИТОВЫХ УЗЛОВ ТИПА БРУСА НА ОСТАТОЧНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ УДК 621.791 В 58 ВЛИЯНИЕ СООТНОШЕНИЯ РАЗМЕРОВ СВАРНЫХ МЕДНО-ГРАФИТОВЫХ УЗЛОВ ТИПА БРУСА НА ОСТАТОЧНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ В. В. Квасницкий, д-р техн. наук, доц. 1 ; Г. В. Ермолаев, канд. техн. наук, проф. НУК 2

Подробнее

МЕТОДИКА И ПРОВЕРКА АДЕКВАТНОСТИ КОМПЬЮТЕРНОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ С УЧЕТОМ СТРУКТУРНЫХ ДЕФОРМАЦИЙ

МЕТОДИКА И ПРОВЕРКА АДЕКВАТНОСТИ КОМПЬЮТЕРНОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ С УЧЕТОМ СТРУКТУРНЫХ ДЕФОРМАЦИЙ УДК 621.791 М 33 М.В. Матвиенко, мл. научный сотрудник Национальный университет кораблестроения, г. Николаев МЕТОДИКА И ПРОВЕРКА АДЕКВАТНОСТИ КОМПЬЮТЕРНОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ

Подробнее

ОСОБЕННОСТИ ФОРМИРОВАНИЯ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ СОЕДИНЕНИЙ РАЗНОРОДНЫХ МАТЕРИАЛОВ, ПОЛУЧЕННЫХ ДИФФУЗИОННОЙ СВАРКОЙ

ОСОБЕННОСТИ ФОРМИРОВАНИЯ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ СОЕДИНЕНИЙ РАЗНОРОДНЫХ МАТЕРИАЛОВ, ПОЛУЧЕННЫХ ДИФФУЗИОННОЙ СВАРКОЙ УДК 621.791.4:539.378.3 ОСОБЕННОСТИ ФОРМИРОВАНИЯ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ СОЕДИНЕНИЙ РАЗНОРОДНЫХ МАТЕРИАЛОВ, ПОЛУЧЕННЫХ ДИФФУЗИОННОЙ СВАРКОЙ Академик НАН Украины В. И. МАХНЕНКО (Ин-т электросварки

Подробнее

ЧИСЛЕННОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССА РАЗВАЛЬЦОВКИ ТРУБЫ В ТРУБНОЙ РЕШЕТКЕ ТЕПЛООБМЕННИКА

ЧИСЛЕННОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССА РАЗВАЛЬЦОВКИ ТРУБЫ В ТРУБНОЙ РЕШЕТКЕ ТЕПЛООБМЕННИКА ЧИСЛЕННОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССА РАЗВАЛЬЦОВКИ ТРУБЫ В ТРУБНОЙ РЕШЕТКЕ ТЕПЛООБМЕННИКА Гиззатуллин А.А., Ризванов Р.Г., Хабирова Г.Ф. Уфимский государственный нефтяной технический университет При проведении

Подробнее

Т. В. Колмакова ВЛИЯНИЕ ИЗМЕНЕНИЯ ПЛОТНОСТИ ГУБЧАТОЙ И КОМПАКТНОЙ КОСТНЫХ ТКАНЕЙ НА НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ МОДЕЛЬНОГО ОБРАЗЦА КОСТИ

Т. В. Колмакова ВЛИЯНИЕ ИЗМЕНЕНИЯ ПЛОТНОСТИ ГУБЧАТОЙ И КОМПАКТНОЙ КОСТНЫХ ТКАНЕЙ НА НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ МОДЕЛЬНОГО ОБРАЗЦА КОСТИ Т. В. Колмакова УДК 539.3 Т. В. Колмакова ВЛИЯНИЕ ИЗМЕНЕНИЯ ПЛОТНОСТИ ГУБЧАТОЙ И КОМПАКТНОЙ КОСТНЫХ ТКАНЕЙ НА НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ МОДЕЛЬНОГО ОБРАЗЦА КОСТИ Исследовано влияние изменения

Подробнее

Типичные конструкции металлокерамических узлов

Типичные конструкции металлокерамических узлов Типичные конструкции металлокерамических узлов Наиболее широкое применение при изготовлении металлокерамических сварных узлов нашли торцовые соединения, поскольку они проще в изготовлении, чем охватывающие

Подробнее

РЕЛАКСАЦИЯ ОСТАТОЧНЫХ СВАРОЧНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ ВО ВНУТРИКОРПУСНОЙ ШАХТЕ РЕАКТОРА ВВЭР-1000 ПОД ДЕЙСТВИЕМ РАДИАЦИОННОГО ОБЛУЧЕНИЯ

РЕЛАКСАЦИЯ ОСТАТОЧНЫХ СВАРОЧНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ ВО ВНУТРИКОРПУСНОЙ ШАХТЕ РЕАКТОРА ВВЭР-1000 ПОД ДЕЙСТВИЕМ РАДИАЦИОННОГО ОБЛУЧЕНИЯ РЕЛАКСАЦИЯ ОСТАТОЧНЫХ СВАРОЧНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ ВО ВНУТРИКОРПУСНОЙ ШАХТЕ РЕАКТОРА ВВЭР- ПОД ДЕЙСТВИЕМ РАДИАЦИОННОГО ОБЛУЧЕНИЯ О.В. Махненко, И.В. Мирзов Институт электросварки им. Е. О. Патона НАН Украины Введение

Подробнее

РЕГУЛИРОВАНИЕ ПРИ ПАЙКЕ ГРАФИТОВОГО КОЛЬЦА С ТИТАНОВЫМ ДИСКОМ

РЕГУЛИРОВАНИЕ ПРИ ПАЙКЕ ГРАФИТОВОГО КОЛЬЦА С ТИТАНОВЫМ ДИСКОМ Б.В. Бугаенко, Г.В. Ермолаев, А.В. Лабарткава, И.А. Балмасов 83 УДК 61.791.3 Р 31 Б.В. Бугаенко, Г.В. Ермолаев, А.В. Лабарткава, кандидаты техн. наук; И.А. Балмасов, магистрант Национальный университет

Подробнее

Семейство программных комплексов АСТРА-НОВА 2017 (релиз ) Верификационный отчет по новым возможностям

Семейство программных комплексов АСТРА-НОВА 2017 (релиз ) Верификационный отчет по новым возможностям Научно-исследовательский центр СтаДиО Семейство программных комплексов АСТРА-НОВА 2017 (релиз 201611) Верификационный отчет по новым возможностям Том 2. Упругопластические расчеты и практические приложения

Подробнее

Рис. 1. Схема напряженно-деформированного состояния трубчатой заготовке при раздаче. а без подпора; б с подпором

Рис. 1. Схема напряженно-деформированного состояния трубчатой заготовке при раздаче. а без подпора; б с подпором РАЗДАЧА ТРУБЧАТОЙ ЗАГОТОВКИ С ОСЕВЫМ ПОДПОРОМ С ЦЕЛЬЮ УВЕЛИЧЕНИЯ ПРЕДЕЛЬНОГО ФОРМОИЗМЕНЕНИЯ Койдан И.М. МГТУ им. Н.Э.Баумана Кафедра "Технологии обработки металлов давлением" Научный руководитель: к.т.н.,

Подробнее

ОЦЕНКА ОПАСНОСТИ ЭКСПЛУАТАЦИИ ГАЗОПРОВОДА СРЕДНЯЯ АЗИЯ-ЦЕНТР С ПОВЕРХНОСТНЫМИ ДЕФЕКТАМИ ЭЛЛИПТИЧЕСКОГО ТИПА МЕТОДОМ КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

ОЦЕНКА ОПАСНОСТИ ЭКСПЛУАТАЦИИ ГАЗОПРОВОДА СРЕДНЯЯ АЗИЯ-ЦЕНТР С ПОВЕРХНОСТНЫМИ ДЕФЕКТАМИ ЭЛЛИПТИЧЕСКОГО ТИПА МЕТОДОМ КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ОЦЕНКА ОПАСНОСТИ ЭКСПЛУАТАЦИИ ГАЗОПРОВОДА СРЕДНЯЯ АЗИЯ-ЦЕНТР С ПОВЕРХНОСТНЫМИ ДЕФЕКТАМИ ЭЛЛИПТИЧЕСКОГО ТИПА МЕТОДОМ КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ Климов П.В. АО «Интергаз Центральная Азия», г. Астана Бердин Н.К.

Подробнее

КОНЕЧНО-ЭЛЕМЕНТНОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПОВЕРХНОСТНОГО ПЛАСТИЧЕСКОГО ДЕФОРМИРОВАНИЯ МУЛЬТИРАДИУСНЫМ РОЛИКОМ

КОНЕЧНО-ЭЛЕМЕНТНОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПОВЕРХНОСТНОГО ПЛАСТИЧЕСКОГО ДЕФОРМИРОВАНИЯ МУЛЬТИРАДИУСНЫМ РОЛИКОМ УДК 621.787.4 КОНЕЧНО-ЭЛЕМЕНТНОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПОВЕРХНОСТНОГО ПЛАСТИЧЕСКОГО ДЕФОРМИРОВАНИЯ МУЛЬТИРАДИУСНЫМ РОЛИКОМ Митрофанова Кристина Сергеевна, Кузбасский государственный технический университет имени

Подробнее

В.Ф. ДЕМЕНКО МЕХАНИКА МАТЕРИАЛОВ И КОНСТРУКЦИЙ

В.Ф. ДЕМЕНКО МЕХАНИКА МАТЕРИАЛОВ И КОНСТРУКЦИЙ В.Ф. ДЕМЕНКО МЕХАНИКА МАТЕРИАЛОВ И КОНСТРУКЦИЙ 2013 1 ЛЕКЦИЯ 10 Опытное изучение механических свойств материалов в целях оценки прочности инженерных конструкций Основная цель получить предельные для испытуемого

Подробнее

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЭКВИВАЛЕНТНЫХ НАГРУЗОК ДЛЯ КОМПЬЮТЕРНОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ СВАРОЧНЫХ ДЕФОРМАЦИЙ СЛОЖНЫХ ПРОСТРАНСТВЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЭКВИВАЛЕНТНЫХ НАГРУЗОК ДЛЯ КОМПЬЮТЕРНОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ СВАРОЧНЫХ ДЕФОРМАЦИЙ СЛОЖНЫХ ПРОСТРАНСТВЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ Г.В. Егоров, Г.В. Ермолаев, Фам Ван Туан 51 УДК 621.791 О-60 Г.В. Егоров, проф., д-р техн. наук Морское инженерное бюро, г. Одесса Г.В. Ермолаев, канд. техн. наук, проф. НУК; Фам Ван Туан, аспирант Национальный

Подробнее

ВЛИЯНИЕ УГЛОВЫХ ДЕФОРМАЦИЙ НА ОСТАТОЧНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ В МНОГОПРОХОДНЫХ КРУГОВЫХ ШВАХ

ВЛИЯНИЕ УГЛОВЫХ ДЕФОРМАЦИЙ НА ОСТАТОЧНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ В МНОГОПРОХОДНЫХ КРУГОВЫХ ШВАХ УДК 61.791.05 Серебряков А.И. ВЛИЯНИЕ УГЛОВЫХ ДЕФОРМАЦИЙ НА ОСТАТОЧНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ В МНОГОПРОХОДНЫХ КРУГОВЫХ ШВАХ Приводятся результаты аналитического с экспериметальной проверкой механизма влияния угловых

Подробнее

Лекция Продольно поперечный изгиб Концентрация напряжений Продольно поперечный изгиб.

Лекция Продольно поперечный изгиб Концентрация напряжений Продольно поперечный изгиб. Лекция 3 3 Продольно поперечный изгиб 3 Концентрация напряжений 3 Продольно поперечный изгиб Рассмотрим случай одновременного действия на стержень, например с шарнирно закрепленными концами, осевой сжимающей

Подробнее

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЭКВИВАЛЕНТНЫХ НАГРУЗОК ОТ УГЛОВЫХ ИЗЛОМОВ ДЛЯ КОМПЬЮТЕРНОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ СВАРОЧНЫХ ДЕФОРМАЦИЙ СУДОВЫХ КОРПУСНЫХ КОНСТРУКЦИЙ

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЭКВИВАЛЕНТНЫХ НАГРУЗОК ОТ УГЛОВЫХ ИЗЛОМОВ ДЛЯ КОМПЬЮТЕРНОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ СВАРОЧНЫХ ДЕФОРМАЦИЙ СУДОВЫХ КОРПУСНЫХ КОНСТРУКЦИЙ 54 ОБРОБКА МАТЕРІАЛІВ У МАШИНОБУДУВАННІ УДК 629.5.02: 621.791 Е 74 Г.В. Ермолаев, канд. техн. наук, проф. НУК; Фам Ван Туан, аспирант Национальный университет кораблестроения, г. Николаев ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЭКВИВАЛЕНТНЫХ

Подробнее

ГОУ ВПО «Уфимский государственный нефтяной технический университет»

ГОУ ВПО «Уфимский государственный нефтяной технический университет» ГОУ ВПО «Уфимский государственный нефтяной технический университет» Конкурс: «Обеспечение промышленной и экологической безопасности на взрывопожароопасных и химически опасных производственных объектах»

Подробнее

Кручение простой вид сопротивления (нагружения), при котором на стержень действуют моменты в плоскостях, перпендикулярных к продольной оси стержня.

Кручение простой вид сопротивления (нагружения), при котором на стержень действуют моменты в плоскостях, перпендикулярных к продольной оси стержня. Кручение стержней с круглым поперечным сечением. Внутренние усилия при кручении, напряжения и деформации. Напряженное состояние и разрушение при кручении. Расчет на прочность и жесткость вала круглого

Подробнее

ЧИСЛЕННЫЙ АНАЛИЗ ПОЛЕЙ НАПРЯЖЕНИЙ В РАЙОНЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКОГО КОНЦЕНТРАТОРА

ЧИСЛЕННЫЙ АНАЛИЗ ПОЛЕЙ НАПРЯЖЕНИЙ В РАЙОНЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКОГО КОНЦЕНТРАТОРА УДК 539.3 ЧИСЛЕННЫЙ АНАЛИЗ ПОЛЕЙ НАПРЯЖЕНИЙ В РАЙОНЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКОГО КОНЦЕНТРАТОРА А.Н. Бородой, И.А. Волков, Ю.Г. Коротких Тенденция развития конструкций и аппаратов современного машиностроения характеризуется

Подробнее

Исследование процессов раздачи и отбортовки осесимметричных деталей

Исследование процессов раздачи и отбортовки осесимметричных деталей Самарский государственный аэрокосмический университет им. академика С.П. Королева Исследование процессов раздачи и отбортовки осесимметричных деталей Лабораторная работа Составитель: проф. Попов И.П. САМАРА

Подробнее

Расчет на прочность при кручении

Расчет на прочность при кручении Расчет на прочность при кручении 1. При кручении стержня круглого поперечного сечения напряженное состояние материала во всех точках, за исключением точек на оси стержня, ОТВЕТ: 1) линейное (одноосное

Подробнее

ВЛИЯНИЕ КОНСТРУКТИВНЫХ ОСОБЕННОСТЕЙ ЭЛЕМЕНТОВ НЕПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ НА ВЕЛИЧИНУ УПРУГИХ И ОСТАТОЧНЫХ ДЕФОРМАЦИЙ ПРИ ДОРНОВАНИИ

ВЛИЯНИЕ КОНСТРУКТИВНЫХ ОСОБЕННОСТЕЙ ЭЛЕМЕНТОВ НЕПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ НА ВЕЛИЧИНУ УПРУГИХ И ОСТАТОЧНЫХ ДЕФОРМАЦИЙ ПРИ ДОРНОВАНИИ ВЛИЯНИЕ КОНСТРУКТИВНЫХ ОСОБЕННОСТЕЙ ЭЛЕМЕНТОВ НЕПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ НА ВЕЛИЧИНУ УПРУГИХ И ОСТАТОЧНЫХ ДЕФОРМАЦИЙ ПРИ ДОРНОВАНИИ И. С. Буканова, И. И. Ятло, О. Е. Еремина Алтайский государственный технический

Подробнее

В.А. МОДЕЛИРОВАНИЕ НЕСТАЦИОНАРНЫХ ПРОЦЕССОВ В КОНСТРУКЦИЯХ РЭС ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ФОРМЫ ПРИ УДАРНОМ ВОЗБУЖДЕНИИ МОДЕЛИ

В.А. МОДЕЛИРОВАНИЕ НЕСТАЦИОНАРНЫХ ПРОЦЕССОВ В КОНСТРУКЦИЯХ РЭС ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ФОРМЫ ПРИ УДАРНОМ ВОЗБУЖДЕНИИ МОДЕЛИ Таньков Г.В., Селиванов В.Ф., Трусов В.А. МОДЕЛИРОВАНИЕ НЕСТАЦИОНАРНЫХ ПРОЦЕССОВ В КОНСТРУКЦИЯХ РЭС ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ФОРМЫ ПРИ УДАРНОМ ВОЗБУЖДЕНИИ МОДЕЛИ Действие динамических внешних нагрузок на радиоэлектронные

Подробнее

Сазанов В.П. Самарский государственный аэрокосмический университет имени академика С.П. Королёва (национальный исследовательский университет), Самара

Сазанов В.П. Самарский государственный аэрокосмический университет имени академика С.П. Королёва (национальный исследовательский университет), Самара УДК 621.787: 539.319 РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЙ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ КОМПОНЕНТ ОСТАТОЧНОГО НАПРЯЖЁННОГО СОСТОЯНИЯ В ОБЛАСТИ НАИМЕНЬШЕГО СЕЧЕ- НИЯ КОЛЬЦЕВОГО НАДРЕЗА ПОВЕРХНОСТНО УПРОЧНЁННЫХ ДЕТАЛЕЙ СПЛОШНОГО И ПОЛОГО

Подробнее

ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАПРЯЖЕНИЙ НА РАБОЧИХ ПОВЕРХНОСТЯХ ВРАЩАТЕЛЬНЫХ ПАР ТРЕНИЯ РЫЧАЖНЫХ МЕХАНИЗМОВ. Авсиевич А.М., Реут Л.Е., Николаев В.А., Адаменко Д.В.

ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАПРЯЖЕНИЙ НА РАБОЧИХ ПОВЕРХНОСТЯХ ВРАЩАТЕЛЬНЫХ ПАР ТРЕНИЯ РЫЧАЖНЫХ МЕХАНИЗМОВ. Авсиевич А.М., Реут Л.Е., Николаев В.А., Адаменко Д.В. Белорусский национальный технический университет, Минск ОПРЕЕЛЕНИЕ НАПРЯЖЕНИЙ НА РАБОЧИХ ПОВЕРХНОСТЯХ ВРАЩАТЕЛЬНЫХ ПАР ТРЕНИЯ РЫЧАЖНЫХ МЕХАНИЗМОВ Авсиевич А.М., Реут Л.Е., Николаев В.А., Адаменко.В. The

Подробнее

Расчет проводится на соответствие конструкции требованиям по обеспечению работоспособности при воздействии внешних факторов.

Расчет проводится на соответствие конструкции требованиям по обеспечению работоспособности при воздействии внешних факторов. 1. Содержание 1. Введение... 3 2. Исходная информация и постановка задач... 4 3. Задачи расчетных исследований... 4 4. Нагрузки и воздействия. Основные расчетные положения... 5 4.1. Виды нагрузок на конструкцию

Подробнее

Рассмотрим стержень упруго растянутый центрально приложенными сосредоточенными

Рассмотрим стержень упруго растянутый центрально приложенными сосредоточенными Растяжение (сжатие) элементов конструкций. Определение внутренних усилий, напряжений, деформаций (продольных и поперечных). Коэффициент поперечных деформаций (коэффициент Пуассона). Гипотеза Бернулли и

Подробнее

И.Н. СМИРНОВА, Р.Ю. БАННИКОВ Пермский государственный технический университет

И.Н. СМИРНОВА, Р.Ю. БАННИКОВ Пермский государственный технический университет 7 Вестник ПГТУ. Механика. 009. УДК 539.3 И.Н. СМИРНОВА, Р.Ю. БАННИКОВ Пермский государственный технический университет ЧИСЛЕННОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ДЕФЕКТОВ СТЫКОВЫХ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ ТИПА УГЛОВАТОСТЬ И ДЕПЛАНАЦИЯ

Подробнее

МОСКОВСКИЙ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ (Национальный Исследовательский Университет) Кафедра Динамики и Прочности машин Имени Болотина В.В.

МОСКОВСКИЙ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ (Национальный Исследовательский Университет) Кафедра Динамики и Прочности машин Имени Болотина В.В. МОСКОВСКИЙ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ (Национальный Исследовательский Университет) Кафедра Динамики и Прочности машин Имени Болотина В.В. Задача 2 Студент: Еремин Л.И. Группа: С-06-09 Преподаватель: Позняк

Подробнее

УДК ПРОЧНОСТЬ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ С УЧЕТОМ ПОВРЕЖДЕНИЙ

УДК ПРОЧНОСТЬ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ С УЧЕТОМ ПОВРЕЖДЕНИЙ УДК 539.3 ПРОЧНОСТЬ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ С УЧЕТОМ ПОВРЕЖДЕНИЙ Воробьев Ю.С., д.т.н., проф, Чернобрывко M.В., к.т.н., Чугай M.А., к.т.н. Институт проблем машиностроения им. А.Н. Подгорного НАН Украины

Подробнее

ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ПАРАМЕТРОВ МОДЕЛИ ТРЕНИЯ НА РАСПРЕДЕЛЕНИЕ КОНТАКТНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ, СИЛЫ И ТЕМПЕРАТУРЫ РЕЗАНИЯ ПРИ МЕХАНИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКЕ СТАЛЕЙ

ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ПАРАМЕТРОВ МОДЕЛИ ТРЕНИЯ НА РАСПРЕДЕЛЕНИЕ КОНТАКТНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ, СИЛЫ И ТЕМПЕРАТУРЫ РЕЗАНИЯ ПРИ МЕХАНИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКЕ СТАЛЕЙ УДК 621.7.016 Д.В. Криворучко канд.техн.наук, В.А. Залога д-р техн.наук, О.А. Залога Сумской государственный университет, г. Сумы, Украина ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ПАРАМЕТРОВ МОДЕЛИ ТРЕНИЯ НА РАСПРЕДЕЛЕНИЕ

Подробнее

УДК Расчетное определение глубины и степени упрочнения деталей из жаропрочных материалов при несвободном точении

УДК Расчетное определение глубины и степени упрочнения деталей из жаропрочных материалов при несвободном точении УДК 6.9 Расчетное определение глубины и степени упрочнения деталей из жаропрочных материалов при несвободном точении Михайлов С. В., Данилов С. Н., Михайлов А. С. (Костромской государственный технологический

Подробнее

ОСНОВЫ ТЕОРИИ СОПРОТИВЛЕНИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ. ПРОСТЕЙШИЕ СЛУЧАИ НАГРУЖЕНИЯ

ОСНОВЫ ТЕОРИИ СОПРОТИВЛЕНИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ. ПРОСТЕЙШИЕ СЛУЧАИ НАГРУЖЕНИЯ Глава 4 ОСНОВЫ ТЕОРИИ СОПРОТИВЛЕНИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ. ПРОСТЕЙШИЕ СЛУЧАИ НАГРУЖЕНИЯ Как уже говорилось выше, железобетон это анизотропный материал сложной структуры, характеризующийся нелинейной

Подробнее

Рисунок 2. Рисунок 3 Рисунок 4. В качестве модели нагружения использовалась центробежная нагрузка от вращения ротора с частотой вращения об/мин.

Рисунок 2. Рисунок 3 Рисунок 4. В качестве модели нагружения использовалась центробежная нагрузка от вращения ротора с частотой вращения об/мин. Компьютерное моделирование напряженно-деформированного состояния ротора газотурбинного двигателя на основе контактной задачи компоновки деталей Высотский А.В., Пыхалов А.А., ИрГТУ Дальнейшее совершенствование

Подробнее

Линченко Ю.П., к.т.н. доцент; Страшко Р.Г., магистрант Национальная академия природоохранного и курортного строительства

Линченко Ю.П., к.т.н. доцент; Страшко Р.Г., магистрант Национальная академия природоохранного и курортного строительства УДК 624.04:681.3 19 Линченко Ю.П., к.т.н. доцент; Страшко Р.Г., магистрант Национальная академия природоохранного и курортного строительства ЛинченкоЮ.П. СтрашкоР.Г., Численное исследование стыка стеновых

Подробнее

Предотвращение аварий зданий и сооружений ЦИКЛИЧЕСКИЕ ИСПЫТАНИЯ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ СВАРНЫХ ФЕРМ ГНУТОСВАРНЫХ ПРОФИЛЕЙ

Предотвращение аварий зданий и сооружений ЦИКЛИЧЕСКИЕ ИСПЫТАНИЯ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ СВАРНЫХ ФЕРМ ГНУТОСВАРНЫХ ПРОФИЛЕЙ ЦИКЛИЧЕСКИЕ ИСПЫТАНИЯ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ СВАРНЫХ ФЕРМ ГНУТОСВАРНЫХ ПРОФИЛЕЙ Еремин К.И., Левитанский И.В., Севрюгин В.В., Абрам З.П. Известно, что фермы перекрытия промышленных зданий с подвесными кранами

Подробнее

ВЕРИФИКАЦИЯ ПРОГРАММЫ COSMOS/M ДЛЯ РАСЧЕТА НАПРЯЖЕННО- ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ И УЗЛОВ ОБОРУДОВАНИЯ И ТРУБОПРОВОДОВ АЭУ

ВЕРИФИКАЦИЯ ПРОГРАММЫ COSMOS/M ДЛЯ РАСЧЕТА НАПРЯЖЕННО- ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ И УЗЛОВ ОБОРУДОВАНИЯ И ТРУБОПРОВОДОВ АЭУ ВЕРИФИКАЦИЯ ПРОГРАММЫ COSMOS/M ДЛЯ РАСЧЕТА НАПРЯЖЕННО- ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ И УЗЛОВ ОБОРУДОВАНИЯ И ТРУБОПРОВОДОВ АЭУ В.Д. Белоусов, Г.П. Копенкина, Л.В. Короткая, Н.И. Мишустин, К.Г.Ротов

Подробнее

Министерство образования и науки Российской Федерации

Министерство образования и науки Российской Федерации Министерство образования и науки Российской Федерации Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Московский государственный технический университет имени Н.Э. Баумана»

Подробнее

Применение пакета MSC PATRAN/NASTRAN в расчетах механики гидрогенераторов.

Применение пакета MSC PATRAN/NASTRAN в расчетах механики гидрогенераторов. Применение пакета MSC PATRAN/NASTRAN в расчетах механики гидрогенераторов. В.Э.Школьник, П.В.Антонов АО "Электросила", г. Санкт-Петербург Тезисы В настоящее время в АО "Электросила" все более широкое применение

Подробнее

Методика изложения основ механики разрушения в курсе сопротивление материалов

Методика изложения основ механики разрушения в курсе сопротивление материалов Методика изложения основ механики разрушения в курсе сопротивление материалов #, февраль 15 Покровский А. М. 1,* УДК: 539.4 1 Россия, МГТУ им. Н.Э. Баумана Реальная прочность материалов, как известно,

Подробнее

Работа выполняется ООО «Центр инженерных услуг «МОДЕЛЬЕР». В процессе работы ставятся и решаются следующие задачи:

Работа выполняется ООО «Центр инженерных услуг «МОДЕЛЬЕР». В процессе работы ставятся и решаются следующие задачи: 1. Содержание 2. Введение... 3 3. Исходная информация и постановка задач... 4 4. Задачи расчетных исследований... 4 5. Нагрузки и воздействия. Основные расчетные положения... 5 5.1. Виды нагрузок на конструкцию

Подробнее

3. СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ Осевое растяжение-сжатие.

3. СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ Осевое растяжение-сжатие. 3. СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ 3.2. Осевое растяжение-сжатие. Растяжением или сжатием называют такой вид деформации бруса (стержня), при котором в его поперечных сечениях возникает только один внутренний

Подробнее

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ 1 к практическому занятию по «Прикладной механике» для студентов II курса медико-биологического факультета.

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ 1 к практическому занятию по «Прикладной механике» для студентов II курса медико-биологического факультета. МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ 1 ТЕМА Введение. Инструктаж по технике безопасности. Входной контроль. ВВЕДЕНИЕ В ПРАКТИЧЕСКИЕ ЗАНЯТИЯ ПО КУРСУ «ПРИКЛАДНАЯ МЕХЕНИКА». ИНСТРУКТАЖ ПО ПОЖАРО- И ЭЛЕКТРОБЕЗОПАСНОСТИ.

Подробнее

Механико-математический факультет. Бобылев Евгений Олегович МОДЕЛИРОВАНИЕ РАЗРУШЕНИЯ ОБРАЗЦОВ КАМЕННОЙ СОЛИ ПРИ ИСПЫТАНИЯХ НА СЖАТИЕ

Механико-математический факультет. Бобылев Евгений Олегович МОДЕЛИРОВАНИЕ РАЗРУШЕНИЯ ОБРАЗЦОВ КАМЕННОЙ СОЛИ ПРИ ИСПЫТАНИЯХ НА СЖАТИЕ МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Пермский государственный национальный исследовательский

Подробнее

Перераспределение остаточных сварочных напряжений во внутрикорпусной шахте реактора

Перераспределение остаточных сварочных напряжений во внутрикорпусной шахте реактора УДК 621.791:[621.311.25:621.39.577] Перераспределение остаточных сварочных напряжений во внутрикорпусной шахте реактора ВВЭР-1 В ПРОЦЕССЕ ЭКСПЛУатации О. В. МАХНЕНКО, Е. А. ВЕЛИКОИВАНЕНКО, И. В. МИРЗОВ

Подробнее

Влияние последовательного применения дорнования и барьерного обжатия на характеристики локального НДС стрингера с отверстиями для перетекания топлива

Влияние последовательного применения дорнования и барьерного обжатия на характеристики локального НДС стрингера с отверстиями для перетекания топлива УДК 629.7.1 А.Г. Гребеников, А. М. Гуменный, В.А. Матвиенко, С.П. Светличный Влияние последовательного применения дорнования и барьерного обжатия на характеристики локального НДС стрингера с отверстиями

Подробнее

ТЕСТЫ ПО СОПРОТИВЛЕНИЮ МАТЕРИАЛОВ

ТЕСТЫ ПО СОПРОТИВЛЕНИЮ МАТЕРИАЛОВ ТЕСТЫ ПО СОПРОТИВЛЕНИЮ МАТЕРИАЛОВ ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ, МЕТОД СЕЧЕНИЙ, НАПРЯЖЕНИЯ Вариант 1.1 1. Прямой брус нагружается внешней силой F. После снятия нагрузки его форма и размеры полностью восстанавливаются.

Подробнее

ВЕРИФИКАЦИЯ ПРОГРАММНОГО КОМПЛЕКСА ANSYS. ЗАДАЧИ МЕХАНИКИ РАЗРУШЕНИЯ

ВЕРИФИКАЦИЯ ПРОГРАММНОГО КОМПЛЕКСА ANSYS. ЗАДАЧИ МЕХАНИКИ РАЗРУШЕНИЯ ВЕРИФИКАЦИЯ ПРОГРАММНОГО КОМПЛЕКСА ANSYS. ЗАДАЧИ МЕХАНИКИ РАЗРУШЕНИЯ Руководитель: Ю. Д. Байчиков Автор доклада: Е. А. Суренский Введение Вопросы хрупкого разрушения конструкции как при проектировании,

Подробнее

ТЕХНИЧЕСКАЯ МЕХАНИКА

ТЕХНИЧЕСКАЯ МЕХАНИКА Белорусский государственный университет Механико-математический факультет Кафедра теоретической и прикладной механики ТЕХНИЧЕСКАЯ МЕХАНИКА Тема 3. НАПРЯЖЕНИЯ В БРУСЬЯХ ПРИ РАСТЯЖЕНИИ- СЖАТИИ, КРУЧЕНИИ,

Подробнее

Контрольные вопросы по сопротивлению материалов

Контрольные вопросы по сопротивлению материалов Контрольные вопросы по сопротивлению материалов 1. Основные положения 2. Каковы основные гипотезы, допущения и предпосылки положены в основу науки о сопротивлении материалов? 3. Какие основные задачи решает

Подробнее

Радченко А.В. 1, Радченко П.А. 2

Радченко А.В. 1, Радченко П.А. 2 Влияние ориентации механических свойств композиционных материалов на динамическое разрушение преград из них при высокоскоростном нагружении Радченко А.В. 1 Радченко П.А. 2 1 Томский государственный архитектурно-строительный

Подробнее

ОПТИМАЛЬНОЕ ПРОЕКТИРОВАНИЕ УЗЛОВ МЕТАЛЛОКОНСТРУКЦИИ КОНВЕЙЕРА С ПОДВЕСНОЙ ЛЕНТОЙ В ПРОГРАММНОМ КОМПЛЕКСЕ NX

ОПТИМАЛЬНОЕ ПРОЕКТИРОВАНИЕ УЗЛОВ МЕТАЛЛОКОНСТРУКЦИИ КОНВЕЙЕРА С ПОДВЕСНОЙ ЛЕНТОЙ В ПРОГРАММНОМ КОМПЛЕКСЕ NX УДК 621. 86 38 А.В. Лагерев, П.В. Бословяк ОПТИМАЛЬНОЕ ПРОЕКТИРОВАНИЕ УЗЛОВ МЕТАЛЛОКОНСТРУКЦИИ КОНВЕЙЕРА С ПОДВЕСНОЙ ЛЕНТОЙ В ПРОГРАММНОМ КОМПЛЕКСЕ NX Представлен подробный алгоритм оптимального конвейера

Подробнее

Проблема термомеханических деформаций в IGBT модулях Авторы: Матюхин С.И., Малый Д.О., Вишняков А.С.

Проблема термомеханических деформаций в IGBT модулях Авторы: Матюхин С.И., Малый Д.О., Вишняков А.С. Проблема термомеханических деформаций в IGBT модулях Авторы: Матюхин С.И., Малый Д.О., Вишняков А.С. 1 Модули паяной конструкции Производство паяных модулей новое направление деятельности предприятия Проект

Подробнее

ТЕХНОЛОГИЯ МАШИНОСТРОЕНИЯ

ТЕХНОЛОГИЯ МАШИНОСТРОЕНИЯ ПРОМЫШЛЕННОСТЬ. ПРИКЛАДНЫЕ НАУКИ. Технология машиностроения 8 ТЕХНОЛОГИЯ МАШИНОСТРОЕНИЯ УДК 6.43 ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ТЕПЛОВОЙ СБОРКИ НИРЕЗИСТОВОЙ ВСТАВКИ С ГАЛЕРЕЕЙ МАСЛЯНОГО

Подробнее

2. Исходная информация и постановка задач

2. Исходная информация и постановка задач Содержание 1. Введение... 3 2. Исходная информация и постановка задач... 4 3. Задачи расчетных исследований... 4 4. Нагрузки и воздействия. Основные расчетные положения... 5 4.1. Виды нагрузок на конструкцию

Подробнее

Вып С копия

Вып С копия Технологии и оборудование обработки металлов давлением Вып.. 4. С. 68-78. 5. http:// www.deform.com/products/deform-d/сохраненная копия Vu Ngoc Thuong MOELING OF WELING SEET METAL LOCAL PLASTIC EFORMATION

Подробнее

ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА НА ЦИКЛИЧЕСКУЮ ПРОЧНОСТЬ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ С НЕПОЛНЫМ ПРОПЛАВЛЕНИЕМ

ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА НА ЦИКЛИЧЕСКУЮ ПРОЧНОСТЬ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ С НЕПОЛНЫМ ПРОПЛАВЛЕНИЕМ ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА НА ЦИКЛИЧЕСКУЮ ПРОЧНОСТЬ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ С НЕПОЛНЫМ ПРОПЛАВЛЕНИЕМ Д.Е. Бесчеров, В.А. Панов, А.С. Марков АО «ОКБМ Африкантов» г. Н. Новгород Актуальность проблемы При расчетах на

Подробнее

РАСЧЕТ ВЗАИМНОГО ВЛИЯНИЯ СВАЙНОГО ФУНДАМЕНТА И ФУНДАМЕНТА МЕЛКОГО ЗАЛОЖЕНИЯ

РАСЧЕТ ВЗАИМНОГО ВЛИЯНИЯ СВАЙНОГО ФУНДАМЕНТА И ФУНДАМЕНТА МЕЛКОГО ЗАЛОЖЕНИЯ УДК 624-15 РАСЧЕТ ВЗАИМНОГО ВЛИЯНИЯ СВАЙНОГО ФУНДАМЕНТА И ФУНДАМЕНТА МЕЛКОГО ЗАЛОЖЕНИЯ Болдырева Е.Г. (Пензенский государственный университет архитектуры и строительства) Аннотация. В статье приведены

Подробнее

КОНЦЕНТРАЦИЯ НАПРЯЖЕНИЙ В ТИПОВОМ ОЧАГЕ ТОНКОСТЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ

КОНЦЕНТРАЦИЯ НАПРЯЖЕНИЙ В ТИПОВОМ ОЧАГЕ ТОНКОСТЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ 10 УДК 539.4.013: 629.5.023 К 68 Л.И. Коростылев, проф., д-р техн. наук; В.Н. Соков, младший научный сотрудник Национальный университет кораблестроения, г. Николаев КОНЦЕНТРАЦИЯ НАПРЯЖЕНИЙ В ТИПОВОМ ОЧАГЕ

Подробнее

ИССЛЕДОВАНИЕ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБЕЧАЙКИ СОСУДА ДАВЛЕНИЯ С КОРРОЗИОННОЙ КАВЕРНОЙ

ИССЛЕДОВАНИЕ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБЕЧАЙКИ СОСУДА ДАВЛЕНИЯ С КОРРОЗИОННОЙ КАВЕРНОЙ ИССЛЕДОВАНИЕ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБЕЧАЙКИ СОСУДА ДАВЛЕНИЯ С КОРРОЗИОННОЙ КАВЕРНОЙ В.А. Лукин, А.А. Гиззатуллин ГОУ ВПО «Уфимский государственный нефтяной технический университет»,

Подробнее

Проектирование сварных конструкций. Фермы

Проектирование сварных конструкций. Фермы Проектирование сварных конструкций Фермы Общие сведения Фермой называют решетчатую конструкцию, состоящую из отдельных прямолинейных стержней, соединенных между собой в узлах. Работает ферма на изгиб от

Подробнее

Виртуальные испытания изделий М.В. Богомолов

Виртуальные испытания изделий М.В. Богомолов Электронный журнал «Труды МАИ». Выпуск 38 www.mai.ru/science/trudy/ УДК 539.3 Виртуальные испытания изделий М.В. Богомолов Аннотация Рассматривается новый для предприятия подход к исследованию вопросов

Подробнее

ГОУ ВПО «Уфимский государственный нефтяной технический университет»

ГОУ ВПО «Уфимский государственный нефтяной технический университет» ГОУ ВПО «Уфимский государственный нефтяной технический университет» Конкурс: «Обеспечение промышленной и экологической безопасности на взрывопожароопасных и химически опасных производственных объектах»

Подробнее

ЧИСЛЕННОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ИЗМЕНЕНИЯ СВОЙСТВ ПРОВОЛОКИ В ПРОЦЕССЕ СВИВКИ МЕТАЛЛОКОРДА С. В. Авсейков Учреждение образования «Гомельский государственный

ЧИСЛЕННОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ИЗМЕНЕНИЯ СВОЙСТВ ПРОВОЛОКИ В ПРОЦЕССЕ СВИВКИ МЕТАЛЛОКОРДА С. В. Авсейков Учреждение образования «Гомельский государственный ЧИСЛЕННОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ИЗМЕНЕНИЯ СВОЙСТВ ПРОВОЛОКИ В ПРОЦЕССЕ СВИВКИ МЕТАЛЛОКОРДА С. В. Авсейков Учреждение образования «Гомельский государственный технический университет имени П. О. Сухого», Беларусь

Подробнее

Рисунок 1 - Осесимметричная конечно-элементная модель асфальтобетонного покрытия

Рисунок 1 - Осесимметричная конечно-элементная модель асфальтобетонного покрытия РАЗРАБОТКА ОСЕСИММЕТРИЧНОЙ МОДЕЛИ АСФАЛЬТОБЕТОННОГО ДОРОЖНОГО ПОКРЫТИЯ В КОНЕЧНО- ЭЛЕМЕНТНОМ ПАКЕТЕ MSC.MARC-MENTAT Московский автомобильно-дорожный государственный технический университет (МАДИ) Демьянушко

Подробнее

Анализ характеристик локального НДС соединения металлического фланца с композитным корпусом

Анализ характеристик локального НДС соединения металлического фланца с композитным корпусом УДК 541.64 И.В. Малков, Г.В. Сыровой, И.Л. Непран Анализ характеристик локального НДС соединения металлического фланца с композитным корпусом Восточноукраинский национальный университет им. В. Даля Рассмотрена

Подробнее

КОМПЬЮТЕРНОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ НАПРЯЖЕННОГО СОСТОЯНИЯ СВАРНОГО СОЕДИНЕНИЯ ИЗ НЕРЖАВЕЮЩЕЙ СТАЛИ 03Х18Н9М3, ВЫПОЛНЕННОГО МНОГОПРОХОДНОЙ ОРБИТАЛЬНОЙ СВАРКОЙ

КОМПЬЮТЕРНОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ НАПРЯЖЕННОГО СОСТОЯНИЯ СВАРНОГО СОЕДИНЕНИЯ ИЗ НЕРЖАВЕЮЩЕЙ СТАЛИ 03Х18Н9М3, ВЫПОЛНЕННОГО МНОГОПРОХОДНОЙ ОРБИТАЛЬНОЙ СВАРКОЙ УДК 621.791 Биленко Г. А., Моргунов Е. А., Коробов Ю. С. Уральский федеральный университет, г. Екатеринбург КОМПЬЮТЕРНОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ НАПРЯЖЕННОГО СОСТОЯНИЯ СВАРНОГО СОЕДИНЕНИЯ ИЗ НЕРЖАВЕЮЩЕЙ СТАЛИ 03Х18Н9М3,

Подробнее

Расчеты статической и усталостной прочности оси

Расчеты статической и усталостной прочности оси Расчеты статической и усталостной прочности оси 1. Аннотация В данной работе представлен расчет статической и усталостной прочности оси. 2. Описание Ось предназначена для передачи радиальной и осевой нагрузки

Подробнее

МОДЕЛИРОВАНИЕ ОТСЛОЕНИЯ ТЕРМОБАРЬЕРНЫХ ПОКРЫТИЙ ПОД ДЕЙСТВИЕМ ТЕМПЕРАТУРНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ

МОДЕЛИРОВАНИЕ ОТСЛОЕНИЯ ТЕРМОБАРЬЕРНЫХ ПОКРЫТИЙ ПОД ДЕЙСТВИЕМ ТЕМПЕРАТУРНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ МОДЕЛИРОВАНИЕ ОТСЛОЕНИЯ ТЕРМОБАРЬЕРНЫХ ПОКРЫТИЙ ПОД ДЕЙСТВИЕМ ТЕМПЕРАТУРНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ Люкшин П.А., Люкшин Б.А., Матолыгина Н.Ю., Панин С.В. Термобарьерные покрытия (ТБП) используются для защиты деталей,

Подробнее

СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ

СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ РОССИЙСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ДРУЖБЫ НАРОДОВ СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ Расчетно - графические работы Для студентов -го курса инженерного факультета (специальности ИСБ, ИДБ, ИМБ, ИРБ, ИТБ) Составители: д.т.н.,

Подробнее

Сравнение методов определения прогибов железобетонных балок переменного сечения Принцип определения прогиба железобетонного элемента

Сравнение методов определения прогибов железобетонных балок переменного сечения Принцип определения прогиба железобетонного элемента УДК 640 Сравнение методов определения прогибов железобетонных балок переменного сечения Врублевский ПС (Научный руководитель Щербак СБ) Белорусский национальный технический университет Минск Беларусь В

Подробнее

Анализ влияния формы потайного гнезда на характеристики локального НДС в пластине с цилиндроконическим отверстием, заполненным потайным болтом

Анализ влияния формы потайного гнезда на характеристики локального НДС в пластине с цилиндроконическим отверстием, заполненным потайным болтом УДК 629.7.01 А.Г. Гребеников, В.Н. Желдоченко, С. П. Светличный Анализ влияния формы потайного гнезда на характеристики локального НДС в пластине с цилиндроконическим отверстием, заполненным потайным болтом

Подробнее

Рисунок 1 - Слева расчетная модель матрицы теплообменника с блокированными крайними каналами течения горячего теплоносителя

Рисунок 1 - Слева расчетная модель матрицы теплообменника с блокированными крайними каналами течения горячего теплоносителя РАСЧЕТ ТЕРМИЧЕСКИХ НАПРЯЖЕНИЙ В ПЛАСТИНЧАТОМ ТЕПЛООБМЕННИКЕ НА НЕСТАЦИОНАРНЫХ РЕЖИМАХ РАБОТЫ Исхаков В.С. ОАО НПО «Наука» д.т.н. проф. Меркулов В.И., Сугоняев М.В. МГТУ «МАМИ» mv.sugonyaev@gmail.com 8-916-456-82-91

Подробнее

ОЦЕНКА ВЛИЯНИЯ УГОЛЬНЫХ ЦЕЛИКОВ НА РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ НАПРЯЖЕННО- ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ УГЛЕПОРОДНОГО МАССИВА ПРИ ОТРАБОТКЕ СВИТЫ ПЛАСТОВ

ОЦЕНКА ВЛИЯНИЯ УГОЛЬНЫХ ЦЕЛИКОВ НА РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ НАПРЯЖЕННО- ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ УГЛЕПОРОДНОГО МАССИВА ПРИ ОТРАБОТКЕ СВИТЫ ПЛАСТОВ УДК 622.831.232 Л.Д. Павлова Л.Д. Павлова 2005 ОЦЕНКА ВЛИЯНИЯ УГОЛЬНЫХ ЦЕЛИКОВ НА РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ НАПРЯЖЕННО- ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ УГЛЕПОРОДНОГО МАССИВА ПРИ ОТРАБОТКЕ СВИТЫ ПЛАСТОВ Р азработка

Подробнее

«УФИМСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ НЕФТЯНОЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ»

«УФИМСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ НЕФТЯНОЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ» Федеральное агентство по образованию Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования «УФИМСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ НЕФТЯНОЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ» Кафедра физики УПРУГИЕ

Подробнее

2009 ВЕСТНИК ПОЛОЦКОГО ГОСУДАРСТВЕННОГО УНИВЕРСИТЕТА. Серия В ПРОГРАММНЫЙ РАСЧЕТ РЕЖИМА НАГРУЖЕНИЯ ДИНАМИЧЕСКОЙ СТАБИЛИЗАЦИИ ФРИКЦИОННЫХ ДИСКОВ

2009 ВЕСТНИК ПОЛОЦКОГО ГОСУДАРСТВЕННОГО УНИВЕРСИТЕТА. Серия В ПРОГРАММНЫЙ РАСЧЕТ РЕЖИМА НАГРУЖЕНИЯ ДИНАМИЧЕСКОЙ СТАБИЛИЗАЦИИ ФРИКЦИОННЫХ ДИСКОВ 009 ВЕСТНИК ПОЛОЦКОГО ГОСУДАРСТВЕННОГО УНИВЕРСИТЕТА Серия В УДК 59 ПРОГРАММНЫЙ РАСЧЕТ РЕЖИМА НАГРУЖЕНИЯ ДИНАМИЧЕСКОЙ СТАБИЛИЗАЦИИ ФРИКЦИОННЫХ ДИСКОВ д-р техн наук ВЕ АНТОНЮК канд техн наук АС СКОРОХОДОВ

Подробнее

Вестник КРСУ Том 15. 9

Вестник КРСУ Том 15. 9 МЕХАНИКА УДК 5313:5341/ ВЛИЯНИЕ ПАРАМЕТРОВ УДАРНОЙ СИСТЕМЫ НА НАПРЯЖЕННОЕ СОСТОЯНИЕ ПЛАСТИНЫ ПРИ ЕЕ ВИБРОУДАРНОЙ ОЧИСТКЕ ВЭ Еремьянц ВВ Ню Рассматривается изменение напряженного состояния пластины со слоем

Подробнее

Расчеты стержней на прочность и жесткость

Расчеты стержней на прочность и жесткость Расчеты стержней на прочность и жесткость 1. Стержень с квадратным поперечным сечением а=20см (см. рисунок) нагружен силой. Модуль упругости материала E=200ГПа.. Допускаемое напряжение. Допустимое перемещение

Подробнее

Определение диаграммы состояния бетона для расчета в ANSYS

Определение диаграммы состояния бетона для расчета в ANSYS Определение диаграммы состояния бетона для расчета в ANSYS В данной работе определялся вид и характеристики диаграммы состояния бетона при температурах от 50 до 900 С для расчета методом конечных элементов

Подробнее

Институт машиноведения и металлургии ДВО РАН, Комсомольск-на-Амуре

Институт машиноведения и металлургии ДВО РАН, Комсомольск-на-Амуре ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 008. Т. 9, N- УДК 59. ЭВОЛЮЦИЯ ПРОЦЕССА НАРУШЕНИЯ СПЛОШНОСТИ ПРИ РАЗРУШЕНИИ ЛЕДЯНОГО ПОКРОВА В. И. Одиноков, А. М. Сергеева Институт машиноведения и металлургии

Подробнее

УДК :

УДК : УДК 629.113.012.1:629.113.002 ОЦЕНКА НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ВЕДУЩИХ МОСТОВ АВТОТРАНСПОРТНОЙ ТЕХНИКИ МАЗ А.Р.Гороновский, к.т.н., доц.; С.П.Мохов, к.т.н., доц.; С.А. Голякевич, аспирант,

Подробнее

ГОУ ВПО «Уфимский государственный нефтяной технический университет»

ГОУ ВПО «Уфимский государственный нефтяной технический университет» ГОУ ВПО «Уфимский государственный нефтяной технический университет» Конкурс: «Обеспечение промышленной и экологической безопасности на взрывопожароопасных и химически опасных производственных объектах»

Подробнее

Результаты расчета ограждений кровли Вол-Тех тип с расстоянием между стойками 1500 мм Результаты расчета ограждений кровли

Результаты расчета ограждений кровли Вол-Тех тип с расстоянием между стойками 1500 мм Результаты расчета ограждений кровли 1. Содержание 1. Введение... 4 2. Исходная информация и постановка задач... 5 3. Задачи расчетных исследований... 8 4. Нагрузки и воздействия. Основные расчетные положения... 9 4.1. Виды нагрузок на конструкцию

Подробнее

МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССА СФЕРОДВИЖНОЙ ШТАМПОВКИ В QFORM 3D

МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССА СФЕРОДВИЖНОЙ ШТАМПОВКИ В QFORM 3D МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССА СФЕРОДВИЖНОЙ ШТАМПОВКИ В QFORM 3D Койдан И.М. МГТУ им. Н.Э.Баумана Кафедра "Технологии обработки металлов давлением" Научный руководитель: к.т.н., Гладков Ю.А. Процесс сферодвижной

Подробнее

Анализ напряженнодеформированного. состояния торосферического днища

Анализ напряженнодеформированного. состояния торосферического днища Анализ напряженнодеформированного состояния торосферического днища В данной работе произведен расчет и анализ составляющих напряжений в торосферическом днище (рис. 1) ректификационной колонны, применяемой

Подробнее

Технология самолетостроения. Центральный институт авиационного моторостроения им. П.И. Баранова, Россия

Технология самолетостроения. Центральный институт авиационного моторостроения им. П.И. Баранова, Россия 22 Технология самолетостроения УДК 539.4 А.Р. ЛЕПЕШКИН, С.А. ЛЕПЕШКИН Центральный институт авиационного моторостроения им. П.И. Баранова, Россия МЕТОДИКА МНОГОФАКТОРНОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ РЕЖИМОВ НАГРЕВА И

Подробнее

РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ МЕХАНИКИ РАЗРУШЕНИЯ ПРИ ОЦЕНКЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ ХРУПКОМУ РАЗРУШЕНИЮ КОРПУСОВ ВОДО-ВОДЯНЫХ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ РЕАКТОРОВ

РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ МЕХАНИКИ РАЗРУШЕНИЯ ПРИ ОЦЕНКЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ ХРУПКОМУ РАЗРУШЕНИЮ КОРПУСОВ ВОДО-ВОДЯНЫХ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ РЕАКТОРОВ РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ МЕХАНИКИ РАЗРУШЕНИЯ ПРИ ОЦЕНКЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ ХРУПКОМУ РАЗРУШЕНИЮ КОРПУСОВ ВОДО-ВОДЯНЫХ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ РЕАКТОРОВ Руководитель И. Ф. Акбашев В. В. Матковский ВВЕДЕНИЕ Сопротивление хрупкому

Подробнее

МОДЕЛИРОВАНИЕ РАБОТЫ ДОРОЖНОЙ ОДЕЖДЫ НА СТАЛЬНОЙ ОРТОТРОПНОЙ ПЛИТЕ МОСТА М. А. Телегин

МОДЕЛИРОВАНИЕ РАБОТЫ ДОРОЖНОЙ ОДЕЖДЫ НА СТАЛЬНОЙ ОРТОТРОПНОЙ ПЛИТЕ МОСТА М. А. Телегин УДК 624.2 МОДЕЛИРОВАНИЕ РАБОТЫ ДОРОЖНОЙ ОДЕЖДЫ НА СТАЛЬНОЙ ОРТОТРОПНОЙ ПЛИТЕ МОСТА М. А. Телегин Аннотация. Проведен анализ напряженного состояния дорожной одежды на стальной ортотропной плите моста в

Подробнее

ЛИ Р. И., КИРСАНОВ Ф. А.

ЛИ Р. И., КИРСАНОВ Ф. А. ЛИ Р. И., КИРСАНОВ Ф. А. УДК 61.8.6.004.67: 668.: 61..0 ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ АСПЕКТЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ НАТЯГА ПОСАДКИ «ПОДШИПНИК-КОРПУС», ВОССТАНОВЛЕННОЙ ПОЛИМЕРНЫМ МАТЕРИАЛОМ Аннотация: Рассмотрено напряженное состояние

Подробнее

СОДЕРЖАНИЕ

СОДЕРЖАНИЕ СОДЕРЖАНИЕ 1. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ 2 2. РАСЧЕТ КОЭФФИЦИЕНТОВ КОНВЕКТИВНОЙ ТЕПЛООТДАЧИ 3 3. РАСЧЕТ ПРЕДВАРИТЕЛЬНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ ЗУБЬЕВ 4 4. РАСЧЕТНАЯ МОДЕЛЬ 5 5. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА 8 5.1 Результаты теплового анализа.

Подробнее

P сж = f h сж при n = 1 представляет собой квадратичную параболу, а при n < 1

P сж = f h сж при n = 1 представляет собой квадратичную параболу, а при n < 1 148 ISSN 1813-7911. Интеллектуальные системы в производстве. 2008. 2 (12) ( ) P сж = f h сж при n = 1 представляет собой квадратичную параболу, а при n < 1 параболическую кривую высшего порядка. В принятом

Подробнее

АНАЛИЗ СОБСТВЕННЫХ ЧАСТОТ И ФОРМ КОЛЕБАНИЙ СВОБОДНО ОПЕРТОЙ УПРУГОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ

АНАЛИЗ СОБСТВЕННЫХ ЧАСТОТ И ФОРМ КОЛЕБАНИЙ СВОБОДНО ОПЕРТОЙ УПРУГОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ УДК 539.3 АНАЛИЗ СОБСТВЕННЫХ ЧАСТОТ И ФОРМ КОЛЕБАНИЙ СВОБОДНО ОПЕРТОЙ УПРУГОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ к.ф.-м.н. 1 Чигарев А.В., асп. 2 Покульницкий А.Р. 1 Белорусский национальный технический университет,

Подробнее

Б. М. Языев, С. В. Литвинов, Ю. Ф. Козельский

Б. М. Языев, С. В. Литвинов, Ю. Ф. Козельский Плоская деформация элементов цилиндрических конструкций действием физических полей под Б. М. Языев, С. В. Литвинов, Ю. Ф. Козельский Под воздействием внешних полей, таких как радиационное излучение, тепловое

Подробнее

Дисциплина «Сопротивление материалов»

Дисциплина «Сопротивление материалов» Дисциплина «Сопротивление материалов» 1. Цель и задачи дисциплины Место дисциплины в структуре основной профессиональной образовательной программы Дисциплина «Сопротивление материалов» относится к вариативной

Подробнее

Теплых А.В. ООО КБТ, г. Самара,

Теплых А.В. ООО КБТ, г. Самара, Оценка предельной несущей способности фланцевого соединения на высокопрочных болтах при наличии остаточных деформаций фланцев с использованием расчетных моделей на основе объемных конечных элементов. Теплых

Подробнее

Рис.1. Схема процесса равнокального углового прессования (РКУП): 1 заготовка; 2 пуансон; 3 канал.

Рис.1. Схема процесса равнокального углового прессования (РКУП): 1 заготовка; 2 пуансон; 3 канал. ИССЛЕДОВАИЕ ПРОЦЕССА РАВНОКАНАЛЬНОГО УГЛОВОГО ПРЕССОВАНИЯ Камалетдинов И.Ш., Юсупов В.С. Учреждение Российской академии наук Институт металлургии и материаловедения им. А.А.Байкова Равноканальное угловое

Подробнее

ПРОЕКТИРОВАНИЕ СТАНИНЫ ТЯЖЕЛЫХ ГИДРАВЛИЧЕСКИХ ПРЕССОВ

ПРОЕКТИРОВАНИЕ СТАНИНЫ ТЯЖЕЛЫХ ГИДРАВЛИЧЕСКИХ ПРЕССОВ УДК 621.73.06 Студенческая научная весна 2010: Машиностроительные технологии ПРОЕКТИРОВАНИЕ СТАНИНЫ ТЯЖЕЛЫХ ГИДРАВЛИЧЕСКИХ ПРЕССОВ Долгополов Михаил Игоревич Студент 6 курса Кафедра «Оборудование и технологии

Подробнее

Аттестационное тестирование в сфере профессионального образования

Аттестационное тестирование в сфере профессионального образования Page 1 of 15 Аттестационное тестирование в сфере профессионального образования Специальность: 170105.65 Взрыватели и системы управления средствами поражения Дисциплина: Механика (Сопротивление материалов)

Подробнее

Деформированное состояние в точке. Связь между деформациями и напряжениями

Деформированное состояние в точке. Связь между деформациями и напряжениями Деформированное состояние в точке. Связь между деформациями и напряжениями. Деформированным состоянием в точке называется (-ются) ОТВТ: ) совокупность деформаций в точке; ) совокупность нормальных и касательных

Подробнее