ВЕРИФИКАЦИЯ ПРОГРАММНОГО КОМПЛЕКСА ANSYS. ЗАДАЧИ МЕХАНИКИ РАЗРУШЕНИЯ

Save this PDF as:
 WORD  PNG  TXT  JPG

Размер: px
Начинать показ со страницы:

Download "ВЕРИФИКАЦИЯ ПРОГРАММНОГО КОМПЛЕКСА ANSYS. ЗАДАЧИ МЕХАНИКИ РАЗРУШЕНИЯ"

Транскрипт

1 ВЕРИФИКАЦИЯ ПРОГРАММНОГО КОМПЛЕКСА ANSYS. ЗАДАЧИ МЕХАНИКИ РАЗРУШЕНИЯ Руководитель: Ю. Д. Байчиков Автор доклада: Е. А. Суренский Введение Вопросы хрупкого разрушения конструкции как при проектировании, так и при производстве, являются актуальными для большей части конструкций реакторной установки. Это обусловлено технологией изготовления сварных сосудов и трубопроводов, поскольку именно в зоне сварных швов образуются различные несплошности, которые при термо-силовом нагружении могут развиться в трещину. Актуальным является анализ хрупкой прочности компенсатора давления, поскольку сталь 10ГН2МФА склонна при определенных условиях к хрупкому разрушению. На практике трещины могут иметь произвольную ориентацию и находиться в неравномерных температурных и силовых полях. Для снижения консервативности расчетных подходов определения коэффициента интенсивности напряжения в последнее время используют метод конечных элементов. В расчетную практику ОКБ «Гидропресс» внедрен универсальный код ANSYS Mechanical. Важным шагом внедрения кода является верификация этого кода. Постановка задачи Рассмотрим математический аппарат, применяемый при решении задач механики разрушения в программном комплексе ANSYS. Критерий разрушения Запишем критерий разрушения K( pl, ) Kкр, (1) где K( pl, ) - оцениваемая величина, зависящая от внешней нагрузки p и длины трещины l, K кр - критическое значение оцениваемой величины. Величина критического значения определяется экспериментально, как правило, она постоянна и считается механической характеристикой материала, оценивающей трещиностойкость материала. Механику разрушения разделяют на линейную и нелинейную. К линейной относят задачи, в которых пластическая область вблизи вершины трещины не возникает или не рассматривается. Если пластической деформацией в теле с трещиной пренебречь не удается, то рассматривается задача нелинейной механики разрушения. Коэффициент интенсивности напряжений В задачах механики разрушения необходимо находить решение соответствующей математической задачи теории упругости для тела с разрезами нулевой толщины. Такие задачи относятся к сингулярным краевым задачам, т.е. к граничным задачам с особыми точками. К особым точкам относится точка вершины трещины, поскольку решения теории упругости для напряжений и деформаций в этой точке стремятся к бесконечности. При рассмотрении малой окрестности произвольной точки О, выбранной на передней кромке трещины, можно перейти к следующей сингулярной задаче теории упругости: при y = 0, x ( ;0), z ( ; + ) σ = τ = τ = 0 y xy yz

2 Рис. 1 Решение этой задачи можно представить в следующем виде[1]: K σ ij = f ij ( θ ) (2) r K εij φij ( θ) (3) r Коэффициент K, входящий в приведенные выражения, характеризует величину напряжений и деформаций в окрестности вокруг трещины и называется коэффициентом интенсивности напряжений. Формулы (2), (3) являются асимптотическими и отображают напряженное состояние только вблизи вершины трещины. Перемещения в этом случае записываются с помощью выражения [1] K r ui = Fi( ν, θ ) G (4) Из выражений (2) и (4) видно, что определение коэффициента напряжений возможно как по полю напряжений, так и по полю перемещений. Но из-за асимптотического поведения напряжений вблизи вершины трещины определение коэффициента напряжений предпочтительнее производить по перемещениям. Различают несколько типов деформации трещины (Рис. 2), в соответствие с которыми ставят нижний индекс при коэффициенте интенсивности напряжений: I. Нормальный отрыв или разрыв ( I = II = 0, 0 ) Перемещения берегов трещины происходят вдоль нормали к исходной поверхности трещины. При этом типе деформации критерий разрушения выглядит следующим образом c (5) Предельный коэффициент напряжения K Ic, называемый также вязкостью разрушения, представляет собой механическую характеристику материала, которая характеризует способность материала сопротивляться распространению трещины при хрупком разрушении. II. Поперечный сдвиг ( = II = 0, I 0 ) Этот тип деформации трещины представляет собой разрыв касательного перемещения u, симметричный относительно плоскости xy и кососимметричный относительно плоскости zx. Критерий разрушения в этом случае I Ic (6) III. Продольный сдвиг ( = I = 0, II 0 ) Вблизи края трещины наблюдается разрыв касательного перемещения w. Критерий разрушения запишется так K K (7) III IIIc

3 Рис. 2 Расчет коэффициента интенсивности напряжений методом аппроксимации перемещений берегов трещины Перемещения вблизи вершины трещины определяются по следующим зависимостям [2]: r θ 3θ I r θ 3θ u = ( 2k 1) cos cos ( 2k+ 3) sin + sin + O( r) (8) 4G 2 2 4G 2 2 r θ 3θ I r θ 3θ v = ( 2k 1) sin sin ( 2k + 3) cos + cos + O( r) (9) 4G 2 2 4G 2 2 II r θ w= sin + O( r) (10) 4G 2 o Уравнения (7)-(9) при θ =± 180 I r u ( 1 k) 2G (11) r v ( 1 k) 2G (12) 2II r w G (13) Тогда коэффициенты интенсивности напряжений через перемещения выразятся следующим образом 2G Δv = 1 + k r (14) 2G Δu I = 1 + k r (15) Δw II = G r (16) Для обоснования выбора программного комплекса ANSYS как средства решения задач механики разрушения необходимо рассмотреть ряд тестовых задач, имеющих аналитическое решение. Были выбраны следующие задачи: 1. Растяжение пластины с центральной трещиной; 2. Растяжение плоского образца с двумя краевыми трещинами; 3. Трехточечный изгиб прямоугольного образца с краевой трещиной; 4. Внецентренное растяжение компактного образца; 5. Растяжение прямоугольной пластины с поверхностной полуэллиптической трещиной; 6. Расчет осевой поверхностной полуэллиптической трещины в цилиндрическом сосуде. Также была отработана технология расчета произвольно ориентированной трещины при сложном нагружении. При этом применялся метод подобластей и оценивалась его погрешность.

4 Результаты расчетов коэффициента интенсивности напряжений и J-интеграла в упругих телах Расчеты проводились для упругого изотропного материала со следующими характеристиками: 5 Модуль Юнга E = 210 МПа Коэффициент Пуассона ν = 0, 3 Задача 1. Растяжение пластины с центральной трещиной σ Исходные данные для расчета: - длина полосы - L = 1 м; - ширина полосы - b = 0,5 м; - длина трещины - l = 0,025 0,2 м; 5 - модуль упругости материала - E = 210 МПа; - коэффициент Пуассона - μ = 0,3 ; - растягивающее напряжение - σ = 100 МПа. Рис. 3 Так как задача имеет плоскости симметрии, рассмотрим ¼ часть образца и на плоскостях симметрии зададим соответствующие граничные условия. Оценка результатов включала сопоставление коэффициентов интенсивности напряжений, полученных в ANSYS Mechanical, со справочными значениями: 1. По формуле из книги Г.П. Черепанова «Механика хрупкого разрушения» [1] πl = σ πl sec h 2. По формуле, приведенной в работе [3] (17) где λ = 2l b λ ,326λ = σ πl 2 1 λ (18) Полученные при помощи расчета методом конечных элементов результаты практически точно совпадают со значениями, найденными по формулам (17), (18) (Рис. 4). Погрешность при сравнении результатов не превышает 1%.

5 Плоский образец с центральной трещиной ,1 0,16 0,22 0,28 Коэффициент интенсивности напряжений 0,34 0,4 0,46 0,52 0,58 0,64 0,7 0,76 МПа. м 1/2 λ _перемещения _J-интеграл _Черепанов[1] _Хеллан[3] Рис. 4 Задача 2. Растяжение плоского образца с двумя краевыми трещинами Рис.5 Рассматривается деформирование полосы (рисунок 5) шириной b с двумя поперечными краевыми трещинами глубиной l при одноосном растяжении напряжением σ. Взяты формулы для коэффициента интенсивности напряжений: 1. Формула из справочного пособия под редакцией В. В. Панасюка [4] = σ πl 1,122 0,154( λ) + 0,807( λ) 1,894( λ) + 2, 494( λ), (19) где λ = 2/ l b; 2. Формула, представленная в справочнике по коэффициентам интенсивности напряжений под редакцией Ю. Мураками [5]

6 где λ = 2/ l b; FI K = σ πlf( λ), I I 2 πλ 2 ( λ ) = 1+ 0,122cos πλ tg 2 πλ 2. (20) Исходные данные для расчета: - длина полосы - L = 1 м; - ширина полосы - b = 0,5 м; - глубина трещины - l = 0,025 0,2 м; 5 - модуль упругости материала - E = 210 МПа; - коэффициент Пуассона - μ = 0,3 ; - растягивающее напряжение - σ = 100 МПа. Сравнение результатов, полученных при помощи программного комплекса ANSYS и вычисленных по формулам (19), (20), представлено на рисунке 6. Максимальная погрешность сравниваемых значений составляет 2,5%. Коэффициент интенсивности напряжений МПа. м 1/ Плоский образец с двумя краевыми трещинами 30 0,1 0,16 0,22 0,28 0,34 0,4 0,46 0,52 0,58 0,64 0,7 0,76 λ _перемещения _J-интеграл _Панасюк[4] _Мураками[5] Рис. 6

7 Задача 3. Трехточечный изгиб прямоугольного образца с краевой трещиной Рис.7 Результаты расчета коэффициента интенсивности напряжений в ANSYS сопоставлялись с результатами расчета по следующим зависимостям: 1. Формула, представленная в ГОСТ [6] PL = Y 3/2 4, (21) tb где P изгибающая сила; L расстояние между опорами; Y 4 безразмерная функция, равная 2 l l l Y4 = 3, , ,839 при 0, 45 0,55. (22) b b b 2. По формуле, приведенной в книге [7] где α = l/ b, α 0,6. 6P l = + + tb ,93 3,07α 14,53α 25,11α 25,8α, (23) Исходные данные для расчета: - ширина полосы - b = 1 м; - толщина образца - t = 0,5b=0,5 м; - расстояние между опорами - L = 4b=4 м; - длина образца L 1 = 4,5b=4,5 м; - глубина трещины - l = (0,3 0,6)b=0,3 0,6 м; 5 - модуль упругости материала - E = 210 МПа; - коэффициент Пуассона - μ = 0,3 ; Сравнение результатов, полученных при помощи программного комплекса ANSYS и вычисленных по формулам (21), (22), представлено на рисунке 8. Максимальная погрешность сравниваемых значений в пределах границ применимости формул составляет 2%.

8 Трехточечный изгиб прямоугольного образца с краевой трещиной Коэффициент интенсивности напряжений МПа. м 1/ ,3 0,35 0,4 0,45 0,5 0,55 0,6 α _перемещения _J-интеграл _Браун[7] _ГОСТ[6] Рис. 8

9 Задача 4. Внецентренное растяжение компактного образца Рис.9 Результаты расчета коэффициента интенсивности напряжений в ANSYS сопоставлялись с результатами расчета по следующим зависимостям: 1. Формула, представленная в ГОСТ [6] P K = Y, (24) где P изгибающая сила; L расстояние между опорами; Y 3 безразмерная функция, равная I 3 t b 2 l l l Y4 = 13,74 1 3,38 + 5,572 при 0, 45 0,55. (25) b b b 2. По формуле, приведенной в книге [4] 6P l = 1,93 3,07α + 14,53α 25,11α + 25,8α tb, (26) где α = l/ b. Исходные данные для расчета: - положение приложения растягивающей силы - b = 1 м; - толщина образца - t = 0,5b=0,5 м; - диаметр отверстия - d = 0,25b=0,25 м; - ширина образца с = 1,25b=1,25 м; - высота образца H = 1,2b=1,2 м; - глубина трещины - l = (0,35 0,65)b=0,35 0,65 м; 5 - модуль упругости материала - E = 210 МПа; - коэффициент Пуассона - μ = 0,3 ; Сравнение результатов, полученных при помощи программного комплекса ANSYS и вычисленных по формулам (23), (24), представлено на рисунке 10. Максимальная погрешность сравниваемых значений в пределах границ применимости формул составляет 1,2%.

10 Внецентренное растяжение компактного образца Коэффициент интенсивности напряжений МПа. м 1/ ,35 0,4 0,45 0,5 0,55 0,6 0,65 α _перемещения _J-интеграл _ГОСТ[6] _Браун[4] Рис. 10 Вычисление коэффициента интенсивности напряжений в телах с поверхностными полуэллиптическими трещинами В толстостенных конструкциях накопление дефектов и зарождение трещины происходит на поверхности конструкции. В начальный момент времени трещина несквозная и если не происходит движение фронта трещины под действием приложенных нагрузок, то конструкция может выполнять свои функции достаточно продолжительное время. Поэтому необходимо рассматривать поверхностные трещины, например, поверхностные полуэллиптические трещины. Рассчитаем коэффициент интенсивности напряжений поверхностных трещин в прямоугольной полосе и в цилиндрическом сосуде. Вычисление коэффициента интенсивности напряжений в прямоугольной пластине с поверхностными полуэллиптическими трещинами Расчетная схема задачи представлена на рисунке 11. Рис Расчетная схема

11 где Формула для аналитической оценки коэффициента интенсивности напряжений [5]:, A = σ πbm ( / F) ; (27), B= σ πbm ( / FS ), (28) M 0, ( ) 2,4 4 (1,13 0,09 α ) 0,54 0,5 14,0 1 0,2 β α 0,65 α α = β ; (29) F 1,65 = 1+ 1,464α ; (30) 2 ( 1,1 0, 35 ) S = + β α, (31) где α = b/ a; β = b/ t. Исходные данные для расчета: - длина полосы L = 2 м; - ширина полосы w = 1 м; - протяженность трещины 2а =0,2 м; - глубина трещины b = 0,08 м; - толщина полосы t = 0,2 м; T 5 - модуль упругости материала - E = 210 МПа; - коэффициент Пуассона - μ = 0,3 ; - растягивающее напряжение - σ = 1 МПа. При построении конечно-элементной модели использовались квадратичные элементы. Фронт трещины создавался сингулярными элементами. Конечно-элементная модель задачи представлена на рисунке 12 Полученные методом конечных элементов значения коэффициента интенсивности напряжений от рассчитанных аналитически, различаются примерно на 2-3%. Рис. 12 Конечно-элементная модель

12 Вычисление коэффициента интенсивности напряжений в цилиндрическом сосуде с поверхностной полуэллиптической трещиной Поскольку в конструкциях, разрабатываемых в ОКБ «Гидропресс», присутствует большое число цилиндрических поверхностей, рассмотрим нахождение коэффициента интенсивности напряжений эллиптической осевой трещины в цилиндрическом сосуде под действием внутреннего давления. Формула для коэффициента интенсивности напряжений для полуэллиптической трещины [5] (2 0,82 a/ c) γ =, 1,5 3,25 3 a (32) 1 ( 0,89 0,57 a/ c) t где γ C = 1 - для точки С (рисунок 13); 2 γ D = 1,1 + 0, 35( a/ t) a/ c - для точки D (рисунок 13). а) сечение цилиндрического сосуда без трещины; б) сечение цилиндрического сосуда с трещиной Рис. 13 Поверхностная полуэллиптическая трещина Исходные данные для расчета: - длина L = 1250 мм; - внутренний радиус сосуда R = 1780 мм; - протяженность трещины 2c =105 мм; - глубина трещины a = 35 мм; - толщина стенки t = 140 мм; 5 - модуль упругости материала - E = 210 МПа; - коэффициент Пуассона - μ = 0,3 ; - внутреннее давление р = 5,7 МПа. При создании модели использовались квадратичные элементы. Фронт трещины моделировался при помощи сингулярных элементов. Полученные методом конечных элементов значения коэффициента интенсивности напряжений от рассчитанных аналитически, различаются на 2,8%.

13 Рис. 14 Конечно-элементная модель Использование метода подобластей при вычислении коэффициентов интенсивности напряжений Часто при обосновании прочности конструкции необходимо провести несколько различных расчетов, для которых создается одна конечно-элементная модель. В этом случае при расчете коэффициентов интенсивности напряжений в трещинах удобнее использовать результаты ранее проведенных расчетов с полной моделью. Для решения этих задач удобнее использовать метод подобластей, при котором создается локальная модель трещины. Граничные условия для локальной модели берутся из расчета полной модели конструкции. Схема метода подобластей представлена на рисунке Создание и расчет полной модели 2. Выделение подобласти 3. Определение граничных условий на поверхностях подобласти из результатов расчета полной модели 4. Расчет подобласти с учетом полученных граничных условий Рис. 15 Метод подобластей использовался для расчета коэффициента интенсивности напряжений в задачах вычисления коэффициента интенсивности напряжений в прямоугольной пластине с поверхностными полуэллиптическими трещинами и в цилиндрическом сосуде с поверхностной полуэллиптической трещиной.

14 Полученные методом подобластей результаты расчета имеют более высокую погрешность по сравнению с расчетом моделей, первоначально учитывающих наличие трещины. В случае использования метода подобластей погрешность повышается до 7-10%. Примеры моделей метода подобластей для цилиндрического сосуда с поверхностной эллиптической трещиной показаны на рисунке 16. а) модель без трещины б) подобласть с трещиной Рис. 16 Выводы В результате проверки модулей ANSYS Mechanical, предназначенных для расчета тел с трещинами, получено, что для простых моделей точность достаточно высокая, а для цилиндрических моделей не превышает 3%. Такой точности достаточно для инженерных расчетов. Результат работы рассмотрен метод подобластей, который позволяет сократить время решения и упростить анализ полученных результатов.

15 Список литературы 1. Черепанов Г. П. Механика хрупкого разрушения. М.: Наука, с. 2. Paris, P. C., and Sih, G. C., "Stress Analysis of Cracks", Fracture Toughness and Testing and its Applications, American Society for Testing and Materials, Philadelphia, STP 381, Хеллан К. Введение в механику разрушения / Пер. с англ. Под ред. Е. М. Морозова. М.: Мир, с. 4. Механика разрушения и прочность материалов / Справочное пособие под ред. В. В. Панасюка: В 4 т. Киев: Наукова думка Т.2 Коэффициенты интенсивности напряжений в телах с трещинами. 620 с. 5. Справочник по коэффициентам интенсивности напряжений: В 2 т. / Пер. с англ. под ред. Ю. Мураками. М.: Мир, с. 6. ГОСТ Методы механических испытаний металлов. Определение характеристик трещиностойкости (вязкости разрушения) при статическом нагружении. М.: Изд-во стандартов, с. 7. Браун У., Строули Дж. Испытания высокопрочных металлических материалов на вязкость разрушения при плоской деформации. М.: Мир, с.


Методика изложения основ механики разрушения в курсе сопротивление материалов

Методика изложения основ механики разрушения в курсе сопротивление материалов Методика изложения основ механики разрушения в курсе сопротивление материалов #, февраль 15 Покровский А. М. 1,* УДК: 539.4 1 Россия, МГТУ им. Н.Э. Баумана Реальная прочность материалов, как известно,

Подробнее

УДК Мирсалимов М. В. ЗАРОЖДЕНИЕ ТРЕЩИНЫ В ПОЛОСЕ ПЕРЕМЕННОЙ ТОЛЩИНЫ. (Тульский государственный университет)

УДК Мирсалимов М. В. ЗАРОЖДЕНИЕ ТРЕЩИНЫ В ПОЛОСЕ ПЕРЕМЕННОЙ ТОЛЩИНЫ. (Тульский государственный университет) ВЕСТНИК ЧГПУ им И Я ЯКОВЛЕВА МЕХАНИКА ПРЕДЕЛЬНОГО СОСТОЯНИЯ 7 УДК 5975 Мирсалимов М В ЗАРОЖДЕНИЕ ТРЕЩИНЫ В ПОЛОСЕ ПЕРЕМЕННОЙ ТОЛЩИНЫ (Тульский государственный университет) Рассматривается задача механики

Подробнее

ПРОГНОЗИРОВАНИЕ ОСТАТОЧНОГО РЕСУРСА НЕФТЕГАЗОВОГО ОБОРУДОВАНИЯ, ЭКСПЛУАТИРУЮЩЕГОСЯ В УСЛОВИЯХ ЦИКЛИЧЕСКОГО НАГРУЖЕНИЯ. Гареев А.Г., Латыпова Г.И.

ПРОГНОЗИРОВАНИЕ ОСТАТОЧНОГО РЕСУРСА НЕФТЕГАЗОВОГО ОБОРУДОВАНИЯ, ЭКСПЛУАТИРУЮЩЕГОСЯ В УСЛОВИЯХ ЦИКЛИЧЕСКОГО НАГРУЖЕНИЯ. Гареев А.Г., Латыпова Г.И. ПРОГНОЗИРОВАНИЕ ОСТАТОЧНОГО РЕСУРСА НЕФТЕГАЗОВОГО ОБОРУДОВАНИЯ, ЭКСПЛУАТИРУЮЩЕГОСЯ В УСЛОВИЯХ ЦИКЛИЧЕСКОГО НАГРУЖЕНИЯ Гареев А.Г., Латыпова Г.И. Большое количество трубопроводов, машин и аппаратов нефтегазовой

Подробнее

Рассмотрим стержень упруго растянутый центрально приложенными сосредоточенными

Рассмотрим стержень упруго растянутый центрально приложенными сосредоточенными Растяжение (сжатие) элементов конструкций. Определение внутренних усилий, напряжений, деформаций (продольных и поперечных). Коэффициент поперечных деформаций (коэффициент Пуассона). Гипотеза Бернулли и

Подробнее

КОЭФФИЦИЕНТЫ ИНТЕНСИВНОСТИ НАПРЯЖЕНИЙ ДЛЯ ТРУБ С НЕСКВОЗНЫМИ ТРЕЩИНАМИ ООО КМГ

КОЭФФИЦИЕНТЫ ИНТЕНСИВНОСТИ НАПРЯЖЕНИЙ ДЛЯ ТРУБ С НЕСКВОЗНЫМИ ТРЕЩИНАМИ ООО КМГ Механика и машиностроение УДК 621.64:539.4 КОЭФФИЦИЕНТЫ ИНТЕНСИВНОСТИ НАПРЯЖЕНИЙ ДЛЯ ТРУБ С НЕСКВОЗНЫМИ ТРЕЩИНАМИ 2008 С.Н. Перов 1, Ю.В. Скворцов 1, К.А. Цапурин 2 1 Самарский государственный аэрокосмический

Подробнее

УПРУГО-ПЛАСТИЧЕСКОЕ РАЗРУШЕНИЕ ТРУБ С ПОВЕРХНОСТНОЙ ТРЕЩИНОЙ

УПРУГО-ПЛАСТИЧЕСКОЕ РАЗРУШЕНИЕ ТРУБ С ПОВЕРХНОСТНОЙ ТРЕЩИНОЙ УДК 539.4 УПРУГО-ПЛАСТИЧЕСКОЕ РАЗРУШЕНИЕ ТРУБ С ПОВЕРХНОСТНОЙ ТРЕЩИНОЙ А.А. Остсемин, П.Б. Уткин Рассматривается задача о разрушающем кольцевом напряжении для относительно тонкостенных труб с осевой поверхностной

Подробнее

ТЕХНИЧЕСКАЯ МЕХАНИКА

ТЕХНИЧЕСКАЯ МЕХАНИКА Белорусский государственный университет Механико-математический факультет Кафедра теоретической и прикладной механики ТЕХНИЧЕСКАЯ МЕХАНИКА Тема 7. КОНЦЕНТРАЦИЯ НАПРЯЖЕНИЙ И ЭЛЕМЕНТЫ МЕХАНИКИ РАЗРУШЕНИЯ

Подробнее

ОЦЕНКА ОПАСНОСТИ ЭКСПЛУАТАЦИИ ГАЗОПРОВОДА СРЕДНЯЯ АЗИЯ-ЦЕНТР С ПОВЕРХНОСТНЫМИ ДЕФЕКТАМИ ЭЛЛИПТИЧЕСКОГО ТИПА МЕТОДОМ КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

ОЦЕНКА ОПАСНОСТИ ЭКСПЛУАТАЦИИ ГАЗОПРОВОДА СРЕДНЯЯ АЗИЯ-ЦЕНТР С ПОВЕРХНОСТНЫМИ ДЕФЕКТАМИ ЭЛЛИПТИЧЕСКОГО ТИПА МЕТОДОМ КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ОЦЕНКА ОПАСНОСТИ ЭКСПЛУАТАЦИИ ГАЗОПРОВОДА СРЕДНЯЯ АЗИЯ-ЦЕНТР С ПОВЕРХНОСТНЫМИ ДЕФЕКТАМИ ЭЛЛИПТИЧЕСКОГО ТИПА МЕТОДОМ КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ Климов П.В. АО «Интергаз Центральная Азия», г. Астана Бердин Н.К.

Подробнее

Лекция Продольно поперечный изгиб Концентрация напряжений Продольно поперечный изгиб.

Лекция Продольно поперечный изгиб Концентрация напряжений Продольно поперечный изгиб. Лекция 3 3 Продольно поперечный изгиб 3 Концентрация напряжений 3 Продольно поперечный изгиб Рассмотрим случай одновременного действия на стержень, например с шарнирно закрепленными концами, осевой сжимающей

Подробнее

ЧИСЛЕННЫЙ АНАЛИЗ ПОЛЕЙ НАПРЯЖЕНИЙ В РАЙОНЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКОГО КОНЦЕНТРАТОРА

ЧИСЛЕННЫЙ АНАЛИЗ ПОЛЕЙ НАПРЯЖЕНИЙ В РАЙОНЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКОГО КОНЦЕНТРАТОРА УДК 539.3 ЧИСЛЕННЫЙ АНАЛИЗ ПОЛЕЙ НАПРЯЖЕНИЙ В РАЙОНЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКОГО КОНЦЕНТРАТОРА А.Н. Бородой, И.А. Волков, Ю.Г. Коротких Тенденция развития конструкций и аппаратов современного машиностроения характеризуется

Подробнее

Тычина К.А. К р и т е р и и п л а с т и ч н о с т и и р а з р у ш е н и я.

Тычина К.А. К р и т е р и и п л а с т и ч н о с т и и р а з р у ш е н и я. www.tychina.pro Тычина К.А. X К р и т е р и и п л а с т и ч н о с т и и р а з р у ш е н и я. Материал подавляющего большинства машин, механизмов и приборов, созданных человеком, работает в пределах упругости,

Подробнее

Аттестационное тестирование в сфере профессионального образования

Аттестационное тестирование в сфере профессионального образования Page 1 of 15 Аттестационное тестирование в сфере профессионального образования Специальность: 170105.65 Взрыватели и системы управления средствами поражения Дисциплина: Механика (Сопротивление материалов)

Подробнее

Тема 2 Основные понятия. Лекция 2

Тема 2 Основные понятия. Лекция 2 Тема 2 Основные понятия. Лекция 2 2.1 Сопротивление материалов как научная дисциплина. 2.2 Схематизация элементов конструкций и внешних нагрузок. 2.3 Допущения о свойствах материала элементов конструкций.

Подробнее

1 + m. 1 m 2, + 2m cos 2ω 2 cos (2θ 2ω) (4) 2m cos 2θ) 3/2 /[(1 + m) 2 (1 m)]. σ c = min

1 + m. 1 m 2, + 2m cos 2ω 2 cos (2θ 2ω) (4) 2m cos 2θ) 3/2 /[(1 + m) 2 (1 m)]. σ c = min ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 2000. Т. 41, N- 3 163 УДК 539.4 ОЦЕНКА ПРОЧНОСТИ ПЛАСТИНЫ С ЭЛЛИПТИЧЕСКИМ ОТВЕРСТИЕМ ПРИ РАСТЯЖЕНИИ И СЖАТИИ С. В. Сукнёв Институт физико-технических проблем Севера

Подробнее

ПОСТРОЕНИЕ И АНАЛИЗ ТОЧНОГО АНАЛИТИЧЕСКОГО РЕШЕНИЯ ЗАДАЧИ КИРША В РАМКАХ КОНТИНУУМА И ПСЕВДОКОНТИНУУМА КОССЕРА

ПОСТРОЕНИЕ И АНАЛИЗ ТОЧНОГО АНАЛИТИЧЕСКОГО РЕШЕНИЯ ЗАДАЧИ КИРША В РАМКАХ КОНТИНУУМА И ПСЕВДОКОНТИНУУМА КОССЕРА ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 001. Т., N- 15 УДК 539.3.01 ПОСТРОЕНИЕ И АНАЛИЗ ТОЧНОГО АНАЛИТИЧЕСКОГО РЕШЕНИЯ ЗАДАЧИ КИРША В РАМКАХ КОНТИНУУМА И ПСЕВДОКОНТИНУУМА КОССЕРА М. А. Кулеш, В. П. Матвеенко,

Подробнее

Оглавление Введение... 3

Оглавление Введение... 3 Оглавление Введение... 3 Глава 1. Основные предпосылки, понятия и определения, используемые в курсе сопротивления материалов - механике материалов и конструкций... 4 1.1. Модель материала. Основные гипотезы

Подробнее

ОЦЕНКА НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ РЕМОНТНЫХ МУФТ ПО КРИТЕРИЯМ ТРЕЩИНОСТОЙКОСТИ. Худякова Л.П., Мельникова Н.А., Ешмагамбетов Б.С.

ОЦЕНКА НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ РЕМОНТНЫХ МУФТ ПО КРИТЕРИЯМ ТРЕЩИНОСТОЙКОСТИ. Худякова Л.П., Мельникова Н.А., Ешмагамбетов Б.С. ОЦЕНКА НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ РЕМОНТНЫХ МУФТ ПО КРИТЕРИЯМ ТРЕЩИНОСТОЙКОСТИ Худякова Л.П., Мельникова Н.А., Ешмагамбетов Б.С. ГУП «ИПТЭР» При ремонте трубопроводов в аварийных ситуациях часто применяются ремонтные

Подробнее

НАПРЯЖЕННОЕ СОСТОЯНИЕ В ОКРЕСТНОСТИ НАКЛОННОГО ЭЛЛИПТИЧЕСКОГО ДЕФЕКТА И КОЭФФИЦИЕНТЫ ИНТЕНСИВНОСТИ НАПРЯЖЕНИЙ ПРИ ДВУХОСНОМ НАГРУЖЕНИИ ПЛАСТИНЫ

НАПРЯЖЕННОЕ СОСТОЯНИЕ В ОКРЕСТНОСТИ НАКЛОННОГО ЭЛЛИПТИЧЕСКОГО ДЕФЕКТА И КОЭФФИЦИЕНТЫ ИНТЕНСИВНОСТИ НАПРЯЖЕНИЙ ПРИ ДВУХОСНОМ НАГРУЖЕНИИ ПЛАСТИНЫ 118 ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 009. Т. 50 N- 1 УДК 60.170.5; 539.4 НАПРЯЖЕННОЕ СОСТОЯНИЕ В ОКРЕСТНОСТИ НАКЛОННОГО ЭЛЛИПТИЧЕСКОГО ДЕФЕКТА И КОЭФФИЦИЕНТЫ ИНТЕНСИВНОСТИ НАПРЯЖЕНИЙ ПРИ ДВУХОСНОМ

Подробнее

К РЕШЕНИЮ ОДНОЙ ЗАДАЧИ МЕХАНИКИ РАЗРУШЕНИЯ

К РЕШЕНИЮ ОДНОЙ ЗАДАЧИ МЕХАНИКИ РАЗРУШЕНИЯ ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 27. Т. 48, N- 4 121 УДК 539.375 К РЕШЕНИЮ ОДНОЙ ЗАДАЧИ МЕХАНИКИ РАЗРУШЕНИЯ М. В. Гаврилкина, В. В. Глаголев, А. А. Маркин Тульский государственный университет,

Подробнее

Анализ напряженно-деформированного состояния зубьев цилиндрической зубчатой передачи в области контакта

Анализ напряженно-деформированного состояния зубьев цилиндрической зубчатой передачи в области контакта УДК 6.833.5 САВЕНКОВ В. Н., к.т.н., доцент (ДонНТУ); ТИМОХИН Ю. В., к.т.н., доцент (ДонИЖТ); ТИМОХИНА В. Ю., ассистент (ДонИЖТ). Анализ напряженно-деформированного состояния зубьев цилиндрической зубчатой

Подробнее

Кроме деформации растяжения или сжатия (см. лекцию 3) материал нагруженного элемента конструкции может испытывать деформацию сдвига.

Кроме деформации растяжения или сжатия (см. лекцию 3) материал нагруженного элемента конструкции может испытывать деформацию сдвига. Сдвиг элементов конструкций Определение внутренних усилий напряжений и деформаций при сдвиге Понятие о чистом сдвиге Закон Гука для сдвига Удельная потенциальная энергия деформации при чистом сдвиге Расчеты

Подробнее

СПИСОК ЭКЗАМЕНАЦИОННЫХ ВОПРОСОВ ПО «СОПРОТИВЛЕНИЮ МАТЕРИАЛОВ» 1) ДЛЯ СТУДЕНТОВ СПЕЦИАЛЬНОСТИ ПТМ

СПИСОК ЭКЗАМЕНАЦИОННЫХ ВОПРОСОВ ПО «СОПРОТИВЛЕНИЮ МАТЕРИАЛОВ» 1) ДЛЯ СТУДЕНТОВ СПЕЦИАЛЬНОСТИ ПТМ СПИСОК ЭКЗАМЕНАЦИОННЫХ ВОПРОСОВ ПО «СОПРОТИВЛЕНИЮ МАТЕРИАЛОВ» (часть 1) ДЛЯ СТУДЕНТОВ СПЕЦИАЛЬНОСТИ ПТМ 2014-2015 уч. год 1. Какие допущения о свойствах материалов приняты в курсе "Сопротивление материалов

Подробнее

ОБРАЗОВАНИЕ ЗОНЫ КОНТАКТА ПРИ СЖАТИИ ПЛАСТИНЫ С ЭЛЛИПТИЧЕСКИМ ОТВЕРСТИЕМ

ОБРАЗОВАНИЕ ЗОНЫ КОНТАКТА ПРИ СЖАТИИ ПЛАСТИНЫ С ЭЛЛИПТИЧЕСКИМ ОТВЕРСТИЕМ ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 00. Т. 5 N- 3 65 УДК 539.74375 ОБРАЗОВАНИЕ ЗОНЫ КОНТАКТА ПРИ СЖАТИИ ПЛАСТИНЫ С ЭЛЛИПТИЧЕСКИМ ОТВЕРСТИЕМ М. Е. Кожевникова Институт гидродинамики им. М. А. Лаврентьева

Подробнее

МОСКОВСКИЙ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ (Национальный Исследовательский Университет) Кафедра Динамики и Прочности машин Имени Болотина В.В.

МОСКОВСКИЙ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ (Национальный Исследовательский Университет) Кафедра Динамики и Прочности машин Имени Болотина В.В. МОСКОВСКИЙ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ (Национальный Исследовательский Университет) Кафедра Динамики и Прочности машин Имени Болотина В.В. Задача 2 Студент: Еремин Л.И. Группа: С-06-09 Преподаватель: Позняк

Подробнее

Л.4 Прочность, жесткость, устойчивость. Силовые нагрузки элементов

Л.4 Прочность, жесткость, устойчивость. Силовые нагрузки элементов Л. Прочность, жесткость, устойчивость. Силовые нагрузки элементов Под прочностью понимают способность конструкции, ее частей и деталей выдерживать определенную нагрузку без разрушений. Под жесткостью подразумевают

Подробнее

УТОЧНЕНИЕ ГРАНИЦЫ ЗОНЫ ПЛАСТИЧНОСТИ В ОКРЕСТНОСТИ ВЕРШИНЫ ТРЕЩИНЫ ДЛЯ КВАЗИВЯЗКОГО И ВЯЗКОГО ТИПОВ РАЗРУШЕНИЯ

УТОЧНЕНИЕ ГРАНИЦЫ ЗОНЫ ПЛАСТИЧНОСТИ В ОКРЕСТНОСТИ ВЕРШИНЫ ТРЕЩИНЫ ДЛЯ КВАЗИВЯЗКОГО И ВЯЗКОГО ТИПОВ РАЗРУШЕНИЯ 16 ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 005. Т. 46 N- 1 УДК 539.375 УТОЧНЕНИЕ ГРАНИЦЫ ЗОНЫ ПЛАСТИЧНОСТИ В ОКРЕСТНОСТИ ВЕРШИНЫ ТРЕЩИНЫ ДЛЯ КВАЗИВЯЗКОГО И ВЯЗКОГО ТИПОВ РАЗРУШЕНИЯ М. Е. Кожевникова

Подробнее

Исследование механических свойств композитов, армированных углеродными нанотрубками

Исследование механических свойств композитов, армированных углеродными нанотрубками УДК 539.3 Исследование механических свойств композитов, армированных углеродными нанотрубками Введение Тарасова Е.С., студент Россия,105005, г. Москва, МГТУ им. Н.Э. Баумана, Кафедра «Прикладная математика»

Подробнее

Е.В. Дьякова, В.И. Комаров КРИТЕРИИ И МЕТОДЫ МЕХАНИКИ РАЗРУШЕНИЯ СТРУКТУРЫ БУМАГИ

Е.В. Дьякова, В.И. Комаров КРИТЕРИИ И МЕТОДЫ МЕХАНИКИ РАЗРУШЕНИЯ СТРУКТУРЫ БУМАГИ I Международная научно-техническая конференция «ПРОБЛЕМЫ МЕХАНИКИ ЦЕЛЛЮЛОЗНО-БУМАЖНЫХ МАТЕРИАЛОВ» 13-17 сентября 2011 года Северный (Арктический) федеральный университет им. М.В. Ломоносова г. Архангельск

Подробнее

РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ МЕХАНИКИ РАЗРУШЕНИЯ ПРИ ОЦЕНКЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ ХРУПКОМУ РАЗРУШЕНИЮ КОРПУСОВ ВОДО-ВОДЯНЫХ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ РЕАКТОРОВ

РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ МЕХАНИКИ РАЗРУШЕНИЯ ПРИ ОЦЕНКЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ ХРУПКОМУ РАЗРУШЕНИЮ КОРПУСОВ ВОДО-ВОДЯНЫХ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ РЕАКТОРОВ РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ МЕХАНИКИ РАЗРУШЕНИЯ ПРИ ОЦЕНКЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ ХРУПКОМУ РАЗРУШЕНИЮ КОРПУСОВ ВОДО-ВОДЯНЫХ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ РЕАКТОРОВ Руководитель И. Ф. Акбашев В. В. Матковский ВВЕДЕНИЕ Сопротивление хрупкому

Подробнее

(шифр и наименование направления)

(шифр и наименование направления) Дисциплина Направление Сопротивление материалов 270800 - Строительство (шифр и наименование направления) Специальность 270800 62 00 01 Промышленное и гражданское строительство 270800 62 00 03 Городское

Подробнее

Экзаменационный билет 3

Экзаменационный билет 3 Экзаменационный билет 1 1. Реальный объект и расчетная схема. Силы внешние и внутренние. Метод сечений. Основные виды нагружения бруса. 2. Понятие об усталостной прочности. Экзаменационный билет 2 1. Растяжение

Подробнее

Задачи к экзамену Задача 1. Задача 2.

Задачи к экзамену Задача 1. Задача 2. Вопросы к экзамену 1. Модель упругого тела, основные гипотезы и допущения. Механика твердого тела, основные разделы. 2. Внешние и внутренние силы, напряжения и деформации. Принцип независимого действия

Подробнее

3. СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ

3. СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ 3. СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ 3.1. Сопротивление материалов. Задачи и определения. Сопротивление материалов - наука о прочности, жесткости и устойчивости элементов инженерных конструкций. Первая задача сопротивления

Подробнее

Устойчивое и неустойчивое упругое равновесие. Критическая сила. Критическое напряжение. Гибкость стержня

Устойчивое и неустойчивое упругое равновесие. Критическая сила. Критическое напряжение. Гибкость стержня Устойчивое и неустойчивое упругое равновесие. Критическая сила. Критическое напряжение. Гибкость стержня 1.Критическое напряжение в сжатом стержне большой гибкости определяется по формуле ОТВЕТ: 1) 2)

Подробнее

ОБЪЕДИНЕННАЯ МОДЕЛЬ ОБРАЗОВАНИЯ И РОСТА УСТАЛОСТНЫХ ТРЕЩИН В КОНЦЕНТРАТОРАХ НАПРЯЖЕНИЙ В.М. Волков, А.А. Миронов

ОБЪЕДИНЕННАЯ МОДЕЛЬ ОБРАЗОВАНИЯ И РОСТА УСТАЛОСТНЫХ ТРЕЩИН В КОНЦЕНТРАТОРАХ НАПРЯЖЕНИЙ В.М. Волков, А.А. Миронов ПРОБЛЕМЫ ПРОЧНОСТИ И ПЛАСТИЧНОСТИ, вып. 67, 005 г. УДК 539.375 ОБЪЕДИНЕННАЯ МОДЕЛЬ ОБРАЗОВАНИЯ И РОСТА УСТАЛОСТНЫХ ТРЕЩИН В КОНЦЕНТРАТОРАХ НАПРЯЖЕНИЙ В.М. Волков, А.А. Миронов Нижний Новгород На основе

Подробнее

Министерство образования и науки Российской Федерации

Министерство образования и науки Российской Федерации Министерство образования и науки Российской Федерации Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Московский государственный технический университет имени Н.Э. Баумана»

Подробнее

Новоселов Алексей Николаевич

Новоселов Алексей Николаевич Новоселов Алексей Николаевич ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ КОНТАКТНОГО РАЗРУШЕНИЯ И ЕГО МОДЕЛИРОВАНИЕ С ПОМОЩЬЮ ГРАДИЕНТНОГО КРИТЕРИЯ ПРЕДЕЛЬНОГО СОСТОЯНИЯ Направление 01.06.01 «Математика и механика»

Подробнее

Расчеты прочностных характеристик непрерывно-армированных композиционных материалов

Расчеты прочностных характеристик непрерывно-армированных композиционных материалов МИНОБРНАУКИ РОССИИ федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Нижегородский государственный технический университет им. Р.Е. Алексеева» (НГТУ)

Подробнее

УДК МЕТОДИКА ОЦЕНКИ НАГРУЖЕННОСТИ КОНСТРУКЦИЙ С ПОВЕРХНОСТНЫМИ ТРЕЩИНАМИ И.А. Разумовский 1), А.С. Чернятин 2)

УДК МЕТОДИКА ОЦЕНКИ НАГРУЖЕННОСТИ КОНСТРУКЦИЙ С ПОВЕРХНОСТНЫМИ ТРЕЩИНАМИ И.А. Разумовский 1), А.С. Чернятин 2) УДК 51-7 МЕТОДИКА ОЦЕНКИ НАГРУЖЕННОСТИ КОНСТРУКЦИЙ С ПОВЕРХНОСТНЫМИ ТРЕЩИНАМИ И.А. Разумовский 1), А.С. Чернятин 2) 1) Институт машиноведения РАН, Россия, Москва 2) МГТУ им. Н.Э. Баумана, Россия, Москва

Подробнее

Определение прогибов балок с гофрированной стенкой с учетом сдвиговых деформаций

Определение прогибов балок с гофрированной стенкой с учетом сдвиговых деформаций Определение прогибов балок с гофрированной стенкой с учетом сдвиговых деформаций А.О. Лукин Двутавровые балки с гофрированными стенками (БГС активно применяют в современном строительстве. Согласно работам

Подробнее

Кручение простой вид сопротивления (нагружения), при котором на стержень действуют моменты в плоскостях, перпендикулярных к продольной оси стержня.

Кручение простой вид сопротивления (нагружения), при котором на стержень действуют моменты в плоскостях, перпендикулярных к продольной оси стержня. Кручение стержней с круглым поперечным сечением. Внутренние усилия при кручении, напряжения и деформации. Напряженное состояние и разрушение при кручении. Расчет на прочность и жесткость вала круглого

Подробнее

ТЕСТОВЫЕ ЗАДАНИЯ К ЛАБОРАТОРНЫМ РАБОТАМ ПО СОПРОТИВЛЕНИЮ МАТЕРИАЛОВ

ТЕСТОВЫЕ ЗАДАНИЯ К ЛАБОРАТОРНЫМ РАБОТАМ ПО СОПРОТИВЛЕНИЮ МАТЕРИАЛОВ МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «УЛЬЯНОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ»

Подробнее

ВЛИЯНИЕ РАДИУСА ЗАКРУГЛЕНИЯ ОПОР НА ТОЧНОСТЬ ОПРЕДЕЛЕНИЯ МЕЖСЛОЙНОГО МОДУЛЯ СДВИГА АРМИРОВАННЫХ ПЛАСТИКОВ ИЗ ИСПЫТАНИЙ КОРОТКИХ БАЛОК НА ИЗГИБ

ВЛИЯНИЕ РАДИУСА ЗАКРУГЛЕНИЯ ОПОР НА ТОЧНОСТЬ ОПРЕДЕЛЕНИЯ МЕЖСЛОЙНОГО МОДУЛЯ СДВИГА АРМИРОВАННЫХ ПЛАСТИКОВ ИЗ ИСПЫТАНИЙ КОРОТКИХ БАЛОК НА ИЗГИБ Известия Челябинского научного центра, вып. 2 (11), 2001 МЕХАНИКА ДЕФОРМИРУЕМОГО ТВЕРДОГО ТЕЛА УДК 539.3 ВЛИЯНИЕ РАДИУСА ЗАКРУГЛЕНИЯ ОПОР НА ТОЧНОСТЬ ОПРЕДЕЛЕНИЯ МЕЖСЛОЙНОГО МОДУЛЯ СДВИГА АРМИРОВАННЫХ

Подробнее

УДК c Р.Н. Нескородев ЧИСЛЕННО-АНАЛИТИЧЕСКИЙ МЕТОД РЕШЕНИЯ ЗАДАЧ ЛИНЕЙНОЙ ВЯЗКОУПРУГОСТИ ДЛЯ АНИЗОТРОПНЫХ СРЕД

УДК c Р.Н. Нескородев ЧИСЛЕННО-АНАЛИТИЧЕСКИЙ МЕТОД РЕШЕНИЯ ЗАДАЧ ЛИНЕЙНОЙ ВЯЗКОУПРУГОСТИ ДЛЯ АНИЗОТРОПНЫХ СРЕД ISSN 1683-472 Труды ИПММ НАН Украины. 29. Том 19 УДК 539.3 c 29. Р.Н. Нескородев ЧИСЛЕННО-АНАЛИТИЧЕСКИЙ МЕТОД РЕШЕНИЯ ЗАДАЧ ЛИНЕЙНОЙ ВЯЗКОУПРУГОСТИ ДЛЯ АНИЗОТРОПНЫХ СРЕД Разработан численно аналитический

Подробнее

СИНГУЛЯРНЫЕ РЕШЕНИЯ ДЛЯ АНИЗОТРОПНОЙ ПЛАСТИНЫ С ЭЛЛИПТИЧЕСКИМ ОТВЕРСТИЕМ

СИНГУЛЯРНЫЕ РЕШЕНИЯ ДЛЯ АНИЗОТРОПНОЙ ПЛАСТИНЫ С ЭЛЛИПТИЧЕСКИМ ОТВЕРСТИЕМ 1 ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА 5 Т 6, N- 1 УДК 5393 СИНГУЛЯРНЫЕ РЕШЕНИЯ ДЛЯ АНИЗОТРОПНОЙ ПЛАСТИНЫ С ЭЛЛИПТИЧЕСКИМ ОТВЕРСТИЕМ В Н Максименко, Е Г Подружин Новосибирский государственный технический

Подробнее

Курс лекций: «Прикладная механика»

Курс лекций: «Прикладная механика» Курс лекций: «Прикладная механика» Лекция 4: «Основные виды микромеханических элементов. Механические свойства материалов. Тензоры механического Лектор: д.т.н., доцент И.Е.Лысенко К основным видам конструкций

Подробнее

В первой главе рассматриваются линейные краевые задачи теории трещин в рамках совместного описания процессов упругого деформирования

В первой главе рассматриваются линейные краевые задачи теории трещин в рамках совместного описания процессов упругого деформирования 1 Задачи, связанные одновременно со сжатием и сдвигом трещиной горного массива, представляют особый интерес и находят свое большое практическое приложение не только при строительстве зданий и сооружений,

Подробнее

ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О СВАРОЧНЫХ НАПРЯЖЕНИЯХ И ДЕФОРМАЦИЯХ

ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О СВАРОЧНЫХ НАПРЯЖЕНИЯХ И ДЕФОРМАЦИЯХ ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О СВАРОЧНЫХ НАПРЯЖЕНИЯХ И ДЕФОРМАЦИЯХ ТЕОРИЯ СВАРОЧНЫХ ДЕФОРМАЦИЙ И НАПРЯЖЕНИЙ И ЕЕ ЗНАЧЕНИЕ Специфичный, высокотемпературный, локальный нагрев элементов конструкций при сварке, характеризующийся

Подробнее

6. ОСНОВЫ ТЕОРИИ ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ 6.1. Деформированное состояние в точке. Главные деформации

6. ОСНОВЫ ТЕОРИИ ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ 6.1. Деформированное состояние в точке. Главные деформации Теория деформированного состояния Понятие о тензоре деформаций, главные деформации Обобщенный закон Гука для изотропного тела Деформация объема при трехосном напряженном состоянии Потенциальная энергия

Подробнее

УДК :

УДК : УДК 699.841: 624.078.2 МОДЕЛИРОВАНИЕ ФРИКЦИОННЫХ СОЕДИНЕНИЙ НА ВЫСОКОПРОЧНЫХ БОЛТАХ МЕТОДОМ КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ А.С. Широких Уфимский государственный нефтяной технический университет, г.уфа Цель данной

Подробнее

Расчет прочности и устои чивости стального стержня по СНиП II-23-81*

Расчет прочности и устои чивости стального стержня по СНиП II-23-81* Пользователь: Lace simplecalculations.com 24.10.2014 10:51 Расчет прочности и устои чивости стального стержня по СНиП II-23-81* 2014 Данный документ составлен на основе отчета о проведенном пользователем

Подробнее

Федеральное агентство по образованию. Томский государственный архитектурно-строительный университет СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА 7

Федеральное агентство по образованию. Томский государственный архитектурно-строительный университет СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА 7 Федеральное агентство по образованию Томский государственный архитектурно-строительный университет СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА 7 «Испытание деревянной балки на изгиб» Методические указания

Подробнее

y 2 x 2 x y ; (3) y + F y = 0. (4) + 2 E y = 0. (5) E y y 2 x = 0, E x x G

y 2 x 2 x y ; (3) y + F y = 0. (4) + 2 E y = 0. (5) E y y 2 x = 0, E x x G ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 200. Т. 42, N- 79 УДК 628.23 РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ ЛОПАТКИ КАК ОРТОТРОПНОЙ ПЛАСТИНКИ ЛИНЕЙНО-ПЕРЕМЕННОЙ ТОЛЩИНЫ В. И. Соловьев Новосибирский военный институт, 6307

Подробнее

РАСТЯЖЕНИЕ, СЖАТИЕ. N S. n N t n S. N t. Условия равновесия: S + p S =0; S cos p S ; p S=S cos. =p cos ; = p sin. p = cos. 1 sin 2

РАСТЯЖЕНИЕ, СЖАТИЕ. N S. n N t n S. N t. Условия равновесия: S + p S =0; S cos p S ; p S=S cos. =p cos ; = p sin. p = cos. 1 sin 2 Постановка задачи Дано: N, N РАСТЯЖЕНИЕ, СЖАТИЕ. НАПРЯЖЕНИЯ В НАКЛОННЫХ СЕЧЕНИЯХ. =? =? n N t n = cos Условия равновесия: + = cos = cos N t v = cos = sin. cos 1 sin. Следствия: 1) ma = при cos (в поперечных

Подробнее

Новосибирский государственный технический университет, Новосибирск

Новосибирский государственный технический университет, Новосибирск ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 3. Т. 44, N- 4 35 УДК 539.3 ФУНДАМЕНТАЛЬНЫЕ РЕШЕНИЯ В ЗАДАЧАХ ИЗГИБА АНИЗОТРОПНЫХ ПЛАСТИН В. Н. Максименко, Е. Г. Подружин Новосибирский государственный технический

Подробнее

ОБ УСТОЙЧИВОСТИ ТОНКОСТЕННОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ С КРУГОВЫМИ ВЫРЕЗАМИ БЕЗ РЕБЕР ЖЕСТКОСТИ ПРИ ЕЕ ОСЕВОМ СЖАТИИ

ОБ УСТОЙЧИВОСТИ ТОНКОСТЕННОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ С КРУГОВЫМИ ВЫРЕЗАМИ БЕЗ РЕБЕР ЖЕСТКОСТИ ПРИ ЕЕ ОСЕВОМ СЖАТИИ ОБ УСТОЙЧИВОСТИ ТОНКОСТЕННОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ С КРУГОВЫМИ ВЫРЕЗАМИ БЕЗ РЕБЕР ЖЕСТКОСТИ ПРИ ЕЕ ОСЕВОМ СЖАТИИ Меньшенин Александр Аркадьевич Ульяновский государственный университет Задача данного

Подробнее

ОТ АВТОРОВ... 3 ВВЕДЕНИЕ... 5 Вопросы и задания для самоконтроля к введению... 8

ОТ АВТОРОВ... 3 ВВЕДЕНИЕ... 5 Вопросы и задания для самоконтроля к введению... 8 Допущено Министерством сельского хозяйства Российской Федерации в качестве учебника для студентов высших учебных заведений, обучающихся по направлению 280100 «Природоустройство и водопользование» Сопротивление

Подробнее

δ 11 = δ 12 = δ 21 = - 1 δ 22 = 1 δ 12 = δ 21 = 8 6 δ 22 = 82 ) = 505,9

δ 11 = δ 12 = δ 21 = - 1 δ 22 = 1 δ 12 = δ 21 = 8 6 δ 22 = 82 ) = 505,9 4. Определение перемещений. Для определения коэффициентов δ эпюру M умножаем на M : 57 δ = EI ( 2 (h 4 )2 2 3 h 4 + 2 (h 4 )2 2 3 h 4 + 2 (3 4 h)2 2 3 3 4 h) + kei l h 4 h 4 = = 29h3 + lh 2 = h 2 2 (29h

Подробнее

Радченко П.А. 1, РадченкоА.В. 2. государственный архитектурно-строительный университет, г. Томск

Радченко П.А. 1, РадченкоА.В. 2. государственный архитектурно-строительный университет, г. Томск Влияние применения различных критериев прочности на поведение анизотропных материалов при динамическом нагружении Радченко П.А. 1 РадченкоА.В. 2 1 Институт физики прочности и материаловедения СО РАН г.

Подробнее

Вопросы к вступительным экзаменам в аспирантуру по специальности « Строительная механика»

Вопросы к вступительным экзаменам в аспирантуру по специальности « Строительная механика» Вопросы к вступительным экзаменам в аспирантуру по специальности «05.23.17 Строительная механика» СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ Основные понятия 1. Задачи сопротивления материалов. Стержень. Основные гипотезы

Подробнее

Белорусский Государственный Университет, г. Минск ПРОИЗВОЛЬНО ОРИЕНТИРОВАННАЯ ТРЕЩИНА В АНИЗОТРОПНОЙ КУСОЧНО-ОДНОРОДНОЙ ПЛОСКОСТИ. Савенков В.А.

Белорусский Государственный Университет, г. Минск ПРОИЗВОЛЬНО ОРИЕНТИРОВАННАЯ ТРЕЩИНА В АНИЗОТРОПНОЙ КУСОЧНО-ОДНОРОДНОЙ ПЛОСКОСТИ. Савенков В.А. Белорусский Государственный Университет г. Минск ПРОИЗВОЛЬНО ОРИЕНТИРОВАННАЯ ТРЕЩИНА В АНИЗОТРОПНОЙ КУСОЧНО-ОДНОРОДНОЙ ПЛОСКОСТИ. Савенков В.А. Two-dieio eticity outio d the te iteity cto e deteied o iite

Подробнее

Семейство программных комплексов АСТРА-НОВА 2017 (релиз ) Верификационный отчет по новым возможностям

Семейство программных комплексов АСТРА-НОВА 2017 (релиз ) Верификационный отчет по новым возможностям Научно-исследовательский центр СтаДи О Семейство программных комплексов АСТРА-НОВА 2017 (релиз 201611) Верификационный отчет по новым возможностям Том 2. Упругопластические расчеты и практические приложения

Подробнее

, i, j = 1, 2, 3; (1.1)

, i, j = 1, 2, 3; (1.1) 164 ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 21. Т. 42, N- 1 УДК 539.4 НИЖНЯЯ И ВЕРХНЯЯ ОЦЕНКИ ВРЕМЕНИ НАЧАЛА РАЗРУШЕНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ А. Ф. Никитенко Институт гидродинамики им. М. А. Лаврентьева

Подробнее

Напряженно-деформированное состояние заряда РДТТ, скрепленного с ортотропным корпусом

Напряженно-деформированное состояние заряда РДТТ, скрепленного с ортотропным корпусом УДК 6.455(075.8) Напряженно-деформированное состояние заряда РДТТ, скрепленного с ортотропным корпусом В.П. Печников МГТУ им. Н.Э. Баумана, Москва, 05005, Россия Исследовано совместное деформирование корпуса

Подробнее

УДК c Н.С. Бондаренко

УДК c Н.С. Бондаренко ISSN 683-470 Труды ИПММ НАН Украины. 009. Том 8 УДК 53.3 c 009. Н.С. Бондаренко ФУНДАМЕНТАЛЬНОЕ РЕШЕНИЕ ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНЫХ УРАВНЕНИЙ ТЕРМОУПРУГОСТИ {,0-АППРОКСИМАЦИИ ДЛЯ ТРАНСВЕРСАЛЬНО-ИЗОТРОПНЫХ ПЛАСТИН

Подробнее

Расчеты коэффициентов интенсивности напряжений для типовых авиационных конструкций с трещинами

Расчеты коэффициентов интенсивности напряжений для типовых авиационных конструкций с трещинами Электронный журнал «Труды МАИ». Выпуск 45 www.mai.ru/science/trudy/ УДК 530.43.620.178.3 Расчеты коэффициентов интенсивности напряжений для типовых авиационных конструкций с трещинами В.В.Сысоева Аннотация

Подробнее

Вопросы по дисциплине "Сопротивление материалов". Поток С-II. Часть 1 ( уч.г.).

Вопросы по дисциплине Сопротивление материалов. Поток С-II. Часть 1 ( уч.г.). Вопросы по дисциплине "Сопротивление материалов". Поток С-II. Часть 1 (2014 2015 уч.г.). ВОПРОСЫ К ЭКЗАМЕНУ с подробным ответом. 1) Закрепление стержня на плоскости и в пространстве. Простейшие стержневые

Подробнее

НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ ПОДЗЕМНЫХ ГАЗОПРОВОДОВ В УСЛОВИЯХ МНОГОЛЕТНЕЙ МЕРЗЛОТЫ. Федоров Ю.Ю., Саввина А.В.

НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ ПОДЗЕМНЫХ ГАЗОПРОВОДОВ В УСЛОВИЯХ МНОГОЛЕТНЕЙ МЕРЗЛОТЫ. Федоров Ю.Ю., Саввина А.В. НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ ПОДЗЕМНЫХ ГАЗОПРОВОДОВ В УСЛОВИЯХ МНОГОЛЕТНЕЙ МЕРЗЛОТЫ Федоров Ю.Ю., Саввина А.В. В статье приводится прогноз напряженно-деформированного состояния полиэтиленового

Подробнее

ВОПРОСЫ к экзамену по курсу «Сопротивление материалов»

ВОПРОСЫ к экзамену по курсу «Сопротивление материалов» ВОПРОСЫ к экзамену по курсу «Сопротивление материалов» 1. Историческое развитие учения о сопротивлении материалов. Диаграмма стального образца Ст 3. 2. Диаграмма Ф.Ясинского. 3. Основные понятия курса

Подробнее

7. СОДЕРЖАНИЕ ТЕСТОВЫХ ЗАДАНИЙ УЧЕБНОЙ ДИСЦИПЛИНЫ «ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА» (СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ) Вопрос Ответ Правильный

7. СОДЕРЖАНИЕ ТЕСТОВЫХ ЗАДАНИЙ УЧЕБНОЙ ДИСЦИПЛИНЫ «ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА» (СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ) Вопрос Ответ Правильный . Прочность это. Жесткость это. Устойчивость это 4. К допущениям о свойствах материала элементов конструкций не относится 5. Пластина это способность материала сопротивляться действию нагрузок, не разрушаясь

Подробнее

ТЕХНИЧЕСКАЯ МЕХАНИКА

ТЕХНИЧЕСКАЯ МЕХАНИКА Белорусский государственный университет Механико-математический факультет Кафедра теоретической и прикладной механики ТЕХНИЧЕСКАЯ МЕХАНИКА Тема 4. ОБЪЕМНОЕ НАПРЯЖЕННОЕ СОСТОЯНИЕ В ТОЧКЕ И ТЕОРИИ ПРОЧНОСТИ

Подробнее

РЕШЕНИЕ УПРУГОПЛАСТИЧЕСКОЙ ЗАДАЧИ С УЧЕТОМ ПОЛЗУЧЕСТИ НА ПРИМЕРЕ ЭЛЕМЕНТОВ ПАРОГЕНЕРАТОРА РУ БН-600

РЕШЕНИЕ УПРУГОПЛАСТИЧЕСКОЙ ЗАДАЧИ С УЧЕТОМ ПОЛЗУЧЕСТИ НА ПРИМЕРЕ ЭЛЕМЕНТОВ ПАРОГЕНЕРАТОРА РУ БН-600 РЕШЕНИЕ УПРУГОПЛАСТИЧЕСКОЙ ЗАДАЧИ С УЧЕТОМ ПОЛЗУЧЕСТИ НА ПРИМЕРЕ ЭЛЕМЕНТОВ ПАРОГЕНЕРАТОРА РУ БН-600 Введение М.Д. Лякишева А.А. Халутин В настоящем докладе рассмотрена апробация положений разрабатываемой

Подробнее

Радченко А.В. 1, Радченко П.А. 2

Радченко А.В. 1, Радченко П.А. 2 Влияние ориентации механических свойств композиционных материалов на динамическое разрушение преград из них при высокоскоростном нагружении Радченко А.В. 1 Радченко П.А. 2 1 Томский государственный архитектурно-строительный

Подробнее

Предотвращение аварий зданий и сооружений ЦИКЛИЧЕСКИЕ ИСПЫТАНИЯ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ СВАРНЫХ ФЕРМ ГНУТОСВАРНЫХ ПРОФИЛЕЙ

Предотвращение аварий зданий и сооружений ЦИКЛИЧЕСКИЕ ИСПЫТАНИЯ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ СВАРНЫХ ФЕРМ ГНУТОСВАРНЫХ ПРОФИЛЕЙ ЦИКЛИЧЕСКИЕ ИСПЫТАНИЯ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ СВАРНЫХ ФЕРМ ГНУТОСВАРНЫХ ПРОФИЛЕЙ Еремин К.И., Левитанский И.В., Севрюгин В.В., Абрам З.П. Известно, что фермы перекрытия промышленных зданий с подвесными кранами

Подробнее

РАЗВИТИЕ УСТАЛОСТНЫХ ТРЕЩИН СМЕШАННОГО ТИПА В ОБРАЗЦАХ ИЗ СТАЛИ

РАЗВИТИЕ УСТАЛОСТНЫХ ТРЕЩИН СМЕШАННОГО ТИПА В ОБРАЗЦАХ ИЗ СТАЛИ ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 2004. Т. 45, N- 1 135 УДК 620.178.6 РАЗВИТИЕ УСТАЛОСТНЫХ ТРЕЩИН СМЕШАННОГО ТИПА В ОБРАЗЦАХ ИЗ СТАЛИ В. М. Тихомиров, П. Г. Суровин Сибирский государственный университет

Подробнее

Семейство программных комплексов АСТРА-НОВА 2017 (релиз ) Верификационный отчет по новым возможностям

Семейство программных комплексов АСТРА-НОВА 2017 (релиз ) Верификационный отчет по новым возможностям Научно-исследовательский центр СтаДиО Семейство программных комплексов АСТРА-НОВА 2017 (релиз 201611) Верификационный отчет по новым возможностям Том 2. Упругопластические расчеты и практические приложения

Подробнее

Аннотация рабочей программы дисциплины «СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ»

Аннотация рабочей программы дисциплины «СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ» Аннотация рабочей программы дисциплины «СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ» 1. Цель и задачи освоения дисциплины Для студентов направления подготовки 08.03.01. «Строительство» сопротивление материалов является одной

Подробнее

МОДЕЛИРОВАНИЕ РАБОТЫ ДОРОЖНОЙ ОДЕЖДЫ НА СТАЛЬНОЙ ОРТОТРОПНОЙ ПЛИТЕ МОСТА М. А. Телегин

МОДЕЛИРОВАНИЕ РАБОТЫ ДОРОЖНОЙ ОДЕЖДЫ НА СТАЛЬНОЙ ОРТОТРОПНОЙ ПЛИТЕ МОСТА М. А. Телегин УДК 624.2 МОДЕЛИРОВАНИЕ РАБОТЫ ДОРОЖНОЙ ОДЕЖДЫ НА СТАЛЬНОЙ ОРТОТРОПНОЙ ПЛИТЕ МОСТА М. А. Телегин Аннотация. Проведен анализ напряженного состояния дорожной одежды на стальной ортотропной плите моста в

Подробнее

МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССА РАЗВИТИЯ ПОВЕРХНОСТНЫХ ДЕФЕКТОВ В СТЕНКЕ РВС ПРИ СЛОЖНОМ НАПРЯЖЕННОМ СОСТОЯНИИ

МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССА РАЗВИТИЯ ПОВЕРХНОСТНЫХ ДЕФЕКТОВ В СТЕНКЕ РВС ПРИ СЛОЖНОМ НАПРЯЖЕННОМ СОСТОЯНИИ ЛИТЕРАТУРА 1. Воронин, А.Н. Оценка безопасности магистрального трубопроводного транспорта при техническом регулировании / А.Н. Воронин, В.К. Липский, П.С. Серенков // Вестн. Полоц. гос. ун-та. Сер. F,

Подробнее

Институт гидродинамики им. М. А. Лаврентьева СО РАН, Новосибирск

Институт гидродинамики им. М. А. Лаврентьева СО РАН, Новосибирск 138 ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 2003. Т. 44, N- 5 УДК 539.3 НЕКОТОРЫЕ ОБРАТНЫЕ ЗАДАЧИ О ДЕФОРМИРОВАНИИ И РАЗРУШЕНИИ ФИЗИЧЕСКИ НЕЛИНЕЙНЫХ НЕОДНОРОДНЫХ СРЕД И. Ю. Цвелодуб Институт гидродинамики

Подробнее

Билет 1 N J. 2.Какая из эпюр Q, M соответствует заданной балке? Эпюры Q + 3. Какой деформации подвергается заданный брус? а) центрального растяжения;

Билет 1 N J. 2.Какая из эпюр Q, M соответствует заданной балке? Эпюры Q + 3. Какой деформации подвергается заданный брус? а) центрального растяжения; Билет. По какой формуле определяются напряжения при центральном растяжении, сжатии? N N,,.Какая из эпюр Q, соответствует заданной балке? г) Эпюры. Какой деформации подвергается заданный брус? центрального

Подробнее

УДК Расчетное определение глубины и степени упрочнения деталей из жаропрочных материалов при несвободном точении

УДК Расчетное определение глубины и степени упрочнения деталей из жаропрочных материалов при несвободном точении УДК 6.9 Расчетное определение глубины и степени упрочнения деталей из жаропрочных материалов при несвободном точении Михайлов С. В., Данилов С. Н., Михайлов А. С. (Костромской государственный технологический

Подробнее

S поверхностная энергия. В общем случае изменение энергии упругой деформации при росте трещины можно записать в виде [1]: 2 = F, (1.

S поверхностная энергия. В общем случае изменение энергии упругой деформации при росте трещины можно записать в виде [1]: 2 = F, (1. МЕТОДИЧЕСКИЕ ПОДХОДЫ К ОЦЕНКЕ ВЛИЯНИЯ ПЕРФОРАЦИИ НА ТРЕЩИНОСТОЙКОСТЬ КОРПУСА КОЛЛЕКТОРА ПАРОГЕНЕРАТОРА П.В. Алексеев О.Д. Лоскутов А.А. Тутнов РНЦ «Курчатовский институт» Москва Россия Руководитель: к.т.н.

Подробнее

Расчет прочности и устойчивости стального стержня по СНиП II-23-81*

Расчет прочности и устойчивости стального стержня по СНиП II-23-81* Отчет 5855-1707-8333-0815 Расчет прочности и устойчивости стального стержня по СНиП II-3-81* Данный документ составлен на основе отчета о проведенном пользователем admin расчете металлического элемента

Подробнее

АНАЛИЗ СОБСТВЕННЫХ ЧАСТОТ И ФОРМ КОЛЕБАНИЙ ПРЯМОУГОЛЬНОЙ ПЛАСТИНЫ, ЗАЩЕМЛЕННОЙ ПО ДВУМ ПРОТИВОПОЛОЖНЫМ КРАЯМ

АНАЛИЗ СОБСТВЕННЫХ ЧАСТОТ И ФОРМ КОЛЕБАНИЙ ПРЯМОУГОЛЬНОЙ ПЛАСТИНЫ, ЗАЩЕМЛЕННОЙ ПО ДВУМ ПРОТИВОПОЛОЖНЫМ КРАЯМ ТЕХНИКА УДК.. (.) (0) АНАЛИЗ СОБСТВЕННЫХ ЧАСТОТ И ФОРМ КОЛЕБАНИЙ ПРЯМОУГОЛЬНОЙ ПЛАСТИНЫ ЗАЩЕМЛЕННОЙ ПО ДВУМ ПРОТИВОПОЛОЖНЫМ КРАЯМ В.Э. Еремьянц докт. техн. наук профессор Л.Т. Панова канд. техн. наук доцент

Подробнее

ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ПОЛОЖЕНИЯ ДОПОЛНИТЕЛЬНОЙ КОРРОЗИИ В ЭЛЕМЕНТЕ ТРУБОПРОВОДА НА ВЕЛИЧИНУ КОЭФФИЦИЕНТА ИНТЕНСИВНОСТИ НАПРЯЖЕНИЙ

ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ПОЛОЖЕНИЯ ДОПОЛНИТЕЛЬНОЙ КОРРОЗИИ В ЭЛЕМЕНТЕ ТРУБОПРОВОДА НА ВЕЛИЧИНУ КОЭФФИЦИЕНТА ИНТЕНСИВНОСТИ НАПРЯЖЕНИЙ 6 ВЕСТНИК ГГТУ И. П. О. СУХОГО 4 008 УДК 64 ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ПОЛОЖЕНИЯ ДОПОЛНИТЕЛЬНОЙ КОРРОЗИИ В ЭЛЕЕНТЕ ТРУБОПРОВОДА НА ВЕЛИЧИНУ КОЭФФИЦИЕНТА ИНТЕНСИВНОСТИ НАПРЯЖЕНИЙ Г. П. ТАРИКОВ, А. Т. БЕЛЬСКИЙ,

Подробнее

ДИНАМИКА ОБМОЛАЧИВАЕМОЙ МАССЫ В МСУ

ДИНАМИКА ОБМОЛАЧИВАЕМОЙ МАССЫ В МСУ ДИНАМИКА ОБМОЛАЧИВАЕМОЙ МАССЫ В МСУ Профессор, д.т.н. Богус Ш.Н., студент КубГАУ Лысов Д.С., Пономарев Р.В. Кубанский государственный аграрный университет Краснодар, Россия При увеличении пропускной способности

Подробнее

5. ОСНОВЫ ТЕОРИИ НАПРЯЖЕННОГО СОСТОЯНИЯ 5.1. Напряжения в точке. Главные напряжения и главные площадки

5. ОСНОВЫ ТЕОРИИ НАПРЯЖЕННОГО СОСТОЯНИЯ 5.1. Напряжения в точке. Главные напряжения и главные площадки Теория напряженного состояния Понятие о тензоре напряжений, главные напряжения Линейное, плоское и объемное напряженное состояние Определение напряжений при линейном и плоском напряженном состоянии Решения

Подробнее

«УФИМСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ НЕФТЯНОЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ»

«УФИМСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ НЕФТЯНОЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ» Федеральное агентство по образованию Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования «УФИМСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ НЕФТЯНОЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ» Кафедра физики УПРУГИЕ

Подробнее

КОМПЬЮТЕРНОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ НАПРЯЖЕННО- ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ВЫШКИ ПОДЪЕМНОЙ УСТАНОВКИ ДЛЯ РЕМОНТА СКВАЖИН

КОМПЬЮТЕРНОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ НАПРЯЖЕННО- ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ВЫШКИ ПОДЪЕМНОЙ УСТАНОВКИ ДЛЯ РЕМОНТА СКВАЖИН АВТОМАТИЗАЦИЯ УДК 622.242.32:004.925.84 И.Ю. Быков, д.т.н., проф. кафедры МОНиГП; А.Л. Смирнов, аспирант, директор ООО «ЭкспертСтрой»; Д.А. Борейко, ассистент кафедры МОНиГП Ухтинского государственного

Подробнее

Предельная нагрузка для стержневой системы

Предельная нагрузка для стержневой системы Л е к ц и я 18 НЕУПРУГОЕ ДЕФОРМИРОВАНИЕ Ранее, в первом семестре, в основном, использовался метод расчета по допускаемым напряжениям. Прочность изделия считалась обеспеченной, если напряжение в опасной

Подробнее

σ = 1 c f cd при 0 1 c или в обозначениях принятых в [1]: b Rb где

σ = 1 c f cd при 0 1 c или в обозначениях принятых в [1]: b Rb где Численное исследование поведения изгибаемых железобетонных элементов при помощи програного комплекса ANSYS В исследовании рассматривается поведение консольно защемленной железобетонной балки при действии

Подробнее

Тычина К.А. III. К р у ч е н и е

Тычина К.А. III. К р у ч е н и е Тычина К.А. tychina@mail.ru К р у ч е н и е Крутящим называют момент, вектор которого направлен вдоль оси стержня. Кручением называется такое нагружение стержня, при котором в его поперечных сечениях возникает

Подробнее

Обработка материалов давлением 1 (26), ВЛИЯНИЕ ТРЕНИЯ ПРИ ВЫГЛАЖИВАНИИ НА РАСПРЕДЕЛЕНИЕ НАПРЯЖЕНИЙ В ПРИПОВЕРХНОСТНОМ СЛОЕ

Обработка материалов давлением 1 (26), ВЛИЯНИЕ ТРЕНИЯ ПРИ ВЫГЛАЖИВАНИИ НА РАСПРЕДЕЛЕНИЕ НАПРЯЖЕНИЙ В ПРИПОВЕРХНОСТНОМ СЛОЕ Обработка материалов давлением 1 (6), 011 46 УДК 61.431.75 ВЛИЯНИЕ ТРЕНИЯ ПРИ ВЫГЛАЖИВАНИИ НА РАСПРЕДЕЛЕНИЕ НАПРЯЖЕНИЙ В ПРИПОВЕРХНОСТНОМ СЛОЕ Титов В. А. Титов А. В. Актуальной научно-технической задачей

Подробнее

Ю.Н.ЛОГИНОВ, М.П.ПУЗАНОВ FINITE ELEMENTS MODELING OF THE UPSETTING OF AN ANISOTROPIC CYLINDRICAL WORKPIECE

Ю.Н.ЛОГИНОВ, М.П.ПУЗАНОВ FINITE ELEMENTS MODELING OF THE UPSETTING OF AN ANISOTROPIC CYLINDRICAL WORKPIECE Ю.Н.ЛОГИНОВ, М.П.ПУЗАНОВ FINITE ELEMENTS MODELING OF THE UPSETTING OF AN ANISOTROPIC CYLINDRICAL WORKPIECE КОНЕЧНО-ЭЛЕМЕНТНОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ОСАДКИ АНИЗОТРОПНОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ЗАГОТОВКИ 1. Методика расчета

Подробнее

Деформированное состояние в точке. Связь между деформациями и напряжениями

Деформированное состояние в точке. Связь между деформациями и напряжениями Деформированное состояние в точке. Связь между деформациями и напряжениями. Деформированным состоянием в точке называется (-ются) ОТВТ: ) совокупность деформаций в точке; ) совокупность нормальных и касательных

Подробнее

ТЕРМОУПРУГОЕ НАПРЯЖЕННОЕ СОСТОЯНИЕ В ТОРМОЗНОМ БАРАБАНЕ С ЗОНОЙ ПРЕДРАЗРУШЕНИЯ ПРИ ТОРМОЖЕНИИ КОЛЕСНОЙ МАШИНЫ

ТЕРМОУПРУГОЕ НАПРЯЖЕННОЕ СОСТОЯНИЕ В ТОРМОЗНОМ БАРАБАНЕ С ЗОНОЙ ПРЕДРАЗРУШЕНИЯ ПРИ ТОРМОЖЕНИИ КОЛЕСНОЙ МАШИНЫ Э. И. Зульфугаров Азербайджанский технический университет г. Баку Азербайджан -a: opoa-v@a.u Ключові слова: гальмівний барабан колесної машини зона передруйнування термопружний напружений стан тріщиноутворення.

Подробнее

Упругие свойства твердых тел

Упругие свойства твердых тел Упругие свойства твердых тел 1. Введение Механические свойства тел основные свойства конструкционных материалов, которые, с одной стороны, определяют их применение, а с другой являются теми конкретными

Подробнее

В.А. МОДЕЛИРОВАНИЕ НЕСТАЦИОНАРНЫХ ПРОЦЕССОВ В КОНСТРУКЦИЯХ РЭС ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ФОРМЫ ПРИ УДАРНОМ ВОЗБУЖДЕНИИ МОДЕЛИ

В.А. МОДЕЛИРОВАНИЕ НЕСТАЦИОНАРНЫХ ПРОЦЕССОВ В КОНСТРУКЦИЯХ РЭС ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ФОРМЫ ПРИ УДАРНОМ ВОЗБУЖДЕНИИ МОДЕЛИ Таньков Г.В., Селиванов В.Ф., Трусов В.А. МОДЕЛИРОВАНИЕ НЕСТАЦИОНАРНЫХ ПРОЦЕССОВ В КОНСТРУКЦИЯХ РЭС ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ФОРМЫ ПРИ УДАРНОМ ВОЗБУЖДЕНИИ МОДЕЛИ Действие динамических внешних нагрузок на радиоэлектронные

Подробнее