Изгиб микрополярной упругой прямоугольной пластинки

Save this PDF as:
 WORD  PNG  TXT  JPG

Размер: px
Начинать показ со страницы:

Download "Изгиб микрополярной упругой прямоугольной пластинки"

Транскрипт

1 Հ Ա Յ Ա Ս Տ Ա Ն Ի Գ Ի Տ Ո Ւ Թ Յ Ո Ւ Ն Ն Ե Ր Ի Ա Զ Գ Ա Յ Ի Ն Ա Կ Ա Դ Ե Մ Ի Ա Н А Ц И О Н А Л Ь Н А Я А К А Д Е М И Я Н А У К А Р М Е Н И И N A T I O N A L A C A D E M Y O F S C I E N C E S O F A R M E N I A Д О К Л А Д Ы Զ Ե Կ Ո Ի Յ Ց Ն Ե Ր R E P O R T S Հատոր Том Volume 0 УДК Г. С. Айрапетян, Н. С. Асланян, член-корреспондент НАН РА С. О. Саркисян 333 МЕХАНИКА Изгиб рополярной упругой прямоугольной пластинки (Представлено 5/VII 0) Ключевые слова: прямоугольная пластинка; рополярная, упругая, изгибная деформация. Введение. В работах [, ] на основе асимптотически обоснованного метода гипотез построена общая приадная теория изгиба рополярных упругих тонких пластин с независимыми полями перемещений и вращений. В работе [3] построены теории рополярных пластин со стесненным вращением и с малой сдвиговой жесткостью. В данной работе на основе указанных общих приадных теорий изучается задача изгибной деформации рополярной упругой прямоугольной пластинки под нормальной равномерно распределенной нагрузкой, когда стороны прямоугольника шарнирно оперты. Для изучаемых задач построены точные решения, которые доведены до окончательных численных результатов. На основе численного анализа устанавливаются эффективные свойства рополярного материала пластинки (с точки зрения прочности и жесткости пластинки) по сравнению с ассическими материалами.. Изгиб прямоугольной рополярной упругой пластинки по теории с независимыми полями перемещений и вращений. Рассмотрим прямоугольную изотропную пластинку, которая оперта по всем четырем сторонам и изгибается нормальной нагрузкой q(, y), распределенной по произвольному закону. Направим оси и y вдоль сторон и обозначим через a и b длины сторон пластинки. Основные уравнения изгиба рополярной пластинки с независимыми полями перемещений и вращений будут [, ]: ψ ψ Ω Ω q ( ) + + =, h h Ε Ψ 3 ν Ψ + + Ψ Ω + ( ν )

2 h Ψ Ψ ι ( + ) + ( ) + = 0, 3 h Ε Ψ 3 ν Ψ + + Ψ + Ω + ( ν ) h Ψ Ψ ι ( + ) + ( ) = 0, 3 (.) Ω Ω Ω ι β + γ + γ + ε + β + γ ε + Ω Ψ + β = 0, Ω Ω Ω ι β + γ + γ + ε + β + γ ε + Ω Ψ + β = 0, h Ω Ω h γε ι ι Ψ Ψ β + γ + ι + β + + h = 0, которые необходимо интегрировать, учитывая граничные условия шарнирного опирания [, ]: Ψ Ω при = 0, = a, = 0, = ι 0, = 0, Ω = 0, Ψ = 0, = 0 Ψ Ω при = 0, = b, = 0, = ι 0, = 0, Ω = 0, Ψ = 0, = 0 (.) Здесь прогиб пластинки; Ψ, Ψ повороты нормали к срединной плоскости пластинки вокруг осей и соответственно; Ω, Ω свободные повороты указанной нормали вокруг осей и соответственно; ι интенсивность поворотов вокруг оси 3 точек трехмерной пластинки; E, ν,,, β, γ, ε, где Ε = ( + ν ) упругие константы рополярного материала пластинки; h толщина пластинки. В модели (.), (.) рополярных пластин с независимыми полями перемещений и вращений учтены все поперечные сдвиговые деформации. Если в этой модели пренебрегать поперечными сдвиговыми деформациями, получим модель рополярных пластин с независимыми полями перемещений и вращений, когда в основе имеем ассическую кинематическую гипотезу Кирхгофа. Все граничные условия (.) будут удовлетворены, если представить решение системы уравнений (.) в виде ряда nπ = nπ y A sin sin, ι F cos cos m= n= m= n= =, nπ Ω = nπ B sin cos, C m= n= m= n= Ω = cos sin, (.3) 33

3 nπ Ψ = nπ D cos sin, Ψ = K m= n= m= n= Разложим функцию q(, ) также в двойной ряд Фурье: nπ = q, m= n= q(, ) sin sin 0 0 sin cos. nπ q = q(, )sin sin dd ab. (.) Подставляя выражения (.3) и (.) в системе уравнений (.) и сравнивая коэффициенты при одинаковых синусах в левой и правой частях, получим алгебраическую линейную систему уравнений для определения неизвестных коэффициентов A, B, C, D, K, F в разложениях (.3): ( m n ) π A ( md nk ) ( mc nb ) 8q =, 3 δπ A + + D C + δ π ( m D + ν K ) + 3 ν δ + n π D + π K + n π F = 0, nπ A + + K + B + δ π ( n K + ν m D ) + 3 ν δ + + m π K + π D m π F = m n B C β + γ + ε + π + β + γ ε π + + ( n π A K B ) + β m π F = 0, 3 m n C B β + γ + ε + π + β + γ ε π ( A D + C ) + βπ F = 0, δ γε ( ) β + γ F + βπ mb + nc + m n π F 3 γ + ε + (.5) δ ( K nπ D F ) = 0. 3 Решая систему линейных алгебраических уравнений (.5) и определяя указанные выше коэффициенты в формуле (.3), определим все основные функции, участвующие в задаче: в частности, на основе первой формулы из (.3) определим прогиб пластинки, а также, подставляя их в соответствующие формулы, определим силовые и моментные напряжения.. Изгиб рополярной упругой прямоугольной пластинки по теории со стесненным вращением. Отметим, что математическая модель 335

4 рополярных пластин со стесненным вращением ранее построена в работах [, 5]. Основные уравнения изгибной деформации рополярной прямоугольной пластинки со стесненным вращением имеют вид [3, ]: 3 3 Ψ Ψ Ψ Ψ γ + ε γ + ε Ψ Ψ γ + ε q =, 3 3 h h Ψ γ + ε h Ψ γ ε h ν h Ψ γ ( ν ) 3( ν ) 3 h γε h γε h γε Ψ Ψ Ψ Ψ γε Ψ + + γ + ε 3 h = 0, 3 (.) h Ψ γ + ε h Ψ γ ε h ν h Ψ Ψ γ ( ν ) 3( ν ) 3 γε Ψ γε Ψ γε Ψ γ + ε 3 3 γ + ε γ + ε h h h γε Ψ + + γ + ε 3 h = 0. 3 Граничные условия шарнирного опирания выражаются так: Ψ при = 0, = a, = 0, = 0, Ψ = 0, Ψ при = 0, = b, = 0, = 0, Ψ = 0. (.) В модели рополярных упругих пластин со стесненным вращением имеются четыре упругие константы: E, ν, γиε (или Ε,, γ и ε ). Отметим, что в модели (.), (.) рополярных пластин со стесненным вращением учтены поперечные сдвиговые деформации. Решение системы уравнений (.) с учетом граничных условий (.) будем искать в виде (.3) для Ψ, Ψ и. В результате приходим к следующей линейной системе алгебраических неоднородных уравнений относительно коэффициентов: γ + ε γ + ε γ + ε 3 3 π ( m + n ) + π ( m + n ) + m n A + πm π ( m + ) γ + ε qm B + π n π n + m n B, = δπ γ + ε 3 3 γ ε 3 γ 3 π m π m + π π A + (.3) 336

5 γ + m n + + ε π m + γ π m + δ π + δ π + 3( ν ) 3 δ γε + π m n + n B + 3 γ + ε δ π ν δ π δ γε π + + π m n + C = 0, 3( ν ) 3 3 γ + ε γ + ε 3 3 γ ε 3 γ 3 π n π n + π m n π m n A + m n m γ m δ π δ π + δ γε π π π 3( ν ) m n + n C + + δ π ν δ π δ γε π + + π m n + B = 0. 3( ν ) 3 3 γ + ε Отметим, что в модели (.), (.) рополярных пластин со стеснен ным вращением учтены поперечные сдвиговые деформации. Если пренебрегать поперечными сдвигами, получим модель рополярных пластин со стесненным вращением, когда за основу принимается ассическая кинематическая гипотеза Кирхгофа. Эта модель приводится к решению следующего простого дифференциального уравнения [3]: 3 Εh + h( γ + ε ) + + = q, (.) 3( ν ) а граничные условия шарнирного опирания будут выглядеть следующим образом: при = 0, = a, = 0, = 0 ; при = 0, = b, = 0, = 0. (.5) Решение граничной задачи (.), (.5) представим в виде (.3) для функции. В результате подстановки в уравнение (.) для определения коэффициентов Aприходим к решению следующего алгебрического уравнения: 3 δ 6 qm + π ( m n ) A. 3 ν + + = a a (.6) π 3. Изгиб рополярной упругой прямоугольной пластинки по модели с малой сдвиговой жесткостью. Основные уравнения изгибной деформации рополярной прямоугольной пластинки с малой сдвиговой жесткостью имеют вид [3]: Ψ Ψ q ( ) + =, h ( ) + ( + ) Ψ h 3 337

6 Ψ Ψ ν Ψ Ψ + ( + ) + + ( ) = 0, ν ν ( ) + ( + ) Ψ h 3 (3.) Ψ Ψ ν Ψ Ψ + ( + ) + + ( ) = 0. ν ν Граничные условия шарнирного опирания имеют вид при = 0, = a, = 0, Ψ = 0, при = 0, = b, = 0, Ψ = 0. (3.) В этой модели рополярных упругих тонких пластин имеются три упругих коэффициента, ν, (или Ε,, ). В модели (3.), (3.) изгиба рополярных пластин учтены все поперечные сдвиговые деформации. Решение системы уравнений (3.) с учетом граничных условий (3.) представим в виде ряда типа (.3), в итоге для определения неизвестных коэффициентов приходим к следующей алгебраической линейной системе уравнений: 8 q + π ( m + n ) A + mb + nc =, (3.3) 3 δπ δ A δ m π + + n π 3( ν ) 3 δ + ν B + π C = 0, 3 ν δ + ν nπ A + π B + 3 ν δ δ n π + + m π C 0, 3( ) = ν 3 Если пренебрегать поперечными сдвигами, придем к модели рополярных пластин с малой сдвиговой жесткостью, когда кинематические гипотезы будут соответствовать ассическим гипотезам Кирхгоффа 3 Εh h + = q. (3.) 3 ν Граничные условия шарнирного опирания имеют вид при = 0, = a, = 0, при = 0, = b, = 0, = 0 ; = 0. (3.5) 338

7 Решение граничной задачи (3.3), (3.) представим в виде (.3) для функции. В итоге для определения коэффициентов A приходим к следующему линейному алгебраическому уравнению: 3 δ π ( ) 6qm π m + n + 8 δ m + n A =. (3.6) 3 ν π. Численный счет и обсуждение результатов. A) Рассмотрим конкретный рополярный материал. Это полиуретан [6], для которого упругие константы имеют следующие значения: λ = = 370, Εν КГ ( + ν )( ν ) см Ε КГ КГ = = 093, = 6, γ + ε =.8КГ, β = 0 КГ. Для геометрических размеров пластинки приняты следующие значения: a = b = ( + ν ) см см 0см, h = 0.см ( δ = ), a для интенсивности приложенной равномерно распределенной нагрузки q = Приведем результат вычислений по 00 КГ см общей рополярной теории со свободным вращением (.), (.): = 0., = 0.9. Как можно убедиться, при всех равных условиях рополярность материала дает пластинке значительную прочность и жесткость. В рамках рополярной теории без учета поперечных сдвигов (т.е. когда геометрические гипотезы соответствуют гипотезе Кирхгоффа) имеем тот же самый результат, что и в предыдущем случае. Теперь материал пластинки рассмотрим как гипотетический материал и выясним, какую роль играют физические константы материала в отдельности. Для этого систему уравнений (.) и граничные условия (.) приведем к безразмерному виду; получим следующие безразмерные величины β q h,,,,, δ =,, a ι. Будем придерживать величины a a a a a β,,, h и q a a a a β a = 0,, =, δ = h a = 00, от значения на следующих значениях: q = 0.98, при = = 0, a a 7 = 6 0. Проследим изменение величин по модели (.), (.). Когда 5 = 0, 3 = = 0.86, = 0.86; 339

8 при 3 = = = 0.765, = 0.76 ; при 0. = = 0.68, Как можно убедиться, физическая постоянная играет значительную роль в характеристиках прочности и жесткости рополярной пластинки (если у рополярного материала физическая постоянная имеет высокие значения, то такой материал имеет высокие прочностные и жесткостные характеристики). Что касается ролей физических постоянных γ, ε и β, отметим, что их роли связаны со значением физической постоянной. Если имеет меньшее значение, влияние величин γ, ε и особенно β очень мало. Например, при β = 0 а когда, когда q δ = 0.0, =.59 0,, = 6000 = = 5 0, то = 0.95, = 0.95; а а = = 0 0, то = 0.9, = 0.9. При остальных а а равных условиях, если имеем = 0.9, = 0.9; когда = 000, когда γ ε = = 5 0, то а а = = 0 0, то = 0.7, а а = B) Рассмотрим численные результаты по теории изгиба рополярных пластин со стесненным вращением (.), (.). В этом случае если имеем следующие данные: q δ =, a = 0см, ν = 0., =.59 0, тогда, если = = 0, 00 а а имеем = 0. 98, = 0.98 ; если = 0.85, = 0.85 ; если γ ε = = 0 0, имеем а а = = 5 0, имеем = 0.69, а а = 0.69 ; если = = 35 0, имеем = 0.6, = 0.6. а а Из приведенных данных можно сделать вывод о том, что если для рополярного материала пластинки применима стесненная теория,при всех равных условиях, по сравнению с ассическим случаем, рополярность материала повышает прочностные и жесткостные характери- а 30

9 стики материала, кроме того при больших значениях физических констант γи ε, указанные характеристики пластинки имеют большие показатели. Аналогичный результат имеет место и тогда, когда в случае рополярного материала стесненного вращения для деформации тонкой пластинки принимается гипотеза Кирхгофа. C) Наконец, рассмотрим случай модели рополярной пластинки с q малой сдвиговой жесткостью. Допустим, что δ =, = Если 00 5 = 0, имеем = 0.98, = 0.98 ; если = 0.85, = 0.85 ; если = 0, имеем 3 = 0.5 0, имеем = 0.69, = 0.69 ; если = 0. 0, имеем = 0., = 0.. Как можно убедиться, и по модели с малой сдвиговой жесткостью рополярность материала пластинки повышает прочность и жесткость пластинки, и чем выше, тем выше показатели этого явления. Исследование выполнено при финансовой поддержке ГКН МОН ПА в рамках научного проекта SCS 3-C 5. Гюмрийский государственный педагогический институт им. М. Налбандяна Г. С. Айрапетян, Н. С. Асланян, член-корреспондент НАН РА С. О. Саркисян Изгиб рополярной упругой прямоугольной пластинки На основе общих приадных теорий изучается задача изгибной деформации рополярной упругой прямоугольной пластинки под нормальной равномерно распределенной нагрузкой, когда стороны прямоугольника шарнирно оперты. Для изучаемых задач построены точные решения, которые доведены до окончательных численных результатов. На основе численного анализа устанавливаются эффективные свойства рополярного материла пластинки (с точки зрения прочности и жесткости пластинки) по сравнению с ассическими материалами. Գ. Ս. Հայրապետյան, Ն. Ս. Ասլանյան, ՀՀ ԳԱԱ թղթակից անդամ Ս. Հ. Սարգսյան Միկրոպոլյար առաձգական ուղղանկյուն սալի ծռումը Աշխատանքում կիրառական ընդհանուր տեսությունների հիման վրա ուսումնասիրվում է միկրոպոլյար առաձգական սալի ծռման դեֆորմացիան նորմալ ուղղվածությամբ բաշխված բեռի ազդեցության տակ,երբ սալի բոլոր կողմերը հոդակապորեն 3

10 հենված են: Ուսումնասիրվող խնդիրների համար կառուցվում են ճշգրիտ լուծումները, որոնք հասցվում են մինչև վերջնական թվային արդյունքների ստացման: Թվային անալիզի հիման վրա հաստատվում են սալի միկրոպոլյար նյութի էֆեկտիվ հատկությունները (սալի ամրության և կոշտության տեսանկյունից) համեմատած դասական նյութերի հետ: G. S. Hayrapetyan, N. S. Aslanyan, corresponding member of NAS RA S. H. Sargsyan Bending of Micropolar Elastic Rectangular Plate The problem of bending deformation of hinged supported micropolar elastic rectangular plate is studied on the basis of main applied theories hen it is under the normaly distributed load. Eact solutions hich are reduced to final numerical results are constructed for the studied problems. On the basis of the numerical analysis the effective properties of the plate micropolar material are revealed (from the point of vie of strength and stiffness) compared ith the classical materials. Литература. Саркисян С. О. - Приадная механика и техническая физика. 0. Т. 53. Вып.. С Саркисян С. О. Учен. зап. Гюмрийского гос. пед. ин-та. 03. N. Вып. А. С Саркисян С. О. - Приадная математика и механика Т. 7. Вып.. С Хоффмэн О. - Приадная механика. Амер. о-во инж.-механиков. Серия Е. 96. Т. 3. N. С Геворгян Г. А. - Приадная механика Т.. Вып. 0. С Lakes R. S. In: Continuum models for materials ith micro-structure/ Ed. by H. Muhlhaus. N.Y. Wiley P. -. 3

Статическая и динамическая устойчивость микрополярных ортотропных упругих тонких стержней

Статическая и динамическая устойчивость микрополярных ортотропных упругих тонких стержней Հ Ա Յ Ա Ս Տ Ա Ն Ի Գ Ի Տ Ո Ւ Թ Յ Ո Ւ Ն Ն Ե Ր Ի Ա Զ Գ Ա Յ Ի Ն Ա Կ Ա Դ Ե Մ Ի Ա Н А Ц И О Н А Л Ь Н А Я А К А Д Е М И Я Н А У К А Р М Е Н И И N I O N L C D E M Y O F S C I E N C E S O F R M E N I Д О К Л А

Подробнее

Применение метода степенных рядов для построения математической модели микрополярных упругих тонких балок

Применение метода степенных рядов для построения математической модели микрополярных упругих тонких балок ՀԱՅԱՍՏԱՆԻ ԳԻՏՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐԻ ԱԶԳԱՅԻՆ ԱԿԱԴԵՄԻԱ Н А Ц И О Н А Л Ь Н А Я А К А Д Е М И Я Н А У К А Р М Е Н И И N A T I O N A L A C A D M Y O F S C I N C S O F A R M N I A Д О К Л А Д Ы ԶԵԿՈԻՅՑՆԵՐ RPORTS Հատոր

Подробнее

Задача термоупругости ортотропной пластинки-полосы переменной толщины при наличии упруго защемленной опоры

Задача термоупругости ортотропной пластинки-полосы переменной толщины при наличии упруго защемленной опоры Հ Ա Յ Ա Ս Տ Ա Ն Ի Գ Ի Տ Ո Ւ Թ Յ Ո Ւ Ն Ն Ե Ր Ի Ա Զ Գ Ա Յ Ի Ն Ա Կ Ա Դ Ե Մ Ի Ա Н А Ц И О Н А Л Ь Н А Я А К А Д Е М И Я Н А У К А Р М Е Н И И N A T I O N A L A C A D E M Y O F S C I E N C E S O F A R M E N

Подробнее

Сравнительный анализ решений задачи об изгибе пластины с использованием различных вариантов теории пластин

Сравнительный анализ решений задачи об изгибе пластины с использованием различных вариантов теории пластин #, декабрь 2015 УДК 539.3 Сравнительный анализ решений задачи об изгибе пластины с использованием различных вариантов теории пластин Баксараев Г.Д., студент Россия, 105005, г. Москва, МГТУ им Н.Э. Баумана

Подробнее

СУДОСТРОЕНИЕ И СУДОРЕМОНТ

СУДОСТРОЕНИЕ И СУДОРЕМОНТ УДК 539384: 62912 СУДОСТРОЕНИЕ И СУДОРЕМОНТ РАСЧЕТ ИЗГИБА ПРЯМОУГОЛЬНОЙ ПАНЕЛИ ПАЛУБНОГО ПЕРЕКРЫТИЯ СУДНА К О Ломтева аспирант СПГУВК BENDING RECTANGULAR PLATE CALCULATION FOR SHIP DECK В статье приведено

Подробнее

ФИЗИКА ТВЕРДОГО ТЕЛА И ЭЛЕКТРОНИКА

ФИЗИКА ТВЕРДОГО ТЕЛА И ЭЛЕКТРОНИКА ФИЗИКА ТВЕРДОГО ТЕЛА И ЭЛЕКТРОНИКА УДК 539.3 А. В. Михеев ЛОКАЛЬНАЯ УСТОЙЧИВОСТЬ ПСЕВДОСФЕРИЧЕСКИХ ОРТОТРОПНЫХ ОБОЛОЧЕК НА УПРУГОМ ОСНОВАНИИ Рассматривается вопрос расчета устойчивости ортотропных псевдосферических

Подробнее

АНАЛИЗ И ОСОБЕННОСТИ МЕТОДОВ ПРИ РАСЧЕТЕ ПЛАСТИН И ОБОЛОЧЕК НА ИЗГИБ. Авторы : Косауров А.П., Тимофеев П.В Научный руководитель: доцент Скворцов В.И.

АНАЛИЗ И ОСОБЕННОСТИ МЕТОДОВ ПРИ РАСЧЕТЕ ПЛАСТИН И ОБОЛОЧЕК НА ИЗГИБ. Авторы : Косауров А.П., Тимофеев П.В Научный руководитель: доцент Скворцов В.И. АНАЛИЗ И ОСОБЕННОСТИ МЕТОДОВ ПРИ РАСЧЕТЕ ПЛАСТИН И ОБОЛОЧЕК НА ИЗГИБ Авторы : Косауров А.П., Тимофеев П.В Научный руководитель: доцент Скворцов В.И. г. Москва 03 Задачи об изгибе пластин и оболочек играют

Подробнее

ИЗГИБ ПРЯМОУГОЛЬНОЙ КОНСОЛЬНОЙ ПЛАСТИНЫ С УЧЁТОМ ДЕФОРМАЦИИ ПОПЕРЕЧНОГО СДВИГА М. В. Сухотерин

ИЗГИБ ПРЯМОУГОЛЬНОЙ КОНСОЛЬНОЙ ПЛАСТИНЫ С УЧЁТОМ ДЕФОРМАЦИИ ПОПЕРЕЧНОГО СДВИГА М. В. Сухотерин УДК 539.38 ИЗГИБ ПРЯМОУГОЛЬНОЙ КОНСОЛЬНОЙ ПЛАСТИНЫ С УЧЁТОМ ДЕФОРМАЦИИ ПОПЕРЕЧНОГО СДВИГА 008 М. В. Сухотерин Санкт Петербургский государственный университет водных коммуникаций Предложен итерационный

Подробнее

Неклассическая задача изгиба ортотропной балки переменной толщины с упруго-защемленной опорой

Неклассическая задача изгиба ортотропной балки переменной толщины с упруго-защемленной опорой ՀԱՅԱՍՏԱՆԻ ԳԻՏՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐԻ ԱԶԳԱՅԻՆ ԱԿԱԴԵՄԻԱ Н А Ц И О Н А Л Ь Н А Я А К А Д Е М И Я Н А У К А Р М Е Н И И N A T I O N A L A C A D E M Y O F S C I E N C E S O F A R M E N I A Д О К Л А Д Ы ԶԵԿՈԻՅՑՆԵՐ REPORTS

Подробнее

ВЯЗКОУПРУГИЕ КОЛЕБАНИЯ ТРЕУГОЛЬНОЙ ПЛАСТИНЫ

ВЯЗКОУПРУГИЕ КОЛЕБАНИЯ ТРЕУГОЛЬНОЙ ПЛАСТИНЫ 152 ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 2001. Т. 42, N- 3 УДК 534.121/122 ВЯЗКОУПРУГИЕ КОЛЕБАНИЯ ТРЕУГОЛЬНОЙ ПЛАСТИНЫ Н. А. Чернышов, А. Д. Чернышов Воронежская государственная технологическая академия,

Подробнее

Новосибирский государственный технический университет, Новосибирск

Новосибирский государственный технический университет, Новосибирск ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 3. Т. 44, N- 4 35 УДК 539.3 ФУНДАМЕНТАЛЬНЫЕ РЕШЕНИЯ В ЗАДАЧАХ ИЗГИБА АНИЗОТРОПНЫХ ПЛАСТИН В. Н. Максименко, Е. Г. Подружин Новосибирский государственный технический

Подробнее

РАСЧЕТ ПЛАСТИНКИ НА ИЗГИБ МЕТОДОМ БУБНОВА ГАЛЁРКИНА

РАСЧЕТ ПЛАСТИНКИ НА ИЗГИБ МЕТОДОМ БУБНОВА ГАЛЁРКИНА Федеральное агентство по образованию Томский государственный архитектурно-строительный университет Расчет пластинки на изгиб методом Бубнова Галеркина: методические указания /Сост ИЮ Смолина, ЛЕ Путеева,

Подробнее

Лекция 3. Плоская задача теории упругости.

Лекция 3. Плоская задача теории упругости. Лекция 3 Плоская задача теории упругости. 3.1 Плоское напряженное состояние. 3. Плоская деформация. 3.3 Основные уравнения плоской задачи. 3.4 Использование функции напряжений 3.5 Решение плоской задачи

Подробнее

РАСЧЕТ ОБОЛОЧЕК ВРАЩЕНИЯ ПЕРЕМЕННОЙ ТОЛЩИНЫ ПРИ ОСЕСИММЕТРИЧНОМ НАГРУЖЕНИИ ПО МЕТОДУ КВАДРАТУР И. С. Ахмедьянов

РАСЧЕТ ОБОЛОЧЕК ВРАЩЕНИЯ ПЕРЕМЕННОЙ ТОЛЩИНЫ ПРИ ОСЕСИММЕТРИЧНОМ НАГРУЖЕНИИ ПО МЕТОДУ КВАДРАТУР И. С. Ахмедьянов УДК 59. РАСЧЕТ ОБОЛОЧЕК ВРАЩЕНИЯ ПЕРЕМЕННОЙ ТОЛЩИНЫ ПРИ ОСЕСИММЕТРИЧНОМ НАГРУЖЕНИИ ПО МЕТОДУ КВАДРАТУР 7 И. С. Ахмедьянов Самарский государственный аэрокосмический университет Рассматривается применение

Подробнее

Введение ПРЯМОУГОЛЬНАЯ ПЛАСТИНА НА ДВУХПАРАМЕТРИЧЕСКОМ УПРУГОМ ОСНОВАНИИ: АНАЛИТИЧЕСКОЕ РЕШЕНИЕ

Введение ПРЯМОУГОЛЬНАЯ ПЛАСТИНА НА ДВУХПАРАМЕТРИЧЕСКОМ УПРУГОМ ОСНОВАНИИ: АНАЛИТИЧЕСКОЕ РЕШЕНИЕ 128 Вестник СамГУ Естественнонаучная серия. 2011. 8(89) УДК 539.3 ПРЯМОУГОЛЬНАЯ ПЛАСТИНА НА ДВУХПАРАМЕТРИЧЕСКОМ УПРУГОМ ОСНОВАНИИ: АНАЛИТИЧЕСКОЕ РЕШЕНИЕ c 2011 А.А. Большаков 1 Приближенное решение задачи

Подробнее

РЕШЕНИЕ КОНТАКТНЫХ ЗАДАЧ НА ОСНОВЕ УТОЧНЕННОЙ ТЕОРИИ ПЛАСТИН И ОБОЛОЧЕК. Ю. М. Волчков,, Д. В. Важева

РЕШЕНИЕ КОНТАКТНЫХ ЗАДАЧ НА ОСНОВЕ УТОЧНЕННОЙ ТЕОРИИ ПЛАСТИН И ОБОЛОЧЕК. Ю. М. Волчков,, Д. В. Важева ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 28. Т. 49, N- 5 69 УДК 539.3 РЕШЕНИЕ КОНТАКТНЫХ ЗАДАЧ НА ОСНОВЕ УТОЧНЕННОЙ ТЕОРИИ ПЛАСТИН И ОБОЛОЧЕК Ю. М. Волчков,, Д. В. Важева Институт гидродинамики им. М.

Подробнее

ՀԱՅԱՍՏԱՆԻ ԳԻՏՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐԻ ԱԶԳԱՅԻՆ ԱԿԱԴԵՄԻԱՅԻ ՏԵՂԵԿԱԳԻՐ ИЗВЕСТИЯ НАЦИОНАЛЬНОЙ АКАДЕМИИ НАУК АРМЕНИИ

ՀԱՅԱՍՏԱՆԻ ԳԻՏՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐԻ ԱԶԳԱՅԻՆ ԱԿԱԴԵՄԻԱՅԻ ՏԵՂԵԿԱԳԻՐ ИЗВЕСТИЯ НАЦИОНАЛЬНОЙ АКАДЕМИИ НАУК АРМЕНИИ ՀԱՅԱՍՏԱՆԻ ԳԻՏՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐԻ ԱԶԳԱՅԻՆ ԱԿԱԴԵՄԻԱՅԻ ՏԵՂԵԿԱԳԻՐ ИЗВЕСТИЯ НАЦИОНАЛЬНОЙ АКАДЕМИИ НАУК АРМЕНИИ Մեխանիկա 61 1 008 Механика УДК 5393 К УСТОЙЧИВОСТИ «АНИЗОТРОПНЫХ» СТЕРЖНЕЙ Мовсисян ЛА Ключевые слова:

Подробнее

ОСНОВЫ СТРОИТЕЛЬНОЙ МЕХАНИКИ ПЛАСТИН

ОСНОВЫ СТРОИТЕЛЬНОЙ МЕХАНИКИ ПЛАСТИН ВН ЗАВЬЯЛОВ, ЕА МАРТЫНОВ, ВМ РОМАНОВСКИЙ ОСНОВЫ СТРОИТЕЛЬНОЙ МЕХАНИКИ ПЛАСТИН Учебное пособие Омск Министерство образования и науки РФ Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего

Подробнее

УДК Мирсалимов М. В. ЗАРОЖДЕНИЕ ТРЕЩИНЫ В ПОЛОСЕ ПЕРЕМЕННОЙ ТОЛЩИНЫ. (Тульский государственный университет)

УДК Мирсалимов М. В. ЗАРОЖДЕНИЕ ТРЕЩИНЫ В ПОЛОСЕ ПЕРЕМЕННОЙ ТОЛЩИНЫ. (Тульский государственный университет) ВЕСТНИК ЧГПУ им И Я ЯКОВЛЕВА МЕХАНИКА ПРЕДЕЛЬНОГО СОСТОЯНИЯ 7 УДК 5975 Мирсалимов М В ЗАРОЖДЕНИЕ ТРЕЩИНЫ В ПОЛОСЕ ПЕРЕМЕННОЙ ТОЛЩИНЫ (Тульский государственный университет) Рассматривается задача механики

Подробнее

УДК ОЦЕНКА ДИНАМИКИ ВАФЕЛЬНОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ ПРИ ПОПЕРЕЧНОМ УДАРНОМ ВОЗДЕЙСТВИИ

УДК ОЦЕНКА ДИНАМИКИ ВАФЕЛЬНОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ ПРИ ПОПЕРЕЧНОМ УДАРНОМ ВОЗДЕЙСТВИИ УДК61.316.3.08 ОЦЕНКА ДИНАМИКИ ВАФЕЛЬНОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ ПРИ ПОПЕРЕЧНОМ УДАРНОМ ВОЗДЕЙСТВИИ Е.С. Онучин, Ю.М. Хищенко Решены задачи линейной динамики элементов вафельной цилиндрической оболочки,

Подробнее

ОСНОВЫ ТЕОРИИ ПЛАСТИН И ОБОЛОЧЕК

ОСНОВЫ ТЕОРИИ ПЛАСТИН И ОБОЛОЧЕК Львов Геннадий Иванович ОСНОВЫ ТЕОРИИ ПЛАСТИН И ОБОЛОЧЕК Учебник ВВЕДЕНИЕ Основные уравнения теории упругости В теории упругости существуют три группы формул которые образуют основные уравнения теории

Подробнее

Тема 12 Дифференциальные уравнения. Вычисление прогиба шарнирно-опертой на двух концах балки c одной сосредоточенной нагрузкой

Тема 12 Дифференциальные уравнения. Вычисление прогиба шарнирно-опертой на двух концах балки c одной сосредоточенной нагрузкой ЗАДАНИЕ Тема Дифференциальные уравнения Вычисление прогиба шарнирно-опертой на двух концах балки c одной сосредоточенной нагрузкой На шарнирно-опертую на двух концах балку длиной действует сила, приложенная

Подробнее

УПРУГОПЛАСТИЧЕСКИЙ НЕОСЕСИММЕТРИЧНЫЙ УДАР ПАРАБОЛИЧЕСКОГО ТЕЛА ПО СФЕРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКЕ

УПРУГОПЛАСТИЧЕСКИЙ НЕОСЕСИММЕТРИЧНЫЙ УДАР ПАРАБОЛИЧЕСКОГО ТЕЛА ПО СФЕРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКЕ ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 25. Т. 46, N- 1 181 УДК 539.3 УПРУГОПЛАСТИЧЕСКИЙ НЕОСЕСИММЕТРИЧНЫЙ УДАР ПАРАБОЛИЧЕСКОГО ТЕЛА ПО СФЕРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКЕ Д. Г. Бирюков, И. Г. Кадомцев Ростовский государственный

Подробнее

ДИНАМИКА ОБМОЛАЧИВАЕМОЙ МАССЫ В МСУ

ДИНАМИКА ОБМОЛАЧИВАЕМОЙ МАССЫ В МСУ ДИНАМИКА ОБМОЛАЧИВАЕМОЙ МАССЫ В МСУ Профессор, д.т.н. Богус Ш.Н., студент КубГАУ Лысов Д.С., Пономарев Р.В. Кубанский государственный аграрный университет Краснодар, Россия При увеличении пропускной способности

Подробнее

Расчет прямоугольной пластины методом конечных разностей

Расчет прямоугольной пластины методом конечных разностей Федеральное агентство железнодорожного транспорта Уральский государственный университет путей сообщения Кафедра «Мосты и транспортные тоннели» А. А. Лахтин Расчет прямоугольной пластины методом конечных

Подробнее

О двойственности решения задачи отыскания относительной жесткости упругих краевых ребер цилиндрической оболочки

О двойственности решения задачи отыскания относительной жесткости упругих краевых ребер цилиндрической оболочки УДК 534.113 + 517.984.54 О двойственности решения задачи отыскания относительной жесткости упругих краевых ребер цилиндрической оболочки по двум собственным частотам ее осесимметричных колебаний А. М.

Подробнее

Старовойтов Э. И., Леоненко Д. В., Гу Юй

Старовойтов Э. И., Леоненко Д. В., Гу Юй Белорусский государственный университет транспорта Гомель ДЕФОРМИРОВАНИЕ ТРЕХСЛОЙНОГО УПРУГОПЛАСТИЧЕСКОГО СТЕРЖНЯ СО СЖИМАЕМЫМ ЗАПОЛНИТЕЛЕМ Старовойтов Э. И. Леоненко Д. В. Гу Юй Eastoasti sadwi ea wit

Подробнее

Тема 2 Основные понятия. Лекция 2

Тема 2 Основные понятия. Лекция 2 Тема 2 Основные понятия. Лекция 2 2.1 Сопротивление материалов как научная дисциплина. 2.2 Схематизация элементов конструкций и внешних нагрузок. 2.3 Допущения о свойствах материала элементов конструкций.

Подробнее

1. УЧЕБНЫЙ ПЛАН ДИСЦИПЛИНЫ 2. ЦЕЛИ И ЗАДАЧИ ДИСЦИПЛИНЫ

1. УЧЕБНЫЙ ПЛАН ДИСЦИПЛИНЫ 2. ЦЕЛИ И ЗАДАЧИ ДИСЦИПЛИНЫ 3 СОДЕРЖАНИЕ 1. УЧЕБНЫЙ ПЛАН ДИСЦИПЛИНЫ...4 2. ЦЕЛИ И ЗАДАЧИ ДИСЦИПЛИНЫ...4 2.1. Цель преподавания дисциплины...4 2.2. Задачи изучения дисциплины...4 2.3. Перечень базовых дисциплин...5 2.4. Перечень дисциплин,

Подробнее

ТОЧНЫЕ И ПРИБЛИЖЕННЫЕ ФОРМУЛЫ ДЛЯ ПРОГИБОВ УПРУГО ЗАКРЕПЛЕННОГО СТЕРЖНЯ ПОД ДЕЙСТВИЕМ ПОПЕРЕЧНОЙ НАГРУЗКИ

ТОЧНЫЕ И ПРИБЛИЖЕННЫЕ ФОРМУЛЫ ДЛЯ ПРОГИБОВ УПРУГО ЗАКРЕПЛЕННОГО СТЕРЖНЯ ПОД ДЕЙСТВИЕМ ПОПЕРЕЧНОЙ НАГРУЗКИ ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 007. Т. 48, N- 5 УДК 539.3 ТОЧНЫЕ И ПРИБЛИЖЕННЫЕ ФОРМУЛЫ ДЛЯ ПРОГИБОВ УПРУГО ЗАКРЕПЛЕННОГО СТЕРЖНЯ ПОД ДЕЙСТВИЕМ ПОПЕРЕЧНОЙ НАГРУЗКИ Ю. В. Захаров, К. Г. Охоткин,

Подробнее

3. СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ

3. СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ 3. СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ 3.1. Сопротивление материалов. Задачи и определения. Сопротивление материалов - наука о прочности, жесткости и устойчивости элементов инженерных конструкций. Первая задача сопротивления

Подробнее

Вопросы к вступительным экзаменам в аспирантуру по специальности « Строительная механика»

Вопросы к вступительным экзаменам в аспирантуру по специальности « Строительная механика» Вопросы к вступительным экзаменам в аспирантуру по специальности «05.23.17 Строительная механика» СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ Основные понятия 1. Задачи сопротивления материалов. Стержень. Основные гипотезы

Подробнее

РАСЧЕТ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ ОБОЛОЧЕК СПЛАЙНОВЫМ ВАРИАНТОМ МЕТОДА КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

РАСЧЕТ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ ОБОЛОЧЕК СПЛАЙНОВЫМ ВАРИАНТОМ МЕТОДА КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ УДК 59. Х.Г. Киямов кандидат технических наук доцент кафедры прикладной математики Н.М. Якупов доктор технических наук профессор кафедры строительной механики заведующий лабораторией ИММ КазНЦ РАН И.Х.

Подробнее

ЧИСЛЕННЫЕ МЕТОДЫ РАСЧЕТА В ЭНЕРГОМАШИНОСТРОЕНИИ

ЧИСЛЕННЫЕ МЕТОДЫ РАСЧЕТА В ЭНЕРГОМАШИНОСТРОЕНИИ Министерство образования и науки Российской Федерации Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Владимирский государственный университет имени

Подробнее

ПОСТРОЕНИЕ И АНАЛИЗ ТОЧНОГО АНАЛИТИЧЕСКОГО РЕШЕНИЯ ЗАДАЧИ КИРША В РАМКАХ КОНТИНУУМА И ПСЕВДОКОНТИНУУМА КОССЕРА

ПОСТРОЕНИЕ И АНАЛИЗ ТОЧНОГО АНАЛИТИЧЕСКОГО РЕШЕНИЯ ЗАДАЧИ КИРША В РАМКАХ КОНТИНУУМА И ПСЕВДОКОНТИНУУМА КОССЕРА ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 001. Т., N- 15 УДК 539.3.01 ПОСТРОЕНИЕ И АНАЛИЗ ТОЧНОГО АНАЛИТИЧЕСКОГО РЕШЕНИЯ ЗАДАЧИ КИРША В РАМКАХ КОНТИНУУМА И ПСЕВДОКОНТИНУУМА КОССЕРА М. А. Кулеш, В. П. Матвеенко,

Подробнее

плоскости, а поперечные сечения поворачиваются. Их центры тяжести получают поступательные перемещения y(x). Искривленная

плоскости, а поперечные сечения поворачиваются. Их центры тяжести получают поступательные перемещения y(x). Искривленная В.Ф. ДЕМЕНКО МЕХАНИКА МАТЕРИАЛОВ И КОНСТРУКЦИЙ 01 1 ЛЕКЦИЯ 16 Деформации при плоском изгибе. Основы расчета на жесткость при плоском изгибе. Дифференциальное уравнение упругой линии Ранее были рассмотрены

Подробнее

Тема 7 Расчет прочности и жесткости простой балки

Тема 7 Расчет прочности и жесткости простой балки Тема 7 Расчет прочности и жесткости простой балки Лекция Перемещения при изгибе. Учет симметрии при определении перемещений... Решение дифференциальных уравнений оси изогнутой балки способом выравнивания

Подробнее

ВЛИЯНИЕ МАГНИТНОГО ПОЛЯ НА КОЛЕБАНИЯ КОНТАКТНЫХ СЕРДЕЧНИКОВ ГЕРКОНОВ

ВЛИЯНИЕ МАГНИТНОГО ПОЛЯ НА КОЛЕБАНИЯ КОНТАКТНЫХ СЕРДЕЧНИКОВ ГЕРКОНОВ ВЛИЯНИЕ МАГНИТНОГО ПОЛЯ НА КОЛЕБАНИЯ КОНТАКТНЫХ СЕРДЕЧНИКОВ ГЕРКОНОВ В.Е. Хроматов, к.т.н., Т.Н. Голубева 5, Россия, г. Москва, ул. Красноказарменная, 4 Московский энергетический институт (Технический

Подробнее

Министерство образования и науки Российской Федерации. Кафедра технической механики А.П. ЕВДОКИМОВ

Министерство образования и науки Российской Федерации. Кафедра технической механики А.П. ЕВДОКИМОВ Министерство образования и науки Российской Федерации федеральное государственное бюджетное образование учреждение высшего образования «Российский государственный университет нефти и газа (национальный

Подробнее

НЕЛИНЕЙНЫЕ ЗАКОНЫ СУХОГО ТРЕНИЯ В КОНТАКТНЫХ ЗАДАЧАХ ЛИНЕЙНОЙ ТЕОРИИ УПРУГОСТИ

НЕЛИНЕЙНЫЕ ЗАКОНЫ СУХОГО ТРЕНИЯ В КОНТАКТНЫХ ЗАДАЧАХ ЛИНЕЙНОЙ ТЕОРИИ УПРУГОСТИ ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 2002. Т. 43, N- 4 161 УДК 539.3 НЕЛИНЕЙНЫЕ ЗАКОНЫ СУХОГО ТРЕНИЯ В КОНТАКТНЫХ ЗАДАЧАХ ЛИНЕЙНОЙ ТЕОРИИ УПРУГОСТИ А. Е. Алексеев Институт гидродинамики им. М. А.

Подробнее

Процессы сложного деформирования упругопластической стержневой системы

Процессы сложного деформирования упругопластической стержневой системы УДК 539.3 Известия Тульского государственного университета Естественные науки. 2013. Вып. 1. С. 123 131 Механика Процессы сложного деформирования упругопластической стержневой системы О. Е. Энгельман Аннотация.

Подробнее

ПЛОСКАЯ ЗАДАЧА ТЕОРИИ УПРУГОСТИ

ПЛОСКАЯ ЗАДАЧА ТЕОРИИ УПРУГОСТИ МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РФ ВОРОНЕЖСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ КАФЕДРА СТРОИТЕЛЬНОЙ МЕХАНИКИ ПЛОСКАЯ ЗАДАЧА ТЕОРИИ УПРУГОСТИ Методические указания к упражнениям и расчетной

Подробнее

Об определении переменной жёсткости круглой пластины

Об определении переменной жёсткости круглой пластины Вычислительные технологии Том 17, 6, 212 Об определении переменной жёсткости круглой пластины Т. А. Аникина 1, А. О. Ватульян 2, П. С. Углич 3 1 Донской государственный технический университет, Ростов-на-Дону,

Подробнее

УПРАВЛЯЮЩИЕ И ИЗМЕРИТЕЛЬНЫЕ СИСТЕМЫ КОМПЬЮТЕРНОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОГИБА ДИСКА ПЕРЕКРЫТИЯ В СТРУКТУРЕ КАРКАСНОГО ЗДАНИЯ

УПРАВЛЯЮЩИЕ И ИЗМЕРИТЕЛЬНЫЕ СИСТЕМЫ КОМПЬЮТЕРНОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОГИБА ДИСКА ПЕРЕКРЫТИЯ В СТРУКТУРЕ КАРКАСНОГО ЗДАНИЯ УПРАВЛЯЮЩИЕ И ИЗМЕРИТЕЛЬНЫЕ СИСТЕМЫ УДК 59.:59.:64. КОМПЬЮТЕРНОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОГИБА ДИСКА ПЕРЕКРЫТИЯ В СТРУКТУРЕ КАРКАСНОГО ЗДАНИЯ А.В. БЫХОВЦЕВ, В.Е. БЫХОВЦЕВ, К.С. КУРОЧКА Учреждение образования «Гомельский

Подробнее

УСТОЙЧИВОСТЬ ПРЯМОУГОЛЬНЫХ В ПЛАНЕ ОБОЛОЧЕК ПРИ КОМБИНИРОВАННОМ НАГРУЖЕНИИ

УСТОЙЧИВОСТЬ ПРЯМОУГОЛЬНЫХ В ПЛАНЕ ОБОЛОЧЕК ПРИ КОМБИНИРОВАННОМ НАГРУЖЕНИИ УДК 64953 УСТОЙЧИВОСТЬ ПРЯМОУГОЛЬНЫХ В ПЛАНЕ ОБОЛОЧЕК ПРИ КОМБИНИРОВАННОМ НАГРУЖЕНИИ 1 Агаев ВН, 1 Мартыненко ТМ, 1 Лахвич ВВ, Мартыненко ИМ 1 Университет гражданской защиты МЧС Республики Беларусь, Минск

Подробнее

О ПЕРЕДАЧЕ ВРАЩЕНИЯ ПОСРЕДСТВОМ ГИБКОГО ВАЛА

О ПЕРЕДАЧЕ ВРАЩЕНИЯ ПОСРЕДСТВОМ ГИБКОГО ВАЛА УДК 539.3 В.В. ЕЛИСЕЕВ, Т.В. ЗИНОВЬЕВА О ПЕРЕДАЧЕ ВРАЩЕНИЯ ПОСРЕДСТВОМ ГИБКОГО ВАЛА Гибкий упругий стержень вставлен в жесткую трубку-оболочку и приводится во вращение от одного конца (рис. ). Трения о

Подробнее

К ОПРЕДЕЛЕНИЮ НАПРЯЖЕННО- ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ПЛАСТИН. Одесская государственная академия строительства и архитектуры

К ОПРЕДЕЛЕНИЮ НАПРЯЖЕННО- ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ПЛАСТИН. Одесская государственная академия строительства и архитектуры УДК 64.07 К ОПРЕДЕЛЕНИЮ НАПРЯЖЕННО- ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ПЛАСТИН Оробей В.Ф., Ковров А.В., Ковтуненко А.В., Карманова М.И. Одесский национальный политехнический университет, Одесская государственная

Подробнее

Лекция 11. Полная система уравнений теории упругости. Уравнения равновесия. Соотношения Коши: (2) z yz. Соотношения Закона Гука (3)

Лекция 11. Полная система уравнений теории упругости. Уравнения равновесия. Соотношения Коши: (2) z yz. Соотношения Закона Гука (3) Полная система уравнений теории упругости si F () i Лекция Полная система уравнений теории упругости. Уравнения совместности деформаций. Уравнения Бельтрами. Уравнения Ламе. Плоское напряженное и плоское

Подробнее

Рабочая программа дисциплины (с аннотацией) Математические модели процесса потери устойчивости динамических систем

Рабочая программа дисциплины (с аннотацией) Математические модели процесса потери устойчивости динамических систем Министерство образования и науки Российской Федерации ФГБОУ ВО «Тверской государственный университет» Утверждаю: Руководитель ООП: 20 г. Рабочая программа дисциплины (с аннотацией) Математические модели

Подробнее

МЕХАНИКО-МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ДЕФОРМИРОВАНИЯ НЕУПРУГОЙ ТРЕХСЛОЙНОЙ БАЛКИ, ЧАСТИЧНО ОПЕРТОЙ НА УПРУГОЕ ОСНОВАНИЕ

МЕХАНИКО-МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ДЕФОРМИРОВАНИЯ НЕУПРУГОЙ ТРЕХСЛОЙНОЙ БАЛКИ, ЧАСТИЧНО ОПЕРТОЙ НА УПРУГОЕ ОСНОВАНИЕ УДК. МЕХАНИКО-МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ДЕФОРМИРОВАНИЯ НЕУПРУГОЙ ТРЕХСЛОЙНОЙ БАЛКИ ЧАСТИЧНО ОПЕРТОЙ НА УПРУГОЕ ОСНОВАНИЕ д.ф.-м.н. Яровая А. В. асп. Поддубный А. А. УО «Белорусский государственный университет

Подробнее

Тычина К.А. III. К р у ч е н и е

Тычина К.А. III. К р у ч е н и е Тычина К.А. tychina@mail.ru К р у ч е н и е Крутящим называют момент, вектор которого направлен вдоль оси стержня. Кручением называется такое нагружение стержня, при котором в его поперечных сечениях возникает

Подробнее

1. Рассматривается оболочка вращения, срединная поверхность которой представляет собой катеноид поверхность, образуемую вращением цепной линии.

1. Рассматривается оболочка вращения, срединная поверхность которой представляет собой катеноид поверхность, образуемую вращением цепной линии. УДК 59.7 НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ КАТЕНОИДНОЙ ОБОЛОЧКИ ВРАЩЕНИЯ ИЗ ОРТОТРОПНОГО МАТЕРИАЛА М.С. Ганеева З.В. Скворцова ganeeva@kfti.knc.ru ara.skvortsova@mail.ru Для катеноидной оболочки из

Подробнее

1. Реакция балки на винклеровом основании на действие движущейся нагрузки

1. Реакция балки на винклеровом основании на действие движущейся нагрузки Journal of Siberian Federal University. Mathematics & Physics 009, 1), 41-47 УДК 539.3 Динамическая реакция пластины на действие движущейся нагрузки Александр Н.Блинов Институт математики, Сибирский федеральный

Подробнее

МЕТОД КАНТОРОВИЧА-ВЛАСОВА В ЗАДАЧЕ ИЗГИБА РЕБРИСТЫХ ПЛАСТИН

МЕТОД КАНТОРОВИЧА-ВЛАСОВА В ЗАДАЧЕ ИЗГИБА РЕБРИСТЫХ ПЛАСТИН ISSN 76-9 Труды Одесского политехнического университета, 9 Вып (33) (3) УДК 5393 НГ Сурьянинов, канд техн наук, доц, ГН Козолуп, магистр, Одес нац политехн ун-т МЕТОД КАНТОРОВИЧА-ВЛАСОВА В ЗАДАЧЕ ИЗГИБА

Подробнее

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПЕРЕМЕЩЕНИЙ ПРИ ИЗГИБЕ СОСТАВНЫХ БАЛОК ИЗ НЕОДНОРОДНЫХ МАТЕРИАЛОВ МЕТОДОМ НАЧАЛЬНЫХ ПАРАМЕТРОВ. д. т. н. Дудяк А.И., асп. Гурковская О.И.

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПЕРЕМЕЩЕНИЙ ПРИ ИЗГИБЕ СОСТАВНЫХ БАЛОК ИЗ НЕОДНОРОДНЫХ МАТЕРИАЛОВ МЕТОДОМ НАЧАЛЬНЫХ ПАРАМЕТРОВ. д. т. н. Дудяк А.И., асп. Гурковская О.И. УДК.7. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПЕРЕМЕЩЕНИЙ ПРИ ИЗГИБЕ СОСТАВНЫХ БАЛОК ИЗ НЕОДНОРОДНЫХ МАТЕРИАЛОВ МЕТОДОМ НАЧАЛЬНЫХ ПАРАМЕТРОВ д. т. н. Дудяк А.И., асп. Гурковская О.И. УО «Белорусский национальный технический университет»,

Подробнее

ПЕРВАЯ ОСНОВНАЯ ОСЕСИММЕТРИЧНАЯ ЗАДАЧА ТЕРМОУПРУГОСТИ ДЛЯ СЖАТОГО СФЕРОИДА С КОНЦЕНТРИЧЕСКОЙ СФЕРИЧЕСКОЙ ПОЛОСТЬЮ

ПЕРВАЯ ОСНОВНАЯ ОСЕСИММЕТРИЧНАЯ ЗАДАЧА ТЕРМОУПРУГОСТИ ДЛЯ СЖАТОГО СФЕРОИДА С КОНЦЕНТРИЧЕСКОЙ СФЕРИЧЕСКОЙ ПОЛОСТЬЮ 92 ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 2004. Т. 45 N- 1 УДК 539.3 ПЕРВАЯ ОСНОВНАЯ ОСЕСИММЕТРИЧНАЯ ЗАДАЧА ТЕРМОУПРУГОСТИ ДЛЯ СЖАТОГО СФЕРОИДА С КОНЦЕНТРИЧЕСКОЙ СФЕРИЧЕСКОЙ ПОЛОСТЬЮ С. С. Куреннов

Подробнее

Сибирский научно-исследовательский институт авиации им. С. А. Чаплыгина, Новосибирск

Сибирский научно-исследовательский институт авиации им. С. А. Чаплыгина, Новосибирск ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 2001. Т. 42, N- 5 193 УДК 539.3 ОБ УРАВНЕНИЯХ КОНЕЧНОГО ИЗГИБА ТОНКОСТЕННЫХ КРИВОЛИНЕЙНЫХ ТРУБ С. В. Левяков Сибирский научно-исследовательский институт авиации

Подробнее

Осесимметричные резонансные колебания гибкой шарнирно опертой вязкоупругой пластины с пьезослоями

Осесимметричные резонансные колебания гибкой шарнирно опертой вязкоупругой пластины с пьезослоями УДК 539 212 В.И. Гололобов Осесимметричные резонансные колебания гибкой шарнирно опертой вязкоупругой пластины с пьезослоями Представлено академиком НАН Украины Ю. Н. Шевченко С применением метода Бубнова

Подробнее

Смирнов В.И., Видюшенков С.А. ИЗГИБ ПЛАСТИНОК

Смирнов В.И., Видюшенков С.А. ИЗГИБ ПЛАСТИНОК ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОГО ТРАНСПОРТА Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ

Подробнее

Министерство образования и науки Российской Федерации

Министерство образования и науки Российской Федерации Министерство образования и науки Российской Федерации Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Московский государственный технический университет имени Н.. Баумана»

Подробнее

О СОБСТВЕННЫХ КОЛЕБАНИЯХ ОРТОТРОПНЫХ ПЛАСТИН В ПЕРВОЙ КРАЕВОЙ ЗАДАЧЕ ТЕОРИИ УПРУГОСТИ ПРИ НАЛИЧИИ ВЯЗКОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ Закарян Т.В.

О СОБСТВЕННЫХ КОЛЕБАНИЯХ ОРТОТРОПНЫХ ПЛАСТИН В ПЕРВОЙ КРАЕВОЙ ЗАДАЧЕ ТЕОРИИ УПРУГОСТИ ПРИ НАЛИЧИИ ВЯЗКОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ Закарян Т.В. ՀԱՅԱՍՏԱՆԻ ԳԻՏՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐԻ ԱԶԳԱՅԻՆ ԱԿԱԴԵՄԻԱՅԻ ՏԵՂԵԿԱԳԻՐ ИЗВЕСТИЯ НАЦИОНАЛЬНОЙ АКАДЕМИИ НАУК АРМЕНИИ Մեխանիկա 66 3 03 Механика УДК 539.3 О СОБСТВЕННЫХ КОЛЕБАНИЯХ ОРТОТРОПНЫХ ПЛАСТИН В ПЕРВОЙ КРАЕВОЙ ЗАДАЧЕ

Подробнее

ВЫНУЖДЕННЫЕ КОЛЕБАНИЯ ОРТОТРОПНОЙ ПЛАСТИНКИ ПРИ НАЛИЧИИ ВЯЗКОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ Азатян Г.Л.

ВЫНУЖДЕННЫЕ КОЛЕБАНИЯ ОРТОТРОПНОЙ ПЛАСТИНКИ ПРИ НАЛИЧИИ ВЯЗКОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ Азатян Г.Л. ՀԱՅԱՍՏԱՆԻ ԳԻՏՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐԻ ԱԶԳԱՅԻՆ ԱԿԱԴԵՄԻԱՅԻ ՏԵՂԵԿԱԳԻՐ ИЗВЕСТИЯ НАЦИОНАЛЬНОЙ АКАДЕМИИ НАУК АРМЕНИИ Մեխանիկա 60, 1, 007 Механика УДК 539.3. ВЫНУЖДЕННЫЕ КОЛЕБАНИЯ ОРТОТРОПНОЙ ПЛАСТИНКИ ПРИ НАЛИЧИИ ВЯЗКОГО

Подробнее

О ПЕРЕДАЧЕ ВРАЩЕНИЯ ПОСРЕДСТВОМ ГИБКОГО ВАЛА

О ПЕРЕДАЧЕ ВРАЩЕНИЯ ПОСРЕДСТВОМ ГИБКОГО ВАЛА О передаче вращения посредством гибкого вала УДК 539.3 В.В. ЕЛИСЕЕВ, Т.В. ЗИНОВЬЕВА О ПЕРЕДАЧЕ ВРАЩЕНИЯ ПОСРЕДСТВОМ ГИБКОГО ВАЛА Гибкий упругий стержень вставлен в жесткую трубку-оболочку и приводится

Подробнее

Автомобильно-дорожный институт ГВУЗ Донецкий национальный технический университет г. Горловка

Автомобильно-дорожный институт ГВУЗ Донецкий национальный технический университет г. Горловка Технічні науки МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ НЕОДНОРОДНОЙ ПРЯМОУГОЛЬНОЙ ПЛАСТИНКИ С УЧЁТОМ ЕЁ ТЕРМОУПРУГИХ ХАРАКТЕРИСТИК Л.П. Вовк доктор технических наук Е.С. Кисель

Подробнее

МЕХАНИКА И СЕЙСМОСТОЙКОСТЬ СООРУЖЕНИЙ

МЕХАНИКА И СЕЙСМОСТОЙКОСТЬ СООРУЖЕНИЙ МЕХАНИКА И СЕЙСМОСТОЙКОСТЬ СООРУЖЕНИЙ УДК 538 УРАВНЕНИЕ КОЛЕБАНИЙ СТРУНЫ Тарабара ИЮ Перешиткин КА студенты группы ПГС Бородачева ТИ ст преп Национальная академия природоохранного и курортного строительства

Подробнее

СИНГУЛЯРНЫЕ РЕШЕНИЯ ДЛЯ АНИЗОТРОПНОЙ ПЛАСТИНЫ С ЭЛЛИПТИЧЕСКИМ ОТВЕРСТИЕМ

СИНГУЛЯРНЫЕ РЕШЕНИЯ ДЛЯ АНИЗОТРОПНОЙ ПЛАСТИНЫ С ЭЛЛИПТИЧЕСКИМ ОТВЕРСТИЕМ 1 ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА 5 Т 6, N- 1 УДК 5393 СИНГУЛЯРНЫЕ РЕШЕНИЯ ДЛЯ АНИЗОТРОПНОЙ ПЛАСТИНЫ С ЭЛЛИПТИЧЕСКИМ ОТВЕРСТИЕМ В Н Максименко, Е Г Подружин Новосибирский государственный технический

Подробнее

Math-Net.Ru Общероссийский математический портал

Math-Net.Ru Общероссийский математический портал Math-Net.Ru Общероссийский математический портал А. А. Локтев, Упругий удар противовеса лифта по перекрытию, Матем. моделирование и краев. задачи, 2005, часть 1, 185 188 Использование Общероссийского математического

Подробнее

Воронежская государственная технологическая академия, Воронеж

Воронежская государственная технологическая академия, Воронеж ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 009. Т. 50, N- 6 19 УДК 59.; 5; 517.946 РЕШЕНИЕ ЗАДАЧИ О КРУЧЕНИИ УПРУГОГО СТЕРЖНЯ s-угольного СЕЧЕНИЯ МЕТОДОМ РАСШИРЕНИЯ ГРАНИЦ А. Д. Чернышов Воронежская государственная

Подробнее

Построение матрицы граничной жесткости для плоской задачи теории упругости

Построение матрицы граничной жесткости для плоской задачи теории упругости УДК 539.3 Известия Тульского государственного университета Естественные науки. 2014. Вып. 1. Ч.1. С. 190 195 Механика Построение матрицы граничной жесткости для плоской задачи теории упругости А. А. Маркин,

Подробнее

ВЕРИФИКАЦИЯ ПРОГРАММНОГО КОМПЛЕКСА ANSYS. ЗАДАЧИ МЕХАНИКИ РАЗРУШЕНИЯ

ВЕРИФИКАЦИЯ ПРОГРАММНОГО КОМПЛЕКСА ANSYS. ЗАДАЧИ МЕХАНИКИ РАЗРУШЕНИЯ ВЕРИФИКАЦИЯ ПРОГРАММНОГО КОМПЛЕКСА ANSYS. ЗАДАЧИ МЕХАНИКИ РАЗРУШЕНИЯ Руководитель: Ю. Д. Байчиков Автор доклада: Е. А. Суренский Введение Вопросы хрупкого разрушения конструкции как при проектировании,

Подробнее

Math-Net.Ru Общероссийский математический портал

Math-Net.Ru Общероссийский математический портал Math-NetRu Общероссийский математический портал Л И Фридман К С Моргачев Решение стационарной динамической задачи для кольцевой пластины в рамках модели Тимошенко Вестн Сам гос техн ун-та Сер Физ-мат науки

Подробнее

Лекция 19 Вычисление перемещений по формуле Мора 19.1 Формула Мора Вычисление интеграла Мора по правилу Верещагина Примеры вычислений

Лекция 19 Вычисление перемещений по формуле Мора 19.1 Формула Мора Вычисление интеграла Мора по правилу Верещагина Примеры вычислений Лекция 19 Вычисление перемещений по формуле Мора 191 Формула Мора 192 Вычисление интеграла Мора по правилу Верещагина 193 Примеры вычислений перемещений по формуле Мора при кручении, растяжении-сжатии

Подробнее

АНАЛИЗ СОБСТВЕННЫХ ЧАСТОТ И ФОРМ КОЛЕБАНИЙ СВОБОДНО ОПЕРТОЙ УПРУГОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ

АНАЛИЗ СОБСТВЕННЫХ ЧАСТОТ И ФОРМ КОЛЕБАНИЙ СВОБОДНО ОПЕРТОЙ УПРУГОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ УДК 539.3 АНАЛИЗ СОБСТВЕННЫХ ЧАСТОТ И ФОРМ КОЛЕБАНИЙ СВОБОДНО ОПЕРТОЙ УПРУГОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ к.ф.-м.н. 1 Чигарев А.В., асп. 2 Покульницкий А.Р. 1 Белорусский национальный технический университет,

Подробнее

РЕШЕНИЕ ОБОЩЕННОЙ ПЕРВОЙ ОСНОВНОЙ ЗАДАЧИ ДВУМЕРНОЙ ТЕОРИИ УПРУГОСТИ ДЛЯ ИЗОТРОПНОГО УПРУГОГО ДИСКА. Кравчук Александр Степанович д-р физ.-мат.

РЕШЕНИЕ ОБОЩЕННОЙ ПЕРВОЙ ОСНОВНОЙ ЗАДАЧИ ДВУМЕРНОЙ ТЕОРИИ УПРУГОСТИ ДЛЯ ИЗОТРОПНОГО УПРУГОГО ДИСКА. Кравчук Александр Степанович д-р физ.-мат. ЭЛЕКТРОННЫЙ НАУЧНЫЙ ЖУРНАЛ «PRIORI CЕРИЯ: ЕСТЕСТВЕННЫЕ И ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ» 5 УДК 59:575 РЕШЕНИЕ ОБОЩЕННОЙ ПЕРВОЙ ОСНОВНОЙ ЗАДАЧИ ДВУМЕРНОЙ ТЕОРИИ УПРУГОСТИ ДЛЯ ИЗОТРОПНОГО УПРУГОГО ДИСКА Кравчук Александр

Подробнее

Об одной задаче динамической устойчивости прямоугольной пластинки в сверхзвуковом потоке газа

Об одной задаче динамической устойчивости прямоугольной пластинки в сверхзвуковом потоке газа ՀԱՅԱՍՏԱՆԻ ԳԻՏՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐԻ ԱԶԳԱՅԻՆ ԱԿԱԴԵՄԻԱ Н А Ц И О Н А Л Ь Н А Я А К А Д Е М И Я Н А У К А Р М Е Н И И N A T I O N A L A C A D E M Y O F S C I E N C E S O F A R M E N I A Д О К Л А Д Ы ԶԵԿՈԻՅՑՆԵՐ REPORTS

Подробнее

ЛЕКЦИЯ 25 Устойчивость продольно сжатых стержней

ЛЕКЦИЯ 25 Устойчивость продольно сжатых стержней В.Ф. ДЕМЕНКО МЕХАНИКА МАТЕРИАЛОВ И КОНСТРУКЦИЙ 013 1 ЛЕКЦИЯ 5 Устойчивость продольно сжатых стержней 1 Понятие об устойчивости форм равновесия. Критическая сила Под устойчивостью механической системы вообще

Подробнее

Аттестационное тестирование в сфере профессионального образования

Аттестационное тестирование в сфере профессионального образования Page 1 of 15 Аттестационное тестирование в сфере профессионального образования Специальность: 170105.65 Взрыватели и системы управления средствами поражения Дисциплина: Механика (Сопротивление материалов)

Подробнее

Изучение одномерного движения материальной точки под воздействием двух сил - упругой и постоянной, направленных вдоль одной линии

Изучение одномерного движения материальной точки под воздействием двух сил - упругой и постоянной, направленных вдоль одной линии Изучение одномерного движения материальной точки под воздействием двух сил - упругой и постоянной направленных вдоль одной линии Экелекян Варужан Левонович педагог физики ГБОУ Лицей 1561 кандидат физико-математических

Подробнее

НЕСУЩАЯ СПОСОБНОСТЬ И РАСЧЕТ БАЛОК ПО ДВУМ ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ

НЕСУЩАЯ СПОСОБНОСТЬ И РАСЧЕТ БАЛОК ПО ДВУМ ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ УДК 64.04:64.0. НЕСУЩАЯ СПОСОБНОСТЬ И РАСЧЕТ БАЛОК ПО ДВУМ ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ В.М.Кобринец, к.т.н, профессор, М.М.Бекирова, к.т.н., доцент Одесская государственная академия строительства и архитектуры

Подробнее

РАСЧЕТ ЛИСТОВЫХ РЕССОР ПЕРЕМЕННОЙ ЖЕСТКОСТИ

РАСЧЕТ ЛИСТОВЫХ РЕССОР ПЕРЕМЕННОЙ ЖЕСТКОСТИ Труды Одесского политехнического университета, 9, вып. () 9 УДК 59.:64.7.4 Н.Г. Сурьянинов, канд. техн. наук, доц., А.Ю. Влазнева, специалист, Одес. нац. политехн. ун-т РАСЧЕТ ЛИСТОВЫХ РЕССОР ПЕРЕМЕННОЙ

Подробнее

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ УКРАИНЫ. Национальный аэрокосмический университет им. Н.Е. Жуковского «Харьковский авиационный институт»

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ УКРАИНЫ. Национальный аэрокосмический университет им. Н.Е. Жуковского «Харьковский авиационный институт» МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ УКРАИНЫ Национальный аэрокосмический университет им НЕ Жуковского «Харьковский авиационный институт» Кафедра прочности Домашнее задание по дисциплине «Механика материалов

Подробнее

Хабаровск Издательство ТОГУ

Хабаровск Издательство ТОГУ Министерство образования и науки Российской Федерации Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Тихоокеанский государственный университет».частные

Подробнее

А. А. Семенов, А. А. Овчаров. Математическая модель деформирования ортотропных конических оболочек

А. А. Семенов, А. А. Овчаров. Математическая модель деформирования ортотропных конических оболочек А. А. Семенов, А. А. Овчаров Математическая модель деформирования ортотропных конических оболочек Введение Наиболее широкое применение конические оболочки находят в авиационной технике и машиностроении.

Подробнее

Тычина К.А. И з г и б.

Тычина К.А. И з г и б. www.tchina.pro Тычина К.А. V И з г и б. Изгибом называется такой вид нагружения стержня, при котором в его поперечных сечениях остаётся не равным нулю только внутренний изгибающий момент. Прямым изгибом

Подробнее

АНАЛИЗ СОБСТВЕННЫХ ЧАСТОТ И ФОРМ КОЛЕБАНИЙ ПРЯМОУГОЛЬНОЙ ПЛАСТИНЫ, ЗАЩЕМЛЕННОЙ ПО ДВУМ ПРОТИВОПОЛОЖНЫМ КРАЯМ

АНАЛИЗ СОБСТВЕННЫХ ЧАСТОТ И ФОРМ КОЛЕБАНИЙ ПРЯМОУГОЛЬНОЙ ПЛАСТИНЫ, ЗАЩЕМЛЕННОЙ ПО ДВУМ ПРОТИВОПОЛОЖНЫМ КРАЯМ ТЕХНИКА УДК.. (.) (0) АНАЛИЗ СОБСТВЕННЫХ ЧАСТОТ И ФОРМ КОЛЕБАНИЙ ПРЯМОУГОЛЬНОЙ ПЛАСТИНЫ ЗАЩЕМЛЕННОЙ ПО ДВУМ ПРОТИВОПОЛОЖНЫМ КРАЯМ В.Э. Еремьянц докт. техн. наук профессор Л.Т. Панова канд. техн. наук доцент

Подробнее

Институт вычислительного моделирования СО РАН, Красноярск

Институт вычислительного моделирования СО РАН, Красноярск ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 2001. Т. 42, N- 2 141 УДК 539.370 ЧИСЛЕННЫЙ АНАЛИЗ РАЗВЕТВЛЕННЫХ ФОРМ ИЗГИБА СТЕРЖНЕЙ Л. И. Шкутин Институт вычислительного моделирования СО РАН, 660036 Красноярск

Подробнее

ЧИСЛЕННОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ В ЗАДАЧАХ ИЗГИБА ТОНКОЙ АНИЗОТРОПНОЙ ПРЯМОУГОЛЬНОЙ ПЛАСТИНКИ

ЧИСЛЕННОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ В ЗАДАЧАХ ИЗГИБА ТОНКОЙ АНИЗОТРОПНОЙ ПРЯМОУГОЛЬНОЙ ПЛАСТИНКИ маемых сред // Проблемы механики сплошной среды к 60-летию акад. В.П. Мясникова: Сб. науч. тр. Владивосток 1996. C. 116 127. 11. Быковцев Г.И. Колокольчиков А.В. Сыгуров П.Н. Автомодельные решения уравнений

Подробнее

Предельная нагрузка для стержневой системы

Предельная нагрузка для стержневой системы Л е к ц и я 18 НЕУПРУГОЕ ДЕФОРМИРОВАНИЕ Ранее, в первом семестре, в основном, использовался метод расчета по допускаемым напряжениям. Прочность изделия считалась обеспеченной, если напряжение в опасной

Подробнее

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ УКРАИНЫ. Национальный аэрокосмический университет им. Н.Е. Жуковского «Харьковский авиационный институт»

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ УКРАИНЫ. Национальный аэрокосмический университет им. Н.Е. Жуковского «Харьковский авиационный институт» МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ УКРАИНЫ Национальный аэрокосмический университет им. Н.Е. Жуковского «Харьковский авиационный институт» Кафедра прочности Домашнее задание по дисциплине «Механика материалов

Подробнее

Ключевые слова: термоупругая прямоугольная область; краевой резонанс; собственные частоты.

Ключевые слова: термоупругая прямоугольная область; краевой резонанс; собственные частоты. Тезисы/ Физика и математика Физика, механика и астрономия УДК: 539.3 Вовк Л.П., Кисель Е.С. АНАЛИЗ СПЕКТРА РЕЗОНАНСНЫХ ЧАСТОТ ТЕРМОУПРУГИХ ОБЛАСТЕЙ С НЕГЛАДКОЙ ГРАНИЦЕЙ Автомобильно-дорожный институт ГВУЗ

Подробнее

Список литературы ВЫЧИСЛЕНИЕ ЧАСТОТ И ФОРМ СОБСТВЕННЫХ КОЛЕБАНИЙ ПАНЕЛЕЙ ОБШИВКИ СУДНА

Список литературы ВЫЧИСЛЕНИЕ ЧАСТОТ И ФОРМ СОБСТВЕННЫХ КОЛЕБАНИЙ ПАНЕЛЕЙ ОБШИВКИ СУДНА Список литературы 1. Даниловский А. Г. Выбор оптимальных параметров судовой вспомогательной котельной установки / А. Г. Даниловский // Тр. СПГУВК. 2010. 3. 2. Даниловский А. Г. Автоматизированное проектирование

Подробнее

6. ОСНОВЫ ТЕОРИИ ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ 6.1. Деформированное состояние в точке. Главные деформации

6. ОСНОВЫ ТЕОРИИ ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ 6.1. Деформированное состояние в точке. Главные деформации Теория деформированного состояния Понятие о тензоре деформаций, главные деформации Обобщенный закон Гука для изотропного тела Деформация объема при трехосном напряженном состоянии Потенциальная энергия

Подробнее

ЧИСЛЕННЫЙ АНАЛИЗ РАЗВЕТВЛЕННЫХ ФОРМ ИЗГИБА АРОК

ЧИСЛЕННЫЙ АНАЛИЗ РАЗВЕТВЛЕННЫХ ФОРМ ИЗГИБА АРОК ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 2001. Т. 42, N- 4 155 УДК 539.370 ЧИСЛЕННЫЙ АНАЛИЗ РАЗВЕТВЛЕННЫХ ФОРМ ИЗГИБА АРОК Л. И. Шкутин Институт вычислительного моделирования СО РАН, 660036 Красноярск

Подробнее

Министерство образования и науки Российской Федерации. Нижегородский государственный университет им. Н.И. Лобачевского

Министерство образования и науки Российской Федерации. Нижегородский государственный университет им. Н.И. Лобачевского Министерство образования и науки Российской Федерации Нижегородский государственный университет им. Н.И. Лобачевского Национальный исследовательский университет Учебно-научный и инновационный комплекс

Подробнее

ИЗГИБ ТРЕХСЛОЙНОГО СТЕРЖНЯ СО СТУПЕНЧАТО-ПЕРЕМЕННОЙ ГРАНИЦЕЙ, ЧАСТИЧНО ОПЕРТОГО НА УПРУГОЕ ОСНОВАНИЕ

ИЗГИБ ТРЕХСЛОЙНОГО СТЕРЖНЯ СО СТУПЕНЧАТО-ПЕРЕМЕННОЙ ГРАНИЦЕЙ, ЧАСТИЧНО ОПЕРТОГО НА УПРУГОЕ ОСНОВАНИЕ УДК 539.3 Э.И. СТАРОВОЙТОВ, д-р физ-мат. наук, А.А. ПОДДУБНЫЙ Белорусский государственный университет транспорта, Гомель ИЗГИБ ТРЕХСЛОЙНОГО СТЕРЖНЯ СО СТУПЕНЧАТО-ПЕРЕМЕННОЙ ГРАНИЦЕЙ, ЧАСТИЧНО ОПЕРТОГО

Подробнее

Сложное сопротивление вид нагружения, представляющий собой комбинацию (сочетание) нескольких простых типов сопротивления.

Сложное сопротивление вид нагружения, представляющий собой комбинацию (сочетание) нескольких простых типов сопротивления. Лекция 14 Сложное сопротивление. Косой изгиб. Определение внутренних усилий, напряжений, положения нейтральной оси при чистом косом изгибе. Деформации при косом изгибе. 14. СЛОЖНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ. КОСОЙ

Подробнее

467 - Расчетные длины колонн

467 - Расчетные длины колонн 467 - Расчетные длины колонн 1 2 Программа предназначена для определения расчетных длин произвольно закрепленных стальных и железобетонных колонн переменного сечения, а также для определения усилий в колонне

Подробнее

Задачи к экзамену Задача 1. Задача 2.

Задачи к экзамену Задача 1. Задача 2. Вопросы к экзамену 1. Модель упругого тела, основные гипотезы и допущения. Механика твердого тела, основные разделы. 2. Внешние и внутренние силы, напряжения и деформации. Принцип независимого действия

Подробнее

Основные понятия сопромата

Основные понятия сопромата Основные понятия сопромата Прикладная наука об инженерных методах расчёта на прочность, жесткость и устойчивость деталей машин и конструкций, называется сопротивлением материалов. Деталь или конструкция

Подробнее

3. РАСЧЕТ СТАТИЧЕСКИ НЕОПРЕДЕЛИМЫХ ФЕРМ. У - количество узлов.

3. РАСЧЕТ СТАТИЧЕСКИ НЕОПРЕДЕЛИМЫХ ФЕРМ. У - количество узлов. . РАСЧЕТ СТАТИЧЕСКИ НЕОПРЕДЕЛИМЫХ ФЕРМ Усилия в статически неопределимых фермах как правило определяют методом сил. Последовательность расчета такая же как и для рам.. Степень статической неопределимости

Подробнее