Жаропрочные сплавы на никелевой основе Микроструктура сплава ЭИ437 ( 100) Влияние легирования на жаропрочность

Размер: px
Начинать показ со страницы:

Download "Жаропрочные сплавы на никелевой основе Микроструктура сплава ЭИ437 ( 100) Влияние легирования на жаропрочность"

Транскрипт

1 Жаропрочные сплавы на никелевой основе К этой группе относятся никельсодержащие сплавы с присадками титана, алюминия, молибдена, вольфрама, ниобия и бора, у которых упрочнение достигается вследствие образования и выделения при повышенных температурах интерметаллидных фаз типа химических соединений. Упрочнение хромоникелевых сталей и нихромовых сплавов с титаном или титаном и алюминием с добавками тугоплавких металлов (W, Мо, Nb) или без них имеет одну и ту же природу и в основном протекает в результате образования интерметаллидных фаз γ ' -фазы типа Ni 3 (TiAl), и Ni 3 Al. Образование этих фаз в процессе термической обработки повышает механические свойства сплавов при комнатной и высокой температурах, а следовательно, и их жаропрочные свойства. Среди жаропрочных сплавов наибольшее применение получили стали и сплавы с интерметаллидным упрочнением, связанным с легированием их титаном и алюминием в присутствии достаточных количеств никеля. К группе сплавов с интерметаллидным упрочнением следует отнести сплавы на никелевой основе типа ,5 марок ЭИ437, ЭИ437А, ЭИ437Б, сложнолегированные сплавы на никелевой основе марок ЭИ 617, ЭИ598, ЭИ445, ЭИ826 и др. Микроструктура сплава ЭИ437 ( 100) Влияние легирования на жаропрочность Легированные сплавы на никелевой основе нашли широкое применение в качестве жаропрочных при изготовлении газотурбинных двигателей, главным образом в виде рабочих и сопловых лопаток и в меньшей степени в качестве турбинных дисков и колец. В результате сложного легирования у сплавов этой группы достигнуты наиболее высокие жаропрочные свойства по сравнению с жаропрочными свойствами сплавов на железной и даже кобальтовой основах. Присадка 20% Cr к никелю сравнительно мало упрочняет твердый раствор при высоких температурах и повышение предела прочности составляет ~ 25-30%. Хром улучшает окалиностойкость и, кроме того, повышает энергию связи атомов в твердом растворе системы никель хром железо. Введение титана в никельхромовые сплавы в количестве 2,5-3,0% способствует образованию высокодисперсных интерметаллидных фаз при умеренных температурах, увеличивает тем самым сопротивление сплава пластической деформации и повышает 100- час. длительную прочность при С до 15 кг/мм 2. Введение в никельхромовые сплавы титана вместе с бором повышает ее до 20 кг/мм 2. Увеличение содержания титана или алюминия или их суммы вместе с бором и тугоплавкими элементами (W, Mo или Nb) еще более повышает жаропрочность (σ 100 при С=50 кг/мм 2 ). Установлено, что характеристическая температура, пределы длительной прочности и внутреннее трение с увеличением легирования (с введением титана в никель и никельхромистые сплавы) повышаются. В работе показано, что между скоростью роста частиц второй фазы при старении никелевого сплава с различным легированием и длительной прочностью наблюдается определенное соответствие. При этом присадка бора ускоряет процессы укрупнения частиц второй фазы, а повышение содержания алюминия замедляет этот процесс. Изменение длительной прочности и роста частиц во времени определяется логарифмической зависимостью.

2 Доказано, что молибден, вольфрам и хром, вводимые в никель раздельно, повышают твердость, жаропрочность, электросопротивление и увеличивают параметр решетки твёрдого раствора. Изучая деформирование образцов жаропрочных сплавов на никелевой основе с применением различных режимов термической обработки, главным образом понижающегося ступенчатого старения и скоростей деформации, установлено, что предварительное разупрочняющее высокотемпературное старение (ступенчатость) приводит к значительному развитию сдвиговой деформации и возникновению точечных выходов дислокаций. Несмотря на межзеренный характер разрушения, эти сплавы сохраняют высокую пластичность. Предварительное упрочняющее старение оказывает такое же влияние на свойства сплава, что и деформация при малых скоростях на несостаренный сплав: повышает образование количества элементарных сдвигов по границам зерен, что связывается с накоплением дислокаций и является причиной растрескивания образцов. Установлены количественные зависимости связи между скоростями роста частиц γ' (α') фазы в процессе старения и изменением скорости ползучести в связи с длительностью испытания. Влияние титана и алюминия на структуру и фазовый состав никелевых сплавов Влияние титана и алюминия на структуру, фазовый состав никелевых и никельхромистых сплавов изучалось рядом исследователей. Область твердых растворов, богатых никелем, при С распространяется в двойной системе никель титан до 13% Ti, а в тройной системе никель хром титан при 20% Cr примерно до 10% Ti. С понижением температуры растворимость титана в двойной и в тройной системе резко падает. Так, при С в двойной системе Ni Ti растворимость титана составляет уже 10%, а в тройных сплавах с 20% Cr примерно 4%. По-видимому, при дальнейшем снижении температуры растворимость титана в Ni Cr твердом растворе еще более резко падает и сплавы с содержанием титана меньше 4% при комнатной температуре, возможно, уже являются двухфазными. Однако жаропрочные сплавы, кроме титана, как правило, в своем составе имеют алюминий. Алюминий оказывает значительное влияние на растворимость титана в никеле. Так, при С растворимость титана в никеле снижается с 13 до 8% при содержании алюминия в количестве 5%. При С это явление еще более ярко выражено. Аналогичное действие на растворимость алюминия в никеле оказывает и титан. Насыщенный (γ) раствор титана в никеле находится в равновесии с интерметаллидным соединением Ni 3 Ti (η-фаза) с гексагональной решеткой в двойном системе без алюминия и в тройной системе при малых концентрациях алюминия. Насыщенный (γ) твердый раствор алюминия в никеле находится в равновесии с интерметаллидным соединением γ'- фазы с решеткой гранецентрированного куба, построенной на базе соединения Ni 3 Al. В тройной системе в области более высоких содержаний алюминия γ'- фаза является основной фазой. Оба соединения [Ni 3 Ti (η-фаза) и γ'-фаза] в зависимости от температуры имеют меняющуюся растворимость, что сообщает сплавам способность к дисперсионному упрочнению после термической обработки. Введение хрома в двойные и тройные сплавы Ni Al Ti не меняет механизм превращений в этих сплавах, но сказывается на изменении кривых растворимости, смещая их в сторону меньших концентраций. Кроме того, введение хрома в эти сплавы изменяет энергию связи атомов в кристаллической решетке и сказывается на скоростях диффузии хрома и титана.

3 Наиболее распространенной фазой, играющей основную роль в упрочнении жаропрочных сплавов на никелевой и ряда сплавов на никельжелезной основах, является γ'-фаза. Она имеет упорядоченную кубическую гранецентрированную решетку, по химическому составу приближается к химическому соединению типа Ni 3 Ti с небольшим количеством алюминия [Ni 3 (Ti, Al)], но отличается от последнего кристаллическим строением. Фаза Ni 3 Ti имеет гексагональную кристаллическую решетку, а γ'-фаза по расположению атомов не отличается от основного γ-твёрдого раствора, имея несколько больший параметр решетки. γ'-фаза содержит небольшие количества хрома. η-фаза является интерметаллическим соединением типа Ni 3 Ti с гексагональной кристаллической решеткой и она не растворяет в себе ни хрома, ни алюминия. На основании выше изложенного следует, что в четверной системе Ni Cr Ti Al область однородного твердого раствора γ значительно уже, чем в тройных системах Ni Cr Ti или Ni Ti Al, а кривая растворимости титана и алюминия в никельхромистом твёрдом растворе с температурой смещается в сторону более низких содержаний алюминия и титана. В зависимости от температуры и длительности выдержки при старении сплава ХН77ТЮ (ЭИ437А) наблюдаются следующие изменения. При нагреве до С в закаленном на твёрдый раствор в сплаве каких-либо структурных изменений нет. В интервале С наблюдается изменение характеристической температуры, которая достигает при этом максимального значения. Величины изменения среднеквадратичных смещений атомов в решетке при тепловых колебаниях достигают минимальных значений, что указывает на увеличение сил связи атомов в кристаллической решетке. Предполагается, что нагрев вызывает перераспределение атомов внутри кристаллической решетки твердого раствора, при котором увеличивается число пар атомов, дающих наиболее прочные связи с образованием малых областей, обогащенных титаном и алюминием. В этом интервале температур не наблюдается изменений периода решетки, что свидетельствует лишь о подготовительном процессе диффузионного перераспределения титана и алюминия без перестройки решетки. Усиленная подвижность атомов, характеризуемая изменением динамических и статических смещений, наблюдается при температуре С, что сопровождается выделением γ'-фазы, обогащенной титаном и алюминием. Уменьшением периода кристаллической решетки также свидетельствует об образовании γ'-фазы. Нагрев при С сначала вызывает ускорение процессов выделения γ'-фазы, а затем перестройку решетки из кубической в гексагональную. Рост частиц и перерождение кубической γ'-фазы в η-фазу отмечаются многими исследованиями. Таким образом, алюминий является ценным легирующим элементом в аустенитных сталях с высоким содержанием никеля, особенно в сплавах на никелевой основе. Одновременное введение титана и алюминия действует более эффективно, чем только титана. Алюминий, вводимый в сложнолегированные никельхромистые жаропрочные сплавы, оказывает очень сильное влияние на повышение жаропрочных свойство этих сплавов тем большее, чем выше его содержание. Однако введение >3-4% Al вызывает затруднения при ковке, что раньше ограничивало возможность более сильного легирования им труднодеформируемых жаропрочных сплавов. Одновременное введение в γ-твердый раствор титана и алюминия изменяет растворимость титана и титансодержащих фаз и сказывается на кинетике образования γ'- фазы, повышая жаропрочные свойства сплавов с интерметаллидным упрочнением. Влияние бора Введение бора в малых количествах в жаропрочные никелевые сплавы оказывает очень сильное влияние на повышение жаропрочности. Бор обладает сравнительно малой растворимостью в γ-твердом растворе при умеренных температурах и при старении

4 выделяется в виде боридных фаз различного состава, преимущественно по границам и на стыках зёрен. Бор является легирующим элементом, который, входя в твёрдый раствор и в состав боридных фаз, тормозит диффузионные процессы, протекающие при умеренных температурах, и тем самым способствует повышению длительной прочности сплавов. Максимальная жаропрочность вероятнее всего относится и к максимальной растворимости бора в γ-твердом растворе. Микроструктура поверхности исходной заготовки сплава ЭИ437Б ( 100) Микроструктура ½ радиуса исходной заготовки сплава ЭИ437Б ( 100) Присадка небольших количеств бора (~0,001-0,05%) способствует резкому замедлению диффузионных процессов по границам зёрен металла. В присутствии бора резко затрудняется диффузия легкоплавких составляющих. Микроструктура центра сечения исходной заготовки сплава ЭИ437Б ( 100) Форма и расположение карбонитридных фаз сплава ЭИ437Б ( 500) Изучение фазового состава жаропрочных сплавов на никелевой основе позволило установить, что в зависимости от легирования бор образует несколько фаз. В никельхромотитанистом сплаве ЭИ437Б бор входит в состав сложной χ-фазы типа (Cr, Ni) 5 В 3. Предполагается, что увеличение содержания алюминия в хромоникельтитанистом сплаве ЭИ437Б уменьшает растворимость хрома и приводит в обогащению боридной фазы хромом. Введение до 0,015% В не повышает кратковременной прочности и твёрдости, но увеличивает пластичность (δ и φ), определяемую при кратковременных испытаниях и на длительную прочность. Бор отрицательно влияет на окалиностойкость сплавов. Влияние вредных примесей (свинца, олова, сурьмы, серы и др.) на жаропрочность никелевых сплавов При освоении сплава ЭИ437 было установлено, что указанные примеси оказывают отрицательное влияние на его жаропрочные и технологические свойства. Первые плавки этого сплава, выплавленные на загрязненных шихтовых материалах (никеле, никельтитанистой лигатуре и хроме) показали исключительно низкую жаропрочность. Наилучшие плавки того периода при температуре испытания С и напряжении 25 кг/мм 2 имели час. стойкость. Установлено, что никельтитановая лигатура, сильно загрязненная свинцом, была причиной резкого снижения жаропрочности сплава ЭИ437. Применение более чистых никеля, хрома и никельтитановой лигатуры позволило получить у сплава ЭИ437А более высокую длительную прочность и, самое главное, постоянство жаропрочных свойств у образцов одной и той же плавки.

5 Резкое отрицательное свойство свинца было выявлено не только на образцах при испытании их на жаропрочность, но также на лопатках двигателя того времени. Лопатки, изготовленные из случайно загрязненной плавки, при стендовом испытании выходили из строя через 40 часов, тогда как лопатки, изготовленные из хорошей плавки, работали часов. Было установлено, что материал плохой плавки отличался от хорошей только содержанием свинца: 0,0015 и 0,0008% соответственно. В результате применения более чистых шихтовых материалов и усовершенствования технологии выплавки и введения церия удалось 100-час. длительную прочность при С повысить с 25 до 36 кг/мм 2, а благодаря присадке 0,005% В до 42 кг/мм 2. Вредное влияние свинца, сурьмы, олова и др. проявляется не только на жаропрочности сплавов в интервале рабочих температур ( С), но также при более высоких температурах, что отрицательно сказывается на горячей обработке давлением сплавов. Влияние серы. Сера является вредным элементом в жаростойких и жаропрочных сталях, так как способствует при большом содержании ее резкому снижению жаропрочности. Сера с железом, никелем и кобальтом образует легкоплавкие эвтектики, ухудшающие обработку давлением сплавов в горячем состоянии. Железо и сернистое железо образуют легкоплавкую эвтектику, которая плавится при С, а в присутствии кислорода (вернее в закиси железа) она плавится при еще более низких температурах. Никель с сернистым никелем также образует эвтектику, которая плавится при еще более низкой температуре. Сернистое соединение никеля типа NiS плавится при С, Ni 3 S 2 при С, а эвтектика никель сернистый никель при С. Кобальт с серой также образует легкоплавкое соединение CoS, плавящееся при С, а эвтектика Co 4 S 3 +Co - при С. Образование легкоплавких эвтектик указанных металлов с сернистыми соединениями вредно отражается на жаропрочных свойствах сталей и сплавов. Особенно вредное влияние оказывает сера в никелевых жаропрочных сплавах или сталях с высоким содержанием никеля. Поэтому при изготовлении их принимаются особые меры с целью уменьшения содержания серы в готовых сплавах. Эти меры сводятся к применению более чистых шихтовых материалов; к связыванию серы в тугоплавкие соединения путем присадок редкоземельных элементов (лантан, церий и др.); к обработке сплава по типу сульфураций шлаками или методом электрошлакового переплава, при которых сера связывается в легкоплавкие соединения и всплывает на поверхность металла. Это происходит в результате воздействия калиевых или натриевых солей, а также воздействия мышьяка, который с серой образует легкоплавкое соединение. Последний способ, хотя и запатентован, но используется очень редко. Наибольшее применение нашел комбинированный способ, т.е. получение сплавов с применением чистых шихтовых материалов и последующей их обработкой элементами, связывающими серу в тугоплавкие соединения. В сплавах на железной основе содержание серы может допускаться несколько больше ~ 0,015%, в то время как в сплавах на никелевой основе содержание серы не должно превышать 0,010% (лучше 0,005%). Исследования распределения серы в никелевом сплаве ЭИ437 с помощью радиографии подтвердили неравномерность распределения серы. В литом состоянии она распределяется между ветвями дендритов, а в деформируемом сплаве по границам зёрен в виде точечных скоплений. Сплошная сетка в сложнолегированных сплавах отсутствует. Сера оказывает вредное влияние на свариваемость аустенитных хромоникелевых сталей и никелевых сплавов. Поэтому ее содержание в сплавах должно быть минимальным. Повышенное содержание серы уменьшает вязкость сварных деталей, а

6 также вызывает микрорастрескивание, связанное с горячей хрупкостью. Поэтому содержание серы и в сварочной проволоке должно быть минимальным. Из сопоставления химических свойств жаропрочных сплавов на никелевой основе и свойств, следует, что усложнение состава повышением содержания титана, алюминия, титана + алюминия при одновременной присадке тугоплавки металлов (W, Mo, Nb) и малых добавок бора способствует повышению жаропрочных свойств по температурам и напряжениям. Никельхромотитанистые сплавы ХН7ТЮ (ЭИ437, ЭИ437А) и ХН77ТЮР (ЭИ437Б) Сплавы указанных марок применяют для изготовления рабочих лопаток турбинных дисков, колец и других деталей газовых турбин, работающих при С. Сплав ЭИ437А отличается от сплава ЭИ437 большей чистотой шихтовых материалов, применяемых для их выплавки, и суженными пределами химического состава, а сплав ЭИ437Б присадкой бора в количестве 0,005-0,008%. Сплав марок ЭИ437 и ЭИ437А (ХН77ТЮ) относится к дисперсионно твердеющим, упрочнение которого связано с выделение при старении интерметаллидной γ'-фазы. После закалки на γ-твердый раствор сплав ЭИ437А имеет невысокие прочностные свойства и очень высокие пластичность и ударную вязкость. Наиболее сильное повышение твёрдости и механических свойств наблюдается после старения при С. При С и выше с увеличением длительности старения сначала происходить упрочнение, а затем разупрочнение. Упрочнение сплава ЭИ437 при старении происходит в результате выделения метастабильной γ'-фазы, которая по химическому составу резко отличается от основного твердого раствора. Количество титана и алюминия в ней значительно превышает их содержание в основном твёрдом растворе, а содержание хрома, наоборот, значительно ниже. В начальный период старения, по-видимому, образуются области твердого раствора, обогащенные легирующими элементами и когерентно связанные с маточной фазой, вследствие чего и происходит увеличение электросопротивления. В процессе дальнейшего старения когерентная связь между упрочняющей фазой и основным твёрдым раствором постепенно нарушается и электросопротивление падает. При температурах выше С и длительных выдержках наблюдается укрупнение частиц γ'-фазы и при ~870 0 С она полностью переходит в твёрдый раствор. Одновременно при длительных выдержках (1000 час.) при С начинает выделяться другая фаза игольчатой (пластинчатой) формы типа Ni 3 Ti с гексагональной решеткой, которую часто называют η- фазой. Кроме упрочняющей фазы γ'[ni 3 (TiAl)] и η-фазы, в никельхромистом сплаве в зависимости от условий предшествующей обработки при очень высоких температурах выделяется карбид Cr 7 C 3 и при пониженных карбид Cr 23 C 6, а также карбонитриды титана Ti(CN) с промежуточными параметрами решётки. Дополнительные напряжения способствуют выпадению и огрублению частиц. При наличии в сплаве легкоплавких металлов (свинца, сурьмы, олова, висмута) и серы они также выделяются по границам. Большое влияние на механические свойства и длительную прочность ЭИ437 оказывает температура закалки. Предел прочности при комнатной температуре и при С с повышением температуры закалки снижается, а показатели пластичности повышаются. Наиболее высокая длительная прочность при С наблюдается после закалки с С и старения при С в течение 16 час. При пониженных температурах испытания ( С) лучшие результаты по длительной прочности получаются после закалки при С и старения 16 час. при температурах С. При закалке с С наилучшие результаты по длительной прочности при С получаются тогда, когда проводят промежуточный нагрев в течение 24 час. при

7 С, способствующий коагуляции карбидных частиц по границам зерен и в зёрнах, с 16-час. старением при С. Скорости охлаждения при закалке оказывают влияние на структуру и свойства сплава ЭИ437. Замедленное охлаждение этого сплава с температуры закалки приводит к существенному изменению твердости и структуры. При охлаждении крупных изделий в воде или деталей малого размера на воздухе распада твердого раствора не наблюдается. После медленного охлаждения с печью или деталей большой массы структура сплава становится явно гетерогенной. При медленном или замедленном охлаждении с температуры закалки материал приобретает высокую твердость (280НВ) и свойства состаренного материала. О переходе интерметаллидных фаз в твёрдый раствор при нагреве под закалку можно судить по изменению дилатометрических кривых, электросопротивления, твердости и результатам фазового анализа. Твёрдость сплава с повышением температуры нагрева под закалку уменьшается, а твёрдость сплава после закалки и старения сперва несколько падает, затем увеличивается и при закалке с температур выше С уменьшается. Однако во всех случаях уровень твердости после закалки и старения не падает менее 240 НВ. Если упрочнение при С связывать с образованием γ'-фазы, то следует, что переход частиц γ'-фазы в твёрдый раствор наблюдается при более низких температурах. Об этом свидетельствуют данные интерметаллидного анализа. Длительный нагрев сплава ЭИ437 (до 1000 час.) при С практически не изменяет количества интерметаллидной фазы, которое составляет примерно 11-12% от веса металла, После нагрева при С оно составляет 7,5%, а после 100-час. нагрева при С всего 3%. Отмечено, что количество хрома в осадке после длительных выдержек при С увеличивается и наряду с γ'-фазой в осадке присутствует η-фаза. Если сплав, состаренный при С, нагреть до более высокой температуры (800 или С), то происходит значительное разупрочнение материала. Однако при следующем нагреве до С свойства практически полностью восстанавливаются, т.е. происходит как бы возврат свойств. Сплав марки ЭИ437Б является модификацией сплава ЭИ437 и ЭИ437А и отличается от последнего присадкой 0,005-0,008% В. Введение малых добавок бора в сплав ЭИ437Б увеличивает длительную прочность. Сплав ЭИ437Б обладает высоким сопротивлением ползучести при температурах до С. Исследование структуры металла в поверхностном слое показывает, что при длительной выдержке сплава ЭИ437Б при С и выше происходит окисление в поверхностном слое. Испытание лопаток из сплава ЭИ437Б на двигателе полностью подтвердило высокие жаропрочные характеристики сплава при рабочих температурах не выше С. Исследования длительной прочности и пластичности сплава ЭИ437Б показали, что при С нет большого разупрочнения и сплав может применяться при 800 и С, но с учетом прочности и сопротивления ползучести при этих температурах. По данным зарубежных исследователей, сплав типа ЭИ437 показывает хорошую стойкость при применении в виде лопаток соплового аппарата. В связи с повышением рабочих температур авиационных двигателей начали широко применять сплавы на никелевой основе и особенно сплав марки ЭИ437Б. Выплавка и обработка жаропрочных сплавов Жаропрочные и эксплуатационные свойства жаропрочных сплавов в основном зависят от технологии их производства: чистоты применяемых шихтовых материалов, методов выплавки, условий разливки и кристаллизации, технологии горячей обработки давлением, условий механической обработки и последующей дополнительной термической и химико-термической обработки, применяемых для снятия наклепа и повышения стойкости против окисления.

8 Следует еще раз особенно подчеркнуть, что несоблюдение точных условий хотя бы одного из элементов технологии обработки деталей из жаропрочных сплавов может резко и отрицательно сказаться на эксплуатационной надежности деталей. Влияние методов выплавки и разливки на жаропрочные свойства Стали и сплавы выплавляют различными методами: в электродуговых печах емкостью до 5 т и в отдельных случаях до 20 т, в вакуумных и отрытых индукционных печах емкостью 0,5-1,2 т, в вакуумных электродуговых печах с расходуемым электродом, в электродуговых печах с расходуемым электродом под слоем специального шлака (электрошлаковый переплав) и в особых случаях, когда требуется очень высокая чистота, методом электронно-лучевой плавки. При изготовлении литых деталей из жаропрочных сплавов применяют те же методы выплавки, но в печах меньшего размера с разливкой на воздухе, в вакууме или аргоне в песчаные, керамические формы (точное литье или литье по выплавляемым моделям). Наряду с применением чистых шихтовых (по отсутствию вредных примесей: свинца, олова, сурьмы, висмута, серы и др.) материалов способы выплавки оказывают большое влияние как на уровень жаропрочных свойств сплавов, так и их постоянство. Поглощение при выплавке кислорода, азота и водорода одна из причин пониженной жаропрочности сплавов и их плохой технологичности. Кислород, взаимодействуя с расплавленным металлом, образует труднорастворимые тугоплавкие окиси хрома, алюминия и титана. Эти окислы при застывании обволакивают кристаллы металла и являются причиной возникновения плен в металле, ухудшения механических и технологических свойств сплавов. Азот в сложнолегированных труднодеформируемых жаропрочных сплавах вреден тем, что взаимодействуя с хромом, титаном и алюминием, образует тугоплавкие нитриды или карбонитриды, часто в виде ликвационных скоплений. Эти скопления ухудшают пластичность сплава при горячей обработке давлением и, следовательно, его технологичность. Поэтому уделяется особое внимание полному раскислению сплава, устранению контакта расплавленного металла с кислородом и азотом в процессе плавки и разливки. Это достигается различными способами (обработка шлаками) и особенно выплавкой и разливкой жаропрочных сплавов в вакууме, когда обеспечивается более полное удаление кислорода и азота из металла; для ряда сложнолегированных сплавов с содержанием Ti+Al 5% этот метод является обязательным. Выплавленный и разлитый в вакууме сплав имеет лучшую способность к горячей обработке давлением, обладает лучшим сочетанием жаропрочности и пластичности и высокой эксплуатационной стойкостью. Следует отметить, что выплавка жаропрочных сплавов в вакууме способствует также понижению содержания вредных для жаропрочных свойств примесей серы, свинца, олова, сурьмы и висмута. В сплавах на никелевой основе, выплавленных в вакууме, снижается содержания кремния и марганца, которые крайне нежелательны, так как отрицательно влияют на жаропрочность. Вакуумный переплав улучшил жаропрочные характеристики сплавов, при этом значительно повысились удлинение и сужение поперечного сечения. Горячая обработка давлением сплавов стала возможной в широком интервале температур. Из указанных данных следует, что при двойном вакуумном переплаве достигается наиболее полное удаление газов (О 2, N 2. Н 2 ). Для улучшения горячей обработки давлением сложнолегированных сплавов на никелевой и железной основах их следует выплавлять в вакуумных печах. Выплавка и разливка литых жаропрочных сплавов на никелевой и железной основах, содержащих титан и алюминий и др., в вакууме резко сократили брак по пленам: с 90 до 5-10%.

9 У жаропрочных сплавов на никелевой основе, выплавленных в вакуумных индукционных и дуговых печах, по сравнению с металлом открытой плавки, более высокая пластичность, что улучшает условия их обработки давлением и увеличивает выход годного. Кроме того, выплавка в вакууме позволяет несколько повысить содержание титана и алюминия в сплавах, что обеспечит более высокие показатели длительной прочности при рабочих температурах. Вакуумно-дуговой переплав жаропрочных сплавов обеспечивает получение металла с плотной макроструктурой и минимальной ликвацией. Вакуумно-дуговой переплав сплава марки ЭИ437Б обеспечивает высокую однородность механических свойств заготовки и готовых изделий и на 15 20% увеличивает период до разрушения при рабочих температурах. В этом сплаве разница значений механических свойств при комнатной температуре образцов, отобранных от обода и ступицы диска, изготовленного из металла открытой дуговой плавки, достигает по прочностным характеристикам 7 10, а по характеристикам пластичности 30 40%. При использовании металла ВДП этой разницы не обнаружено (кроме ударной вязкости, где разность достигает 6%). Повышение технологической пластичности жаропрочных сплавов при ВДП, что характеризуется существенным увеличением значений ударной вязкости при комнатной и высокой (до С) температурах, позволило усовершенствовать технологию производства заготовок дисков турбин и заменить ковку более экономичным процессом штамповкой. Жаропрочные сплавы, получаемые, методом ВДП, по сравнению со сплавами открытой плавки, отличаются более однородной структурой, минимальной степенью развития ликвационной неоднородности и равномерным распределением мелких неметаллических включений. Уровень характеристик пластичности при температурах горячей деформации и рабочих температурах металла ВДП, более высокий, чем после открытой плавки, но ниже, чем у металла ВИП. Радикальным средством предотвращения образования околошовных строчечных трещин является повышение чистоты сталей и сплавов в отношении неметаллических включений. Эффективным средством борьбы с околошовными строчечными, а также и горячими трещинами в основном металле является электрошлаковый переплав. В этом отношении электрошлаковый переплав превосходит вакуумно-дуговой переплав, который не позволяет полностью избавиться от строчечного скопления неметаллических включений. У сплавов, полученных ЭШП, также однородная структура с минимальной степенью карбидной неоднородности. Способ ЭШП обеспечивает получение большей технологической пластичности по сравнению с ВДП и ВИП, но характеристики пластичности сплавов, полученных ЭШП, при рабочих температурах ниже, чем сплавов, полученных способами ВДП и ВИП. Способ ЭШП не гарантирует получение стабильных результатов по длительной прочности в результате некоторого угара титана и алюминия. В случае производства жаропрочных сплавов на никелевой основе (ЭИ437БУ, ЭИ787 и ЗИ698) для дисков и других крупногабаритных изделий в качестве основного метода рекомендуется ВДП, для производства же жаропрочных сплавов для лопаток и других деталей небольшого сечения ВИП. Выплавка жаропрочных сталей и сплавов в вакууме В последние десять лет широко применяется выплавка многих сплавов в вакууме. В США выпуск металла вакуумной плавки с расходуемым электродом повысился в течение г.г. с 60 до 90 тыс. т, а выпуск металла вакуумной индукционной плавки с 9,5 до 12,2 тыс.т. В настоящее время в промышленности применяют два метода плавки в вакууме: в индукционных и дуговых печах с расходуемым электродом. Существует еще третий

10 метод дегазация в вакууме, при котором разливку выплавленного в обычной печи металла производят в вакууме. Наибольшее распространение получил второй способ (с расходуемым электродом). При выплавке сплава по этому способу удается понизить содержание газов в металле и обеспечить более равномерное распределение карбидных и нитридных включений вследствие особенностей непрерывной кристаллизации металла при застывании. Микроструктура поверхности исходной заготовки сплава ЭИ437Б-ВД Микроструктура ½ радиуса исходной заготовки сплава ЭИ437Б-ВД Микроструктура центра исходной заготовки сплава ЭИ437Б-ВД Следует учитывать, что исходный материал (расходуемый электрод) должен быть достаточно чистым от примесей и плотным при выплавке его открытым способом в электродуговой печи. Лучшие результаты в отношении удаления газов получаются при выплавке в индукционной вакуумной печи. Форма и расположение карбонитридных фаз ( 500) Исследования по влиянию различных методов выплавки на свойства отечественных жаропрочных сплавов позволили сделать следующие обобщения. 1. Различные методы выплавки: открытая дуговая плавка, открытая индукционная плавка, вакуумный электродуговой переплав, вакуумный индукционный переплав и электрошлаковый переплав неоднозначно влияют на свойства жаропрочных сплавов, что зависит от состава сплава исходного материала для выплавки, включая начальные методы плавки, и способа последующего переплава. 2. Как правило, электродуговой вакуумный переплав не оказывает большого влияния на прочностные свойства сплавов, но повышает их пластичность, определяемую при кратковременных и длительных испытаниях при высоких температурах. Электродуговой вакуумный переплав повышает технологическую пластичность при температурах горячей обработки сплавов давлением, что имеет большое значение для повышения качества готовых деталей и их однородности. 3. Электродуговой вакуумный переплав улучшает качество деталей в отношении устранения ликвационных скоплений, которые распределяются более равномерно. 4. Индукционной вакуумной плавкой получают металл высокого качества при условии подбора оптимального сечения слитка. Последнее необходимо для достижения соответствующей кристаллической структуры. 5. Электрошлаковый переплав повышает технологическую пластичность сплавов на железной основе средней жаропрочности и легированности и мало влияет на свойства высокожаропрочных сплавов. 6. При оценке качества деталей, изготовленных из металла открытых и вакуумных плавок, необходимо учитывать вес или размер слитков, степень горячей деформации, величину зерна или степень разнозернистости и строжайше соблюдать режимы горячей обработки давлением и термической обработки.

11 Только после соблюдения этих условий обработки деталей из жаропрочных сплавов можно получить преимущества от применения того или иного метода выплавки сплава.


Отжиг I рода. Лекция 3

Отжиг I рода. Лекция 3 Отжиг I рода Отжиг - это нагрев стали с последующим (обычно медленным) охлаждением. Обычно отжиг - это подготовительная термообработка. Отжигу подвергают отливки, поковки, прокат. Отжиг I рода Предшествующая

Подробнее

Режимы термообработки алюминиевых и магниевых сплавов

Режимы термообработки алюминиевых и магниевых сплавов Режимы термообработки алюминиевых и магниевых сплавов Выполнил Студент Кудряшов А.В. Группа СМ-215 Термическая обработка сплавов Термической обработкой называется совокупность операций нагрева, выдержки

Подробнее

Сравнительная оценка влияния титана и алюминия на свойства жаропрочного металла, наплавленного аргоно-дуговым способом

Сравнительная оценка влияния титана и алюминия на свойства жаропрочного металла, наплавленного аргоно-дуговым способом ВИАМ/1981-198417 Сравнительная оценка влияния титана и алюминия на свойства жаропрочного металла, наплавленного аргоно-дуговым способом Л.И. Сорокин кандидат технических наук Август 1981 Всероссийский

Подробнее

Рис. 2. Схемы определения твердости: а по Бринеллю; б по Роквеллу; в по Виккерсу

Рис. 2. Схемы определения твердости: а по Бринеллю; б по Роквеллу; в по Виккерсу Группа 1БС70 Тема 1.2 Свойства металлов и механические испытания. 1. Изучить теоритический материал 2. Выполнить задание 1 3. Заполнить таблицу. Теоретический материал Твердость это сопротивление материала

Подробнее

ИССЛЕДОВАНИЕ МЕТАСТАБИЛЬНЫХ МАРГАНЦЕВЫХ АУСТЕНИТНЫХ СТАЛЕЙ В УСЛОВИЯХ ПРЕИМУЩЕСТВЕННО АБРАЗИВНОГО ИЗНАШИВАНИЯ

ИССЛЕДОВАНИЕ МЕТАСТАБИЛЬНЫХ МАРГАНЦЕВЫХ АУСТЕНИТНЫХ СТАЛЕЙ В УСЛОВИЯХ ПРЕИМУЩЕСТВЕННО АБРАЗИВНОГО ИЗНАШИВАНИЯ мин). Таким образом, состав смеси, точное дозирование компонентов, точность контроля и время хранения готовой смеси до использования в производстве являются основными факторами, обусловливающими качество

Подробнее

Влияние редкоземельных металлов на механические свойства и структуру жаропрочного титанового α-сплава

Влияние редкоземельных металлов на механические свойства и структуру жаропрочного титанового α-сплава ВИАМ/1993-201445 Влияние редкоземельных металлов на механические свойства и структуру жаропрочного титанового α-сплава Н.М. Улякова Октябрь 1993 Всероссийский институт авиационных материалов (ФГУП «ВИАМ»

Подробнее

Лекция 8. Конструкционная прочность материалов. Особенности деформации поликристаллических тел. Наклеп, возврат и рекристаллизация

Лекция 8. Конструкционная прочность материалов. Особенности деформации поликристаллических тел. Наклеп, возврат и рекристаллизация Лекция 8 http://www.supermetalloved.narod.ru Конструкционная прочность материалов. Особенности деформации поликристаллических тел. Наклеп, возврат и рекристаллизация 1. Конструкционная прочность материалов

Подробнее

Свойства и термическая обработка сплавов систем Ti Co и Ti Co Al

Свойства и термическая обработка сплавов систем Ti Co и Ti Co Al ВИАМ/1974-196714 Свойства и термическая обработка сплавов систем Ti Co и Ti Co Al В.Н. Моисеев Е.В. Знаменская Т.Г. Данилина Октябрь 1974 Всероссийский институт авиационных материалов (ФГУП «ВИАМ» ГНЦ

Подробнее

Элементы термической обработки А.В. Шишкин, АЭТУ, НГТУ 1

Элементы термической обработки А.В. Шишкин, АЭТУ, НГТУ 1 Элементы термической обработки 23.01.2014 А.В. Шишкин, АЭТУ, НГТУ 1 23.01.2014 А.В. Шишкин, АЭТУ, НГТУ 2 1. Основные виды термической обработки Термическая обработка процесс тепловой обработки металлов

Подробнее

П Р О Г Р А М М А вступительных экзаменов в аспирантуру по кафедре Металловедения цветных металлов. Программа подготовки «Металловедение цветных

П Р О Г Р А М М А вступительных экзаменов в аспирантуру по кафедре Металловедения цветных металлов. Программа подготовки «Металловедение цветных П Р О Г Р А М М А вступительных экзаменов в аспирантуру по кафедре Металловедения цветных металлов. Программа подготовки «Металловедение цветных металлов и сплавов» Программа вступительных экзаменов в

Подробнее

Лекция 12. Виды термической обработки металлов. Основы теории термической обработки стали.

Лекция 12. Виды термической обработки металлов. Основы теории термической обработки стали. Лекция 12 http://www.supermetalloved.narod.ru Виды термической обработки металлов. Основы теории термической обработки стали. 1. Виды термической обработки металлов. 2. Превращения, протекающие в структуре

Подробнее

Элементы термической обработки А.В. Шишкин, АЭТУ, НГТУ 1

Элементы термической обработки А.В. Шишкин, АЭТУ, НГТУ 1 Элементы термической обработки 27.08.2013 А.В. Шишкин, АЭТУ, НГТУ 1 27.08.2013 А.В. Шишкин, АЭТУ, НГТУ 2 1. Основные виды термической обработки Термическая обработка процесс тепловой обработки металлов

Подробнее

ВЛИЯНИЕ СТРУКТУРЫ НА СВОЙСТВА ЖАРОСТОЙКИХ ХРОМОАЛЮМИНИЕВЫХ СТАЛЕЙ. Национальный технический университет Украины КПИ, Киев. М.М.

ВЛИЯНИЕ СТРУКТУРЫ НА СВОЙСТВА ЖАРОСТОЙКИХ ХРОМОАЛЮМИНИЕВЫХ СТАЛЕЙ. Национальный технический университет Украины КПИ, Киев. М.М. ВЛИЯНИЕ СТРУКТУРЫ НА СВОЙСТВА ЖАРОСТОЙКИХ ХРОМОАЛЮМИНИЕВЫХ СТАЛЕЙ Национальный технический университет Украины КПИ, Киев М.М. Ямшинский Под руководством к.т.н., доцента Г.Е. Федорова В качестве литейного

Подробнее

МЕТАЛЛОВЕДЕНИЕ И ТЕРМИЧЕСКАЯ ОБРАБОТКА ЦВЕТНЫХ СПЛАВОВ

МЕТАЛЛОВЕДЕНИЕ И ТЕРМИЧЕСКАЯ ОБРАБОТКА ЦВЕТНЫХ СПЛАВОВ Федеральное агентство по образованию Федеральное государственное образовательное учреждение Высшего профессионального образования «Сибирский федеральный университет» МЕТАЛЛОВЕДЕНИЕ И ТЕРМИЧЕСКАЯ ОБРАБОТКА

Подробнее

4.3. Выплавка комплексно-легированных чугунов с применением

4.3. Выплавка комплексно-легированных чугунов с применением 157 лигатуры 4.3. Выплавка комплексно-легированных чугунов с применением В прогрессе двигателестроения важное значение имеет повышение качества чугуна. Для удаления вредных примесей, растворенных в жидком

Подробнее

Жаропрочные деформируемые сплавы для дисков ГТД и перспективы их развития

Жаропрочные деформируемые сплавы для дисков ГТД и перспективы их развития ВИАМ/1983-198976 Жаропрочные деформируемые сплавы для дисков ГТД и перспективы их развития Б.С. Ломберг Ноябрь 1983 Всероссийский институт авиационных материалов (ФГУП «ВИАМ» ГНЦ РФ) крупнейшее российское

Подробнее

Механические свойства и структура сварных соединений из титанового сплава ВТ23, выполненных электронно-лучевой сваркой

Механические свойства и структура сварных соединений из титанового сплава ВТ23, выполненных электронно-лучевой сваркой ВИАМ/1981-198286 Механические свойства и структура сварных соединений из титанового сплава ВТ23, выполненных электронно-лучевой сваркой М.А. Хорев А.В. Иода А.И. Красножон Январь 1981 Всероссийский институт

Подробнее

Влияние легирующих элементов на структуру металла

Влияние легирующих элементов на структуру металла Влияние легирующих элементов на структуру металла На механические, физические и химические свойства стали большое влияние оказывают присадки легирующих элементов: хрома, вольфрама, молибдена, ванадия,

Подробнее

ВЛИЯНИЕ ОДИНАРНОГО И ДВОЙНОГО СТАРЕНИЯ НА МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА И МЕХАНИЗМ РАЗРУШЕНИЯ АУСТЕНИТНОЙ СТАЛИ 06ХН28МДТ

ВЛИЯНИЕ ОДИНАРНОГО И ДВОЙНОГО СТАРЕНИЯ НА МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА И МЕХАНИЗМ РАЗРУШЕНИЯ АУСТЕНИТНОЙ СТАЛИ 06ХН28МДТ Клевцова Н.А., Фот А.П., Клевцов Г.В., Фролова О.А. Оренбургский государственный университет ВЛИЯНИЕ ОДИНАРНОГО И ДВОЙНОГО СТАРЕНИЯ НА МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА И МЕХАНИЗМ РАЗРУШЕНИЯ АУСТЕНИТНОЙ СТАЛИ 06ХН28МДТ

Подробнее

ВЛИЯНИЕ ЗАКАЛКИ ИЗ МЕЖКРИТИЧЕСКОГО ИНТЕРВАЛА ТЕМПЕРАТУР НА СТРУКТУРУ И СВОЙСТВА Cr-Ni-Mo СТАЛИ ДОПОЛНИТЕЛЬНО ЛЕГИРОВАННОЙ SI И AL

ВЛИЯНИЕ ЗАКАЛКИ ИЗ МЕЖКРИТИЧЕСКОГО ИНТЕРВАЛА ТЕМПЕРАТУР НА СТРУКТУРУ И СВОЙСТВА Cr-Ni-Mo СТАЛИ ДОПОЛНИТЕЛЬНО ЛЕГИРОВАННОЙ SI И AL М.А. Гервасьев, Ю.В. Худорожкова, О.В. Кудряшова, 2012 г. ФГАОУ ВПО «Уральский федеральный университет им. первого Президента России Б.Н. Ельцина» г. Екатеринбург khjv@mail.ru ВЛИЯНИЕ ЗАКАЛКИ ИЗ МЕЖКРИТИЧЕСКОГО

Подробнее

А. А. Орлов*, О. З. Пожога, Е. А. Касымова35 A. A. Orlov, O. Z. Pozhoga, E. A. Kasimova

А. А. Орлов*, О. З. Пожога, Е. А. Касымова35 A. A. Orlov, O. Z. Pozhoga, E. A. Kasimova УДК 669.295:621.78 А. А. Орлов*, О. З. Пожога, Е. А. Касымова 35 Московский авиационный институт (национальный исследовательский университет), г. Москва *lxg2494@yandex.ru Научный руководитель проф., д-р

Подробнее

Контрольные вопросы для самопроверки

Контрольные вопросы для самопроверки Контрольные вопросы для самопроверки 1.1. Строение металлов и сплавов. Кристаллизация металлов 1. В чем сущность металлического типа связи? 2. Что такое полиморфизм? 3. Что такое параметр кристаллической

Подробнее

Особенности формирования структуры и свойств литейных Аl Mg-сплавов, легированных скандием

Особенности формирования структуры и свойств литейных Аl Mg-сплавов, легированных скандием ВИАМ/1996-202012 Особенности формирования структуры и свойств литейных Аl Mg-сплавов, легированных скандием В.В. Черкасов П.П. Побежимов Л.П. Нефедова Е.В. Белов Г.М. Кузнецов Январь 1996 Всероссийский

Подробнее

Структура и механические свойства титанового сплава BT35 в литом состоянии

Структура и механические свойства титанового сплава BT35 в литом состоянии ВИАМ/1993-201305 Структура и механические свойства титанового сплава BT35 в литом состоянии А.И. Антипов В.Н. Моисеев Март 1993 Всероссийский институт авиационных материалов (ФГУП «ВИАМ» ГНЦ) крупнейшее

Подробнее

Особенности легирования и термообработки литейных жаропрочных никелевых сплавов Часть I

Особенности легирования и термообработки литейных жаропрочных никелевых сплавов Часть I ВИАМ/2000-203208 Особенности легирования и термообработки литейных жаропрочных никелевых сплавов Часть I Е.Н. Каблов А.В. Логунов В.В. Сидоров Ноябрь 2000 Всероссийский институт авиационных материалов

Подробнее

Приведен анализ математических моделей, экспертных систем, создаваемых на их основе, а также описание конкретных средств их реализации.

Приведен анализ математических моделей, экспертных систем, создаваемых на их основе, а также описание конкретных средств их реализации. Приведен анализ математических моделей, экспертных систем, создаваемых на их основе, а также описание конкретных средств их реализации. Эти сведения, несомненно, будут полезны преподавателям вузов, аспирантам

Подробнее

ТЕСТОВЫЕ ЗАДАНИЯ ДЛЯ КОНТРОЛЯ ПО ДИСЦИПЛИНЕ «МАТЕРИАЛОВЕДЕНИЕ»

ТЕСТОВЫЕ ЗАДАНИЯ ДЛЯ КОНТРОЛЯ ПО ДИСЦИПЛИНЕ «МАТЕРИАЛОВЕДЕНИЕ» ГБОУ СПО МО ЛУХОВИЦКИЙ АВИАЦИОННЫЙ ТЕХНИКУМ ТЕСТОВЫЕ ЗАДАНИЯ ДЛЯ КОНТРОЛЯ ПО ДИСЦИПЛИНЕ «МАТЕРИАЛОВЕДЕНИЕ» СОСТАВИЛ ПРЕПОДАВАТЕЛЬ Ремишевская В.С. 2012 1 Тема 1: Кристаллическое строение металлов 1. Материаловедение

Подробнее

Влияние способа переплава на качество мартенситно-стареющей высокопрочной стали

Влияние способа переплава на качество мартенситно-стареющей высокопрочной стали ВИАМ/1972-196177 Влияние способа переплава на качество мартенситно-стареющей высокопрочной стали Б.С. Ломберг А.А. Покровский В.В. Топилин О.К. Ревякина А.И. Щербаков Август 1972 Всероссийский институт

Подробнее

Московский государственный технический университет им. Н.Э.Баумана. Калужский филиал. Е.В. Акулиничев

Московский государственный технический университет им. Н.Э.Баумана. Калужский филиал. Е.В. Акулиничев Московский государственный технический университет им. Н.Э.Баумана Калужский филиал Е.В. Акулиничев Термическая обработка деформируемых алюминиевых сплавов Методические указания к лабораторным работам

Подробнее

Влияние величины зерна на свойства сплава ВКНА4

Влияние величины зерна на свойства сплава ВКНА4 ВИАМ/1988-200181 Влияние величины зерна на свойства сплава ВКНА4 В.П. Бунтушкин Г.Н. Трохина О.А. Базылева Сентябрь 1988 Всероссийский институт авиационных материалов (ФГУП «ВИАМ» ГНЦ РФ) крупнейшее российское

Подробнее

Технология выплавки жаропрочного никелевого сплава ХН62БМКТЮ в вакуумных индукционных печах с применением 60% отходов

Технология выплавки жаропрочного никелевого сплава ХН62БМКТЮ в вакуумных индукционных печах с применением 60% отходов ВИАМ/1982-198533 Технология выплавки жаропрочного никелевого сплава ХН62БМКТЮ в вакуумных индукционных печах с применением 60% отходов В.Н. Жучин Е.Б. Качанов В.А. Горин М.Я. Дзугутов Е.М. Ломков В.Э.

Подробнее

ЗМІНА ВЛАСТИВОСТЕЙ СТАЛІ ПРИ ПОЗАПІЧНІЙ ОБРОБЦІ МЕТАЛУ АРГОНОМ

ЗМІНА ВЛАСТИВОСТЕЙ СТАЛІ ПРИ ПОЗАПІЧНІЙ ОБРОБЦІ МЕТАЛУ АРГОНОМ УДК 669.746.58. ЗМІНА ВЛАСТИВОСТЕЙ СТАЛІ ПРИ ПОЗАПІЧНІЙ ОБРОБЦІ МЕТАЛУ АРГОНОМ А.В.Макану* Національний технічний університет України Київський політехнічний інститут Досліджені характеристики сталі 18Х2Н4МА

Подробнее

1.11.Диаграмма состояния 4-го рода.

1.11.Диаграмма состояния 4-го рода. Предисловие ЧАСТЬ 1 Металлические авиационные материалы Глава 1. Основы теории сплавов 1.1.Атомы и связи между ними. 1.2.Кристаллическое строение металлов. 1.3.Основы строения сплавов. 1.4.Кристаллическое

Подробнее

Влияние предварительной термической обработки на технологическую пластичность сплава ЭП742-ИД

Влияние предварительной термической обработки на технологическую пластичность сплава ЭП742-ИД ВИАМ/1976-197052 Влияние предварительной термической обработки на технологическую пластичность сплава ЭП742-ИД В.А. Ливанов Н.С. Рахманов В.И. Попова Б.С. Ломберг Д.Е. Герасимов Февраль 1976 Всероссийский

Подробнее

ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА 9 ТЕРМИЧЕСКАЯ ОБРАБОТКА ЛЕГИРОВАННЫХ СТАЛЕЙ: ОТЖИГ, НОРМАЛИЗАЦИЯ, ЗАКАЛКА. Цель работы

ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА 9 ТЕРМИЧЕСКАЯ ОБРАБОТКА ЛЕГИРОВАННЫХ СТАЛЕЙ: ОТЖИГ, НОРМАЛИЗАЦИЯ, ЗАКАЛКА. Цель работы ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА 9 ТЕРМИЧЕСКАЯ ОБРАБОТКА ЛЕГИРОВАННЫХ СТАЛЕЙ: ОТЖИГ, НОРМАЛИЗАЦИЯ, ЗАКАЛКА Цель работы Изучить влияние легирующих элементов на режимы термической обработки сталей, формирование структуры

Подробнее

Введение.8 Гл а в а I. Классификация сталей и сплавов...11 Г л а в а II. Характеристики механических и физических свойств сплавов...

Введение.8 Гл а в а I. Классификация сталей и сплавов...11 Г л а в а II. Характеристики механических и физических свойств сплавов... Введение.8 Гл а в а I. Классификация сталей и сплавов...11 Г л а в а II. Характеристики механических и физических свойств сплавов....15 Механические свойства при высоких температурах....15 Твердость при

Подробнее

Мартенситностареющие стали новые перспективные материалы для валов ГТД

Мартенситностареющие стали новые перспективные материалы для валов ГТД ВИАМ/ 2012-206072 Мартенситностареющие стали новые перспективные материалы для валов ГТД Е.С. Маркова Н.Г. Покровская А.Б. Шалькевич кандидат технических наук В.И. Громов кандидат технических наук Июнь

Подробнее

Структура современных деформируемых никелевых сплавов

Структура современных деформируемых никелевых сплавов ВИАМ/2012-205977 Структура современных деформируемых никелевых сплавов Е.Б. Чабина кандидат технических наук Е.В. Филонова Б.С. Ломберг доктор технических наук М.М. Бакрадзе кандидат технических наук Январь

Подробнее

3.2. Пластическая деформация и деформационное упрочнение

3.2. Пластическая деформация и деформационное упрочнение 3.2. Пластическая деформация и деформационное упрочнение Пластическая деформация является результатом необратимых смещений атомов. В процессе пластической деформации играют роль только касательные (тангенциальные)

Подробнее

ВОЗДЕЙСТВИЕ ГАЗОИМПУЛЬСНОЙ ОБРАБОТКИ НА СТРУКТУРУ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ МАТЕРИАЛОВ

ВОЗДЕЙСТВИЕ ГАЗОИМПУЛЬСНОЙ ОБРАБОТКИ НА СТРУКТУРУ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ МАТЕРИАЛОВ УДК 621.785 Иванов Д.А. ВОЗДЕЙСТВИЕ ГАЗОИМПУЛЬСНОЙ ОБРАБОТКИ НА СТРУКТУРУ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ МАТЕРИАЛОВ Балтийский государственный технический университет «ВОЕНМЕХ» Эта работа о механизме и особенностях воздействия

Подробнее

УДК Самотугин С.С., Мазур В.А., Нестеров О.Ю. ПОВЕРХНОСТНОЕ ПЛАЗМЕННОЕ УПРОЧНЕНИЕ ВАЛКОВ ИЗ СТАЛИ 90ХФ В УСЛОВИЯХ ОАО ММК "ИМ.

УДК Самотугин С.С., Мазур В.А., Нестеров О.Ю. ПОВЕРХНОСТНОЕ ПЛАЗМЕННОЕ УПРОЧНЕНИЕ ВАЛКОВ ИЗ СТАЛИ 90ХФ В УСЛОВИЯХ ОАО ММК ИМ. УДК. 621.791.927.55 Самотугин С.С., Мазур В.А., Нестеров О.Ю. ПОВЕРХНОСТНОЕ ПЛАЗМЕННОЕ УПРОЧНЕНИЕ ВАЛКОВ ИЗ СТАЛИ 90ХФ В УСЛОВИЯХ ОАО ММК "ИМ. ИЛЬИЧА" Одним из наиболее эффективных методов упрочнения металлообрабатывающего

Подробнее

7.3. Классификация и маркировка углеродистых сталей. Сталь сплав железа с углеродом, содержащий менее 2,14 % С.

7.3. Классификация и маркировка углеродистых сталей. Сталь сплав железа с углеродом, содержащий менее 2,14 % С. 7.3. Классификация и маркировка углеродистых сталей Сталь сплав железа с углеродом, содержащий менее 2,14 % С. Углеродистые стали, принято классифицировать: по составу; назначению; структуре; раскисленности

Подробнее

Разработка критериев эксплуатационной надежности для. рабочих и направляющих лопаток современных газовых турбин

Разработка критериев эксплуатационной надежности для. рабочих и направляющих лопаток современных газовых турбин Казанский Д.А., старший научный сотрудник Разработка критериев эксплуатационной надежности для рабочих и направляющих лопаток современных газовых турбин Введение В последние годы на электростанциях РФ

Подробнее

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИЗУЧЕНИЕ ВКЛЮЧЕНИИ, ОБРАЗУЮЩИХСЯ В ХОДЕ ОКИСЛЕНИЯ НИКЕЛЕВЫХ СПЛАВОВ

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИЗУЧЕНИЕ ВКЛЮЧЕНИИ, ОБРАЗУЮЩИХСЯ В ХОДЕ ОКИСЛЕНИЯ НИКЕЛЕВЫХ СПЛАВОВ УДК 669.24 ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИЗУЧЕНИЕ ВКЛЮЧЕНИИ, ОБРАЗУЮЩИХСЯ В ХОДЕ ОКИСЛЕНИЯ НИКЕЛЕВЫХ СПЛАВОВ Е.А. Трофимов, Г.Г. Михайлов EXPERIMENTAL RESEARCH OF INCLUSIONS FORMATION IN OXIDATION OF NICKEL ALLOYS

Подробнее

2.1. Первичная кристаллизация

2.1. Первичная кристаллизация 2.1. Первичная кристаллизация В зависимости от температуры любое вещество может быть в твердом, жидком или газообразном состоянии (фазе). Переход металла из жидкого или парообразного состояния в твердое

Подробнее

Об образовании горячих трещин в шве при сварке жаропрочных сплавов

Об образовании горячих трещин в шве при сварке жаропрочных сплавов ВИАМ/1997-202282 Об образовании горячих трещин в шве при сварке жаропрочных сплавов Л.И. Сорокин кандидат технических наук Февраль 1997 Всероссийский институт авиационных материалов (ФГУП «ВИАМ» ГНЦ РФ)

Подробнее

Деформируемые алюминиевые сплавы, упрочняемые

Деформируемые алюминиевые сплавы, упрочняемые Алюминий Алюминий - металл серебристо-белого цвета. Температура плавления 600 С. Алюминий имеет кристаллическую ГЦК решетку с периодом а=0.4041нм. Наиболее важной особенностью алюминия является низкая

Подробнее

ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА N10 ТЕРМИЧЕСКАЯ ОБРАБОТКА ЛЕГИРОВАННЫХ СТАЛЕЙ. ОТПУСК. Цель работы. Задание. Основные сведения

ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА N10 ТЕРМИЧЕСКАЯ ОБРАБОТКА ЛЕГИРОВАННЫХ СТАЛЕЙ. ОТПУСК. Цель работы. Задание. Основные сведения ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА N10 ТЕРМИЧЕСКАЯ ОБРАБОТКА ЛЕГИРОВАННЫХ СТАЛЕЙ. ОТПУСК Цель работы Изучить влияние температуры отпуска на структурные превращения в легированных сталях и на их механические свойства.

Подробнее

ОГЛАВЛЕНИЕ. Предисловие... 3 Введение... 4 Раздел 1. Закономерности формирования структуры. материалов... 6

ОГЛАВЛЕНИЕ. Предисловие... 3 Введение... 4 Раздел 1. Закономерности формирования структуры. материалов... 6 ОГЛАВЛЕНИЕ Предисловие... 3 Введение... 4 Раздел 1. Закономерности формирования структуры материалов... 6 Глава 1. Строение и свойства материалов... 7 1.1. Кристаллические и аморфные тела... 7 1.2. Элементы

Подробнее

Лекция 14. Технологические особенности и возможности закалки и отпуска

Лекция 14. Технологические особенности и возможности закалки и отпуска Лекция 14 Технологические особенности и возможности закалки и отпуска 1. Закалка 2. Способы закалки 3. Отпуск 4. Отпускная хрупкость Закалка Конструкционные стали подвергают закалке и отпуску для повышения

Подробнее

Жаропрочный титановый сплав ВТ25

Жаропрочный титановый сплав ВТ25 ВИАМ/1972-196097 Жаропрочный титановый сплав ВТ25 О.П. Солонина В.П. Кураева Ж.Д. Тхоревская Апрель 1972 Всероссийский институт авиационных материалов (ФГУП «ВИАМ» ГНЦ РФ) крупнейшее российское государственное

Подробнее

ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА 6 ИЗУЧЕНИЕ ПРОЦЕССА КРИСТАЛЛИЗАЦИИ И СТРОЕНИЕ ЛИТОГО МЕТАЛЛА

ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА 6 ИЗУЧЕНИЕ ПРОЦЕССА КРИСТАЛЛИЗАЦИИ И СТРОЕНИЕ ЛИТОГО МЕТАЛЛА ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА 6 ИЗУЧЕНИЕ ПРОЦЕССА КРИСТАЛЛИЗАЦИИ И СТРОЕНИЕ ЛИТОГО МЕТАЛЛА 1. Цель работы 1.1. Изучить процесс кристаллизации из растворов солей: описать последовательность кристаллизации на примере

Подробнее

Влияние факторов кристаллизации на выносливость литейных никелевых сплавов

Влияние факторов кристаллизации на выносливость литейных никелевых сплавов ВИАМ/1973-196390 Влияние факторов кристаллизации на выносливость литейных никелевых сплавов Н.Д. Жуков Н.Ф. Лашко М.С. Беляев Июнь 1973 Всероссийский институт авиационных материалов (ФГУП «ВИАМ» ГНЦ РФ)

Подробнее

Влияние бора на фазовый состав и термостабильность никелевого жаропрочного сплава

Влияние бора на фазовый состав и термостабильность никелевого жаропрочного сплава ВИАМ/1992-201236 Влияние бора на фазовый состав и термостабильность никелевого жаропрочного сплава Г.И. Морозова Е.П. Паремузов Л.Б. Василенок М.И. Ермолова Декабрь 1992 Всероссийский институт авиационных

Подробнее

Фазовые превращения в сталях мартенситного класса при испытании на высокотемпературную усталость

Фазовые превращения в сталях мартенситного класса при испытании на высокотемпературную усталость ВИАМ/2001-203437 Фазовые превращения в сталях мартенситного класса при испытании на высокотемпературную усталость Л.В. Тарасенко Г.В. Соболева Октябрь 2001 Всероссийский институт авиационных материалов

Подробнее

ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЕ И ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЕ ПРОЦЕССЫ И ОБОРУДОВАНИЕ

ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЕ И ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЕ ПРОЦЕССЫ И ОБОРУДОВАНИЕ УДК 621.74.045:669.24:21.981 Н.А. ЛЫСЕНКО, вед. инженер ОАО «Мотор-Сич», г. Запорожье В.В. КЛОЧИХИН, нач. бюро ОАО «Мотор-Сич», г. Запорожье Д.А. ТЁМКИН, вед. инженер ОАО «Мотор-Сич», г. Запорожье ВЛИЯНИЕ

Подробнее

Перспективные жаропрочные материалы на основе алюминидов титана

Перспективные жаропрочные материалы на основе алюминидов титана УДК 620.1 ПЕРСПЕКТИВЫ ПРИМЕНЕНИЯ ЖАРОПРОЧНЫХ МАТЕРИАЛОВ НА ОСНОВЕ АЛЮМИНИДОВ ТИТАНА Зацепина Веселина Алексеевна Студент 5 курса, кафедра «Материаловедение», Московский государственный технический университет

Подробнее

ОАО «ПОБЕДИТ» КРУПНЕЙШИЙ ПРОИЗВОДИТЕЛЬ ТУГОПЛАВКИХ МЕТАЛЛОВ И ТВЕРДЫХ СПЛАВОВ В РОССИИ

ОАО «ПОБЕДИТ» КРУПНЕЙШИЙ ПРОИЗВОДИТЕЛЬ ТУГОПЛАВКИХ МЕТАЛЛОВ И ТВЕРДЫХ СПЛАВОВ В РОССИИ ОАО «ПОБЕДИТ» КРУПНЕЙШИЙ ПРОИЗВОДИТЕЛЬ ТУГОПЛАВКИХ МЕТАЛЛОВ И ТВЕРДЫХ СПЛАВОВ В РОССИИ Предлагаемый Вашему вниманию каталог содержит информацию о выпускаемой ОАО «ПОБЕДИТ» продукции из металлического вольфрама,

Подробнее

А.А. Новиков, А.А. Ерохин, С.А. Андреева Омский государственный технический университет, г. Омск, Россия

А.А. Новиков, А.А. Ерохин, С.А. Андреева Омский государственный технический университет, г. Омск, Россия УДК 672.1 Сравнительные исследования характеристик мартенситных и аустенитномартенситных сталей А.А. Новиков, А.А. Ерохин, С.А. Андреева Омский государственный технический университет, г. Омск, Россия

Подробнее

Лекция 4. Общая теория сплавов. Строение, кристаллизация и свойства сплавов. Диаграмма состояния.

Лекция 4. Общая теория сплавов. Строение, кристаллизация и свойства сплавов. Диаграмма состояния. Лекция 4 http://www.supermetalloved.narod.ru Общая теория сплавов. Строение, кристаллизация и свойства сплавов. Диаграмма состояния. 1. Понятие о сплавах и методах их получения 2. Основные понятия в теории

Подробнее

Латунный металлопрокат отличается хорошей коррозионной стойкостью и высокой прочностью

Латунный металлопрокат отличается хорошей коррозионной стойкостью и высокой прочностью Латунь, которая хорошо известна и активно применяется уже на протяжении многих лет, является сплавом меди с цинком. Изобретателем этого материала с целым рядом уникальных характеристик считается англичанин

Подробнее

Влияние технологического процесса пайки на фазовый состав и структуру хромоникелевого дисперсионно-твердеющего сплава ХН58МБЮД

Влияние технологического процесса пайки на фазовый состав и структуру хромоникелевого дисперсионно-твердеющего сплава ХН58МБЮД ВИАМ/1992-201156 Влияние технологического процесса пайки на фазовый состав и структуру хромоникелевого дисперсионно-твердеющего сплава ХН58МБЮД В.Н. Семенов Л.Е. Сипягина Г.И. Морозова Л.П. Сорокина Август

Подробнее

344029, Российская Федерация, г. Ростов-на-Дону, ул. Менжинского 2, тел. (863) , , Эл. почта: сайт:

344029, Российская Федерация, г. Ростов-на-Дону, ул. Менжинского 2, тел. (863) , , Эл. почта: сайт: Химический состав металлов и сплавов Определение химического состава методом спектрального анализа 3800,00 Определение углеродного эквивалента 1538,14 Определение массовой доли углерода 825,00 Определение

Подробнее

ВІСНИК Донбаської державної машинобудівної академії 1 (22),

ВІСНИК Донбаської державної машинобудівної академії 1 (22), ВІСНИК Донбаської державної машинобудівної академії 1 (22), 2011 198 УДК 621.74.04 Зеленюк А. Н., Наумик В. В., Елькин А. В. ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ВОЗВРАТА ПРИ ПРОИЗВОДСТВЕ ОТЛИВОК ИЗ ЖАРОПРОЧНОГО

Подробнее

Кинетика процессов окисления при высоких температурах жаропрочных деформируемых сплавов на никелевой основе

Кинетика процессов окисления при высоких температурах жаропрочных деформируемых сплавов на никелевой основе ВИАМ/1986-199703 Кинетика процессов окисления при высоких температурах жаропрочных деформируемых сплавов на никелевой основе Г.И. Туманова Октябрь 1986 Всероссийский институт авиационных материалов (ФГУП

Подробнее

Дефекты кристаллов подразделяют на точечные, линейные и поверхностные.

Дефекты кристаллов подразделяют на точечные, линейные и поверхностные. 1.3. Строение реальных кристаллических материалов Строение реальных кристаллов отличается от идеальных. В реальных кристаллах всегда содержатся дефекты, и поэтому нет идеально правильного расположения

Подробнее

Высокотемпературные жаропрочные сплавы на основе интерметаллида Ni 3 Al для деталей горячего тракта ГТД

Высокотемпературные жаропрочные сплавы на основе интерметаллида Ni 3 Al для деталей горячего тракта ГТД ВИАМ/2006-204662 Высокотемпературные жаропрочные сплавы на основе интерметаллида Ni 3 Al для деталей горячего тракта ГТД В.П. Бунтушкин О.А. Базылева В.И. Буркина Сентябрь 2006 Всероссийский институт авиационных

Подробнее

Усовершенствование мартенситностареющих сталей на основе системы Fe Ni Со Mo Ti

Усовершенствование мартенситностареющих сталей на основе системы Fe Ni Со Mo Ti ВИАМ/1981-198284 Усовершенствование мартенситностареющих сталей на основе системы Fe Ni Со Mo Ti О.К. Ревякина А.Ф. Петраков В.В. Сачков А.И. Щербаков Январь 1981 Всероссийский институт авиационных материалов

Подробнее

ЛИТЕЙНЫЙ ИНВАРНЫЙ СПЛАВ 31НКМЛ

ЛИТЕЙНЫЙ ИНВАРНЫЙ СПЛАВ 31НКМЛ Параметры кокиля: гил вытряхной с песчаными стержнями; материал чугун СЧ15; толщина рабочей стенки - 40 мм; теплозащитное покрытие краска на жидком стекле; охлаждение - естественное на воздухе без обдува;

Подробнее

Высокопрочные свариваемые титановые сплавы

Высокопрочные свариваемые титановые сплавы ВИАМ/1985-199373 Высокопрочные свариваемые титановые сплавы А.И. Хорев доктор технических наук Июнь 1985 Всероссийский институт авиационных материалов (ФГУП «ВИАМ» ГНЦ РФ) крупнейшее российское государственное

Подробнее

МОДИФИЦИРОВАНИЕ ПОВЕРХНОСТИ СЕРОГО ЧУГУНА ПЛАЗМЕННЫМ ОПЛАВЛЕНИЕМ

МОДИФИЦИРОВАНИЕ ПОВЕРХНОСТИ СЕРОГО ЧУГУНА ПЛАЗМЕННЫМ ОПЛАВЛЕНИЕМ УДК 621.791 Нефедьев С. П., Дема Р. Р., Митрофанова В. В., Сумина А. Д. МГТУ им. Г. И. Носова, г. Магнитогорск МОДИФИЦИРОВАНИЕ ПОВЕРХНОСТИ СЕРОГО ЧУГУНА ПЛАЗМЕННЫМ ОПЛАВЛЕНИЕМ Серый чугун нашел широкое

Подробнее

При контактной сварке (рис.3а), нагрев соединяемых деталей осуществляют электрическим током, проходящим через них и выделяющим в месте контакта

При контактной сварке (рис.3а), нагрев соединяемых деталей осуществляют электрическим током, проходящим через них и выделяющим в месте контакта СВАРКА 1. Физическая сущность и классификация способов сварки Сварка это процесс получения неразъемного соединения путем расплавления и совместной кристаллизации материала двух соединяемых деталей или

Подробнее

5 (58) 2008 Системные технологии

5 (58) 2008 Системные технологии УДК 620.17 Х.А. Аскеров НЕКОТОРЫЕ ОСОБЕННОСТИ РАСТВОРИМОСТИ КАРБИДНОЙ ФАЗЫ В СТРОИТЕЛЬНЫХ СТАЛЯХ 09Г2ФБ И 10Г2ФБ ПРИ ТЕРМОМЕХАНИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ Успехи теоретического металловедения и физики металлов в

Подробнее

Лекция 9. Железоуглеродистые сплавы. Диаграмма состояния железо углерод.

Лекция 9. Железоуглеродистые сплавы. Диаграмма состояния железо углерод. Лекция 9 http://www.supermetalloved.narod.ru Железоуглеродистые сплавы. Диаграмма состояния железо углерод. 1. Структуры железоуглеродистых сплавов 2. Компоненты и фазы железоуглеродистых сплавов 3. Процессы

Подробнее

Влияние методов рафинирования на технологические свойства высокохромистых сталей. Введение

Влияние методов рафинирования на технологические свойства высокохромистых сталей. Введение Влияние методов рафинирования на технологические свойства высокохромистых сталей д.т.н., проф. Дуб А.В., д.т.н., проф Иодковский С.А., к.т.н. Куликов А.П., инж. Ромашкин А.Н. Введение Известно, что А.М.

Подробнее

Влияние циркония и гафния на длительную прочность и трещиноустойчивость никелевых сплавов с повышенным содержанием вольфрама

Влияние циркония и гафния на длительную прочность и трещиноустойчивость никелевых сплавов с повышенным содержанием вольфрама ВИАМ/1984-199129 Влияние циркония и гафния на длительную прочность и трещиноустойчивость никелевых сплавов с повышенным содержанием вольфрама А.И. Луковкин В.А. Панкратов Н.В. Петрушин И.М. Хацинская Т.П.

Подробнее

Задание олимпиады «Линия знаний: Материаловедение.»

Задание олимпиады «Линия знаний: Материаловедение.» Задание олимпиады «Линия знаний: Материаловедение.» Инструкция по выполнению задания: I. Внимательно прочтите инструкцию к разделу II. Внимательно прочтите вопрос III. Вариант правильного ответа (только

Подробнее

1.11.Диаграмма состояния 4-го рода.

1.11.Диаграмма состояния 4-го рода. Предисловие Введение Глава 1. Основы теории сплавов. 1.1.Строение вещества. 1.2.Кристаллическое строение металлов. 1.3.Основы строения сплавов. 1.4.Кристаллическое строение сплавов. 1.5.Принципы кристаллизации.

Подробнее

Образование фазы Лавеса в жаропрочной аустенитной стали при длительных нагревах

Образование фазы Лавеса в жаропрочной аустенитной стали при длительных нагревах ВИАМ/2010-205675 Образование фазы Лавеса в жаропрочной аустенитной стали при длительных нагревах Л.В. Тарасенко доктор технических наук А.Б. Шалькевич кандидат технических наук Октябрь 2010 Всероссийский

Подробнее

1. Общая информация о дисциплине 1.1. Название дисциплины: Материаловедение.

1. Общая информация о дисциплине 1.1. Название дисциплины: Материаловедение. 1. Общая информация о дисциплине 1.1. Название дисциплины: Материаловедение. 1.2 Трудоёмкость дисциплины: 1.2.1 Трудоёмкость дисциплины по учебному плану очной формы обучения: 50 часа (1 ЗЕТ), из них:

Подробнее

Термоупрочнение сварных соединений титановых сплавов с различной структурой

Термоупрочнение сварных соединений титановых сплавов с различной структурой ВИАМ/1984-199044 Термоупрочнение сварных соединений титановых сплавов с различной структурой М.А. Хорев Февраль 1984 Всероссийский институт авиационных материалов (ФГУП «ВИАМ» ГНЦ РФ) крупнейшее российское

Подробнее

Критерии выбора анкеров для монолитных футеровок

Критерии выбора анкеров для монолитных футеровок Критерии выбора анкеров для монолитных футеровок Глава 1 МАТЕРИАЛ Предисловие Уважаемые дамы и господа, Мы рады предложить вам настоящие рекомендации по критериям выбора анкеров для монолитных футеровок.

Подробнее

ОАО «ПОБЕДИТ» КРУПНЕЙШИЙ ПРОИЗВОДИТЕЛЬ ТУГОПЛАВКИХ МЕТАЛЛОВ И ТВЕРДЫХ СПЛАВОВ В РОССИИ

ОАО «ПОБЕДИТ» КРУПНЕЙШИЙ ПРОИЗВОДИТЕЛЬ ТУГОПЛАВКИХ МЕТАЛЛОВ И ТВЕРДЫХ СПЛАВОВ В РОССИИ ОАО «ПОБЕДИТ» КРУПНЕЙШИЙ ПРОИЗВОДИТЕЛЬ ТУГОПЛАВКИХ МЕТАЛЛОВ И ТВЕРДЫХ СПЛАВОВ В РОССИИ Предлагаемый Вашему вниманию каталог содержит информацию о выпускаемой ОАО «ПОБЕДИТ» продукции из металлического вольфрама,

Подробнее

КРИСТАЛЛИЗАЦИЯ ЧИСТЫХ МЕТАЛЛОВ

КРИСТАЛЛИЗАЦИЯ ЧИСТЫХ МЕТАЛЛОВ Федеральное агентство по образованию ГОУ ВПО «Уральский государственный технический университет УПИ» Мальцева Т.В. КРИСТАЛЛИЗАЦИЯ ЧИСТЫХ МЕТАЛЛОВ Учебное электронное текстовое издание Подготовлено кафедрой

Подробнее

ГБПОУ «Уральский химико-технологический колледж»

ГБПОУ «Уральский химико-технологический колледж» ГБПОУ «Уральский химико-технологический колледж» МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ для выполнения контрольной работы по учебной дисциплине «Материаловедение» Специальность: 15.02.01 «Монтаж и техническая эксплуатация

Подробнее

Влияние лантана на жаростойкость монокристаллов из высокожаропрочного сплава ВЖМ4-ВИ, содержащего рений и рутений

Влияние лантана на жаростойкость монокристаллов из высокожаропрочного сплава ВЖМ4-ВИ, содержащего рений и рутений ВИАМ/2011-205914 Влияние лантана на жаростойкость монокристаллов из высокожаропрочного сплава ВЖМ4-ВИ, содержащего рений и рутений В.В. Сидоров доктор технических наук А.В. Горюнов Н.А. Колмыкова Октябрь

Подробнее

Рис. 4 б. Влияние титана на предел прочности (а) и ударную вязкость (б): 1 сталь с содержанием 0,10 % Ti; 2 0,40% Ti

Рис. 4 б. Влияние титана на предел прочности (а) и ударную вязкость (б): 1 сталь с содержанием 0,10 % Ti; 2 0,40% Ti УДК 672.1 Влияние легирующих элементов на свойства высокомарганцевой стали О.Ю. Бургонова, Н.И. Колягина, А.В. Федин Омский государственный технический университет, г. Омск, Россия Аннотация. Рассмотрено

Подробнее

3.5. Обработка поверхностным пластическим деформированием

3.5. Обработка поверхностным пластическим деформированием 3.5. Обработка поверхностным пластическим деформированием Подобные технологии вызывают упрочнение поверхностного слоя металла в холодном состоянии (механические методы) или при нагревании (термо-механические

Подробнее

Влияние химического состава на механические свойства стали

Влияние химического состава на механические свойства стали Влияние химического состава на механические свойства стали 24.11.2016 Каждый химический элемент, входящий в состав стали, по-своему влияет на ее механические свойства улучшает или ухудшает. Углерод (С),

Подробнее

Лекция 6. Нагрузки, напряжения и деформации. Механические свойства.

Лекция 6. Нагрузки, напряжения и деформации. Механические свойства. Лекция 6 http://www.supermetalloved.narod.ru Нагрузки, напряжения и деформации. Механические свойства. 1. Физическая природа деформации металлов. 2. Природа пластической деформации. 3. Дислокационный механизм

Подробнее

Влияние режимов закалки на структуру и свойства сплава системы Al Mg

Влияние режимов закалки на структуру и свойства сплава системы Al Mg ВИАМ/1997-202261 Влияние режимов закалки на структуру и свойства сплава системы Al Mg Е.С. Гончаренко А.В. Мельников В.В. Черкасов В.А. Вертоградский Январь 1997 Всероссийский институт авиационных материалов

Подробнее

Термическая обработка сталей и сплавов

Термическая обработка сталей и сплавов Термическая обработка сталей и сплавов Лекция 9 Разработчик к.т.н., доцент кафедры Металлургия черных металлов ЮТИ ТПУ Д.В. Валуев Термическая обработка цементованных изделий Термомеханическая обработка

Подробнее

Исследование возможности получения наплавленных покрытий из борированной проволоки.

Исследование возможности получения наплавленных покрытий из борированной проволоки. УДК 621.791 Исследование возможности получения наплавленных покрытий из борированной проволоки. Стефанович В.А., Борисов С.В., Стефанович А.В. Белорусский национальный технический университет Минск, Беларусь

Подробнее

VI. Влияние нагрева на структуру и свойства деформированного металла Возврат и полигонизация Рекристаллизация

VI. Влияние нагрева на структуру и свойства деформированного металла Возврат и полигонизация Рекристаллизация ОГЛАВЛЕНИЕ Предисловие... 3 ЧАСТЬ I. МЕТАЛЛОВЕДЕНИЕ И ТЕРМИЧЕСКАЯ ОБРАБОТКА 5 Введение... 5 I. Кристаллическое строение металлов... 7 1. Общая характеристика и структурные методы исследования металлов...

Подробнее

Примеры вопросов к рубежному контролю 1 Тема 1 "Структура материалов"

Примеры вопросов к рубежному контролю 1 Тема 1 Структура материалов Примеры вопросов к рубежному контролю 1 Тема 1 "Структура материалов" 1.1. Что не характерно для кристаллического строения? 1. Определенная температура плавления 2. Закономерное размещение атомов или молекул

Подробнее

Комплексные неметаллические включения в современных металлургических технологиях, свойства и надежность сталей. А.И. Зайцев

Комплексные неметаллические включения в современных металлургических технологиях, свойства и надежность сталей. А.И. Зайцев Комплексные неметаллические включения в современных металлургических технологиях, свойства и надежность сталей А.И. Зайцев Динамика роста требований к коррозионной стойкости, механическим и другим служебным

Подробнее

«Студенческая научная весна 2011: Машиностроительные технологии»

«Студенческая научная весна 2011: Машиностроительные технологии» УДК 621.7 «Студенческая научная весна 2011: Машиностроительные технологии» ИССЛЕДОВАНИЕ ПРИЧИН ПОЛУЧЕНИЯ ЗАНИЖЕННЫХ ПЛАСТИЧЕСКИХ СВОЙСТВ МАТЕРИАЛА ВТ3-1 Евгений Валерьевич Воронежский (1), Артем Игоревич

Подробнее

МГТУ им. Баумана. Отчет. по домашнему заданию ИШтх-7. Выполнил Константиниди Анастас. Москва, 2016 год

МГТУ им. Баумана. Отчет. по домашнему заданию ИШтх-7. Выполнил Константиниди Анастас. Москва, 2016 год МГТУ им. Баумана Отчет по домашнему заданию ИШтх-7 Выполнил Константиниди Анастас Москва, 2016 год Данный материал. Для изготовления штампового инструмента для холодной обработки давлением в зависимости

Подробнее

Итоговый тест, технология обработки материалов (ТОМ), курс 2, сем. 4 (3732)

Итоговый тест, технология обработки материалов (ТОМ), курс 2, сем. 4 (3732) Итоговый тест, технология обработки материалов (ТОМ), курс 2, сем. 4 (3732) 1. Для измерения величины зазора между деталями применяют 1) щуп 2) резьбомер 3) микрометр 4) штангенрейсмас 2. Для определения

Подробнее

Современные конструкционные материалы. Лекция 3. Цветные металлы иихсплавы

Современные конструкционные материалы. Лекция 3. Цветные металлы иихсплавы Современные конструкционные материалы Лекция 3. Цветные металлы иихсплавы Введение Сегодня в металлургии насчитывается более 60 металлов и на их основе свыше 5000 сплавов. Цветные металлы и их сплавы это

Подробнее