Low-Temperature Evaporative Air Coolers. Development and Analysis of Opportunities

Save this PDF as:

Размер: px
Начинать показ со страницы:

Download "Low-Temperature Evaporative Air Coolers. Development and Analysis of Opportunities"

Транскрипт

1 Lw-Temerature Evarative Air Cers. Devement and Anaysis f Ortunities Drshenk A.V., Antnva A.R., Khaak V.F., Gncharenk A.S. Educatina and Research Institute f Refrieratin, Сritehny and Ec-Eneretics Odessa Natina Academy f Fd Technies, Ukraine Abstract. The urse f the study is t deve and cnduct a cyce f theretica and eerimenta studies f w-temerature evarative air cers. The deveed circuit sutins f the cers ensure the reductin f the evarative cin imit frm the temerature f the wet thermmeter t the dew int temerature f the incmin air fw. The anaysis f the fundamenta caabiities f w-temerature air cers are made takin int accunt mdern sutins (atents) and ubicatins in eadin frein scientific jurnas. The scientific nvety f the research cnsists in anayzin f the state f the air fw within the nzze f the evarative cer. The authrs cnducted studies takin int accunt the daner f recndensatin f the rcesses f jint heat and mass transfer in an indirect tye evarative air cer - a chier, which rvides an rtunity t anayze the state f the main and auiiary air fws in the evarative air cer deendin n the rati f as and iquid fws and initia arameters (temerature and misture cntent) f the eterna air. A series f eerimenta studies f hydrdynamic rcesses and jint heat and mass transfer is deveed. The a f reducin the imit f evarative cin had been achieved by usin f air cers - chiers ensures the achievement f cmfrt arameters f air in an air cnditinin system withut usin traditina var cmressin techny. This a had been achieved by usin a rtin f chied water t re-c the incmin air stream with its cnstant misture cntent. Keywrds: w-temerature air cers, heat and mass echane equiment, evarative cin, cin imits, rcess efficiency. DOI:.58/zend.367 Răcitare de aer cu temeratura scăzută de evarare Drshenk A.V., Antnva A.R., Ivanva L.V., Gncharenk V.A. Institutu de Fri, Crytehnie și Ecenerie Academia Naținaă de Tehnii Aimentare din Odesa, Ucraina Rezumat. Scu ucrării cnstă în dezvtarea și efectuarea cercetărir teretice și eerimentae ae răcitarer de aer cu temeratură scăzută de evarare. Aceasta asiură reducerea imitei de răcire rin evarare de a temeratura termmetruui umed ână a temeratura unctuui de ruă a fuuui aeruui intrare. Nutatea științifică cnstă în anaizarea mdificării stării debituui de aer în duza răcitruui evaratr rin simuarea rceser cmune de transfer de masă și cădură în evaratru răcitr. Aceasta feră rtunitatea anaizei fuurir rincia și auiiar în răcitru de aer în funcție de rartu fuurir de az și ichid și varie arametrir inițiai (temeartură și umeditate) a aeruui eterir. Cercetărie eerimentae ae rceser hidrdinamice și transferuui cmun de cădură și masă au ermis studierea stabiității și determinarea "întârzierii" fuiduui în stratu de duză, care ermite estimarea umectabiitâții reae a surafeței stratuui duzei, ce este farte imrtant entru rmvarea structurir muti-canaede de duze din materiae imerice. S-au anaizat caracteristicie de bază ae răcitarer de aer cu temeratură jasă -ciere, incuzând rifunzimea de răcire reaizabiă a debituui de aer și radu de ariere a temeraturii fuuui rincia de aer către temeratura unctuui de ruă a aeruui eterir, recum și ericu de "reccndensare" în fuu auiiar de aer din stratu de duze a răcitruui de aer a temeratură jasă. Reducerea imitei de răcire rin evarare urmare a utiizării de ni suții etinde zna de utiizare ractică a metder de răcire rin evarare. utiizarea răcitarer de aer - ciere asiură atinerea arametrir de cnfrt a aeruui fără utiizarea tehniei tradiținae de cmresie a varir. Cuvinte-cheie: răcitare de aer cu temeratură jasă, echiamente de schimb de cădură și masă, răcire rin evarare, imite de răcire, eficiența rcesuui. Низкотемпературные испарительные воздухоохладители. Разработка и анализ возможностей Дорошенко А.., Антонова А.Р., Халак.Ф., Гончаренко А.C. Институт холода, криотехнологий и экоэнергетики Одесская национальная академия пищевых технологий, Украина Аннотация. Цель исследования состоит в разработке и проведении цикла теоретических и экспериментальных исследований низкотемпературных испарительных воздухоохладителей. Дорошенко А.., Антонова А.Р., Халак.Ф., Гончаренко А.C., 8 4

2 Разработанные схемные решения обеспечивают снижение предела испарительного охлаждения от температуры мокрого термометра до температуры точки росы поступающего воздушного потока. Анализ принципиальных возможностей низкотемпературных воздухоохладителей выполнены с учетом современных решений (патентов) и публикаций в ведущих зарубежных научных изданиях. Научная новизна исследования состоит в анализе состояния основного и вспомогательного воздушных потоков в испарительном воздухоохладителе в зависимости от соотношения потоков газа и жидкости и начальных параметров (температуры и влагосодержания) наружного воздуха. ыполнен цикл экспериментальных исследований процессов гидроаэродинамики и совместного тепломассообмена в низкотемпературных воздухоохладителях, включая проблему устойчивости и определение величины «задержки» жидкости в насадочном слое, которая позволяет определить реальную смоченность поверхности насадочного слоя, что принципиально важно при переходе на многоканальные насадочные структуры из полимерных материалов. На основе полученных результатов выполнен анализ принципиальных возможностей низкотемпературных воздухоохладителей чиллеров, включая достигаемую глубину охлаждения воздушных потоков и степень приближения температуры основного воздушного потока к температуре точки росы наружного воздуха, а также опасность «реконденсации» во вспомогательном воздушном потоке при его полном насыщении еще до выхода из насадочного слоя низкотемпературного воздухоохладителя. Поставленная цель снижения предела испарительного охлаждения позволяет расширить область практического использования методов испарительного охлаждения, например, использование воздухоохладителей - чиллеров обеспечивает достижение параметров комфортности воздуха в системе кондиционирования без привлечения традиционной парокомпрессионной техники. Эта цель достигается путем использования части охлажденной воды для предварительного охлаждения поступающего воздушного потока при его неизменном влагосодержании. Ключевые слова: низкотемпературные воздухоохладители, тепло-массообменная аппаратура, испарительное охлаждение, пределы охлаждения, эффективность процесса. СОКРАЩЕНИЯ СК (SCA) система кондиционирования воздуха ТМА тепломассообменный аппарат ГРД (CTW) градирня ПИО (DEC) испарительный воздухоохладитель прямого типа НИОг (IEC) испарительный воздухоохладитель непрямого типа НИО-Rг (Ch) низкотемпературный воздухоохладитель (воздушный чиллер) П, О и (F, P, S) полный основной и вспомогательный воздушные потоки (fu, rimary, secndary air fw) Т/О теплообменник ж () жидкость (вода) м (w) мокрый (wet) г () газ-воздух пл (f) жидкостная пленка t, t м, t ж, h температура воздуха по сухому и мокрому термометрам, (dry- and wetbub air temerature), температура воды, энтальпия х, г/кг влагосодержание Н (OA) наружный воздух (utdr air) выбрасываемый в среду воздух ЕДЕНИЕ Практический интерес к возможностям испарительных охладителей (ИО) газов и жидкостей непрерывно растет, о чем свидетельствуют публикации в ведущих мировых научных изданиях. Особый интерес вызывают ИО непрямого типа со сниженным пределом охлаждения [-, 3-]. Разработанные решения охватывают нужды энергетики, традиционного и альтернативного типов, химической и пищевой промышленности и позволяют решать задачи охлаждения, не прибегая к традиционной парокомпрессионной технике. Это позволяет также существенно улучшить их эко-энергетические показатели []. 4

3 I. ИСПАРИТЕЛЬНЫЕ ОЗДУХООХ- ЛАДИТЕЛИ НЕПРЯМОГО ТИПА СО СНИЖЕННЫМ ПРЕДЕЛОМ ОХЛАЖДЕНИЯ. ОСНОНЫЕ ПРИНЦИПИАЛЬНЫЕ РЕШЕНИЯ (рис. ) испарительном воздухоохладителе непрямого типа НИОг (рис. А и ), получившем наибольшее распространение в последние годы [-], полный воздушный поток (П), поступающий на охлаждение, делится на две части. спомогательный поток воздуха () поступает в «мокрую» часть охладителя, где контактирует с водяной пленкой, стекающей по поверхностям канала и обеспечивает испарительное охлаждение воды, которая, в свою очередь, охлаждает бесконтактно, через разделяющую стенку, основной воздушный поток (О). Этот «продуктовый» поток воздуха охлаждается при неизменном влагосодержании, что обеспечивает преимущества при создании на основе НИО систем кондиционирования воздуха ССК). спомогательный воздушный поток выносит все тепло из НИО в «связанном» виде, его температура также понижается и влагосодержание возрастает. Температура воды, рециркулирующей в цикле, сохраняет неизменное значение и оказывается на несколько градусов выше температуры мокрого термометра, поступающего в НИО воздуха. Эта температура зависит от соотношения воздушных потоков в НИО, основного и вспомогательного, и является пределом охлаждения для обоих воздушных потоков. Испарительные воздухоохладители могут быть обычного (НИО, рис. А и ) и регенеративного типов (рис. и Г, НИО-Rг) [3-], отличаясь местом разделения воздушного потока, поступающего в охладитель. о втором случае обеспечивается более глубокое охлаждение воздуха, поскольку здесь процесс испарительного охлаждения воды в «мокрой» части аппарата ориентирован на температуру мокрого термометра воздуха, уже прошедшего охлаждение в «сухой» части охладителя и пределом охлаждения, в принципе, является температура точки росы наружного воздуха. Такая схема предпочтительна для глубокого охлаждения сред, но характеризуется и более высоким уровнем энергозатрат. Обстоятельному изучению возможностей охладителя регенеративного типа НИО-Rг посвящены исследования [, 9-]. Принцип устройства и образования моноблока НИО-Rг полностью идентичен рассмотренному выше для НИОг, с той разницей, что разделение полного воздушного потока (П) происходит не на входе в моноблок, а на выходе, так что полный воздушный поток предварительно охлаждается в «сухой» части аппарата, что повышает потенциал последующего испарительного охлаждения от ступени к ступени аппарата. Насадка НИО составлена из «сухого» () и «мокрого» () элементов (многоканальных плит), каналы в которых имеют взаимно перпендикулярные направления. «Мокрая» часть насадки НИО комплектуется водораспределителем и водосборником. Поскольку вспомогательный воздушный поток покидает аппарат достаточно холодным (его температура практически равна температуре основного продуктового воздушного потока, а основную часть тепла он выносит из системы в «связанном» виде), целесообразно использование этого потенциала для предварительного охлаждения, например, поступающего в НИО полного воздушного потока. «Мокрые» каналы насадки, предназначенные для непосредственного взаимодействия вспомогательного воздушного потока и рециркулирующей воды, имеют сложную форму, обеспечивающую хорошее распределение жидкости (включая задержку жидкости, которая обеспечивает реальную поверхность тепломассообмена в аппарате), стекающей по поверхности элементов насадки. опрос о качестве распределения жидкости по поверхности насадочных элементов принципиально важен, особенно в случае использования полимерных материалов для конструирования насадки. Здесь может использоваться либо сложно профилированный тип канала, либо регулярная шероховатость поверхности насадочных элементов [-]. Схема контактирования по воздушным потокам поперечноточная, и, в «мокрой» части, по воде и вспомогательному воздушному потоку, противоточная. еличина эквивалентного диаметра каналов одинакова для «сухой» и «мокрой» частей насадки, и, в зависимости от решаемой задачи, в среднем составляет: d e 5 мм; параметр регулярной шероховатости поверхности (РШ) 43

4 k / e 4 (где шаг, а e высота выступа регулярной шероховатости поверхности РШ) [-]. II. МОДЕЛИРОАНИЕ ПРОЦЕССО СОМЕСТНОГО ТЕПЛОМАССОО- МЕНА ИСПАРИТЕЛЬНОМ ОЗДУХООХЛАДИТЕЛЕ НЕПРЯМОГО ТИПА (рис. -3) Процессы совместного тепломассообмена в испарительных охладителях Процесс адиабатического охлаждения воздуха в испарительном охладителе прямого типа (ПИО, DEC) протекает при неизменном значении энтальпии воздушного потока, при этом температура рециркулирующей через насадку ТМА воды оказывается неизменной и равной температуре мокрого термометра входящего в аппарат воздуха. Политропический процесс испарительного охлаждения воды в градирне (ГРД, CTW) определяется процессом диффузии водяных паров в воздух, при этом «явное» тепло может иметь различное направление переноса и составляет незначительную часть переносимого в системе теплового потока. Пределом испарительного охлаждения здесь является температура мокрого термометра поступающего в ИО воздушного потока. Рассмотрим процессы совместного тепломасcообмена при испарительном охлаждении сред на примере прямого испарительного охлаждении воды. Результирующее снижение ее температуры достигается совместным действием следующих процессов: ) теплоотдачей соприкосновением (перенос теплоты путем теплопроводности и конвекции); ) теплообмен излучением; 3) поверхностным испарением воды в поток воздуха (диффузия водяных паров в воздухе). Преобладающую роль здесь играет поверхностное испарение (7-8% теплоты, отдаваемой водой). Суммарное количество теплоты, отдаваемой водой (рис. 3): dq случае, когда dq dq () t t величина dq входит в уравнение () с обратным знаком. Количество явной теплоты, отдаваемой водой воздуху, выразится уравнением: dq ( t t ) df () При этом полагают, что t = t *, где t * температура поверхности жидкостной пленки, т.е. отсутствует градиент температур по глубине водяной пленки и ее термическое сопротивление равно нулю: R =. работах [-] было показано, что в общем случае, для политропического процесса и R R R R. Скорость перехода молекул пара из прилегающего парогазового слоя в поток воздуха пропорциональна разности ( * n n ), где р n - парциальное давление водяного пара в воздухе на значительном удалении от поверхности воды (в ядре воздушного потока). Количество испарившейся жидкости: где d ( * n n) df (3), р коэффициент массоотдачи, отнесенный к полной разности парциальных давлений водяного пара, кг/(м с). Количество теплоты, затраченное на испарение: dq r d r ( * df (4) n n) Поверхностное испарение может * проходить лишь в том случае, когда n. n Суммарно переносимое количество теплоты: dq ( t t ) df r ( * n n) df (5) Mickey H.S., Merke F. предложили использовать в качестве движущей силы процесса переноса массы вместо разности парциальных давлений разность влагосодержаний ). dq ( * ( t t ) df r ( * df (6) Здесь полагаем, что ) F F F. Это важное обстоятельство обычно игнорируется, но для насадок плотной многоканальной структуры это вовсе не так, и отличие в соотношении поверхностей тепло- и массопереноса, как это было показано в работе -, 3 применительно к насадкам из полимерных материалов, оказывается значительным. 44

5 dq ( t t ) r ( * ) df, * где: e c (7) / h Для системы вода-воздух отношение коэффициентов тепло- и массоотдачи является величиной постоянной. Это является выражением аналогии процессов тепломассопереноса, протекающих в динамическом поле температур и влагосодержаний. На самом деле, наличие аналогии, выражаемое эмпирическим соотношением Льюиса (e), зависит от реальности протекающих процессов в системе, от соотношения поверхностей теплои массопереноса, и не распространяется на ситуацию насыщенного влажного воздуха, когда в районе равновесной кривой могут иметь место процессы «реконденсации». Пренебрегая зависимостью r от температуры, находим: * dq c ( t t ) r ( df (8), где ) dq K ( h * h df (9), h ) K h общий коэффициент тепломассопереноса (коэффициент переноса «суммарного тепла и массы» в системе, по принятому в англоязычной литературе определению), отнесенный к разности энтальпий. Он выражает интенсивность процесса тепломасообмена, обусловленного совместными механизмами конвекции и диффузии. Абсолютные величины коэффициентов равны: х К. Уравнение h (9) это основное уравнение метода «энтальпийного потенциала». Оно позволяет существенно упростить расчет процессов тепломассообмена, поскольку вместо двух движущих сил используется одна энтальпийный напор, вместо коэффициентов переноса и один К h. Для случая, когда учитывается термическое сопротивление жидкостной пленки, то есть R, уравнение (9) запишется: dq ( h h df, h ) при где h, h * t t значение энтальпии воздуха и %. Анализ процессов совместного тепло- и массопереноса при прямом контактировании газа и жидкости был выполнен с учетом следующих упрощающих предпосылок: а) Допущение о постоянстве расхода жидкости ( ). При испарении либо G конденсации в системе этот расход реально изменяется. Погрешность, обусловленная упрощением, составляет от 3 до % [-]; б) Погрешность, вносимая заменой движущей силы d на d и от пренебрежения влиянием Стефанового потока массы (конвективный поток массы, возникающий из-за непроницаемости поверхности жидкости потоку воздуха; закон односторонней диффузии Стефана); в) Допущение, что эмпирическое соотношение Льюиса равно единице (e=). Этот вопрос тесно связан с допущением о равенстве поверхностей обмена ( ), т.е. F m F является комплексным допущением. Литературные данные по вопросу о величине e для рассматриваемых процессов очень противоречивы и дают разброс от,5 до, [-], причем основными причинами этого является некорректность вычислений, обусловленная неучетом однородности поверхностей контакта фаз, выполнением условия Le = a / D (где Le число Льюиса, a коэффициент температуропроводности, м /с; D коэффициент молекулярной диффузии, м /с) и др; г) Пренебрежением термическим сопротивлением жидкостной пленки R =. Для политропических процессов в системе вода-воздух по данным работ [-] термическое сопротивление системы равномерно рассредоточено между двумя фазами; д) Дополнительная ошибка может иметь место при усреднении движущей силы процесса совместного тепломасcообмена. Приближенные методы и погрешности усреднения рассмотрены в работах [-]; они основаны на замене участка равновесной кривой прямолинейной, параболической, либо экспоненциальной зависимостями. еличины r и c принимаются постоянными в заданных диапазонах изменения основных параметров, что особых сомнений не вызывает. h 45

6 Основной вклад в суммарную ошибку вносят допущения: R, G ; y. еличина ошибки может составлять от % до 5 % [-]. Следует отметить, что без принятых упрощающих предпосылок вывод уравнения (9) невозможен. Уравнение энтальпийного баланса: G c ( t G c ( t t ) G t ) G r r c ( t c * ( t t t ) G c dt G dh (), это уравнение «рабочей линии» процесса испарительного охлаждения (рис., линия А). Таким образом, t линейно зависит от, причем угол наклона линии равен: t dh / dt G c / G. Значение энтальпийного напора в любом сечении аппарата равно вертикальному отрезку между кривой насыщения и рабочей линией (при условии отсутствия термического сопротивления водяной пленки). Основное уравнение Меркеля с учетом (), запишется: t ) h * K hf / G c /( ). dt h h () t Правая часть этого уравнения содержит только термодинамические параметры потоков, левая конструктивные и эксплуатационные характеристики испарительного охладителя (рабочую поверхность, расход воды и коэффициент тепломассопереноса). Это делает уравнение () удобным для практических расчетов. еличина Kh F / G K носит название критерия испарения. На рисунке 3 представлены характерные профили изменения основных параметров воздушных и водяного потоков в НИО (А) и НИО-Rг (). III. МОДЕЛИРОАНИЕ ПРОЦЕССО СОМЕСТНОГО ТЕПЛОМАССО- ОМЕНА Для описания процессов тепломассообмена в НИО при условии материальной однородности потоков выделим элемент насадки протяжённостью H, a y b, z L (рис. 3). Основные уравнения совместного тепломассообмена в «мокрой» части ТМА (конвекция и диффузия) и конвективного теплообмена в его «сухой» части, а также соответствующие условия сопряжения в форме уравнений пограничного слоя [-]: для жидкости ( H, a y h, z L, h толщина слоя жидкости); температура t t (, y, z) определяется из уравнения: G ( y) y t / t / (), а условие на входе, при х =, имеет вид: t (,y,z) = t. для вспомогательного турбулентного потока газа ( H, h y b, z L ) температура tb tb (, y, z) и парциальное давление пара n n(, y, z) определяются уравнениями: tb T tb VB ( y) ( a a ) y (3), y n T n VB ( y) RnTB ( D D ) y (4), y при условии, когда, (5) : tb tb, n n t и при у = b: B п,. (6) y у для основного газового потока ( H, a y, z L ) температура t t (, y, z) определяется из уравнения: O O t О Т to VО ( y) ( a а ) (7), y y при z = : to t O ; при у = - а: t О (8) у условия сопряжения: на стенке, при у = q k ( t ) (9), B t где q тепловой поток при у =, а k α коэф 46

7 фициент теплопередачи через разделяющую каналы стенку толщиной δ cw и теплопроводности λ cw : k cw cw на поверхности раздела, когда y h n, q q q : () результате осреднения, используя законы Ньютона и Дальтона, получим систему уравнений: t a ( tb t) b ( ) c ( to t) tb a ( ), ( tb t b ) () t c ( ) t t z Граничные условия имеют вид: при : t t, t t, B при z=: t = t. () Коэффициенты a, b, c, a, b, c определяются следующими соотношениями: a /( c c k /( c ), b ), a b,6 /, c B B r D /( c /( c k /( c ), B ), дальнейшем рассматривается только нелинейная теория испарительных воздухоохладителей непрямого типа, т.е. коэффициенты a, b, c, a, b, c являются постоянными величинами, а для парциального давление насыщенного пара предполагается нелинейная зависимость: ( t) 69,5 e(,68 t) (3) На рис. 3 представлены характерные профили изменения основных параметров воздушных и водяного потоков в НИО (А) и НИО-Rг (). O ) tо c tb t z с a a t a t c c t c t О t a t b ( ) c t,, b b О (4) Для получения численного решения задачи () - (4) применена явная разностная схема (метод Эйлера). III. АНАЛИЗ ОЗМОЖНОСТЕЙ ИСПАРИТЕЛЬНЫХ ОХЛАДИТЕЛЕЙ НЕПРЯМОГО ТИПА На рисунках 3 и 4 представлены экспериментально полученные характерные профили изменения основных параметров основного «О» (температура охлаждаемого при неизменном влагосодержании потока) и вспомогательного (температура и влагосодержание) воздушных потоков в НИОг (рис. 5А для потока «О», и для потока, соответственно) по длине и высоте расчетного модуля (результаты приведены для начальных параметров воздуха, поступающего в модуль НИОг: П (Н): t /t m /t = 35//4 С; = г/кг и соотношений контактирующих воздушных потоков в НИО = G O / G B =,5;,;,5). На рисунке 5А показано влияние влагосодержания наружного воздуха на эффективность охлаждения воздушных потоков и температуру рециркулирующей воды в НИОг (А). Температура рециркулирующей в НИОг воды («мокрые» каналы НИОг) t t C, m является m 3 неизменной в цикле. Отметим, что для НИО- R она составляет, по данным настоящего исследования, t t,5 4, C, при m 5 существенно более низкой температуре t m. На рисунке 5 показано влияние соотношения основного и вспомогательного воздушных потоков = G O/G B: (,5;,; 3,5). Анализ работы СК на основе воздухоохладителя Ch. На рисункe 5 на Н- Х диаграмме влажного воздуха, на основе полученных в работе экспериментальных данных, приведен анализ работы воздухоохладителя Ch (схема по рис. А и ) при различных начальных влагосодержаниях воздуха (при одинаковом во всех случаях 47

8 А Н (OA), t, tм h (S). tв, hв совмещенная схема раздельная схема ( cmbined scheme) (sit scheme) НИОг(IEC) О(P): tо, hо О. tо, hо T НИОг (IEC) ИО(EC) (S): tв, hв t = cnst О(P) (S) П: tп, hп T cd water оздухоохладитель непрямого типа НИОг; (Indirect evarative cer IEC) предел охлаждения температура мокрого термометра наружного воздуха (cin imit) Н(П), (OA(F)) t, tм h (S). tв, h совмещенная схема раздельная схема ( cmbined scheme) (sit scheme) НИО-Rг IEC-R, (chier Ch) t = cnst О(P). tо, hо О (P). tо, hо t ИО(EC) Г (S): tв, hв 3 ж() Н (П), (OA(F)) t, tм h 4 t 5 О(P) cd water (S) 6 НИО-Rг, IEC-R (Ch) оздухоохладитель непрямого типа НИО-Rг; (Indirect evarative cer IEC-R, (chier Ch)), предел охлаждения температура точки росы наружного воздуха (cin imit) ИО; НИОг; 3 НИО-Rг (Ch); 4 теплообменники; 5 и 6 «сухой» и «мокрый» каналы испарительного воздухоохладителя Рис.. Принципиальные схемные решения испарительных воздухоохладителей непрямого типа, построенные по совмещенной и раздельной схемам: НИОг (А и ) и НИО-Rг ( и Г), соответственно Переход к раздельным схемам воздухоохладителей 48

9 H = А Д = % С tм H Δh * = Δhг/n (участки разбиений, (break sectins) I-II-III- ), tг Э = tг Р линии «коннод»(ine "Cnnaud") углы «связующих» линий процесса (crners f the "cnnectin" rcess ines) С* С** h + С < t* t А Углы наклона «коннод» в зависимости от = G Г / G Ж (Anes "Cnnaud" deendin n = G / G ) Е t Д* Δt Г Е** III Е* Е II I t < = Д* t* Г Δh/n > Д t h h + h Δh h T h h + h H > = G / G > tм С h = f (t) t ид.(id) рабочая линия идеальной модели процесса (wrk ine idea(id) rcess mde) рабочая линия процесса в ГРД (rcess ine er year) t* А t t м h t Δt t Г t tж* Построения выполнены для условия R ; RΣ = R + R; Δt* = t - t*; hг + определяется при условии: t= t * и φ=% Д Г Δtпл t hг hг + Δh h h T h + Δh G G (t t*) С tм А t t t t h T t t м h t = / ид(id).; = G / G Δt Рис.. Построение линии изменения состояния воздушного потока на Н-Т диаграмме влажного воздуха по высоте испарительного водоохладителя ГРД при различных значениях характеристического числа (соотношения потоков газа и жидкости = G Г / G Ж) и противоточной схеме контактирования потоков, при условии: R ж [] 49

10 О(P) tо t о м hо = cnst tв в hв (S) T, о С хв НИОг(IEC) Х, г/кг(r/k) (S) А Qα о α о α Qα в Qβ в α в β в О(P) t = cnst ж() (S) tв tо О(P) (S) tп t п м п hп t р = cnst h канала(channe), мм О(P) tо t о м hо = cnst П*(F) (S) tо о hо T, о С НИОгR(IEC) Х, г/кг(r/k) Qα п Qα в Qβ в (S) αг п α α в β в O(P) tп t п м п hп t = cnst ж() z y Н (S) tв в hв tв хо = хп хв характерное изменение параметров воздушных и водяного потоков в НИО (the chane f arameters f air and water fw) А процессы в НИО; процессы в НИО/R расчетная схема НИО tп (tо) t р = cnst h канала(channe), мм (S) О(P) (S) х b a L Рис. 3. К моделированию процессов совместного тепломассообмена при испарительном охлаждении воздуха в аппаратах непрямого типа 5

11 4 35, С Т, о С П 7,5 г/кг (r/k) лияние начального влагосодержания воздуха (Infuence f the initia air misture cntent) 3 г/кг (r/k) 7 г/кг (r/k) 3 3, о С 8,5 о С 6,5 о С ж() 4, о С 7, о С 3, С 5,5 о С Δt =, о 3,5 о С,8 о С Δt =,5 о С 5 Δt =,6 о С 5 Х, г/кг(r/k) О А 4 35, С Т, о С лияние соотношениях основного и вспомогательного воздушных потоков (Infuence f main and auiiary air fw ratis) 3,5 С О(P)_ (S)_ 9,5 о С 8,5 о С 3,5 о С 5,5 о С ж() 4, о С 3,5 о С, о С,5,,5 = Gо/Gв (GP/GS) (S). tв, hв 3 НИОг(IEC) 4 О(P). tо, hо t = cnst Рис. 4. Экспериментальные результаты, полученные для испарительного воздухоохладителя НИОг (IEC) при различных: А влагосодержаниях наружного воздуха; соотношениях основного и вспомогательного воздушных потоков в НИО (:,5;,; 3,5) 5

12 Н % Относительная влажность (Reative humidity),, % 4 А Температура (Temerature), С Зона комфортных параметров воздуха КП (Air cmfrt zne) Zne f ermissibe cmfrt arameters % 3 Air cmfrt zne t ASHRAE лагосодержание (Misture cntent), г/кг i [/k s.v.] Процессы -*(О)-*() и 3-3*(О)-3*() приведены для соотношения основного и вспомогательного воздушных потоков = GО/G =,8. На рисунке выделена зона комфортных параметров воздуха ( зачернена), зона допустимых комфортных параметров воздуха () и зона комфортных параметров воздуха по ASHRAE (3 выделена пунктирными линиями) в помещении. (Prcesses - * (О) - * () and 3-3 * (О) -3 * () are iven fr the rati f the main and additina air streams = GО / G =.8. The fiure shws the zne f cmfrt arameters f air ( - backened), ermissibe cmfrt arameters f air () and zne f cmfrt arameters f air accrdin t ASHRAE (3 - marked with dashed ines) in the rm) 3 3«О» (P) 3*«О»(P) 9 r/kr *«О»(P) tр 3 Зон а доп уст им ых ком фо ртн ых пар аме тро в воз дух а r/kr «О» (P) tр «О» (P) 6 r/kr tм 3 7 *(S) tм Prcesses in Ch with different initia misture cntent f air г 5 Энтальпия (Enthay), кдж/кг 3 tр рециркуляция воды (water recycin) t t t 7 ИО(EC) h (S) (S) tм (S) 3* (S) X охлажденный воздух (ced air) 3 Ch Aendi Рис. 5. Анализ работы СК (по рис. ) на основе воздухоохладителя Ch при различных начальных влагосодержаниях воздуха г (при =,) 5

13 соотношении воздушных потоков * = G О / G =,). Полный воздушный поток охлаждается при неизменном влагосодержании в теплообменнике 7 и здесь делится на «основной» поток (О), поступающий в помещение и «вспомогательный» поток (), поступающий в испарительный воздухоохладитель ИО. Линия изменения состояния «основного» потока ( «О», «О», 3 3«О») протекает при постоянном значении влагосодержания воздуха. Для степени приближения к пределу охлаждения, сориентированного на ** t t, температуру точки росы получены результаты: 6 г / кг : t г / кг : t 9 г / кг : t 4,3 C, t 9,5 C, t 7,5 C, t ** ** ** 4, C; 5,5 C; 6, C; то есть: со снижением начального влагосодержания воздуха уровень охлаждения основного воздушного потока значительно снижается, но при этом несколько уменьшается степень приближения к пределу охлаждения; кривая изменения состояния вспомогательного воздушного потока G последовательно выгибается в сторону острого «угла» Н-Х диаграммы влажного воздуха, как бы «упираясь» в предел охлаждения (линии изменения состояния вспомогательного воздушного потока в чиллере «О» «3О» «3») и изменение состояния потока в дальнейшем протекает непосредственно вдоль равновесной кривой φ = %, то есть этот поток полностью насыщается еще до выхода из аппарата; возможно, будет целесообразно при переходе к реализации испарительного охлаждения в Ch на малых величинах начальных влагосодержаний, снижать соотношение потоков = G O / G B. На рисунке 5 выполнен такой анализ и видно, что для получения комфортных параметров основного воздушного потока, поступающего в помещение можно увеличить расход основного воздушного t потока (процессы -*(О) -*() и 3-3*(О) -3*() приведены для соотношения основного и вспомогательного воздушных потоков * = G O / G B =,8), что снижает реальные энергозатраты термометра до температуры точки росы наружного воздуха, при этом были рассмотрены возможности охладителей прямого и непрямого типа, позволяющее в в СК. При этом видно, что линии изменения состояния вспомогательного воздушного потока в чиллере «*О» «*» и «3*О» «3*» протекают уже не по равновесной кривой φ = %, то есть вспомогательный воздушный поток до выхода из насадки ТМА не насыщен и опасность «реконденсации» в нем, а, следовательно, и снижения эффективности процесса существенно снижается. ЫОДЫ. Разработана концепция создания низкотемпературных испарительных охладителей со сниженным пределом охлаждения от температуры мокрого СК снизить удельные энергозатраты при достижении параметров комфортности воздушной среды;. Показано, что сравнительно с прямым испарительным охлаждением воздухоохладитель непрямого типа НИО обеспечивает возможность «сухого» охлаждения воздуха, без его увлажнения; охлаждение воздушного потока в воздухоохладителе-чилере Ch реально снижает предел охлаждения основного воздушного потока ниже температуры наружного воздуха по мокрому термометру, что существенно расширяет возможности испарительных методов охлаждения, «отвоевывая» часть практического приложения при построении СК у парокомпрессионной техники; 3. Показано, что переход к охладителям со сниженным пределом охлаждения сред требует решения проблемы «реконденсации», связанной с опасностью полного насыщения вспомогательного воздушного потока в пределах насадочной части аппарата; выполнен анализ условий возникновения такой опасности и выработаны рекомендации по ее предотвращению; 53

14 4. Экспериментальное исследование позволило конкретизировать рабочие нагрузки на ТМА пленочного типа с учетом величины реальной смоченной поверхности многоканальных полимерных насадочных структур; определена эффективность процессов испарительного охлаждения сред в зависимости от начальных параметров наружного воздуха и соотношения контактирующих потоков газа и жидкости и выработаны рекомендации для расчета и проектирования низкотемпературных охладителей сред; 5. На основе экспериментальных данных выполнен анализ принципиальных возможностей разработанных низкотемпературных испарительных воздухоохладителей Ch, показавший, что со снижением начального влагосодержания воздуха уровень охлаждения значительно снижается, при этом уменьшается и степень приближения к пределу охлаждения; кривая изменения состояния воздушного потока в дальнейшем протекает непосредственно по равновесной кривой φ = %, для предотвращения чего целесообразно снижать соотношение контактирующих потоков газа и жидкости; 6. Использование новых решений позволяет расширить область практического использования методов испарительного охлаждения, например, использование воздухоохладителейчилеров обеспечивает достижение параметров комфортности воздуха в СК без привлечения традиционной парокомпрессионной техники. APPENDIX (ПРИЛОЖЕНИЕ ) Fi.. Basic circuit sutins f indirect tye evarative air cers, buit accrdin t cmbined and searate schemes: IEC (A and B) and Ch (C and D), resectivey. Transitin t divided air cer scheme. - EC; - IEC; 3 - Ch; 4 - heat echaners; 5 and 6 - dry and wet channes f evarative air cer. Fi.. Buidin a ine f chane in the state f the air fw n the Н-Т diaram f humid air an the heiht f the evarative cer fr CTW fr different vaues f the characteristic number Λ (the rati f as and iquid fws = G / G ) and cuntercurrent fw cntactin scheme, rvided: R []. The cnstructins are fufied fr the cnditin R ; R Σ = R + R ; Δt = t * - t ; h is determined under the cnditin: t = t * and φ = %. Fi. 3. Schemes fr mdein the rcesses f jint heat and mass transfer with evarative cin f air in devices f indirect tye. A - rcesses in IEC; B - rcesses in Ch In - the desin scheme f IEC. Fi. 4. Eerimenta resuts btained fr the evarative air cer (IEC) 6 fr varius: A - misture cntent f utdr air; B - ratis f the main and auiiary air streams in the IEC ( = Gо / Gв: -.5; -.; 3 -.5). Fi. 5. Anaysis f the eratin f SCA (in Fi. ) n the basis f the Ch air cer at varius initia misture cntents f air (with = G О / G =.). Литература (References) [] Drshenk A.V., Gauberman M.A. Aternative enery [Aternative enery]. Refrieratin and Heatin Systems, [Odessa I.I. Mechnicw Natina University Press],. [] Guanmin Chen, Kstyantyn Shestav, Aeander Drshenk, Pau Ktun, Pymeric materias fr sar enery utiizatin: a cmarative eerimenta study and envirnmenta asects, Pymer-Pastics Techny and Enineerin, 5, v. 54, [3] Fster R.E., Dijkastra E. Evarative Air- Cnditinin Fundamentas: Envirnmenta and Ecnmic Benefits Wrd Wide. [Prc. Int. Cnf. Aicatins fr Natura Refrierants, Aarhus, Denmark, IIF/IIR, 996,. -9 (In Enish). [4] Jhn L., McNab, Pau McGrer. Dua Indirect Cyce Air-Cnditiner Uses Heat Cncentrated Dessicant and Enery Recvery in a ymer Pate Heat Echaner. [Prc. Internatina Cnress f Refrieratin IIR/IIF], 3, Washintn, D.C, ICR646. [5] Stitchkv N. J., Dimirv G.J. Effectiveness f Crssfw Pate Heat Echaner fr Indirect Evarative Cin. Int. J. Refri., v., n. 6, 998, [6] Zha, X., Liu, S., Riffat, S.B. Cmarative study f heat and mass echanin materias fr indirect evarative cin systems. [Prc 43th Int Cnf. Buidin and Envirnment ], 8, [7] Gmes E.V., Martinez F.J., Diez, F.V., Leyva, M.J., Martin, R.H., Descritin and eerimenta resuts f a semi-indirect ceramic evarative cer. Int. Jurna f Refrieratin, 5, v. 8, [8] Martínez F.J., Gómez E.V., García C.M., Requena J.F., Gracia L.M., Navarr S.H, Guimaraes A.C., Gi J.M. Life cyce assessment f a semi-indirect ceramic evarative cer vs a heat um in tw cimate areas f Sain. Aied Enery., v. 88,

15 [9] Hasan A. Gin bew the wet-bub temerature by indirect evarative cin: Anaysis usin a mdifiede-ntu methd. Aied Enery 89 () [] Kabee A., Abdeaied M. Numerica and eerimenta investiatin f a nve cnfiuratin f indirect evarative cer with interna baffes. Enery Cnversin and Manaement 6 (6) [] Chen Y., Yan H., Lu Y. Indirect evarative cer cnsiderin cndensatin frm rimary air: Mde devement and arameter anaysis. Buidin and Envirnment 95 (6) 33e345. [] Chen Y., Yan H., Lu Y. Parameter sensitivity anaysis and cnfiuratin timizatin f indirect evarative cer (IEC) cnsiderin cndensatin. Aied Enery 6. [3] Metd and Aaratus f Indirect-Evarative Cin, Patent RF, n. US 6,497,7 B,. [4] Patent USA (Pub. N.: US 9/7583 A, Pub. Date: Jan. 8, 9). Indirect Evarative Cin Device. [5] Patent USA (Pub. N.: US 4/645 A, Pub. Date: Ar., 4). Maistsenk et a. Indirect Evarative Cin Mechanism [6] Patent USA (Pub. N.: US 7,765,87 B, Pub. Date: Au. 3, ). Muti-Stae Evarative Cin System [7] Patent USA (Pub. N.: US /8896, A. Pub. Date: Nv., ). Evarative Air Cer with muti Staes Cin and r Heatin with r withut Cin Ci.[8] Patent USA (Pub. N.: US /8896, A. Pub. Date: Nv., ). Evarative Air Cer with muti Staes Cin and r Heatin with r withut Cin Ci [8] Patent USA (Pub. N.: US 6,494,7 B, Date f atent: Dec. 4, ). Maistsenk et a. Methd and Aaratus f Indirect Evarative Cin [9] Maistsenk V., Leand Gian, M. 3, The Maistsenk Cyce fr Air Desiccant Cin. [Prc. h Int. Cn f Refrieratin IIR/IIF], 3, Washintn, D.C, ICR646. [] Denis Pandeidis, Serey Anisimv, Wiiam M. Wrec. Perfrmance study f the Maistsenk Cyce heat echaners in different air-cnditinin aicatins. Intern. Jurna f Heat and Mass Transfer, 5, v.8,. 7- [] Pasca Stabat, Dminique Marchi. Simified mde fr undirect-cntact evarative cin twer behaviur. France. Aied Enery , [] Muhammad H., Muhammad S., Miyazaki T., Kyama S., Maistsenk S. Overview f the Maistsenk cyce A way twards dew int evarative cin. Renewabe and Sustainabe Enery Reviews 66 (6) Сведения об авторах. Дорошенко Александр икторович доктор технических наук, профессор кафедры ТДЭ ОНАПТ, сфера научных интересов теплофизика, тепломассообмен, альтернативная энергетика. е-mai: Антонова Альфия Раисовна кандидат технических наук, доцент кафедры информационных технологий и кибербезопасности ОНАПТ, сфера научных интересов математическое моделирование, теплофизика, альтернативная энергетика. е-mai: Халак ячеслав Федорович аспирант кафедры термодинамики и возобновляемой энергетики ОНАПТ, сфера научных интересов: теплофизика, тепломассообмен, альтернативная энергетика.. е-mai: Гончаренко Александр Сергеевич аспирант кафедры термодинамики и возобновляемой энергетики ОНАПТ, сфера научных интересов: теплофизика, холодильная техника, альтернативная энергетика. е-mai: 55


УДК С. А. Г а р а н о в, Л. Б. В о л о к и т и н, О. Б. Б и о н ы ш е в ПРИМЕНЕНИЕ В СКВ КОСВЕННО-ИСПАРИТЕЛЬНОГО ЧИЛЛЕРА

УДК С. А. Г а р а н о в, Л. Б. В о л о к и т и н, О. Б. Б и о н ы ш е в ПРИМЕНЕНИЕ В СКВ КОСВЕННО-ИСПАРИТЕЛЬНОГО ЧИЛЛЕРА УДК 621.59 С. А. Г а р а н о в, Л. Б. В о л о к и т и н, О. Б. Б и о н ы ш е в ПРИМЕНЕНИЕ В СКВ КОСВЕННО-ИСПАРИТЕЛЬНОГО ЧИЛЛЕРА Рассмотрены различные способы организации испарительного охлаждения воды.

Подробнее

Ахременков Ан. А., Цирлин А.М. Математическая модель жидкостного погружного охлаждения вычислительных устройств

Ахременков Ан. А., Цирлин А.М. Математическая модель жидкостного погружного охлаждения вычислительных устройств Ахременков Ан. А., Цирлин А.М. Математическая модель жидкостного погружного охлаждения вычислительных устройств Аннотация В работе предложена модель системы охлаждения вычислительных устройств при их непосредственном

Подробнее

Расчет теплообменного аппарата «труба в трубе»

Расчет теплообменного аппарата «труба в трубе» Расчет теплообменного аппарата «труба в трубе» Задание: Определить поверхность нагрева и число секций теплообменника типа «труба в трубе». Нагреваемая жидкость (вода) движется по внутренней стальной трубе

Подробнее

ЛЕКЦИЯ 4 МОДЕЛИРОВАНИЕ КОНВЕКТИВНОГО МАСООБМЕНА КРИТЕРИАЛЬНЫЕ УРАВНЕНИЯ КОНВЕКТИВНОГО МАСООБМЕНА

ЛЕКЦИЯ 4 МОДЕЛИРОВАНИЕ КОНВЕКТИВНОГО МАСООБМЕНА КРИТЕРИАЛЬНЫЕ УРАВНЕНИЯ КОНВЕКТИВНОГО МАСООБМЕНА 1 ЛЕКЦИЯ 4 МОДЕЛИРОВАНИЕ КОНВЕКТИВНОГО МАСООБМЕНА КРИТЕРИАЛЬНЫЕ УРАВНЕНИЯ КОНВЕКТИВНОГО МАСООБМЕНА Полученное дифференциальное уравнение конвективной диффузии (3.13) описывает в общем виде распределение

Подробнее

ЛЕКЦИЯ 13 РАСЧЕТНЫЕ УРАВНЕНИЯ В ПРОЦЕССАХ ТЕПЛООБМЕНА

ЛЕКЦИЯ 13 РАСЧЕТНЫЕ УРАВНЕНИЯ В ПРОЦЕССАХ ТЕПЛООБМЕНА ЛЕКЦИЯ 13 РАСЧЕТНЫЕ УРАВНЕНИЯ В ПРОЦЕССАХ ТЕПЛООБМЕНА Определение коэффициентов теплоотдачи в процессах без изменения агрегатного состояния теплоносителя Теплообменные процессы без изменения агрегатного

Подробнее

Методические указания для студентов специальности ПТ к курсовому проекту по дисциплине ПРОМЫШЛЕННЫЕ ТЕПЛОМАССООБМЕННЫЕ ПРОЦЕССЫ И УСТАНОВКИ

Методические указания для студентов специальности ПТ к курсовому проекту по дисциплине ПРОМЫШЛЕННЫЕ ТЕПЛОМАССООБМЕННЫЕ ПРОЦЕССЫ И УСТАНОВКИ Министерство науки и образования Российской Федерации Федеральное агентство по образованию ГОУ и ВПО Тюменская Государственная Архитектурно-Строительная Академия Кафедра Промышленной Теплоэнергетики Тепловой

Подробнее

ТЕХНИЧЕСКАЯ ТЕРМОДИНАМИКА

ТЕХНИЧЕСКАЯ ТЕРМОДИНАМИКА ТЕХНИЧЕСКАЯ ТЕРМОДИНАМИКА План лекции:. Уравнение состояния реальных газов и паров. Водяной пар. Парообразование при постоянном давлении. Парогазовые смеси. Влажный воздух 4. Цикл воздушной холодильной

Подробнее

ТЕПЛОПЕРЕДАЧА. mw dq = dh Vdp + d 2

ТЕПЛОПЕРЕДАЧА. mw dq = dh Vdp + d 2 ТЕПЛОПЕРЕДАЧА План лекции: 1. Дополнительные условия подобия при течении газов с большими скоростями. Особенности процесса теплоотдачи в высокоскоростной газовый поток. Методика расчета теплоотдачи в высокоскоростных

Подробнее

УДК С. А. Г а р а н о в, А. А. Ж а р о в, Д. А. П а н т е е в, А. Н. С о к о л и к ВОДОИСПАРИТЕЛЬНОЕ И КОМБИНИРОВАННОЕ ОХЛАЖДЕНИЕ ВОЗДУХА

УДК С. А. Г а р а н о в, А. А. Ж а р о в, Д. А. П а н т е е в, А. Н. С о к о л и к ВОДОИСПАРИТЕЛЬНОЕ И КОМБИНИРОВАННОЕ ОХЛАЖДЕНИЕ ВОЗДУХА УДК 621.59 С. А. Г а р а н о в, А. А. Ж а р о в, Д. А. П а н т е е в, А. Н. С о к о л и к ВОДОИСПАРИТЕЛЬНОЕ И КОМБИНИРОВАННОЕ ОХЛАЖДЕНИЕ ВОЗДУХА Рассмотрены различные способы водоиспарительного охлаждения

Подробнее

ОСНОВНЫЕ ПРЕДСТАВЛЕНИЯ О ПРОЦЕССЕ КОНДЕНСАЦИИ

ОСНОВНЫЕ ПРЕДСТАВЛЕНИЯ О ПРОЦЕССЕ КОНДЕНСАЦИИ ОСНОВНЫЕ ПРЕДСТАВЛЕНИЯ О ПРОЦЕССЕ КОНДЕНСАЦИИ Если пар соприкасается со стенкой, температура которой ниже температуры насыщения, то пар конденсируется и конденсат оседает на стенке. При этом различают

Подробнее

Особенности процесса сушки рыбы в теплонасосной сушильной установке. А.Э.Суслов, В.Н.Эрлихман, Ю.А.Фатыхов, А.С.Бестужев

Особенности процесса сушки рыбы в теплонасосной сушильной установке. А.Э.Суслов, В.Н.Эрлихман, Ю.А.Фатыхов, А.С.Бестужев УДК 664.047 Особенности процесса сушки рыбы в теплонасосной сушильной установке А.Э.Суслов, В.Н.Эрлихман, Ю.А.Фатыхов, А.С.Бестужев sergs533@mail.ru Калининградский государственный технический университет

Подробнее

ВЕРТИКАЛЬНЫЙ ТРУБЧАТЫЙ ТЕПЛООБМЕННЫЙ АППАРАТ

ВЕРТИКАЛЬНЫЙ ТРУБЧАТЫЙ ТЕПЛООБМЕННЫЙ АППАРАТ ВЕРТИКАЛЬНЫЙ ТРУБЧАТЫЙ ТЕПЛООБМЕННЫЙ АППАРАТ Содержание Введение. Постановка задачи.. Количество передаваемой теплоты.. Коэффициент теплоотдачи к наружной поверхности трубки. 3. Коэффициент теплоотдачи

Подробнее

Практическое занятие 10 Теплопроводность. Теория

Практическое занятие 10 Теплопроводность. Теория Теплопроводность. Теория Теплопроводность это процесс распространения теплоты между соприкасающимися телами или частями одного тела с различной температурой. Для осуществления теплопроводности необходимы

Подробнее

МОДУЛЬ 2. КОНВЕКТИВНЫЙ ТЕПЛООБМЕН В ОДНОФАЗНЫХ СРЕДАХ Специальность «Техническая физика» Теплоотдача при большой скорости движения газа

МОДУЛЬ 2. КОНВЕКТИВНЫЙ ТЕПЛООБМЕН В ОДНОФАЗНЫХ СРЕДАХ Специальность «Техническая физика» Теплоотдача при большой скорости движения газа МОДУЛЬ КОНВЕКТИВНЫЙ ТЕПЛООБМЕН В ОДНОФАЗНЫХ СРЕДАХ Специальность 300 «Техническая физика» Лекция 17 Отдельные задачи конвективного теплообмена в однофазной среде Теплоотдача при большой скорости движения

Подробнее

МОДУЛЬ 6. МАССООТДАЧА Специальность «Техническая физика» Основные сведения о химических превращениях

МОДУЛЬ 6. МАССООТДАЧА Специальность «Техническая физика» Основные сведения о химических превращениях Специальность 3 «Техническая физика» Лекция 36 Тепло- и массообмен при химических превращениях Основные сведения о химических превращениях Процессы теплообмена, сопровождающиеся химическими реакциями,

Подробнее

Практическое занятие мая 2017 г.

Практическое занятие мая 2017 г. 4 мая 2017 г. Теплопроводность это процесс распространения теплоты между соприкасающимися телами или частями одного тела с различной температурой. Для осуществления теплопроводности необходимы два условия:

Подробнее

Збірник наукових праць ДонНАБА Випуск (11) О ВЛИЯНИИ НАЧАЛЬНЫХ ПАРАМЕТРОВ ТЕПЛООБМЕНИВАЮЩИХСЯ СРЕД НА КОЭФФИЦИЕНТЫ ТЕПЛОМАССООБМЕНА

Збірник наукових праць ДонНАБА Випуск (11) О ВЛИЯНИИ НАЧАЛЬНЫХ ПАРАМЕТРОВ ТЕПЛООБМЕНИВАЮЩИХСЯ СРЕД НА КОЭФФИЦИЕНТЫ ТЕПЛОМАССООБМЕНА УДК 66.045.5536.248.2 Пашков В. Ф., к.т.н., доц. Ковтун С.В., к.т.н., доц. Донбасская национальная академия строительства и архитектуры, г. Краматорск, Украина makeevka23@gmail.com О ВЛИЯНИИ НАЧАЛЬНЫХ

Подробнее

ТЕПЛООБМЕН ПРИ КИПЕНИИ СМЕСЕВЫХ ОЗОНОБЕЗОПАСНЫХ ХЛАДАГЕНТОВ НА ОРЕБРЕННЫХ ТЕПЛООТДАЮЩИХ ПОВЕРХНОСТЯХ

ТЕПЛООБМЕН ПРИ КИПЕНИИ СМЕСЕВЫХ ОЗОНОБЕЗОПАСНЫХ ХЛАДАГЕНТОВ НА ОРЕБРЕННЫХ ТЕПЛООТДАЮЩИХ ПОВЕРХНОСТЯХ 72 ВЕСТНИК ГГТУ ИМ. П. О. СУХОГО 3 2015 УДК 536.24 ТЕПЛООБМЕН ПРИ КИПЕНИИ СМЕСЕВЫХ ОЗОНОБЕЗОПАСНЫХ ХЛАДАГЕНТОВ НА ОРЕБРЕННЫХ ТЕПЛООТДАЮЩИХ ПОВЕРХНОСТЯХ Е. Н. МАКЕЕВА Учреждение образования «Гомельский

Подробнее

МОДУЛЬ 5. ТЕПЛООБМЕННЫЕ АППАРАТЫ Специальность «Техническая физика» Классификация теплообменных аппаратов

МОДУЛЬ 5. ТЕПЛООБМЕННЫЕ АППАРАТЫ Специальность «Техническая физика» Классификация теплообменных аппаратов Специальность 3 «Техническая физика» Лекция 9 Теплообменные аппараты Основные сведения Классификация теплообменных аппаратов Теплообменные аппараты (теплообменники) это устройства, в которых теплота переходит

Подробнее

21. Диффузионный пограничный слой.. Таким образом, в основе Le теории пограничного слоя лежит допущение, что толщины δ, δ T

21. Диффузионный пограничный слой.. Таким образом, в основе Le теории пограничного слоя лежит допущение, что толщины δ, δ T Лекция. Диффузионный пограничный слой. Уравнения теории пограничного слоя при наличии массообмена Понятие пограничного слоя, рассмотренное в п. 7. и 9. (для гидродинамического и теплового пограничных слоев

Подробнее

Теплопроводность. Решение: Потери теплоты через стенку λ δ. Вт.

Теплопроводность. Решение: Потери теплоты через стенку λ δ. Вт. Теплопроводность Задача Определить потерю теплоты Q, Вт, через стенку из красного кирпича длиной l0 м, высотой h м и толщиной δ 0,5м, если температуры на поверхностях стенки поддерживаются t c 00 0 С и

Подробнее

Лекция 5 Классификация расчетов ТА

Лекция 5 Классификация расчетов ТА Лекция 5 Классификация расчетов ТА При расчете и проектировании ТА принято различать: тепловой конструктивный, тепловой поверхностный, компоновочный, гидравлический, механический и технико-экономический

Подробнее

МОДУЛЬ 1. ТЕПЛОПРОВОДНОСТЬ Специальность «Техническая физика» Температурное поле с цилиндрической стенке при граничных условиях первого рода

МОДУЛЬ 1. ТЕПЛОПРОВОДНОСТЬ Специальность «Техническая физика» Температурное поле с цилиндрической стенке при граничных условиях первого рода МОДУЛЬ ТЕПЛОПРОВОДНОСТЬ Специальность 300 «Техническая физика» Лекция 4 Теплопроводность цилиндрической стенки без внутренних источников тепла Температурное поле с цилиндрической стенке при граничных условиях

Подробнее

Практическое занятие июня 2017 г.

Практическое занятие июня 2017 г. 12 июня 2017 г. Совместный процесс конвекции и теплопроводности называется конвективным теплообменом. Естественная конвекция вызывается разностью удельных весов неравномерно нагретой среды, осуществляется

Подробнее

ЭКЗАМЕНАЦИОННЫЙ БИЛЕТ 1. по курсу Основы теории тепломассообмена

ЭКЗАМЕНАЦИОННЫЙ БИЛЕТ 1. по курсу Основы теории тепломассообмена ЭКЗАМЕНАЦИОННЫЙ БИЛЕТ 1 1. Виды процессов переноса теплоты и их физический механизм. Тепловой поток, температурное поле, градиент температуры. 2. Связь между коэффициентом трения и коэффициентом теплоотдачи.

Подробнее

ГИДРОДИНАМИКА ПЕРВЫЕ ВОПРОСЫ

ГИДРОДИНАМИКА ПЕРВЫЕ ВОПРОСЫ ГИДРОДИНАМИКА ПЕРВЫЕ ВОПРОСЫ 1. Вывод уравнения неразрывности. Какой вид имеет это уравнение при стационарном течении несжимаемой среды и при неустановившемся тесении. 2. Вывод уравнения Навье Стокса для

Подробнее

ТЕХНИЧЕСКАЯ ТЕРМОДИНАМИКА

ТЕХНИЧЕСКАЯ ТЕРМОДИНАМИКА ТЕХНИЧЕСКАЯ ТЕРМОДИНАМИКА План лекции: 1. Опыты Эндрюса. Критические параметры состояния 2. Водяной пар. Парообразование при постоянном давлении. Влажный воздух Лекция 14 1. ОПЫТЫ ЭНДРЮСА. КРИТИЧЕСКИЕ

Подробнее

МОДУЛЬ 1. ТЕПЛОПРОВОДНОСТЬ Специальность «Техническая физика» Интенсификация теплопередачи

МОДУЛЬ 1. ТЕПЛОПРОВОДНОСТЬ Специальность «Техническая физика» Интенсификация теплопередачи МОДУЛЬ ТЕПЛОПРОВОДНОСТЬ Специальность 3 «Техническая физика» Лекция 6 Интенсификация теплопередачи Интенсификация теплопередачи Из уравнения теплопередачи следует, что Q kf t Поэтому при заданных размерах

Подробнее

ЛЕКЦИЯ 10 ПОТЕНЦИАЛ ПЕРЕНОСА. УРАВНЕНИЕ ФУРЬЕ-КИРХГОФА ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ПОДОБИЯ В ТЕПЛООБМЕНЕ. Потенциал переноса

ЛЕКЦИЯ 10 ПОТЕНЦИАЛ ПЕРЕНОСА. УРАВНЕНИЕ ФУРЬЕ-КИРХГОФА ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ПОДОБИЯ В ТЕПЛООБМЕНЕ. Потенциал переноса ЛЕКЦИЯ 10 ПОТЕНЦИАЛ ПЕРЕНОСА. УРАВНЕНИЕ ФУРЬЕ-КИРХГОФА ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ПОДОБИЯ В ТЕПЛООБМЕНЕ Потенциал переноса Рассмотрим газовую или жидкую сплошную среду. Примем: все точки среды находятся в неравновесном

Подробнее

ИСПАРИТЕЛЬНЫЕ ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛИ ДЛЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ И ХОЛО- ДИЛЬНЫХ СИСТЕМ. НОВЫЕ РЕШЕНИЯ И ВОЗМОЖНОСТИ

ИСПАРИТЕЛЬНЫЕ ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛИ ДЛЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ И ХОЛО- ДИЛЬНЫХ СИСТЕМ. НОВЫЕ РЕШЕНИЯ И ВОЗМОЖНОСТИ Холодильна техніка та технологія, (48), 04 УДК 536.48.:53.59.5 А.В. Дорошенко, К.А. Ржесик, М.В. Гордиенко Одесская национальная академия пищевых технологий, ул. Дворянская, /3. г. Одесса, 68 Донецкий

Подробнее

Solar Multi-stage Refrigeration Systems on the Basis of Absorber with the Internal Evaporative Cooling

Solar Multi-stage Refrigeration Systems on the Basis of Absorber with the Internal Evaporative Cooling PROBLEMELE ENERGETICII REGIONALE (8) 015 Soar Muti-stae Refrieration Systems on the Basis of Absorber with the Interna Evaporative Cooin Doroshenko A.V., Kiriov V.H., Antonova A.R., Liudnicky K.V. Educationa

Подробнее

ЛЕКЦИЯ 9 ОБЩИЕ ВОПРОСЫ ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ УРАВНЕНИЕ ТЕПЛОВОГО БАЛАНСА БЕЗ ИЗМЕНЕНИЯ И ПРИ ИЗМЕНЕНИИ АГРЕГАТНОГО СОСТОЯНИЯ. ЗАКОН ФУРЬЕ

ЛЕКЦИЯ 9 ОБЩИЕ ВОПРОСЫ ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ УРАВНЕНИЕ ТЕПЛОВОГО БАЛАНСА БЕЗ ИЗМЕНЕНИЯ И ПРИ ИЗМЕНЕНИИ АГРЕГАТНОГО СОСТОЯНИЯ. ЗАКОН ФУРЬЕ ЛЕКЦИЯ 9 ОБЩИЕ ВОПРОСЫ ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ УРАВНЕНИЕ ТЕПЛОВОГО БАЛАНСА БЕЗ ИЗМЕНЕНИЯ И ПРИ ИЗМЕНЕНИИ АГРЕГАТНОГО СОСТОЯНИЯ. ЗАКОН ФУРЬЕ Перенос энергии в форме теплоты. Понятие о теплоотдаче и теплопередаче

Подробнее

6. Ламинарное распространение пламени

6. Ламинарное распространение пламени 6. Ламинарное распространение пламени. Уравнения теории нормального распространения пламени. Процесс распространения пламени характеризуется нормальной скоростью распространения - линейная скорость перемещения

Подробнее

МАТЕМАТИЧЕСКОЕ ОПИСАНИЕ ПРОЦЕССА ТЕПЛООБМЕНА В ПРОТИВОТОЧНЫХ ТЕПЛООБМЕННЫХ АППАРАТАХ

МАТЕМАТИЧЕСКОЕ ОПИСАНИЕ ПРОЦЕССА ТЕПЛООБМЕНА В ПРОТИВОТОЧНЫХ ТЕПЛООБМЕННЫХ АППАРАТАХ УДК 68.54 Турупалов В.В, Чернышев Н.Н., Прядко А.А. Донецкий национальный технический университет, г. Донецк кафедра автоматики и телекоммуникаций E-mail: kolyachernishov@mail.ru, ann-pryadko@yandex.ua

Подробнее

Лекция Аэродинамические сопротивления

Лекция Аэродинамические сопротивления Лекция 17 Аэродинамика воздушного и газового потока. План: 17.1 Система газовоздушного тракта 17.2 Аэродинамические сопротивления 17.1 Система газовоздушного тракта Нормальная работа котла возможна при

Подробнее

Задания экзаменационных билетов вступительного испытания в магистратуру ИПЭЭф (направление ) заочное

Задания экзаменационных билетов вступительного испытания в магистратуру ИПЭЭф (направление ) заочное Задания кзаменационных билетов вступительного испытания в магистратуру ИПЭЭф (направление 3.04.0 заочное Теоретические основы теплотехники На сколько изменится максимальный термический КПД, который можно

Подробнее

Кинетика процессов массопередачи

Кинетика процессов массопередачи Кинетика процессов массопередачи Продолжим аналогию процессов теплопередачи и массопередачи. В теплопередаче мы шли по пути определения тепловой нагрузки Q, движущей силы Δt ср и, самое главное и сложное

Подробнее

Тема 1.5. ВЛАЖНОСТНЫЙ РЕЖИМ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ. 1. Значение влажностного режима ограждающих конструкций

Тема 1.5. ВЛАЖНОСТНЫЙ РЕЖИМ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ. 1. Значение влажностного режима ограждающих конструкций Тема 1.5. ВЛАЖНОСТНЫЙ РЕЖИМ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ 1. Значение влажностного режима ограждающих конструкций Влажностное состояние материала оказывает большое влияние на эксплуатационные качества ограждения.

Подробнее

МОДУЛЬ 1. ТЕПЛОПРОВОДНОСТЬ Специальность «Техническая физика»

МОДУЛЬ 1. ТЕПЛОПРОВОДНОСТЬ Специальность «Техническая физика» МОДУЛЬ ТЕПЛОПРОВОДНОСТЬ Специальность 300 «Техническая физика» Лекция Теплопроводность плоской стенки без внутренних источников тепла Температурное поле в плоской стенке при граничных условиях первого

Подробнее

Рис. 31. Зависимость коэффициента β от температуры водной поверхности для температур воздуха 0.5; 10; 15 и 20ºС

Рис. 31. Зависимость коэффициента β от температуры водной поверхности для температур воздуха 0.5; 10; 15 и 20ºС IV. МЕТОД ИЗМЕРЕНИЯ ТЕПЛОПОТОКОВ ЧЕРЕЗ ТЕРМАЛЬНЫЕ ВОДОЕМЫ И ТЕПЛОВАЯ МОЩНОСТЬ КАЛЬДЕРЫ УЗОН На Узоне основная часть тепла выносится через поверхность горячих водоемов. Основное внимание было уделено разработке

Подробнее

8. ФОНД ОЦЕНОЧНЫХ СРЕДСТВ ДЛЯ ПРОВЕДЕНИЯ ПРОМЕЖУТОЧНОЙ АТТЕСТАЦИИ ОБУЧАЮЩИХСЯ ПО ДИСЦИПЛИНЕ (МОДУЛЮ).

8. ФОНД ОЦЕНОЧНЫХ СРЕДСТВ ДЛЯ ПРОВЕДЕНИЯ ПРОМЕЖУТОЧНОЙ АТТЕСТАЦИИ ОБУЧАЮЩИХСЯ ПО ДИСЦИПЛИНЕ (МОДУЛЮ). 8. ФОНД ОЦЕНОЧНЫХ СРЕДСТВ ДЛЯ ПРОВЕДЕНИЯ ПРОМЕЖУТОЧНОЙ АТТЕСТАЦИИ ОБУЧАЮЩИХСЯ ПО ДИСЦИПЛИНЕ (МОДУЛЮ). 1. Кафедра Общие сведения 2. Направление подготовки Физики, биологии и инженерных технологий 16.04.01

Подробнее

УЧЕБНО-МЕТОДИЧЕСКИЙ КОМПЛЕКС ДИСЦИПЛИНЫ «ТЕРМОДИНАМИКА И ТЕПЛОПЕРЕДАЧА»

УЧЕБНО-МЕТОДИЧЕСКИЙ КОМПЛЕКС ДИСЦИПЛИНЫ «ТЕРМОДИНАМИКА И ТЕПЛОПЕРЕДАЧА» Министерство образования и науки Российской Федерации Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования Пермский национальный исследовательский политехнический

Подробнее

Аналитическое исследование процесса тепломассопереноса при инфракрасном нагреве морской капусты

Аналитическое исследование процесса тепломассопереноса при инфракрасном нагреве морской капусты УДК 637.523.27; 536.25 Аналитическое исследование процесса тепломассопереноса при инфракрасном нагреве морской капусты Д-р техн. наук Вороненко Б.А. voronenkoboris@mail.ru канд. техн. наук Демидов С.Ф.

Подробнее

Аналитическая модель верхней границы облачности

Аналитическая модель верхней границы облачности Аналитическая модель верхней границы облачности Г.С. Голицын 1, Б.П. Руткевич, П.Б. Руткевич 1 Институт физики атмосферы РАН Институт космических исследований РАН 117977, Москва, ул. Профсоюзная, 8/3 E-mail:

Подробнее

Тема 1.2. Теплопередача и её виды.

Тема 1.2. Теплопередача и её виды. Тема 1.. Теплопередача и её виды. 1. Физическая сущность теплопередачи.. Теплопроводность. 3. Конвективная теплопередача. 4. Тепловое излучение. 1. Физическая сущность теплопередачи. Согласно молекулярной

Подробнее

КОНВЕКТИВНЫЙ ТЕПЛООБМЕН В АЭРОФОНТАННОЙ СУШИЛКЕ

КОНВЕКТИВНЫЙ ТЕПЛООБМЕН В АЭРОФОНТАННОЙ СУШИЛКЕ УДК 673 РВ КОЛОМИЕЦ (Украина, Днепропетровск, Институт технической механики НАН Украины и ГКА Украины) КОНВЕКТИВНЫЙ ТЕПЛООБМЕН В АЭРОФОНТАННОЙ СУШИЛКЕ Постановка проблемы Конвективная сушка продуктов основана

Подробнее

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ КАЗАНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ КАЗАНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ КАЗАНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ Кафедра теплогазоснабжения и вентиляции ТЕПЛОМАССООБМЕН Методические указания к расчетно-графическим

Подробнее

1. ТЕПЛООТДАЧА ПРИ СВОБОДНОМ ДВИЖЕНИИ ЖИДКОСТИ В БОЛЬШОМ ОБЪЁМЕ

1. ТЕПЛООТДАЧА ПРИ СВОБОДНОМ ДВИЖЕНИИ ЖИДКОСТИ В БОЛЬШОМ ОБЪЁМЕ ТЕПЛОПЕРЕДАЧА План лекции: 1. Теплоотдача при свободном движении жидкости в большом объёме. Теплоотдача при свободном движении жидкости в ограниченном пространстве 3. Вынужденное движение жидкости (газа).

Подробнее

Лекция 7. Автоматизация теплообменных процессов в теплообменниках

Лекция 7. Автоматизация теплообменных процессов в теплообменниках Лекция 7 Автоматизация теплообменных процессов в теплообменниках 1Основные закономерности процессов теплообмена Рекомендуемые скорости движения теплоносителей: для жидкостей в трубах диаметром 25-57мм

Подробнее

Что такое адиабатическое/испарительное охлаждение?

Что такое адиабатическое/испарительное охлаждение? Что такое адиабатическое/испарительное охлаждение? При косвенном испарительном охлаждении используется холод, полученный в результате фазового перехода (испарения) воды. 1. Факторы, влияющие на эффект

Подробнее

Электронный научно-практический журнал «МОЛОДЕЖНЫЙ НАУЧНЫЙ ВЕСТНИК» АПРЕЛЬ 2019 ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ

Электронный научно-практический журнал «МОЛОДЕЖНЫЙ НАУЧНЫЙ ВЕСТНИК» АПРЕЛЬ 2019 ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ УДК 62-716 СРАВНИТЕЛЬНЫЙ АНАЛИЗ ЭФФЕКТИВНОСТИ ВОДЯНОГО И ИСПАРИТЕЛЬНОГО ОХЛАЖДЕНИЯ КОНСТРУКТИВНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ, НАХОДЯЩИХСЯ В УСЛОВИЯХ ВЫСОКИХ ТЕМПЕРАТУР Медведев А.А. Самарский государственный технический

Подробнее

ОСНОВЫ ТЕОРИИ ТЕПЛООБМЕНА

ОСНОВЫ ТЕОРИИ ТЕПЛООБМЕНА ОСНОВЫ ТЕОРИИ ТЕПЛООБМЕНА План лекции:. Теория теплообмена (основные понятия). Температурное поле. Температурный градиент 3. Дифференциальное уравнение теплообмена 4. Передача тепла через плоскую стенку

Подробнее

v - среднее значение квадрата скорости

v - среднее значение квадрата скорости Теоретическая справка к лекции 3 Основы молекулярно-кинетической теории (МКТ) Газы принимают форму сосуда и полностью заполняют объѐм, ограниченный непроницаемыми для газа стенками Стремясь расшириться,

Подробнее

ПРОМЫШЛЕННЫЕ ТЕПЛОЭНЕРГЕТИЧЕСКИЕ УСТАНОВКИ, ОСНОВЫ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ ПРЕДПРИЯТИЙ

ПРОМЫШЛЕННЫЕ ТЕПЛОЭНЕРГЕТИЧЕСКИЕ УСТАНОВКИ, ОСНОВЫ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ ПРЕДПРИЯТИЙ ПРОМЫШЛЕННЫЕ ТЕПЛОЭНЕРГЕТИЧЕСКИЕ УСТАНОВКИ, ОСНОВЫ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ ПРЕДПРИЯТИЙ План лекции: 1. Теплообменные аппараты. Общие сведения. Классификация теплообменных аппаратов 3. Тепловой расчёт рекуперативных

Подробнее

ТЕРМОДИНАМИКА УГОЛЬНЫХ ШАХТ ПРИ ЭКЗОГЕННЫХ ПОЖАРАХ. Греков С.П., Назаренко В.И., Почтаренко Н.С., Смоланов С.Н. (Украина)

ТЕРМОДИНАМИКА УГОЛЬНЫХ ШАХТ ПРИ ЭКЗОГЕННЫХ ПОЖАРАХ. Греков С.П., Назаренко В.И., Почтаренко Н.С., Смоланов С.Н. (Украина) ТЕРМОДИНАМИКА УГОЛЬНЫХ ШАХТ ПРИ ЭКЗОГЕННЫХ ПОЖАРАХ Греков С.П., Назаренко В.И., Почтаренко Н.С., Смоланов С.Н. (Украина) Термодинамические расчеты при экзогенных пожарах включают в себя рассмотрение вопросов

Подробнее

АВОК справочное пособие Влажный воздух 1 ABOK СПРАВОЧНОЕ ПОСОБИЕ ВЛАЖНЫЙ ВОЗДУХ

АВОК справочное пособие Влажный воздух 1 ABOK СПРАВОЧНОЕ ПОСОБИЕ ВЛАЖНЫЙ ВОЗДУХ АВОК справочное пособие 1-2004 Влажный воздух 1 ABOK СПРАВОЧНОЕ ПОСОБИЕ - 1-2004 ISBN 5-98267-003-0 ABOK СПРАВОЧНОЕ ПОСОБИЕ ВЛАЖНЫЙ ВОЗДУХ НП «ИНЖЕНЕРЫ ПО ОТОПЛЕНИЮ, ВЕНТИЛЯЦИИ, КОНДИЦИОНИРОВАНИЮ ВОЗДУХА,

Подробнее

Теплообмен при ламинарном течении жидкости в трубах

Теплообмен при ламинарном течении жидкости в трубах Теплообмен при ламинарном течении жидкости в трубах Механизм процесса теплоотдачи при течении жидкости в прямых гладких трубах является сложным. Интенсивность теплообмена может изменяться в широких пределах

Подробнее

Для записи закона Фурье в энергетической форме заменим λ в классической форме записи закона теплопроводности

Для записи закона Фурье в энергетической форме заменим λ в классической форме записи закона теплопроводности ТЕПЛОПРОВОДНОСТЬ В НЕСТАЦИОНАРНОМ ПРОЦЕССЕ Расчет температурного поля и тепловых потоков в процессе теплопроводности рассмотрим на примере нагрева или охлаждения твердых тел, поскольку в твердых телах

Подробнее

Министерство образования Республики Беларусь БЕЛОРУССКИЙ НАЦИОНАЛЬНЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ. Кафедра «Теплогазоснабжение и вентиляция» ТЕПЛОТЕХНИКА

Министерство образования Республики Беларусь БЕЛОРУССКИЙ НАЦИОНАЛЬНЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ. Кафедра «Теплогазоснабжение и вентиляция» ТЕПЛОТЕХНИКА Министерство образования Республики Беларусь БЕЛОРУССКИЙ НАЦИОНАЛЬНЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ Кафедра «Теплогазоснабжение и вентиляция» ТЕПЛОТЕХНИКА Программа, методические указания и задания к курсовой

Подробнее

ЛЕКЦИЯ 4 ОСНОВНЫЕ ПОНЯТИЯ ГИДРОДИНАМИКИ РАСПРЕДЕЛЕНИЕ СКОРОСТЕЙ ПО РАДИУСУ ТРУБЫ УРАВНЕНИЕ ПУАЗЕЙЛЯ

ЛЕКЦИЯ 4 ОСНОВНЫЕ ПОНЯТИЯ ГИДРОДИНАМИКИ РАСПРЕДЕЛЕНИЕ СКОРОСТЕЙ ПО РАДИУСУ ТРУБЫ УРАВНЕНИЕ ПУАЗЕЙЛЯ ЛЕКЦИЯ ОСНОВНЫЕ ПОНЯТИЯ ГИДРОДИНАМИКИ РАСПРЕДЕЛЕНИЕ СКОРОСТЕЙ ПО РАДИУСУ ТРУБЫ УРАВНЕНИЕ ПУАЗЕЙЛЯ Гидравлический радиус и эквивалентный диаметр При движении жидкостей по каналам произвольной формы, сечение

Подробнее

Репозиторий БНТУ. Исходные данные для выполнения задачи 1. Вариант. t нач, С t кон, С t в, С υ в, м/с φ в, % М пр, кг d np, м 1 пр, м

Репозиторий БНТУ. Исходные данные для выполнения задачи 1. Вариант. t нач, С t кон, С t в, С υ в, м/с φ в, % М пр, кг d np, м 1 пр, м Примеры заданий для практических занятий по дисциплине Основы низкотемпературных технологий для специальности 1-36 20 01 «Низкотемпературная техника» ЗАДАЧА 1. Определить продолжительность охлаждения вареной

Подробнее

Сравнение результатов расчетного и экспериментального исследований регенеративных теплоутилизаторов УВРК-30 и inventer.

Сравнение результатов расчетного и экспериментального исследований регенеративных теплоутилизаторов УВРК-30 и inventer. УДК 536:551.5 Сравнение результатов расчетного и экспериментального исследований регенеративных теплоутилизаторов УВРК-30 и inventer. Гаврилов А.И. alex-master87@mail.ru. Санкт-Петербургский государственный

Подробнее

ЛЕКЦИЯ 12 ТЕПЛОПЕРЕДАЧА В ПОВЕРХНОСТНЫХ ТЕПЛООБМЕННИКАХ АДДИТИВНОСТЬ ТЕРМИЧЕСКИХ СОПРОТИВЛЕНИЙ. Теплопередача в поверхностных теплообменниках

ЛЕКЦИЯ 12 ТЕПЛОПЕРЕДАЧА В ПОВЕРХНОСТНЫХ ТЕПЛООБМЕННИКАХ АДДИТИВНОСТЬ ТЕРМИЧЕСКИХ СОПРОТИВЛЕНИЙ. Теплопередача в поверхностных теплообменниках ЛЕКЦИЯ ЕПЛОПЕРЕДАЧА В ПОВЕРХНОСНЫХ ЕПЛООБМЕННИКАХ АДДИИВНОСЬ ЕРМИЧЕСКИХ СОПРОИВЛЕНИЙ еплопередача в поверхностных теплообменниках Поверхностными называют теплообменники, в которых перенос тепла от горячего

Подробнее

МОДУЛЬ 6. МАССООТДАЧА Специальность «Техническая физика»

МОДУЛЬ 6. МАССООТДАЧА Специальность «Техническая физика» МОДУЛЬ 6 МАССООТДАЧА Специальность 300 «Техническая физика» Лекция 31 Тепло- и массообмен в двухкомпонентных средах Основные положения и законы тепло- и массообмена Основные понятия В природе и технике

Подробнее

УДК: Россия, МГТУ им. Н.Э. Баумана При записи математической модели принимается, что:

УДК: Россия, МГТУ им. Н.Э. Баумана При записи математической модели принимается, что: Методика расчета температурного состояния головных частей элементов ракетно-космической техники при их наземной эксплуатации # 09, сентябрь 2014 Копытов В. С., Пучков В. М. УДК: 621.396 Россия, МГТУ им.

Подробнее

_3ЛК_ПАХТ_ТЕХНОЛОГИ_Ч.2_ТЕОРИЯ ТЕПЛООБМЕНА3_КАЛИШУК

_3ЛК_ПАХТ_ТЕХНОЛОГИ_Ч.2_ТЕОРИЯ ТЕПЛООБМЕНА3_КАЛИШУК _3ЛК_ПАХТ_ТЕХНОЛОГИ_Ч._ТЕОРИЯ ТЕПЛООБМЕНА3_КАЛИШУК.3 Теплопередача. Основное уравнение теплопередачи Основное уравнение теплопередачи является расчетной зависимостью для определения интенсивности теплообмена

Подробнее

Моделирование и анализ теплового поля непрерывного слитка криволинейной МНЛЗ.

Моделирование и анализ теплового поля непрерывного слитка криволинейной МНЛЗ. УДК 5-7 : 6697 В Н Ткаченко д-р техн наук А А Иванова инженер Ин-т прикладной математики и механики НАН Уаины Уаина 83 Донецк ул Р Люксембург 7 тел 6336 E-ail: ivaova@iaadoetskua Моделирование и анализ

Подробнее

ЛЕКЦИЯ 13 ОХЛАЖДЕНИЕ И ЗАЩИТНЫЕ ПОКРЫТИЯ

ЛЕКЦИЯ 13 ОХЛАЖДЕНИЕ И ЗАЩИТНЫЕ ПОКРЫТИЯ ЛЕКЦИЯ 13 ОХЛАЖДЕНИЕ И ЗАЩИТНЫЕ ПОКРЫТИЯ В авиационной и ракетной технике часто возникает необходимость защиты стенки конструкции от воздействия высокотемпературного газового потока. Они могут быть защищены

Подробнее

1. ТЕПЛООБМЕННЫЕ АППАРАТЫ. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ.

1. ТЕПЛООБМЕННЫЕ АППАРАТЫ. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ. ТЕПЛОПЕРЕДАЧА План лекции: 1. Теплообменные аппараты. Общие сведения.. Классификация теплообменных аппаратов 3. Тепловой расчёт рекуперативных теплообменных аппаратов 4. Тепловой расчёт регенеративных

Подробнее

КЛАССИФИКАЦИЯ ГРАДИРЕН. Уланова Анна Сергеевна магистрант

КЛАССИФИКАЦИЯ ГРАДИРЕН. Уланова Анна Сергеевна магистрант МАТЕРИАЛЫ IX МЕЖДУНАРОДНОЙ НАУЧНО-ПРАКТИЧЕСКОЙ КОНФЕРЕНЦИИ «ТЕХНИКА И ТЕХНОЛОГИИ: РОЛЬ В РАЗВИТИИ СОВРЕМЕННОГО ОБЩЕСТВА» 3 ноября 2016 apriori-nauka.ru КЛАССИФИКАЦИЯ ГРАДИРЕН Уланова Анна Сергеевна магистрант

Подробнее

м- раздел (перечисление дидактических единиц на усмотрение кость а

м- раздел (перечисление дидактических единиц на усмотрение кость а Методические рекомендации по организации самостоятельной работы по дисциплине «Теория тепломассопереноса» предназначены для студентов третьего курса, обучающихся по направлению 4.03.0 «Ядерные физика и

Подробнее

МОДУЛЬ 2. КОНВЕКТИВНЫЙ ТЕПЛООБМЕН В ОДНОФАЗНЫХ СРЕДАХ Специальность «Техническая физика» Моделирование процессов конвективного теплообмена

МОДУЛЬ 2. КОНВЕКТИВНЫЙ ТЕПЛООБМЕН В ОДНОФАЗНЫХ СРЕДАХ Специальность «Техническая физика» Моделирование процессов конвективного теплообмена МОДУЛЬ. КОНВЕКТИВНЫЙ ТЕПЛООБМЕН В ОДНОФАЗНЫХ СРЕДАХ Специальность 300 «Техническая физика» Лекция 10. Подобие и моделирование процессов конвективного теплообмена Моделирование процессов конвективного теплообмена

Подробнее

ВОДЯНОЙ ПАР. PDF создан испытательной версией pdffactory Pro

ВОДЯНОЙ ПАР. PDF создан испытательной версией pdffactory Pro ВОДЯНОЙ ПАР Основные понятия Газообразные тела (с примесью одноименной жидкости в виде взвешенных мелкодисперсных частиц или без нее) принято называть парами. Все пары являются реальными газами и подчиняются

Подробнее

Экзаменационные вопросы

Экзаменационные вопросы Экзаменационные вопросы 1. Классификация основных процессов 2. Общие принципы анализа и расчета процессов. Материальный и тепловой балансы 3. Законы переноса массы и энергии. Интенсивность процессов 4.

Подробнее

лишь 1 2% по отношению к работе турбины, приближенно его можно представить как,

лишь 1 2% по отношению к работе турбины, приближенно его можно представить как, 7.3. Влияние параметров водяного пара на экономичность цикла ПУ. Рассматривая эффективный КПД паротурбинной установки, можно заметить, что наиболее существенную роль в нем играет внутренний КПД цикла.

Подробнее

МОДУЛЬ 1. ТЕПЛОПРОВОДНОСТЬ Специальность «Техническая физика» Плотность объемного тепловыделения

МОДУЛЬ 1. ТЕПЛОПРОВОДНОСТЬ Специальность «Техническая физика» Плотность объемного тепловыделения Специальность 300 «Техническая физика» Лекция 3. Теплопроводность плоской стенки при наличии внутренних источников тепла Плотность объемного тепловыделения В рассматриваемых ранее задачах внутренние источники

Подробнее

Математическое моделирование сушки влажного пористого материала в диффузионном приближении

Математическое моделирование сушки влажного пористого материала в диффузионном приближении Теплофизика и аэромеханика 008 том 15 4 УДК 53637 Математическое моделирование сушки влажного пористого материала в диффузионном приближении УР Ильясов 1 ДЕ Игошин 1 Филиал Южно-Уральского государственного

Подробнее

Краевой конкурс учебно-исследовательских и проектных работ учащихся «Прикладные вопросы математики» Математическое моделирование

Краевой конкурс учебно-исследовательских и проектных работ учащихся «Прикладные вопросы математики» Математическое моделирование Краевой конкурс учебно-исследовательских и проектных работ учащихся «Прикладные вопросы математики» Математическое моделирование Численное решение уравнения теплопроводности Безгодов Петр Александрович

Подробнее

Расчет теплообменных аппаратов. Предварительный расчет поверхности теплопередачи

Расчет теплообменных аппаратов. Предварительный расчет поверхности теплопередачи Расчет теплообменных аппаратов Расчет теплообменного аппарата включает определение необходимой поверхности теплопередачи, выбор типа аппарата и вариант конструкции готового теплообменника, удовлетворяющих

Подробнее

ОТЗЫВ актуальной научной и технической проблемой Содержание работы Во введении В первой главе

ОТЗЫВ актуальной научной и технической проблемой Содержание работы Во введении В первой главе ОТЗЫВ официального оппонента к.т.н., Кудинова Игоря Васильевича на диссертацию Супельняк Максима Игоревича «Исследование циклических процессов теплопроводности и термоупругости в термическом слое твердого

Подробнее

_3ЛК_ПАХТ_ТЕХНОЛОГИ_Ч.1_ГИДРОДИНАМИКА3_КАЛИШУК

_3ЛК_ПАХТ_ТЕХНОЛОГИ_Ч.1_ГИДРОДИНАМИКА3_КАЛИШУК _3ЛК_ПАХТ_ТЕХНОЛОГИ_Ч._ГИДРОДИНАМИКА3_КАЛИШУК ГИДРОДИНАМИКА. Ч.3 3.8 Режимы движения жидкостей. Опыты Рейнольдса Существование двух принципиально различных режимов движения жидкости было экспериментально

Подробнее

ЛЕКЦИЯ по учебной дисциплине «Безопасность технологических процессов»

ЛЕКЦИЯ по учебной дисциплине «Безопасность технологических процессов» ЛЕКЦИЯ по учебной дисциплине «Безопасность технологических процессов» Тема 1 Технологический процесс производства, виды и сущность. Теоретические основы и методы изучения технологии производств. Занятие

Подробнее

РАСЧЕТ ТЕПЛОВЫХ ПОТЕРЬ НЕИЗОЛИРОВАННЫМИ ТРУБОПРОВОДАМИ ПРИ НАДЗЕМНОЙ ПРОКЛАДКЕ

РАСЧЕТ ТЕПЛОВЫХ ПОТЕРЬ НЕИЗОЛИРОВАННЫМИ ТРУБОПРОВОДАМИ ПРИ НАДЗЕМНОЙ ПРОКЛАДКЕ Министерство образования Российской Федерации Хабаровский Государственный технический университет Кафедра теплотехники, теплогазоснабжения и вентиляции РАСЧЕТ ТЕПЛОВЫХ ПОТЕРЬ НЕИЗОЛИРОВАННЫМИ ТРУБОПРОВОДАМИ

Подробнее

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РФ

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РФ МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РФ Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования НАЦИОНАЛЬНЫЙ ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ «МЭИ» «Утверждаю» Директор ИТАЭ А.В.

Подробнее

Институт теплофизики им. С. С. Кутателадзе СО РАН, Новосибирск

Институт теплофизики им. С. С. Кутателадзе СО РАН, Новосибирск 6 ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА И ТЕХНИЧЕСКАЯ ФИЗИКА. 3. Т. 54, N- 3 УДК 536.3+536.4 РЕШЕНИЕ КЛАССИЧЕСКОЙ ОДНОФАЗНОЙ ЗАДАЧИ СТЕФАНА В МОДИФИЦИРОВАННОЙ ПОСТАНОВКЕ ДЛЯ ПОЛУПРОЗРАЧНЫХ СРЕД С. Д. Слепцов, Н. А. Рубцов

Подробнее

ТЕПЛОПЕРЕДАЧА ЧЕРЕЗ НЕПРОНИЦАЕМЫЕ СТЕНКИ

ТЕПЛОПЕРЕДАЧА ЧЕРЕЗ НЕПРОНИЦАЕМЫЕ СТЕНКИ ТЕПЛОПЕРЕДАЧА ЧЕРЕЗ НЕПРОНИЦАЕМЫЕ СТЕНКИ Понятие процесса теплопередачи Термин теплопередача в теории теплообмена используют в широком и узком смысле этого слова. Во-первых, под теплопередачей понимают

Подробнее

Тема 6 Термодинамическая система

Тема 6 Термодинамическая система Тема 6 Термодинамическая система 1. Параметры состояния. 2. Термодинамическое равновесие. 3. Внутренняя энергия. 4. Работа и теплообмен, как формы передачи энергии. 5. Равновесные и неравновесные процессы.

Подробнее

1, воздухораспределителя Р поворота воздуха в ороситель Р., водораспределителя Р. Величины сопротивлений определяются по формуле:

1, воздухораспределителя Р поворота воздуха в ороситель Р., водораспределителя Р. Величины сопротивлений определяются по формуле: 4. АЭРОДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЁТ ГРАДИРЕН Аэродинамический расчѐт производится как для вновь проектируемых градирен, так и при привязке типовых проектов градирен. Этот расчѐт, как правило, должен предшествовать

Подробнее

Вопрос 2(5006) Как определяется конвективный тепловой поток?

Вопрос 2(5006) Как определяется конвективный тепловой поток? 4.3.4. Лабораторная работа 4 Вопрос 1(5005) Критерий Нуссельта характеризует... 1). Интенсивность конвективного теплообмена Интенсивность теплоотдачи с поверхности твердого тела в подвижный 2). теплоноситель

Подробнее

1.11 Теплопроводность в стержне (ребре) постоянного поперечного сечения

1.11 Теплопроводность в стержне (ребре) постоянного поперечного сечения Теплопроводность в стержне (ребре) постоянного поперечного сечения а) Дифференциальное уравнение теплопроводности и его решение Рассмотрим распространение теплоты в прямом стержне с постоянным поперечным

Подробнее

ВАРИАНТ 81. Задача 1

ВАРИАНТ 81. Задача 1 ВАРИАНТ 81 Задача 1 Газовая смесь массой m, имеющая начальную плотность 0,9 кг/м3, в ходе политропного процесса сжимается от давления 0,1 МПа до давления Рк. При этом еѐ температура достигает значения

Подробнее

Ахременков Ан. А., Цирлин А.М. Исследование возможностей радиаторов охлаждения электронных систем, погруженных в жидкость

Ахременков Ан. А., Цирлин А.М. Исследование возможностей радиаторов охлаждения электронных систем, погруженных в жидкость Ахременков Ан. А., Цирлин А.М. Исследование возможностей радиаторов охлаждения электронных систем, погруженных в жидкость Аннотация Рассмотрены конструкции радиаторов охлаждения электронных устройств компьютеров

Подробнее

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ РЕКУПЕРАТИВНОГО ТЕПЛООБМЕННИКА

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ РЕКУПЕРАТИВНОГО ТЕПЛООБМЕННИКА Л а б о р а т о р н а я р а б о т а 5 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ РЕКУПЕРАТИВНОГО ТЕПЛООБМЕННИКА Цель работы: определение эффективности водо-водяного рекуперативного теплообменника, экспериментальное нахождение

Подробнее

«УФИМСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ НЕФТЯНОЙ ТЕХНИЧЕ- СКИЙ УНИВЕРСИТЕТ»

«УФИМСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ НЕФТЯНОЙ ТЕХНИЧЕ- СКИЙ УНИВЕРСИТЕТ» Министерство образования и науки Российской Федерации Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования «УФИМСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ НЕФТЯНОЙ ТЕХНИЧЕ- СКИЙ УНИВЕРСИТЕТ» Кафедра

Подробнее

ТЕМПЕРАТУРНЫЙ ДИАПАЗОН ИСПОЛЬЗОВАНИЯ СЖИЖЕННОГО ГАЗА С3Н8 В КАЧЕСТВЕ НИЗКОКИПЯЩЕГО РАБОЧЕГО ТЕЛА

ТЕМПЕРАТУРНЫЙ ДИАПАЗОН ИСПОЛЬЗОВАНИЯ СЖИЖЕННОГО ГАЗА С3Н8 В КАЧЕСТВЕ НИЗКОКИПЯЩЕГО РАБОЧЕГО ТЕЛА УДК 62-176.2 Гафуров А.М. инженер кафедры «Энергетическое машиностроение» ФГБОУ ВО «КГЭУ». Россия, г. Казань Гатина Р.З. студент 4 курс, факультет «Энергонасыщенных материалов и изделий» ФГБОУ ВО «КНИТУ».

Подробнее

Расчет сопротивления теплопередаче многослойных ограждающих конструкций. Дмитрий Андреев Научный руководитель д.т.н. А.М. Цирлин. 1.

Расчет сопротивления теплопередаче многослойных ограждающих конструкций. Дмитрий Андреев Научный руководитель д.т.н. А.М. Цирлин. 1. Расчет сопротивления теплопередаче многослойных ограждающих конструкций Дмитрий Андреев Научный руководитель д.т.н. А.М. Цирлин В работе предложена методика расчета сопротивления теплопередаче многослойных

Подробнее

ВЛИЯНИЕ КОНЕЧНЫХ ПАРАМЕТРОВ НА ЭКОНОМИЧНОСТЬ ЦИКЛА ПТУ

ВЛИЯНИЕ КОНЕЧНЫХ ПАРАМЕТРОВ НА ЭКОНОМИЧНОСТЬ ЦИКЛА ПТУ 3 ВЛИЯНИЕ КОНЕЧНЫХ ПАРАМЕТРОВ НА ЭКОНОМИЧНОСТЬ ЦИКЛА ПТУ p,, th 0 0 0 L т 6 2 q 1 4 p к,h к 1 р пв,h пв q 2 t 2в 5 р к,h к t 1в L н Цикл простейшей идеальной паротурбинной установки в h,s-диаграмме h d

Подробнее

ФОНД ОЦЕНОЧНЫХ СРЕДСТВ

ФОНД ОЦЕНОЧНЫХ СРЕДСТВ МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования «НАЦИОНАЛЬНЫЙ ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ

Подробнее